往復式煤炭輸送機的設計

1、.：.； 學科代碼： 080301 學 號：0715010100*貴 州 師 范 大 學本 科畢 業(yè) 論 文 題 目：往復式煤炭保送機的設計 學 院：機械與電氣工程學院 專 業(yè)：機械設計制造及其自動化 年 級：2021級 姓 名：周* 指點教師：鄧*副教授 完成時間：2021年5月7日 PAGE 18 PAGE ITOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc123 摘 要 PAGEREF _Toc123 1 HYPERLINK l _Toc4970 Abstract PAGEREF _Toc4970 2 HYPERLINK l _Toc24311 引 言 PAGEREF _To

2、c24311 3 HYPERLINK l _Toc30327 1. 帶式保送機任務部件簡介 PAGEREF _Toc30327 4 HYPERLINK l _Toc27632 保送機由以下部件組成： PAGEREF _Toc27632 4 HYPERLINK l _Toc6220 1.1. 保送帶 PAGEREF _Toc6220 4 HYPERLINK l _Toc27346 1.2. 驅動安裝 PAGEREF _Toc27346 4 HYPERLINK l _Toc12958 1.3. 電動滾筒 PAGEREF _Toc12958 4 HYPERLINK l _Toc2708 1.4. 傳

3、動滾筒 PAGEREF _Toc2708 4 HYPERLINK l _Toc27730 1.5. 托輥 PAGEREF _Toc27730 4 HYPERLINK l _Toc25381 1.6. 拉緊安裝 PAGEREF _Toc25381 4 HYPERLINK l _Toc24506 1.7. 制動及逆止安裝 PAGEREF _Toc24506 4 HYPERLINK l _Toc26435 2. 保送機的運動和動力設計計算 PAGEREF _Toc26435 5 HYPERLINK l _Toc14208 2.1. 保送機負載功率計算 PAGEREF _Toc14208 5 HYPE

4、RLINK l _Toc72 2.2. 電動機的選擇 PAGEREF _Toc72 6 HYPERLINK l _Toc16411 3. 往復式煤炭保送機的構造設計 PAGEREF _Toc16411 9 HYPERLINK l _Toc21467 3.1. 煤炭保送機整體構造和任務原理 PAGEREF _Toc21467 9 HYPERLINK l _Toc31174 3.2. 煤炭保送機給料槽箱體尺寸確實定 PAGEREF _Toc31174 9 HYPERLINK l _Toc17268 3.3. 保送帶的選擇與計算 PAGEREF _Toc17268 10 HYPERLINK l _T

5、oc22349 3.4. 機架的設計計算 PAGEREF _Toc22349 10 HYPERLINK l _Toc8072 3.4.1. 保送機的載荷 PAGEREF _Toc8072 10 HYPERLINK l _Toc30770 3.4.2. 應力計算 PAGEREF _Toc30770 11 HYPERLINK l _Toc25623 3.4.3. 銜接計算 PAGEREF _Toc25623 11 HYPERLINK l _Toc24813 4. 減速器的設計與校核 PAGEREF _Toc24813 14 HYPERLINK l _Toc581 4.1. 低速級齒輪的設計及校核計

6、算 PAGEREF _Toc581 14 HYPERLINK l _Toc2659 4.2 . 高速級齒輪的設計 PAGEREF _Toc2659 16 HYPERLINK l _Toc21131 4.3. 低速軸的設計及校核 PAGEREF _Toc21131 18 HYPERLINK l _Toc10684 4.4. 中間軸的設計及校核計算 PAGEREF _Toc10684 19 HYPERLINK l _Toc24991 4.5. 高速軸的設計及校核 PAGEREF _Toc24991 21 HYPERLINK l _Toc23617 4.6. 軸上鍵的選擇與校核 PAGEREF _T

7、oc23617 22 HYPERLINK l _Toc75 5. 其他安裝的設計 PAGEREF _Toc75 25 HYPERLINK l _Toc32498 5.1. 拉緊安裝的選擇設計 PAGEREF _Toc32498 25 HYPERLINK l _Toc21180 5.2. 滾筒 PAGEREF _Toc21180 25 HYPERLINK l _Toc30699 6. 往復式煤炭保送機的闡明 PAGEREF _Toc30699 27 HYPERLINK l _Toc20901 6.1. 往復式煤炭保送機的運用闡明 PAGEREF _Toc20901 27 HYPERLINK l

8、_Toc10197 6.2. 往復式煤炭保送機的安裝闡明 PAGEREF _Toc10197 27 HYPERLINK l _Toc32157 結論 PAGEREF _Toc32157 28 HYPERLINK l _Toc11249 參考文獻 PAGEREF _Toc11249 30 HYPERLINK l _Toc10206 致謝 PAGEREF _Toc10206 31 PAGE 32 PAGE 31往復式煤炭保送機的設計周*摘 要保證煤炭供應是國家加強煤炭工業(yè)宏觀調控的重點之一，煤炭深加工更是國家重工業(yè)開展的重中之重，保送機設備作為煤礦消費系統(tǒng)的根底設備,給煤設備的可靠性,特別是關鍵咽

9、喉部位給煤設備的可靠性,直接影響整個消費系統(tǒng)的正常運轉。消費實際證明,現有的往復式給料機的消費才干小、安裝和裝配不方便、受力不均勻等缺陷。，隨著煤炭工業(yè)的開展,煤礦井型不斷地擴展,現有型往復煤炭保送機消費才干小,不能滿足大型礦井的要求，因此,改良和擴展現有型往復煤炭保送機是完全必要的。往復式煤炭保送機具有構造簡單、維修量小、性能穩(wěn)定、噪音低、安裝方便等優(yōu)點。 關鍵詞：往復式煤炭保送機；減速器；受力分析；強度校核；裝配AbstractTo protect the supply of coal is the coal industry to strengthen macro-control of

10、one of the key points，deep processing of coal is the most important national industrial development,coal mine production equipment is the one of the main equipment for coal equipment reliability, Special location is the key to the throat of coal equipment reliability, a direct impact on the entire p

11、roduction system to normal operation. Practice has proved that the existing reciprocating Feeder small production, With the development of coal industry and coal-wells continues to expand, the existing K-type reciprocating coal production capacity of the small plane, unable to meet the requirements

12、of large-scale mine, therefore, improve and expand existing K-type reciprocating to the coal machine is totally necessary. The design of the reciprocating to the coal on the basis of the original made some improvements, it has a simple structure and a small amount of maintenance, stable performance,

13、 low noise, the installation is easy.Keywords : Reciprocating coal conveyor；Reducer；Analysis；Strength Check；Assembly 引 言往復式保送機已成為最重要的散狀物料延續(xù)保送設備，它不僅運用于企業(yè)內部的運輸，也拓展到企業(yè)外部保送，廣泛運用于冶金，礦山 碼頭，糧食和湖工等領域。往復式保送機與其他物料運送設備相比，有以下優(yōu)點：保送物料種類廣泛，凡是散料、粉料、塊料，有黏性和無黏性物料，甚至冰塊、水，均可以保送。保送才干大，從每小時幾噸到萬噸。保送線路順應性強，能爬山過河，可沿地表建筑三維轉彎

14、和垂直爬坡的圓管帶式保送機，非常適宜越野保送散料和小塊料。裝卸料可隨心所欲，可在任何地方、任何時間和中途裝卸料。運轉可靠，維修費用低，甚至可以做到不停機改換零部件和修補保送帶，給平安消費帶來極大益處，特別是用納米資料修補保送帶的運用使操作更為簡便。往復式煤炭保送機作為煤炭加工的根底設備，對煤的種類、粒度、外在水份等順應性強。最通用的往復式煤炭保送機為K型，適用于礦井和選煤廠，將煤碳經煤倉均勻地裝載到保送機或其它挑選、儲存安裝上。具有運轉平安可靠、性能穩(wěn)定、噪音低、維護任務量少等優(yōu)點。往復式煤炭保送機的電動機和減速器均采用規(guī)范件,其他大部分是焊接件或鑄造件,易損部件少,適用于惡劣條件下任務。往復

15、式煤炭保送機對煤的牌號,粒度組成,水分、物理性質等要求不嚴,當來料不均勻,水分不穩(wěn)定且夾有橡膠帶、木頭及鋼絲等雜物時,仍能正常任務。往復式煤炭保送機是非振動式給料設備,其噪音發(fā)生源只需電動機和減速器,而這兩個的噪音都很低。往復式煤炭保送機普通安裝在煤倉倉口,不需另外配制倉口閘門溜槽及電動機支座,安裝可一步到位,調整任務量小。目前，我國煤炭工業(yè)快速開展，煤礦深加工產業(yè)規(guī)模也在飛速擴展,現有煤炭機械設備消費才干小,不能滿足大型加工廠的生成要求。因此,改良和擴展現有煤炭機械設備是完全必要的。1. 帶式保送機任務部件簡介 保送機由以下部件組成：1.1. 保送帶 保送帶在帶式保送機中起曳引和承載作用。本

16、系列產品采用普通型橡膠保送帶、塑料保送帶兩種。1.2. 驅動安裝驅動安裝是帶式保送機中動力部分，系由安裝在驅動安裝架上的電動機、高速軸聯軸器、減速器、低速軸聯軸器組成。1.3. 電動滾筒 電動滾筒是把電動機、減速器裝入滾筒內的傳動滾筒，本身構造緊湊，外形尺寸小，易于安裝布置。它可以替代普通的電動機、減速器驅動的驅動安裝。1.4. 傳動滾筒 傳動滾筒是動力傳送的主要部件。保送帶借其與滾簡之間的摩擦力而運轉。本系列傳動滾筒有膠面和光面之分，膠面滾筒是為了添加滾筒和保送帶之間的摩擦系數，從而添加摩擦力。它又分鑄膠和包膠兩種。1.5. 托輥 用于支承保送帶和帶上物料，使其穩(wěn)定運轉。槽形托輥用于保送散狀

17、物料;平形托輥普通用于保送成件物品，調心托輥用于調整保送帶，使它堅持正常運轉不致跑偏、緩沖托輥裝于保送機受料處，以維護保送帶，延伸保送帶運用壽命。本系列有槽形托輥、平形上托輥、平形下托輥、槽形調心托輥、平形上調心托輥、平形下調心托輥、緩沖托輥、重型緩沖托輥等8種構造方式。1.6. 拉緊安裝 拉緊安裝的作用有:(1)使保送帶具有足夠的張力，保證保送帶和滾筒間不打滑。(2)限制保送帶在各支承間的垂度，使保送機正常運轉。本系列拉緊安裝有3種構外型式:螺旋式、車式和垂直式。1.7. 制動及逆止安裝 制動及逆止安裝用于防止傾斜保送機停車時發(fā)生倒轉的安裝。逆止安裝本系列有滾柱逆止器、帶式逆止器兩種。制動安

18、裝本系列采用液壓電磁閘瓦制動器(重型機械行業(yè)規(guī)范)。2. 保送機的運動和動力設計計算2.1. 保送機負載功率計算保送物料：容重：=1200kg/m3保送量： Q=50t/h Im=Qmax/3.6=13.88889m3/s IV=Im/=0.011574m3/s機長：L=18.252m 提升高度：H=7.345m最大傾角： =11.4帶寬：B=800mm 帶速：V=1m/s托輥直徑： =133mm承載分支托輥間距： ao=1.2m回程分支托輥間距： au=3m驅動力及所需公率計算：單個上托輥旋轉部分分量：qRO=6.3kg每米分量：qRO=3qRO/ao=15.75kg單個下托輥旋轉部分分量：

19、qRU=16.09kg每米分量：qRU=1qRU/aU=5.363333kg膠帶型號：NN200 膠帶層數：6 每層重：1.22kg上膠厚4.5：5.1kg 下膠厚1.5：1.7kg每米膠帶重： qB=17.65kg/m每米物料重： qG=Im/V=13.88889kg/m圓周驅動力： FU=CfLgqRO+qRU+(2qB+ qG)+qG+FS1+FS2式中： C=1.71特種主要阻力： C=0.43 35槽角系數g=9.81 =0 上托輥前傾角 LO=29 裝有上托輥的設備長度o=0.4 承載、回程托輥和保送帶間的摩擦系數 =0 cos=1 sin=0 FO=COLO(qB+qG)gcos

20、 sin=0 N物料與導料槽摩擦阻力：2=0.6 LWD=7.5m b1= 0.6mFgL=2IV2gLWD/(V2b12)= 19.71209N S1=FO+Fgl=19.712095N特種附加阻力：Fs2清掃器摩擦阻力：P=70000N/m2 3=0.6A頭=B0.01/1000=0.008m2 n頭=1F頭=2n頭A頭P3=672NA空=2B0.01sin60/1000=0.056m2 n=2F空=nA空P3=1163.9381N犁式卸料器摩擦阻力 ：K 2=1500N/m n1=0Fa=n1BK2=0NFs2=F頭+F空+Fa=1835.9381N傾斜阻力：FSt=qGHg=1000.

21、7563N園周驅動力：f=0.03FU=CfLgqRO+qRU+(2qB+qG)+qGHg+FS1+FS2=3502.159N傳動功率： PA=FUV=3502.1587W=3.5KW2.2. 電動機的選擇2.2.1. 選擇電動機類型 本次設計中的往復式煤炭保送機任務于井下煤倉。井下煤塵多、瓦斯?jié)舛容^大、易發(fā)生爆炸。根據任務環(huán)境要求，參考文獻1表23-1-101,選擇YB2系列隔爆型三相異步電動機。2.2.2. 選擇電動機功率 傳動安裝的總效率為 由參考文獻2，查表2-3確定各部分效率為：聯軸器效率，滾動軸承傳動效率一對，閉式齒輪傳動效率，曲柄連桿的傳動效率，槽摩擦傳動得 。所需電動機功率為

22、因載荷有細微沖擊，故電動機額定功率要大于即可。參考文獻1,YB系列電動機技術數據，選用電動機的功率為。2.2.3. 確定電動機轉速曲柄所需的轉速 二級圓柱齒輪減速器的傳動比常用的范圍為，故電動機轉速的可選范圍為 。符合這一范圍的同步轉速有很多，參考文獻2的表23-1-101，經過比較決議選取，電動機滿載轉速，由參考文獻1，選用YB2160L1-6型電動機。2.2.4. 確定傳動安裝的總傳動比及其分配總傳動比 分配傳動安裝各級傳動比參考文獻3表2-1，取兩級圓柱齒輪減速器高速級的傳動比。對于展開式二級圓柱齒輪減速器，在兩極齒輪配對資料、性能及齒寬系數大致一樣的情況下，即齒面接觸強度大致相等時，兩

23、極齒輪的傳動比可按下式分配： ， 即 故2.2.5. 傳動安裝各軸參數的計算各軸的輸出轉速：0軸電動機軸1軸高速軸2軸中間軸3軸低速軸各軸的輸入功率：0軸電動機軸1軸高速軸2軸中間軸3軸低速軸各軸的輸出轉矩：0軸電動機軸1軸高速軸2軸中間軸3軸低速軸3. 往復式煤炭保送機的構造設計3.1. 煤炭保送機整體構造和任務原理煤炭保送機整體構造規(guī)劃圖往復式煤炭保送機構造是由電動機、減速器、聯軸器、卷筒、保送帶、H形架、曲柄連桿機構、底板(給料槽)、漏斗閘門等組成。當電動機開動后，經彈性聯軸器、減速器、曲柄連桿機構拖動傾斜的底板在驅動卷筒上作直線往復運動，當底板正行時,將煤倉和槽形機體內的煤帶到機體前端

24、;底板逆行時,槽形機體內的煤被機體后部的斜板擋住,底板與煤之間產生相對滑動,機體前端的煤自行落下。將煤均勻地卸到運輸機械或其它挑選設備上。3.2. 煤炭保送機給料槽箱體尺寸確實定 根據知參數給料量；往復行程：，初步設定曲柄的轉數為，箱體的有效高度為，寬度為。給料量可表示為 煤炭保送機給料量，；給料機箱體高度，；給料機箱體寬度，； 給料機行程，；煤的密度，；給料機箱體高度，；工況系數，?？汕蟪鼋o料量 由上式結果可得出，箱體尺寸滿足給料要求。 3.3. 保送帶的選擇與計算3.3.1. 保送帶寬度設計保送機在傾斜段為槽形。程度段為平形，由于程度段較長，故按平形帶計算。 m式中k值查表1-3取209；

25、C值查表1-4取1.0。那么 m帶寬B取代500毫米。3.3.2. 保送帶的張力計算保送帶最大張力計算根據公式(8)Smax=式中 k7值查表1-7取260；k8值查表1-8取102；q0值查表1-2，采用塑料帶取5kg/m那么 從表1-1選用B=500毫米的塑料帶，其最大允許張力為1400kg，能滿足要3.4. 機架的設計計算帶式保送機的機架方式的選擇取于地形天氣平安環(huán)保等條件以及保送物的性質，效力年限，挪動或固定運輸方式能否有沖擊，輔助設備等要素。鋼鐵廠，礦山和發(fā)電廠的保送機的機架與化工廠，食品廠的機架雖然看似一樣，而在實踐設計中有很大的差別。因此在設計中應留意他們的區(qū)別。梁架的構造方式，

26、它是用角鋼或槽鋼作為橫梁，用固定到地面的型鋼或管作為它的支腿。這樣保送機機架非常簡單是經濟上最合理的方式，其固定或廣泛運用于鋼鐵廠發(fā)電廠化工廠礦山等領域。對于需求挪動的保送機可以將其支腿固定在枕木上以使其具有挪動性，對于梁架的構造需求留意的是，在固定的情況下橫梁和支腿之間的銜接，能夠由于保送及運轉過程中的震動使螺栓松動而發(fā)惹事故。計算的根本內容：3.4.1. 保送機的載荷普通地帶式保送機需求思索的載荷有：保送機體的重力載荷、物料載荷、風載荷和地震載荷。3.4.2. 應力計算拉桿：拉力產生的拉應力應滿足許用應力條件。壓桿：壓力產生的壓應力應滿足許用應力條件和壓桿的穩(wěn)定性條件，梁的撓度和應力的計算

27、。3.4.3. 銜接計算 包括螺栓的銜接和焊接銜接保送機參數：保送物料： 鑄造砂型 保送量：50t/h 帶寬：800m 帶速：1.0m/s梁用125*65*6的槽鋼載荷的計算如下3-2圖所示圖3-2 保送機機體重力載荷包括保送帶重力上分支，下分支，下分支拖輥的重力，單位長度上的重力P= g(qB+mRu/aRu+mRo)=9.8(24+35.25/1.2+15/2.4)=584.325N其中：保送帶單位長度質量為24Kg/m，上拖輥的質量為30Kg/組。拖輥間距為1.2米，下拖輥的質量為16KG/組，拖輥間距為2.4米物料的單位長度重力為：G= gqG=/3.6v=3009.8/3.61.07

28、 763N 梁所受的載荷為：W=P+G=584+763=1347N由于有兩根梁，每個梁所受載荷為：W=W/2=1347/2=673.5N/m根據如下圖拖輥的布置，對于一組中間架，由于中間拖輥架長度為4.8米，可計算每個集中載荷Wv如下；根據MB可以計算出A點的反力RARA4.8-8084.2-8083-8081.8-8080.6=0 故RA=1616N由Y=0RA+RB-3840=0 1616+RB=3840 故RB=2224N求各點彎矩c=RA0.6=16160.6=969.6N D=RA1.8-9601.2=1939NE=D F=C 最大彎矩是D點其數值為max=D=1939N求由自重產生

29、的最大彎矩，此時的最大彎矩發(fā)生在梁的中間其數值為2max= qgl2/8=13.49.84.84.8/8=386N梁的單位長度質量為13.4/m，由于這兩個彎矩的方向一樣其合成為=max+2max=1939+386=2325N截面上的抗彎模量為W2=6810-6m3截面的最大應力為=M/Wz=2145/6810-6=3.42106Pa資料的許用應力為1.2107所以滿足強度條件撓度的計算如上圖所示，雖然載荷是4個點的集中載荷，但不是等間距的，不能直接利用4個點等間距的計算式。因此將梁等份，重新分配載荷以運用4點集中載荷的計算式集中載荷Wr=808N 截面慣性矩I=4.2510-6m自重載荷W=

30、134N/m 梁的長度l=4.8m鋼的彈性模量為E=2.151011Pa 集中載荷的間距l(xiāng)/5=0.96m集中載荷所產生的最大撓度為：f1max=63/1000 Wrl3/EI=63/1000 8084.83/2.1510114.2510-6=0.00616梁自重所產生的最大撓度：f2max=5/384 wl4/EI=5/384 1344.84/2.1510114.2510-6=0.000973總最大撓度為fmax=f1max+f2max=0.008撓度和梁的長度比=fmax/l=0.008/4.8=1/600梁的最大撓度比應該滿足1/500，所以撓度滿足條件。這里需求闡明的是作用的載荷可以按

31、照不同的方式進展分配，這里采用了一些簡單的載荷分配，從而減少了計算的任務量，而且在工程上具有足夠的精度。4. 減速器的設計與校核4.1. 低速級齒輪的設計及校核計算4.1.1. 選擇齒輪資料參考文獻4查表8-17 小齒輪選用調質并外表淬火，。大齒輪選用調質并外表淬火，。 確定齒輪傳動精度等級，按估取圓周速度; 4.1.2. 確定低速級齒輪的中心距參考文獻3表8-14選取 公差組8級根據參考文獻4，得齒寬系數運用系數 動載荷系數=1.18齒向載荷分布系數0 那么載荷系數的初值彈性系數許用接觸應力接觸疲勞極限應力、預設煤炭保送機每天任務20小時，每年任務350天，預期壽命為10年應力循環(huán)次數接觸強

32、度的壽命系數 、不允許有點蝕 硬化系數接觸強度平安系數 取故小齒輪分度圓直徑的設計初值 取小齒輪齒數齒輪模數 參考文獻4，取 大齒輪齒數 ，圓整取 傳動比誤差，誤差在范圍內。小輪分度圓直徑的參數圓整值圓周速度與估計取有差距，對取值影響不大，不需修正小輪分度圓直徑 大輪分度圓直徑 中心距重合度系數 4.1.3. 小齒輪的主要尺寸分度圓直徑 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 4.1.4. 大齒輪的主要尺寸分度圓直徑 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓基圓直徑 4.2 . 高速級齒輪的設計4.2.1. 選擇齒輪資料 由參考文獻4，選擇齒輪資料，小齒輪選用調質外表淬火，

33、。大齒輪選用調質外表淬火，。 確定齒輪傳動精度等級，按估取圓周速度; ，取齒輪傳動精度為第公差組8級4.2.2. 確定高速級齒輪的中心距由參考文獻4，得齒寬系數載荷系數運用系數 動載荷系數初值齒向載荷分布系數彈性系數節(jié)點影響系數重合度系數許用接觸應力接觸疲勞極限應力、預設煤炭保送機每天任務20小時，每年任務350天，預期壽命為10年應力循環(huán)次數得接觸強度的壽命系數 、不允許有點蝕 硬化系數接觸強度平安系數，按普通可靠度查 取 故小齒輪分度圓直徑的設計初值為 設小齒輪齒數齒輪模數 取 大齒輪齒數 ，圓整取小輪分度圓直徑的參數圓整值小輪分度圓直徑 大輪分度圓直徑 中心距齒寬，取大輪齒寬小輪齒寬 齒

34、數比 傳動比誤差 誤差在范圍內。適宜4.2.3. 小齒輪的主要尺寸分度圓直徑 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 基圓直徑 4.2.4. 大齒輪的相關尺寸分度圓直徑 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑基圓直徑 4.3. 低速軸的設計及校核4.3.1. 確定軸的直徑求輸出軸上的轉矩 確定軸的最小直徑 選取軸的資料為，調質處置，由參考文獻4查表4-2，取，可得 4.3.2. 校核軸的強度求作用在齒輪上的力 輸出軸上齒輪的分度圓直徑為由以上齒輪計算得知圓周力、徑向力和軸向力的大小如下。 根據軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當量彎矩圖。從軸的構造圖和當量彎矩圖中可以看出，B

35、截面的當量彎矩最大，是軸的危險截面。B截面處的及的數值如下。支反力 程度面， 垂直面 ， 彎矩和 程度面 垂直面合成彎矩扭矩 當量彎矩 校核軸的強度 軸的資料為，調質處置，參考文獻4表4-1，查得，那么，即，取，軸的計算應力為滿足運用要求。4.4. 中間軸的設計及校核計算4.4.1. 軸的直徑設計及校核求輸出軸上的轉矩 選取軸的資料為，調質處置，按式初估軸的最小直徑，參考文獻4表4-2，取，可得4.4.2. 軸的強度校核 輸出軸上大齒輪的分度圓直徑為由以上齒輪計算得知圓周力、徑向力和軸向力的大小如下。 輸出軸上小齒輪的分度圓直徑為由以上齒輪計算得知圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-

36、2所示。彎矩和程度面 垂直面，合成彎矩 扭矩 當量彎矩 由參考文獻4表4-1查得，那么，即，取，軸的計算應力為滿足強度要求。4.5. 高速軸的設計及校核4.5.1. 軸的直徑設計求輸出軸上的轉矩 選取軸的資料為，調質處置，查表取，參考文獻4，初估軸的最小直徑4.5.2. 軸的強度校核 輸出軸上齒輪的分度圓直徑為由以上齒輪計算得知圓周力、徑向力和軸向力的大小如下支反力 程度面，垂直面，彎矩和 程度面， 垂直面合成彎矩扭矩 當量彎矩 軸的資料為，調質處置，參考文獻4表4-1,查得，那么，即，取，軸的計算應力為滿足運用要求。4.6. 軸上鍵的選擇與校核 齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯接，按，參

37、考文獻5 表10-26，得平鍵截面尺寸，根據輪轂寬度，由鍵長系列中選取鍵長。為保證齒輪與軸具有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為。該鍵滿足強度要求。4.7. 減速器箱體的設計鑄鐵減速器箱體構造尺寸參考文獻2表4-1稱號符號二級減速器尺寸關系箱體壁厚，取箱蓋壁厚，取箱座凸緣厚度箱蓋凸緣厚度箱座底凸緣厚度地腳螺釘直徑，取地腳螺釘的數目時，軸承旁聯接螺栓直徑，取箱蓋與箱座聯接螺栓直徑，取聯接螺栓直徑的間距之間軸承端蓋螺釘直徑，取窺視孔蓋螺釘直徑，取定位銷直徑，取、至外箱壁的間隔 見表3-5，取、至凸緣邊緣間隔 見表3-5，取軸承旁凸臺半徑凸臺高度外箱壁至軸承座端面間隔 大齒輪頂圓與內箱壁間隔 ，取齒輪

38、端面與內箱壁間隔 箱蓋、箱座筋板，取軸承端蓋外徑軸承座孔直徑軸承旁聯接螺栓間隔 盡量接近，以互不干涉為準，普通取注：多級傳動時，取低速級中心距。表3-2 C1、C2值螺栓直徑1416182226344012141620242835沉頭座直徑18222633404861當傳動零件采用浸油光滑時，浸油深度應根據傳動零件的類型而定。對于圓柱齒輪，通常取浸油深度為一個齒高。為防止傳動零件轉動時將堆積在油池底部的污物攪起，呵斥齒面磨損，應使大齒輪齒頂距油池底面的間隔 不小于。所以取大齒輪齒頂距油池底面的間隔 為。當軸承利用傳動零件飛濺起來的光滑油光滑時，應在箱座的剖分面上開設輸油溝，使濺起的油沿箱蓋內壁

39、經斜面流入輸油溝內，在經軸承蓋上的導油槽流入軸承，為提高減速器箱體的密封性，可在箱座的剖分面上制出與箱內溝通的回油溝，使?jié)B入箱體剖分面的油沿回油溝流回箱內。回油溝的尺寸與輸油溝的尺寸一樣。 5. 其他安裝的設計 5.1. 拉緊安裝的選擇設計張緊安裝主要是保證保送帶有足夠的張緊力，使驅動滾筒產生足夠的摩擦力，使保送帶向前運動。張緊安裝可分為螺旋式、車式和重錘式。普通情況下螺旋式和車式張緊安裝放在保送機尾部，也可放在其他適當部位；重錘式放在其他適宜的部位。在本設計中綜合設備消費本錢和確保設備的平安運轉，就采用尾部螺旋式拉緊，其拉緊力可根據工人閱歷調試但必需保證設備輕盈運轉和平安。在本設計中采用的是

40、螺桿拉緊方式具有簡單，易調試等優(yōu)點。 5.2. 滾筒滾筒組是帶式保送機的主要部件，按照在保送機中所起的作用，滾筒可分為傳動滾筒和改向滾筒兩大類，傳動滾筒的作用是將驅動安裝提供的扭矩傳到保送帶上，改向滾筒包括用于保送帶在保送機端部的改向，添加傳動滾筒包角的導向滾筒，拉緊滾筒和用于拉緊導向滾筒。滾筒組有滾筒軸，軸承座，輪轂，輻板，筒殼等部分組成，有的滾筒還有輪轂和滾筒軸銜接件，輪和轂輻板銜接件。普通地，傳動滾筒的外表覆蓋有橡膠或陶瓷以增大驅動滾筒與保送帶間的摩擦系數。滾筒的軸承普通用球面調心滾子軸承。根據滾筒承載不同，可將滾筒分為：輕型滾筒，中型滾筒 和重載滾筒，輕型滾筒的構造是軸與輪轂的采用過盈

41、配合，輻板與筒殼全焊，其中輪轂與軸過盈接配鍵構造用于傳動滾筒；中型滾筒構造是軸與輪轂用賬套銜接，輻板與筒殼全焊；重型滾筒的構造是輪轂與軸用賬套銜接，鑄焊輻板與筒殼，賬套構造是國際上廣泛運用與 重載載荷下機械銜接構造，是一種先進根底部件。賬套構造如圖：當旋轉緊定螺釘6時，前壓環(huán)2和后壓環(huán)4相互接近，迫使帶開口的外環(huán)脹大，內環(huán)5減少，從而使軸與輪轂構成過盈配合到達銜接的目的。賬套的傳送負載是經過賬套外環(huán)所產生的壓力和摩擦力來實現的采用賬套銜接的優(yōu)點是：容易實現高精度的定位，可傳送大的扭矩和軸向力；可銜接不可焊資料，可從外部安裝裝配，并可反復利用防止了滾筒在軸向的攢動，降低了孔和軸的加工精度和加工費

42、用。滾筒包膠的主要優(yōu)點是外表摩擦系數大，適用于長間隔 大型保送帶式保送機，包膠是在光面鋼制滾筒上外表上用冷粘或硫化一層橡膠。5.3. 轉動滾筒軸功率計算 式中 k1值查表1-5取0.0134;k2值查表1-6取平均值1.1；k3值查表1-7取1.03；取0.3|+0.l+0.1+0.2+0.7；K5值查表1-5取0.016。那么 N0=0.0134191+0.000115019+0.00273501.851.11.03+0.71+0.0161.2=(0.255+0.105+0.253) 1.11.02+0.7+0.01926. 往復式煤炭保送機的闡明6.1. 往復式煤炭保送機的運用闡明為了提高煤炭保送機的綜合性能，在現有往復煤炭保送機根底上做了改良,其改良措施如下:煤炭保送機經過傾斜溜槽與倉口聯接,防止了倉內煤的壓力直接作用于底板,降低了底板運轉阻力和電動機功耗。連桿經過定曲柄和活曲柄,將減速器的輸出軸與連桿