最好的懸挑架專項施工方案

1、安置房一期工程2 標段懸 挑 式 腳 手 架 專 項 施 工方案編制人：職務（稱）審核人： 職務（稱）批準人：職務（稱）批準部門：（章）集團股份有限公司2014年 06月安置房一期工程2 標段懸挑式鋼管腳手架搭設方案一、工程概況1、工程名稱：2、工程地點：3、建設單位：、4、設計單位：5、監(jiān)理單位：6、施工單位：7、建筑面積：60395m28、結(jié)構(gòu)類型：框剪13 至 17 層9、工期：暫定720 天二、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)鋼管腳手架扣件GB15831-2006建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-

2、2001)鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50205-2002)建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-2011)建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ80-91)本工程的相關的施工圖紙三、腳手架的搭設搭設順序畫工字鋼預埋點預埋工字鋼錨固鋼筋布置工字鋼并固定搭設底層大橫桿搭設內(nèi)外立桿依次按步距搭設大小橫桿搭設剪刀撐設連墻件鋪腳手板掛安全網(wǎng)鋼絲繩拉結(jié)。懸挑 腳手架搭設的位置1#樓在七層設一道懸挑，十三層設一道懸挑；3#樓、4#樓、6#樓、7#樓十二層設一道懸挑(以下位置設12米雙立桿）；9#、 10#樓八層設一道懸挑（以下位置設10米雙立桿）。搭設要點3.1.2.2 預埋工字鋼錨固鋼筋?18在梁板筋綁扎完畢后

3、預埋固定工字鋼鋼筋，預埋鋼筋位置及尺寸見圖示。鋼筋作為拉結(jié)筋、?12 鋼筋作為定位筋。3.1.2.3 布置工字鋼將工字鋼插入預埋鋼筋，在調(diào)整好工字鋼位置后用木楔加固工字鋼，使工字鋼不得移位。腳手架的基礎腳手架立桿落在16 號工字鋼上，工字鋼頂焊10cm長 ?25 鋼筋頭， 立桿套住鋼筋頭防止立桿移動。鋼筋頭焊在工字鋼上的焊縫高度不小于6mm。定位鋼筋頭位置圖腳手架掃地桿縱向掃地桿距工字鋼面200mm， 橫向掃地桿在縱向掃地桿下。橫向掃地桿長1.2m，縱向掃地桿采用對接扣件接長。搭設內(nèi)外立桿和大小橫桿每立面和每懸挑段的立桿、大橫桿的鋼管長度組合見外架立面圖，立桿、大橫桿接頭位置見下圖示：立桿和大

4、橫桿接長采用對接扣件。大橫桿步距900mm。在立桿和大橫桿相交處設置小橫桿，小橫桿位于大橫桿上。小橫桿根據(jù)支撐腳手板的需要等間距設置時，最大間距不應大于縱距的1/2 。支撐體系腳手架的支撐體系包括縱向支撐（剪刀撐）、橫向支撐。每立面剪刀撐搭設見外架立面圖。剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度1m， 設置 3 個旋轉(zhuǎn)扣件固定。搭接見圖示：剪刀撐斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的小橫桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。建筑物與架體的拉結(jié)在外圈每跨梁中部位置預埋短鋼管，用扣件將短鋼管和外架內(nèi)外立桿水平拉結(jié)。短鋼管伸出混凝土面不小于200mm、短鋼管埋入梁內(nèi)不小于300mm。在外側(cè)每根框

5、架柱中部位置用鋼管扣件和外架大橫桿水平連接。架體拉結(jié)見下圖示：鋪設腳手板底層外架用木枋將廢模板拼的板塊釘起，木枋上鋪竹腳手板。模板塊要封到建筑物外邊沿，模板到建筑物外邊沿不得留有14mm的孔隙。竹腳手板為2800 300 50mm，沿外架縱向布置4塊腳手板。在操作層鋪設4塊腳手板。腳手板用14#鐵絲和小橫桿捆牢。腳手板具體布置見下圖:掛安全網(wǎng)立面安全網(wǎng)采用1800 6000mm密目安全網(wǎng)，用安全繩和大橫桿綁牢，立網(wǎng)底部要壓在作業(yè)面腳手板下。支設安全網(wǎng)要外高內(nèi)低，兩網(wǎng)搭接嚴密，受力均勻。安全網(wǎng)要平整張緊。鋼絲繩拉結(jié)在外層梁預埋鋼筋拉環(huán)（ 拉環(huán)位置見工字鋼平面布置圖） ， 拉環(huán)和懸挑工字鋼拉結(jié)鋼絲

6、繩連接。鋼筋拉環(huán)采用梁中預埋?12 鋼筋，鋼絲繩采用6 19?9.3 鋼絲繩，鋼絲繩夾采用Y 10， 索具螺旋扣選用0O型 M22。 用一米長鋼絲繩做成的鋼絲繩環(huán)套在工字鋼端頭，工字鋼底焊接100mm高 ?25 鋼筋頭防止鋼絲繩環(huán)滑動。鋼絲繩拉結(jié)見下圖:鋼絲繩套環(huán)上鋼絲繩夾間距60mm， 鋼絲繩末端距第一個鋼絲繩夾140 160mm。鋼絲繩夾U形部分卡在短繩頭（即活頭）一邊。特殊部位處理a、外架在施工電梯處的處理施工電梯位置見工字鋼平面布置圖、施工電梯兩側(cè)外架布置見外架北立面圖。施工電梯靠外架寬4000mm， 外架搭設時，施工電梯所占位置按3 跨 （4500mm）考慮，6 米鋼管和施工電梯兩側(cè)

7、縱向水平桿用旋轉(zhuǎn)扣件搭接，每側(cè)搭接長度750mm。施工電梯安裝時，拆除6m鋼管，拆除圖示1、 2號立桿及1、 2號立桿下工字鋼。北立面縱向水平桿排桿時從施工電梯兩側(cè)進行。b、外架在卸料平臺處的處理卸料平臺平面位置圖見工字鋼平面布置圖，立面位置見外架南立面圖。卸料平臺寬2000mm、長6000mm，伸出外架長度2500mm。卸料平臺所占位置按2跨 （3m）考慮， 4.5 米鋼管和卸料平臺兩側(cè)縱向水平桿用旋轉(zhuǎn)扣件搭接，每側(cè)搭接長度750mm。卸料平臺安裝時，拆除4.5m 鋼管。卸料平臺拆除后，恢復4.5m鋼管、安全網(wǎng)、剪刀撐。 4.5m 搭接鋼管做法可參照施工電梯處水平桿搭接做法。卸料平臺使用時，

8、卸料平臺洞口加固見下圖示：卸料平臺的具體設計將編制專項方案。四、腳手架的使用外腳手架的日常管理由架子班長李長榮負責，安全員周涔監(jiān)督。腳手架使用時登架作業(yè)人員應注意以下幾個問題：（ 1）腳手架驗收合格方可使用。結(jié)構(gòu)施工結(jié)束轉(zhuǎn)入在架子上作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。架子上作業(yè)人員若發(fā)現(xiàn)架子防護不完善，作業(yè)不方便時要及時找工長反映，由架子工處理架子問題。在從事外裝修時，外裝修工人不得隨意拆除除裝修部位的拉接點，因工程施工需要必須拆除拉接點時，要報工長先采取相應措施后再行拆除。程外腳手架使用時間較長（約8 個月） ，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)現(xiàn)桿件

9、變形嚴重，防護不全，拉接松動等問題要及時解決。禁在外架上擱置木方、鋼筋、鋼管，外架上的零星材料、垃圾要及時清理。五、腳手架的拆除拆除腳手架前的準備工作1.1 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；1.2應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；1.3應清除腳手架上的雜物及地面障礙物；1.4腳手架拆除時拆除范圍應設置警戒線，并派專人巡視。拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。腳手架拆除順序按搭設順序的逆向進行，所有桿件拆除完后，方可拆除拉接鋼絲繩，抽出懸挑工字鋼。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架；

10、分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加固后拆除。腳手架卸料時要求各構(gòu)配件嚴禁拋至地面。各構(gòu)配件從窗洞口傳至樓面，用施工電梯進行垂直運輸。運至地面的構(gòu)配件應按品種、規(guī)格堆碼整齊。六、施工安全管理1、 腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則GB5036 考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作業(yè)層上的施工荷載應符合

11、設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。5、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件。6、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。7、工地臨時用電線路的搭設及腳手架接地、避雷措施等，應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（ JGJ46）的有關規(guī)定執(zhí)行。8、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。一、參數(shù)信息1. 腳手架參數(shù)搭設尺寸為：橫距Lb為

12、0.8m，縱距La為 1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2 根；采用的鋼管類型為 48 3.5橫桿與立桿連接方式為單扣件，連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接，連墻件連接方式為單扣件；2活荷載參數(shù)施工均布荷載(KN/m 2) :3000；腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù)：2 層3風荷載參數(shù)本工程地處浙江寧波市，基本風壓0.5 kN/m 2；風荷載高度變化系數(shù) z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s 為 0.214；4. 靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)

13、構(gòu)自重標準值(kN/m):0.1278 ；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300 ；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150 ；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005 ；腳手板類別: 竹笆片腳手板；欄桿擋板類別: 竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038 ；5水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑特外腳挑段長度1.2m， 建筑內(nèi)錨固段長度按規(guī)范要求留置(1.25b) 。錨固壓點螺栓直徑(mm) ： 16，混凝土標號：(同樓板砼)6拉繩與支桿參數(shù)單位：(mm)槽鋼上鋪50乂6。木方，間距 400,木方上鋪17厚多層板1挑架側(cè)立面圖,單位2 mm

14、單位：(mm)fi懸挑架正立面圖，單位工mm鋼絲繩安全系數(shù)為：6.000；鋼絲繩與墻距離為（m） ： 2.700；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面鋼絲繩距建筑物1.1m.7、懸挑鋼梁的制作及設置16#“工”字鋼懸挑， 末端長為凈挑尺寸1.25倍，末端固定及支點固定。做法如下：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011) 第 5.2.4 條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0

15、.3 0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=3 0.8/(2+1)=0.8 kN/m ；靜荷載的設計值: q 1=1.2 0.038+1.2 0.08=0.142 kN/m ；活荷載的設計值: q 2=1.4 0.8=1.12 kN/m ；( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖( 支座最大彎矩)圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M 1max =0.08q 1l2 + 0.10q 2l2跨中最大彎距為M1max=0.08 0.142 1.52+0.10 1.12 1.52 =0.

16、278 kN m；支座最大彎距計算公式如下:M 2max = -0.10q 1l2 - 0.117q 2l 2支座最大彎距為M2max= -0.10 0.142 1.52-0.117 1.12 1.52 =-0.327 kN m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.278 106,0.327 1 06)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =6 4.37 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2

17、l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q 1= P1+P2=0.038+0.008=0.118 kN/m ；活荷載標準值: q 2= Q =0. 8 kN/m ；最大撓度計算值為： =0.677 0.118 15004/(100 2.06 105121900)+0.990 0.8 15004/(100 2.06 105121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù) JGJ130-2011第 5.2.4 條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大

18、橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038 1.5 = 0.058 kN ；腳手板的自重標準值：P2=0.3 0.8 1.5/(2+1)=0.120 kN ；活荷載標準值：Q=3 0.8 1.5/(2+1) =1.200 kN ；集中荷載的設計值: P=1.2 (0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893kN ；小橫桿計算簡圖強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql /8Mqmax = 1.2

19、0.038 0.82/8 = 0.004 kN m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.893 0.8/3 = 0.505kN m ；最大彎矩M = Mqmax + M pmax = 0.509kN m；最大應力計算值 = M / W = 0.509106/5080=100.102 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值205 N/mm2，滿足要求！撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax = 5ql

20、4/384EI qmax=5 0.038 8004/(384 2.06 105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.12+1.2= 1.378 kN ；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = Pl( 312-412/9) /72EI pmax = 0.997mm ；最大撓度和 =qm ax+ pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為1.005 mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333 與 10 mm滿足,要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表 5

21、.1.7, 直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值, 取 8.00 kN ；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.5 2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038 0.8/2=0.015 kN ；腳手板的自重標準值:P3=0.3 0.8 1.5/2=0.18 kN ；活荷載標準值: Q = 3 0.8 1.5/2 =

22、 1.8 kN ；荷載的設計值: R=1.2 (0.058+0.015+0.18)+1.4 1.8=2.824 kN ；R 8.00 kN ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1278kN/mN GD1 = 0.1248+(1.50 2/2) 0.038/1.80 14.40 = 2.258kN ；腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2N GD2= 0.3 0.8 1.5 (0.8+0.2)/2 = 1

23、.89 kN ；欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mN GD3 = 0.15 0.8 1.5/2 = 0.9 kN ；吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m 2N GD4 = 0.005 1.5 14.4 = 0.108 kN ；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值N GD = N GD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 5.156 kN ；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值N Q = 3 0.8 1.5 2/2 =3.6 kN ；考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值為N d =

24、1.2 N GD+0.85 1.4NQ = 1.2 4.979+ 0.85 1.4 4= 10.735 kN ；不考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1.2N GD+1.4NQ = 1.2 5.156+ 1.4 3.6=11.227kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。穩(wěn)定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算W k=0.7 z s 0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：02= 0.44 kN/m ；z - 風荷載高度變化系

25、數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74， 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為:W k1 = 0.7 0.5 0.74 0.214 =0.055 kN/m 2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW 分別為 :M w1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.4 0.055 1.5 1.8 2/10=0.032 kN m；1. 主立桿變截面上部單立桿穩(wěn)定性計算?？紤]風荷載時, 立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/( A) +W /MW f立桿的軸心壓力設計值： N = Nd =

26、10.471kN ；不考慮風荷載時, 立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/( A )f立桿的軸心壓力設計值： N = N d= 11.227kN ；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑： i = 1.58 cm ；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011) 表 5.3.3得 ： k = 1.155；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011) 表 5.3.3 得 ： = 15. ；計算長度, 由公式 l 0 = kuh 確定： l 0 = 3.118 m ；長細比 : L 0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由長細比l o/i

27、的結(jié)果查表得到： = 0.186立桿凈截面面積： A = 4.89 cm 2；立桿凈截面模量( 抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm 3；鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm 2；考慮風荷載時2 = 14071.104/(0.186 48 9)+32055.073/5080 = 121.435 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =1 21.435 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2， 滿足要求！不考慮風荷載時2 =1 1227.104(0.186 489)=123.437 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =123.437 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值

28、f = 205 N/mm 2，滿足要求！七、連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = N lw + N 0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z 0.92， s 0.214， 0 0.5，2Wk = 0.7 z s 0=0.7 0.92 0.214 0.5= 0.069kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw = 16.2 m 2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N 0= 5.000 kN ；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN) ，按照下式計算：Nlw

29、 = 1.4 Wk Aw = 1.563 kN ；連墻件的軸向力設計值Nl = N lw + N 0=6.563 kN ；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = A f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i = 250/15.8 的結(jié)果查表得到 =0.958， l 為內(nèi)排架距離墻的長度；A = 4.89 cm2； f=205 N/mm 2；連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.958 4.89 10-4 205 103 =96.035 kN ；Nl = 6.563 N f = 96.035, 連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼

30、梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N 的作用，里端B 為與樓板的錨固點，A 為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內(nèi)排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點墻體為1100mm,水 平 支 撐 梁 的 截 面 慣 性 矩I=866.2cm4， 截 面 抵 抗 矩 W=108.3cm3， 截 面 積2A=21.95cm2受腳手架集中荷載N=1.2 5.156+1.4 3.6=11.227KN；水平鋼梁自重荷載q=1.221.950.0001 78.5=0.207KN/m懸挑腳手架示意圖11 227kN11.227RN0 207kN/m0.207kN/m0.207kN/m山山山山

31、山山址i山川山rnuwmiuuuwuww山懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到怒挑腳手架支浮梁剪力圖(kN)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=12.59KNR3=10.798KNR4=-0.312KN最大彎矩Mmax=1.621KN ?m最大應力 =M/1.05W+N/A=1.621 106/( 1.05 108300) +7.927 103/2195=17.867N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值17.867 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm2，滿足要求！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16a號工字鋼，計算公式如下： =M / b WX f其中

32、b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：b=( 570tb/lh) (235/fy)經(jīng)過計算得到最大應力b=( 570tb/lh) (235/fy)=570 1063235/( 2400 160 235) =0.94由于b大于0.6， 根據(jù) 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范( GB50017-2003) 附表 B， 得到b 值為0.77。經(jīng)過計算得到最大應力=1.621106/（ 0.77 108300） =19.479 N/mm2水平鋼梁的穩(wěn)定性計算=19.479小于f=215 N/mm2，滿足要求！十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH 和拉鋼繩的軸線RUi 按照下面計算RAH = C RUicos i其中RUicos i 為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力各支點的支撐力Rci= RUisin i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：Rui=13.595KN十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩（支桿）的內(nèi)力計算鋼絲拉