電廠2號機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造方案

1、 電廠2號機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造方案結(jié)合某熱電廠供熱現(xiàn)狀、供熱需求以及東北電網(wǎng)對火電機(jī)組靈活運(yùn)行的調(diào)度需要，2號機(jī)組在增加供熱能力的同時(shí)，還需考慮增加機(jī)組靈活性,切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造可有效兼顧供熱和增加機(jī)組靈活性要求。1.1改造方案概述切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)在低壓缸高真空運(yùn)行條件下，采用可完全密封的液壓蝶閥切除低壓缸原進(jìn)汽管道進(jìn)汽，通過新增旁路管道通入少量的冷卻蒸汽，用于帶走切除低壓缸進(jìn)汽后低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的鼓風(fēng)熱量。與改造前相比，切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)將原低壓缸進(jìn)汽用于供熱，可提高機(jī)組供熱能力;在供熱量不變的情況下,可一定程度降低機(jī)組發(fā)電功率，實(shí)現(xiàn)深度調(diào)峰。與高背壓供熱、光軸供熱改造等

2、供熱改造方案相比，該技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)供熱機(jī)組在抽汽凝汽式運(yùn)行方式與高背壓運(yùn)行方式的靈活切換，使機(jī)組同時(shí)具備高背壓機(jī)組供熱能力大、抽汽凝汽式供熱機(jī)組運(yùn)行方式靈活的特點(diǎn)，避免了高背壓供熱改造（雙轉(zhuǎn)子）和光軸改造方案采暖期需更換兩次低壓缸轉(zhuǎn)子的問題和備用轉(zhuǎn)子存放保養(yǎng)問題，機(jī)組運(yùn)行時(shí)的維護(hù)費(fèi)用大大降低。根據(jù)上述切除低壓缸進(jìn)汽技術(shù)實(shí)現(xiàn)原理和需求，確定本次供熱改造總體工作范圍如下：1）供熱蝶閥改造;2）增設(shè)低壓缸冷卻蒸汽系統(tǒng)；3）配套汽輪機(jī)本體運(yùn)行監(jiān)視測點(diǎn)改造；4）低壓缸末級葉片抗水蝕金屬耐磨層噴涂處理；5）低壓次末級、末級葉片運(yùn)行安全性校核；6）配套供熱系統(tǒng)改造；7）配套抽空氣系統(tǒng)改造；8）配套凝結(jié)水系統(tǒng)改

3、造；9）切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行試驗(yàn)；10）配套自動(dòng)控制系統(tǒng)改造；1.2機(jī)組供熱能力及供熱經(jīng)濟(jì)性分析121改造前機(jī)組供熱能力分析2號機(jī)組典型設(shè)計(jì)工況熱力特性見表01o能夠看出：最大供熱工況時(shí),汽輪機(jī)供熱抽汽流量480t/h,工業(yè)抽汽流量85t/h，電功率為256.51MW低壓缸排汽流量168.3lt/h;額定供熱工況時(shí)，額定供熱抽汽流量420t/h,工業(yè)抽汽流量85t/h,電功率為251.525MW,低壓缸排汽流量191t/ho表01改造前2號機(jī)組典型設(shè)計(jì)供熱工況主要參數(shù)匯總序號參數(shù)單位取大供熱工況額定供熱工況75%THA供熱工況1電功率MW256.511251.525247.6812主蒸汽流量t/

4、h110010461033.23主蒸汽壓力MPa16.6716.6716.674主蒸汽離C5385385385再熱蒸汽壓力C3.5703.4113.3726再熱蒸汽溫度C5385385387排汽流量t/h168.31191184.648排汽壓力kPa4.94.94.99工業(yè)抽汽流量t/h85858510工業(yè)抽汽壓力MPa1.6651.5941.57611工業(yè)抽汽溫度C423.5423.9424.012采暖抽汽流量t/h48042042013采暖抽汽壓力MPa0.490.490.4914采暖抽汽溫度C265.8271.2272.615朧率kJ/kWh5492.75705.35678.5因?yàn)樵瓱崞?/p>

5、衡圖缺少部分負(fù)荷時(shí)，機(jī)組的供熱特性。為此,本報(bào)告基于原熱力特性書VWO工況設(shè)計(jì)參數(shù)，建立2號機(jī)組熱力計(jì)算模型，重新核算典型工況下機(jī)組供熱能力。建立計(jì)算模型時(shí)，各工況均考慮了30t/h的工業(yè)抽汽;低壓缸最小冷卻蒸汽流量按120t/h核算，熱網(wǎng)加熱器疏水溫度按100C核算。主要核算結(jié)果見表02,供熱抽汽流量與電功率的關(guān)系曲線見圖Olo能夠看出：1）汽輪機(jī)供熱抽汽流量隨電功率的增加線性增加;2）主蒸汽流量1046t/h時(shí)，汽輪機(jī)供熱抽汽流量達(dá)到最大為539.45t/h,對應(yīng)發(fā)電功率23232MW,對應(yīng)發(fā)電熱耗率5291.4kJ/kWh,折合發(fā)電煤耗率198.23g/kWho圖01供熱抽汽流量與電功率

6、的關(guān)系曲線表02改造前2號機(jī)組典型供熱工況主要參數(shù)匯總工況單位100MS_CQ75MS_CQ50MS_CQ40MS_CQ發(fā)電功率MW23232183.91130.97108.55熱效率%30.7431.1431.7132.11發(fā)電功率MW232.32183.91130.97108.55主蒸汽流量t/h1046.00784.50523.00418.40主蒸汽壓力MPa16.6714.439.637.41主蒸汽溫度C538.00538.00538.00538.00高壓缸排汽壓力MPa3.772.891.971.59高壓缸排汽溫度C325.20318.42325.53330.17再熱熱段蒸汽壓力MP

7、a3.392.601.781.43再熱熱段蒸汽溫度C538.00538.00538.00538.00中壓缸排汽壓力MPa0.490.390.270.22低壓缸排汽流t/h120.00120.00120.00120.00 工況單位100MS_CQ75MS_CQ50MS_CQ40MS_CQ量低壓缸排汽壓力kPa4.904.904.904.90供熱抽汽流量t/h539.45387.51224.42154.72供馴汽壓力MPa0.490.390.270.22工業(yè)抽汽流量t/h30.0030.0030.0030.00工業(yè)抽汽壓力MPa1.641.260.860.69總供熱量MW414.22306.241

8、89.09138.90采暖抽汽供熱量MW387.61279.57162.39112.21供熱比0.550.520.460.41熱電比1.781.671.441.28發(fā)電熱耗率kJ/kWh5291.415566.406155.166603.77發(fā)電煤耗率g/kWh198.23208.54230.59247.40注：表中各工況，鍋爐效率取92%,熱網(wǎng)加熱器疏水溫度取100Co122改造后機(jī)組供熱能力分析實(shí)施切除低壓缸進(jìn)汽改造后，在低壓缸冷卻蒸汽流量為18t/h條件下，對機(jī)組供熱特性進(jìn)行了核算，核算結(jié)果見表03。為了便于對比，同時(shí)給出了抽汽流量條件下,改造前機(jī)組的供熱特性,見DCQ_QG_75MS工

9、況DCQ_QG_40MS工況。切除低壓缸進(jìn)汽前、后汽輪機(jī)最大抽汽流量與主蒸汽流量的關(guān)系曲線見圖02。能夠看出：改造前、后供熱抽汽流量均隨主蒸汽流量線性增加，且各工況時(shí)改造前后汽輪機(jī)供熱抽汽流量的增加值基本相當(dāng)；額定主蒸汽流量(1046t/h)時(shí)，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)供熱抽汽流量為653.59t/h,較改造前增加約114t/h;對應(yīng)發(fā)電功率216.10MW,較改造前減小約16.22MW;發(fā)電熱耗率4322.68kJ/kWh/折合發(fā)電煤耗率161.9g/kWh,較改造前降低約36.2g/kWh;75%額定主蒸汽流量(784.50t/h)時(shí)，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)供熱抽汽流量為501.

10、1t/h,較改造前增加約114t/h;對應(yīng)發(fā)電功率167.71MW,較改造前減小約16.19MW;發(fā)電熱耗率4335.92kJ/kWh，折合發(fā)電煤耗率162.44g/kWh,較改造前降低約46.1g/kWh;需要指出的是，上述結(jié)果是在相同鍋爐蒸發(fā)量條件下得到的對比結(jié)果，各對比工況對應(yīng)的供熱抽汽流量不同。實(shí)際運(yùn)行中，供熱機(jī)組多按照”以熱定電”方式運(yùn)行,即優(yōu)先保證供熱負(fù)荷，在保障供熱負(fù)荷的基礎(chǔ)上，依據(jù)電網(wǎng)指令，調(diào)整鍋爐蒸發(fā)量。為此,在相同抽汽流量條件下，對改造前、后汽輪機(jī)電熱負(fù)荷特性進(jìn)行了核算，主要結(jié)果見表03和圖03。能夠看出：1)75%額定主蒸汽流量(784.50t/h)時(shí)，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行

11、時(shí),汽輪機(jī)供熱抽汽流量為501.1t/h,對應(yīng)發(fā)電功率167.71MW,發(fā)電熱耗率4335.92kJ/kWh,折合發(fā)電煤耗率162.44g/kWh,較改造前相同抽汽流量條件下,發(fā)電功率降低約52.39MW,發(fā)電煤耗率降低約37.7g/kWh;2)50%額定主蒸汽流量(523.00t/h)時(shí)，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行時(shí),汽輪機(jī)供熱抽汽流量為338.7t/h,對應(yīng)發(fā)電功率114.82MW,發(fā)電熱耗率4428.61kJ/kWh,折合發(fā)電煤耗率165.9g/kWh，較改造前相同抽汽流量條件下，發(fā)電功率降低約53.1MW發(fā)電煤耗率降低約47.4g/kWh。綜上所述，采用切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)能夠有效降低低壓缸

12、冷卻蒸汽流量消耗，提高機(jī)組供熱能力和深度調(diào)峰能力。相同鍋爐蒸發(fā)量條件下，切除低壓缸進(jìn)汽供熱可使機(jī)組供熱抽汽能力增加約114t/h;相同抽汽流量條件下，切除低壓缸進(jìn)汽供熱可使機(jī)組發(fā)電功率降低約52.3MW。此外，在當(dāng)前火電機(jī)組靈活性改造的大背景下，作為供熱 #機(jī)組靈活性運(yùn)行手段之一，切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)能夠一定程度弱化供熱機(jī)組熱電耦合特性，降低供熱機(jī)組發(fā)電功率，但還不能完全滿足東北電網(wǎng)靈活性調(diào)峰需求,還需要進(jìn)一步實(shí)施其他靈活性改造技術(shù)。200150100200300 400500 600 700 800900 1000 1100主蒸汽流量，l/h050505050(57665544332圖02

13、主蒸汽流量與供熱抽汽流量的關(guān)系曲線抽汽流量m圖03相同抽汽流量條件下,改造前后機(jī)組供熱特性對比 表03改造后機(jī)組典型工況熱力特性匯總工況單位QG_10QG_7QG_5QG_4QG_3DCQ_QGDCQ_QGDCQ_QGOMS5MSOMSOMSOMS_75MS_50MS_40MS發(fā)電功率MW216.10167.71114.8292.3870.94220.11167.92145.31熱效率%28.5928.3927.8027.3327.0830.7931.2831.52發(fā)電功率MW216.10167.71114.8292.3870.94220.11167.92145.31主蒸汽流量t/h1046.

14、00784.50523.00418.40313.80978.81703.41591.93主蒸汽壓力MPa16.6714.439.637.417.4116.1812.9410.89主蒸汽應(yīng)C538.00538.0538.0538.0538.0538.00538.00538.00再熱熱段蒸汽壓力再熱熱段蒸汽溫度中壓缸排汽壓力低壓缸排汽流量低壓缸排汽壓力低壓缸排汽比焰MPCMPt/hkPakJ/k3.38538.000.4918.004.902847.52.601.771.431.083.192.352.00538.00.3918.004.902853.39538.00.2718.004.90286

15、1.24538.0538.000538.00538.000.220.170.480.35538.000.3018.0018.00120.00120.00120.004.904.904.904.904.902865.302867.692535.702538.582540.38269.05OO晝aJo221.18194.49孚CDCl338.70LHmOO昌3iIRCNLQ學(xué)CNI1mCD501.71孚OO晝LHLQt1000000m5m區(qū)o寸I告OO務(wù)t1LHOq據(jù)9i1Z00sCDq2srxiCNCXIOO務(wù)00WO00CXIT1京寸T19WCDz來omZCNOO務(wù)LD00o00日oCXIsI

16、CXI9WCDIm6mOO昌9CNt1900z00mO2Im99O653.59尋OOOmImm06寸(NoS孚9WOdQ-君2M君M君馬虻薄噸蜜If!-ffl肯基馬虻gMHIf!虻誓-RH基i*密屈q基熱電比2.302.322.37發(fā)電熱耗率kJ/kWh4322.684335.924428.61發(fā)電煤耗率g/kWh161.94162.44165.912.402.361.761.621.524529.274794.365343.605694.945942.79169.68179.61200.19213.35222.6413 1.3汽輪機(jī)本體及熱力系統(tǒng)改造L3.1汽輪機(jī)本體改造1）中低壓連通管改造

17、根據(jù)切除低壓缸進(jìn)汽供熱運(yùn)行需要，需從中壓缸排汽引出冷卻蒸汽至低壓缸進(jìn)汽口，用于冷卻低壓缸末級葉片，而當(dāng)前2號機(jī)組中低壓連通管上供熱蝶閥后接入冷卻蒸汽的位置不夠。所以，建議對原中低壓連通管進(jìn)行改造。新設(shè)計(jì)連通管接口尺寸與原中低壓連通管相同；在連通管上設(shè)置供熱蝶閥，并在供熱蝶閥前后預(yù)留冷卻蒸汽旁路接口及相關(guān)監(jiān)視測點(diǎn)。2）供熱蝶閥改造根據(jù)切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)運(yùn)行需求，本次改造將原不能完全密封的供熱蝶閥更換為可完全密封的液壓蝶閥，液壓蝶閥接口尺寸與改造后中低壓連通管規(guī)格保持一致。3）低壓缸運(yùn)行監(jiān)視測點(diǎn)完善實(shí)施切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后，機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行時(shí)，低壓缸通流部分運(yùn)行條件大幅偏離設(shè)計(jì)工況，

18、處于極低容積流量條件下運(yùn)行,為充分監(jiān)視低壓缸通流部分運(yùn)行狀態(tài)，確保機(jī)組安全運(yùn)行，需增加或改造以下運(yùn)行監(jiān)視測點(diǎn)：增加低壓缸末級、次末級動(dòng)葉出口溫度測點(diǎn)（4個(gè)）；增加中壓缸排汽壓力測點(diǎn)（2個(gè)）和溫度測點(diǎn)（2個(gè)）；壓力測點(diǎn)采用絕壓變送器;增加低壓缸進(jìn)汽壓力測點(diǎn)（2個(gè)）和溫度測點(diǎn)（2個(gè)）；壓力測點(diǎn)采用絕壓變送器；更換原6段抽汽壓力、7段抽汽壓力、8段抽汽和低壓缸排汽壓力變送器為高精度絕壓變送器（8個(gè)）；其他相關(guān)測點(diǎn)；上述所有改造測點(diǎn)均需接入機(jī)組DCS系統(tǒng)。4）低壓缸末級葉片抗水蝕金屬耐磨層噴涂處理小容積流量工況運(yùn)行時(shí)，低壓缸末兩級處于鼓風(fēng)工況運(yùn)行,導(dǎo)致低壓缸末兩級后溫度和低壓排汽缸溫度升高，為降低低壓

19、排汽缸溫度，需要持續(xù)投入噴水減溫，維持低壓排汽缸溫度在安全范圍內(nèi)。而小容積流量條件下，末級葉片出現(xiàn)的渦流會(huì)卷吸減溫水至動(dòng)葉流道，加劇動(dòng)葉出汽邊根部區(qū)域水蝕情況，威脅機(jī)組安全運(yùn)行。所以,建議對低壓缸末級葉片實(shí)施金屬耐磨層噴涂處理。耐水蝕涂層材料選擇建議采用德國進(jìn)口TA粉（NiCr金屬陶瓷粉末）進(jìn)行現(xiàn)場超音速火焰噴涂防護(hù)處理,粉末粒度為250-350目。設(shè)計(jì)涂層厚度涂層確定材料后，根據(jù)涂層結(jié)合強(qiáng)度及運(yùn)行工況等各種因素設(shè)計(jì)涂層厚度。涂層過厚，涂層容易產(chǎn)生分層、塊狀脫落；涂層過薄，不能有效地起到耐蝕作用，涂層使用壽命不足。本項(xiàng)目設(shè)計(jì)涂層每層厚度為0.010.02mm,最終涂層總厚度為0.100.20m

20、m。防護(hù)涂層范圍設(shè)計(jì)小容積流量條件下低壓缸末兩級葉片水蝕特點(diǎn)及其他類似機(jī)組的防護(hù)處理實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。建議實(shí)施噴涂防護(hù)處理的范圍為低壓缸末級動(dòng)葉片出汽邊根部水蝕區(qū)域?，F(xiàn)場制備涂層的主要技術(shù)指標(biāo)涂層結(jié)合強(qiáng)度可達(dá)70MPa;涂層硬度為HV300=600900;涂層孔隙率2%;噴涂顆粒平均粒度332um,涂層表面均勻、細(xì)密；噴涂時(shí)工件的溫度較低，葉片不會(huì)出現(xiàn)變形；噴涂厚度為0.100.20mm。132低壓通流部分冷卻蒸汽系統(tǒng)1）熱力系統(tǒng)根據(jù)切除低壓缸進(jìn)汽供熱技術(shù)要求，新增加低壓缸通流部分冷卻蒸汽系統(tǒng)，冷卻蒸汽汽源取自中壓缸排汽，接入點(diǎn)為低壓缸進(jìn)汽口（中低壓連通管上供熱蝶閥后適當(dāng)位置）冷卻蒸汽管路上設(shè)置調(diào)節(jié)閥

21、和流量孔板。改造方案原則性熱力系統(tǒng)圖見圖04。 冷卻蒸汽系統(tǒng)應(yīng)相對應(yīng)的設(shè)置蒸汽壓力、溫度、流量測點(diǎn),圖04切除低壓缸供熱改造方案原則性熱力系統(tǒng)圖2）冷卻蒸汽管道規(guī)格校核根據(jù)電廠動(dòng)力管道設(shè)計(jì)規(guī)范GB50764-2012和火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定DLT5054-1996的規(guī)定，對于單相流體，應(yīng)根據(jù)推薦的介質(zhì)流速按照下式計(jì)算管道內(nèi)徑：式中，Dt管道內(nèi)徑，mm;G介質(zhì)質(zhì)量流量，t/h;介質(zhì)比容,m3/kg;3介質(zhì)流速,m/s;Q介質(zhì)容積流量，m3/ho相關(guān)研究成果表明，隨著流經(jīng)低壓缸長葉片的蒸汽容積流量的降低，葉片動(dòng)應(yīng)力先增加后減??；當(dāng)流經(jīng)葉片的蒸汽相對容積流量降低至5%左右時(shí)，葉片動(dòng)應(yīng)力與葉片

22、設(shè)計(jì)容積流量下動(dòng)應(yīng)力相當(dāng)，處于安全運(yùn)行范圍。據(jù)此，在進(jìn)行冷卻蒸汽管道校核時(shí)，冷卻蒸汽流量按照設(shè)計(jì)容積流量的5%核算，并考慮一定的裕量。旁路冷卻蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)冷卻蒸汽流量約為20t/h,冷卻蒸汽參數(shù)取后40%THA工況（最低調(diào)峰負(fù)荷）時(shí)的供熱抽汽參數(shù)，即壓力為0.233MPa,溫度為279.4CO經(jīng)核算，流量孔板前蒸汽管道內(nèi)徑為為400mm,節(jié)流孔板后蒸汽管道內(nèi)徑為700mmo具體核算結(jié)果見錯(cuò)誤!未找到引用源。表04冷卻蒸汽管道核算結(jié)果項(xiàng)目工質(zhì)流量工質(zhì)壓力工質(zhì)溫度管道數(shù)量流速推薦流速給定管道內(nèi)經(jīng)（計(jì)算）管道內(nèi)經(jīng)（圓整）工質(zhì)流速（校核）單位t/hMPaC個(gè)m/Sm/smmmmm/s冷卻蒸汽20.0.

23、22713545413.400.47.9管道（節(jié)流0339.4丄6.001007孑L板前）0冷卻蒸汽管道（節(jié)流孔板后）20.00.014276.41356045.01708.50700.00268.071.3.3低壓缸長葉片運(yùn)行安全性校核切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行時(shí)，低壓缸進(jìn)汽流量大幅減小，運(yùn)行工況嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)值，這將導(dǎo)致低壓末兩級葉片動(dòng)應(yīng)力增大、溫度升高、水蝕加劇、高周疲勞壽命縮短，甚至危及機(jī)組安全運(yùn)行。為保證機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行的安全性，需采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)方法對低壓缸末兩級葉片在小容積流量條件下的動(dòng)應(yīng)力和高周疲勞壽命進(jìn)行安全性校核。L3.4低壓缸噴水減溫系統(tǒng)改造原低壓缸噴水減溫系統(tǒng)沒有流量測點(diǎn)

24、，噴水減溫控制閥門一般為全開、全關(guān)型，沒有調(diào)節(jié)閥，不能有效的對噴水減溫流量進(jìn)行控制、調(diào)節(jié)。為便于調(diào)節(jié)和監(jiān)視切除低壓缸運(yùn)行時(shí)低壓缸噴水減溫流量，對原低壓缸噴水減溫系統(tǒng)增加流量測點(diǎn)和調(diào)節(jié)閥。1.4改造方案對機(jī)組運(yùn)行安全性的影響分析141小容積流量工況概述汽輪機(jī)運(yùn)行過程中，隨著級內(nèi)容積流量的減小，低壓缸末兩級葉片構(gòu)成的級內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)會(huì)發(fā)生較大變化，主要表現(xiàn)為產(chǎn)生進(jìn)汽負(fù)攻角,在葉片壓力面上形成流動(dòng)分離，在葉根處的脫流、葉片動(dòng)應(yīng)力增加、鼓風(fēng)、水蝕加劇等現(xiàn)象。這些變化不但直接影響機(jī)組的運(yùn)行效率,還可能誘發(fā)葉片顫振，水蝕加劇,威脅機(jī)組安全運(yùn)行。一般而言,隨著低壓缸末兩級葉片容積流量減小,首先會(huì)在動(dòng)葉根部出口位

25、置產(chǎn)生沿圓周方向的渦流，動(dòng)葉根部流線出現(xiàn)向上傾斜,出現(xiàn)脫流現(xiàn)象;繼續(xù)減小容積流量，動(dòng)葉根部出口位置的渦流區(qū)域與脫流高度增加;進(jìn)一步減小容積流量，則不但渦流區(qū)域與脫流高度更大,而且會(huì)在噴嘴和動(dòng)葉間隙出現(xiàn)渦流，這個(gè)渦流以接近葉頂圓周速度沿圓周方向運(yùn)動(dòng);當(dāng)相對容積流量減小至4%左右時(shí)，動(dòng)葉后渦流區(qū)域幾乎充滿整個(gè)動(dòng)葉流道，動(dòng)葉內(nèi)流線呈對角線，動(dòng)葉、靜葉間間隙渦流擴(kuò)大至大多數(shù)流道。汽輪機(jī)低壓缸末兩級葉片內(nèi)渦流發(fā)展隨容積流量減小的變化趨勢見圖05。 圖05容積流量減小時(shí)，低壓缸末級葉片內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)變化示意圖般把動(dòng)葉根部開始出現(xiàn)脫流及其后容積流量更小的工況成為級的小容積流量工況。某汽輪機(jī)低壓缸末級葉片小容積流

26、量工況實(shí)際流線示意圖見圖06。圖06某汽輪機(jī)末級葉片小容積流量工況流線示意圖142小容積流量工況運(yùn)行對機(jī)組運(yùn)行安全性的影響1）低壓缸末兩級葉片鼓風(fēng)工況運(yùn)行安全性分析汽輪機(jī)級的容積流量大幅減小時(shí)，動(dòng)葉進(jìn)口相對速度減小,甚至為負(fù)值，造成動(dòng)葉做功為負(fù)，反而需要消耗機(jī)械功加速動(dòng)葉流道內(nèi)的汽流，將汽流壓出動(dòng)葉流道。汽輪機(jī)某級不對外做功，需消耗機(jī)械功的運(yùn)行工況稱為鼓風(fēng)工況。葉片在鼓風(fēng)工況下運(yùn)行時(shí)，動(dòng)葉起鼓風(fēng)作用，有時(shí)動(dòng)葉后的局部靜壓還會(huì)大于動(dòng)葉前靜壓。某空氣透平級試驗(yàn)結(jié)果表明，鼓風(fēng)工況下用來將流體壓縮流過該級的能量消耗最大，維持靜葉、動(dòng)葉間隙外緣環(huán)形渦流能量次之，級后根部脫流渦的能量消耗最小,三者的比例約

27、為(0.730.77)：0.2：(0.030.07)。隨著容積流量的減小，因?yàn)榈蛪焊啄┘壨髅娣e大，最先達(dá)到鼓風(fēng)狀態(tài)，容積流量進(jìn)一步減小，鼓風(fēng)狀態(tài)逐級向前推進(jìn)。汽輪機(jī)葉片在鼓風(fēng)工況下運(yùn)行時(shí)消耗的機(jī)械工轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，?huì)加熱轉(zhuǎn)子和葉片。小容積流量工況時(shí)，蒸汽流量過小不足以帶走汽輪機(jī)鼓風(fēng)熱量，就會(huì)引起低壓缸過熱，排汽缸變形等危及汽輪機(jī)安全的問題出現(xiàn)。2)低壓缸末兩級葉片顫振工況運(yùn)行安全性分析受低壓缸末兩級葉片葉形彎扭，葉片長度大、葉頂薄、抗振性能弱等特點(diǎn)影響，葉片在小容積流量工況下運(yùn)行時(shí)容易出現(xiàn)大負(fù)沖角運(yùn)行，導(dǎo)致葉片顫振，甚至葉片損害斷裂，嚴(yán)重威脅機(jī)組安全運(yùn)行。根據(jù)相關(guān)低壓缸末級葉片動(dòng)應(yīng)力試驗(yàn)結(jié)果，在

28、相對容積流量減小的過程中，當(dāng)相對容積流量達(dá)到一定值時(shí)，葉片振動(dòng)應(yīng)力開始迅速增加，之后達(dá)到最大值，進(jìn)一步減小容積流量，振動(dòng)應(yīng)力逐漸減小，振動(dòng)應(yīng)力與相對容積流量呈非單調(diào)變化關(guān)系。某葉片動(dòng)應(yīng)力與相對容積流量的關(guān)系見圖07。圖07某葉片動(dòng)應(yīng)力與容積流量的關(guān)系曲線綜上所述，定性地看，切除低壓缸進(jìn)汽供熱運(yùn)行時(shí)可能存在的葉片鼓風(fēng)、顫振、水蝕加劇等問題是可控的，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行在技術(shù)上雖然存在一定風(fēng)險(xiǎn)，但基本可行?？紤]到不同結(jié)構(gòu)、類型低壓缸末級葉片的相關(guān)運(yùn)行特性不完全相同，為避免小容積流量條件下，低壓缸末幾級葉片顫振損壞，建議采用數(shù)值計(jì)算方法對葉片小容積流量工況下葉片動(dòng)應(yīng)力和高周疲勞壽命進(jìn)行校核。1.5汽輪

29、機(jī)$甫機(jī)適配性分析151抽空氣系統(tǒng)適配性分析1）抽空氣系統(tǒng)存在問題機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況對凝汽器運(yùn)行沒有明顯安全性影響，但機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下凝汽器熱負(fù)荷較少，同時(shí)切低壓缸運(yùn)行工況為冬季、循環(huán)冷卻水溫度較低，機(jī)組理論上處于低背壓（高真空）運(yùn)行狀態(tài)。但受水環(huán)真空泵極限抽吸壓力問題影響，汽輪機(jī)真空系統(tǒng)內(nèi)可能會(huì)出現(xiàn)空氣聚積問題影響凝汽器壓力升高，進(jìn)而影響低壓缸末級、次末級葉片鼓風(fēng)摩擦損失增大，影響低壓缸安全運(yùn)行。因凝汽器熱負(fù)荷較小，循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行已完全能夠滿足機(jī)組運(yùn)行需求，進(jìn)行校核計(jì)算時(shí)僅考慮循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行。表4-6切低壓缸運(yùn)行工況凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容切低壓缸運(yùn)行

30、/是低壓缸進(jìn)汽流量t/h20凝汽器熱負(fù)荷MW46.9循環(huán)水泵運(yùn)行方式/單泵低速冷卻水流量m3/h13680 項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容冷卻水進(jìn)口溫度20。（：條件下凝汽器壓力校核值kPa2.848冷卻水進(jìn)口溫度ioc條件下凝汽器壓力校核值kPa1.535由上表看出，切低壓缸運(yùn)行工況下，凝汽器熱負(fù)荷為46.9MW,循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度2（TC和1（TC條件下，凝汽器壓力分別為2.848kPa和1.535kPa，凝汽器壓力處于較低水平，低于水環(huán)真空泵極限抽吸壓力。由以上分析可看出，在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下，凝汽器熱負(fù)荷處于極低水平，很容易出現(xiàn)凝汽器壓力理論計(jì)算值低于水環(huán)真空泵極限

31、抽吸壓力的問題，導(dǎo)致汽輪機(jī)真空系統(tǒng)出現(xiàn)空氣聚積問題、凝汽器壓力升高，進(jìn)而影響低壓缸末級、次末級葉片鼓風(fēng)摩擦損失增大，影響低壓缸安全運(yùn)行。2）改造方案建議增設(shè)一套羅茨-水環(huán)真空泵組，原水環(huán)真空泵保持不變，新增羅茨-水環(huán)真空泵組與原抽空氣管道母管相連。羅茨-水環(huán)真空泵組可有效降低抽空氣設(shè)備極限抽吸壓力，保證抽空氣設(shè)備抽吸能力、避免汽輪機(jī)真空系統(tǒng)內(nèi)空氣聚積。同時(shí)羅茨-水環(huán)真空泵組相對普通水環(huán)真空泵具有耗電量小的優(yōu)勢，可有效降低設(shè)備耗電率。新增加一套羅茨-水環(huán)真空泵組，機(jī)組正常時(shí)使用羅茨-水環(huán)真空泵組，原配套兩臺水環(huán)真空泵組備用；機(jī)組啟動(dòng)建立真空時(shí)及應(yīng)急情況下,使用原配套水環(huán)真空泵組。羅茨-水環(huán)真空泵

32、組裝置結(jié)構(gòu)如圖4-5所示，水環(huán)真空泵前串聯(lián)一臺羅茨真空泵，羅茨真空泵作為機(jī)械增壓泵，在較寬的壓力范圍內(nèi)有較大的抽速。羅茨真空泵作為前級泵，一方面水環(huán)真空泵入口抽吸壓力將被提高,另一方面所抽吸不凝結(jié)氣體在級間換熱器冷卻后進(jìn)入水環(huán)真空泵，增加了水環(huán)真空泵抗汽蝕能力，保證水環(huán)真空泵在高效區(qū)穩(wěn)定運(yùn)行。羅茨-水環(huán)真空泵組僅用于維持機(jī)組真空，所抽吸不凝結(jié)氣體經(jīng)羅茨真空泵增壓后，能夠通過一臺小功率水環(huán)真空泵排出。圖08羅茨-水環(huán)真空泵組裝置示意圖羅茨-水環(huán)真空泵組除了有利于機(jī)組安全運(yùn)行，羅茨-水環(huán)真空泵組耗功相對普通水環(huán)真空泵較少，改造后可有效降低真空泵耗功約50kWo除了機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況，機(jī)組正常運(yùn)行

33、時(shí)均可運(yùn)行羅茨-水環(huán)真空泵組。1.5.2循環(huán)水泵及循環(huán)水系統(tǒng)適配性分析機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況對循環(huán)水泵運(yùn)行沒有明顯安全性影響，但可結(jié)合凝汽器熱負(fù)荷大小和對循環(huán)冷卻水流量需求對循環(huán)水泵運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化，提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。表4-8低循環(huán)水流量下凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容切低壓缸運(yùn)行/是項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容主蒸汽流量MW1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59低壓缸進(jìn)汽流量t/h20凝汽器熱負(fù)荷MW46.9冷卻水流量3000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度20。（：條件下凝汽器壓力校核值kPa5.184冷卻水流量3000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度10C條件下凝汽器壓力校核值k

34、Pa2.921冷卻水流量5000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度20。（：條件下凝汽器壓力校核值kPa3.828冷卻水流量5000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度10C條件下凝汽器壓力校核值kPa2.111切低壓缸運(yùn)行工況下，考慮循環(huán)水系統(tǒng)母管制運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行機(jī)組保持3000t/h冷卻水流量時(shí)，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度20。（：和10C條件下，凝汽器壓力分別為5.184kPa和2.921kPa;切低壓缸運(yùn)行機(jī)組保持5000t/h冷卻水流量時(shí)，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度20。（：和10C條件下，凝汽器壓力分別為3.828kPa和2.111kPao 結(jié)合機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果可知，切低壓缸運(yùn)行工

35、況下凝汽器熱負(fù)荷極少，僅需少量循環(huán)冷卻水流量就可滿足機(jī)組運(yùn)行需求。建議循環(huán)水系統(tǒng)母管制運(yùn)行，冬季供熱工況兩臺機(jī)組單臺循環(huán)水泵運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行機(jī)組分流約5000t/h凝汽器冷卻水流量和少量開式水流量，可滿足機(jī)組運(yùn)行需求。凝汽器冷卻水流量過小、冷卻管內(nèi)流量過低，容易造成凝汽器冷卻管內(nèi)臟污、結(jié)垢，建議凝汽器單側(cè)運(yùn)行，并定期開啟循環(huán)水泵，起到對凝汽器冷卻管進(jìn)行沖洗的作用。L53凝結(jié)水泵及凝結(jié)水系統(tǒng)適配性分析機(jī)組配置三臺50%容量凝結(jié)水泵,當(dāng)前機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)均兩泵并聯(lián)變頻運(yùn)行，在冬季供熱工況凝結(jié)水流量較少，單臺凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行后凝結(jié)水流量更少，僅需進(jìn)行單臺凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行適配性分析。機(jī)組

36、切低壓缸運(yùn)行工況下凝結(jié)水流量較少，對凝結(jié)水泵安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行存在一定影響。凝結(jié)水泵安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的理想狀態(tài)是在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下除氧器上水調(diào)門全開、凝結(jié)水泵再循環(huán)門保持關(guān)閉，完全由凝結(jié)水泵變頻器調(diào)節(jié)凝結(jié)水流量來滿足除氧器上水需求。當(dāng)凝結(jié)水流量過低或凝結(jié)水壓力過低時(shí)，理論上通過開啟凝結(jié)水再循環(huán)及除氧器上水調(diào)門節(jié)流等措施能夠滿足凝結(jié)水泵安全運(yùn)行需求，但存在一定的經(jīng)濟(jì)性損失。當(dāng)前可根據(jù)機(jī)組切低壓缸變工況計(jì)算結(jié)果計(jì)算出不同工況下凝結(jié)水流量，并結(jié)合雜用水量需求、汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)補(bǔ)水量需求及凝結(jié)水壓力需求作為凝結(jié)水泵優(yōu)化調(diào)整的依據(jù)。表4-9凝結(jié)水流量變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位75%雙抽工況50%雙抽工況額

37、定工況切低壓缸運(yùn)行/是是是機(jī)組負(fù)荷MW216.1175.9116.2主蒸汽流量MW1046.0784.5523.0工業(yè)抽汽流量t/h303030采暖抽汽流量t/h653.59500.83338.56低壓缸排汽流量t/h202020小汽輪機(jī)排汽流量t/h39.327.015.3低壓加熱器疏水流量t/h20.5415.8211.42熱力系統(tǒng)泄漏需補(bǔ)水流量t/h101010工業(yè)抽汽對應(yīng)的凝汽t/h303030項(xiàng)目名稱單位75%雙抽工況50%雙抽工況額定工況器補(bǔ)水流量低壓缸噴水減溫水流量t/h151515具它雜用水泄漏流量t/h555凝結(jié)水總流量t/h139.8122.8106.7除氧器壓力MPa0.

38、570.500.38凝結(jié)水泵出口壓力MPa0.970.900.78在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況，可能會(huì)出現(xiàn)凝結(jié)水流量低于最小流量、凝結(jié)水泵出口壓力低于凝結(jié)水母管最低壓力的問題，切低壓缸運(yùn)行后建議單臺凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行，根據(jù)凝結(jié)水系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行情況調(diào)整凝結(jié)水泵頻率及開再循環(huán)、除氧器上水調(diào)門節(jié)流等措施。1.6供熱系統(tǒng)適配性分析本節(jié)能改造工程主要通過切除汽輪機(jī)低壓缸的運(yùn)行方式,在現(xiàn)有供熱能力基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高機(jī)組供熱能力，中壓缸排汽除小部分（設(shè)計(jì)小于20t/h）供低壓缸冷卻蒸汽外，大多數(shù)通過蒸汽管道進(jìn)入熱網(wǎng)加熱器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水，通過該改造工程的實(shí)施，能夠使機(jī)組在同等電負(fù)荷的條件下提高供熱負(fù)荷。進(jìn)行切除低壓缸進(jìn)汽

39、供熱改造后，在雙抽汽工況下，機(jī)組工業(yè)抽汽量為30t/h，采暖抽汽量為653.59t/h，計(jì)算采暖供熱量為470MW,對供熱系統(tǒng)進(jìn)行適配性分析。結(jié)合當(dāng)前供熱需求，以1500萬m2供熱面積為基準(zhǔn)對供熱系統(tǒng)進(jìn)行適配性分析。1.6.1供熱抽汽管道適配性分析切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后，額定工況抽汽管道流速核算結(jié)果見表4-10。表4-10切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后抽汽管道流速核算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位額定工況切低壓缸運(yùn)行/是主蒸汽流量t/h1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59采暖抽汽壓力MPa0.49采暖抽汽溫度C272.25采暖抽汽管道尺寸mm(P1020 x8采暖抽汽流速m/s58.5根

40、據(jù)現(xiàn)有供熱抽汽管道（2xDN1000蒸汽管道）核算，額定工況下采暖抽汽流速在允許范圍以內(nèi)，可不新增抽汽管道。 L6.2熱網(wǎng)加熱器適配性分析熱網(wǎng)系統(tǒng)共配置四臺熱網(wǎng)加熱器，2號機(jī)組對應(yīng)兩臺熱網(wǎng)加熱器，一臺2640m2、一臺2000m2,其中2000m2的熱網(wǎng)加熱器存在換熱面積小以及老化等問題，電廠已準(zhǔn)備進(jìn)行擴(kuò)容改造（招標(biāo)中）。根據(jù)現(xiàn)有熱網(wǎng)加熱器技術(shù)規(guī)格書，單臺2640m2熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)汽量為241t/h,設(shè)計(jì)進(jìn)水流量為2211t/h。根據(jù)新熱網(wǎng)加熱器招標(biāo)技術(shù)規(guī)范，新熱網(wǎng)加熱器需滿足進(jìn)汽流量265t/h,進(jìn)水流量3033t/ho兩臺熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)汽量506t/h度、進(jìn)水流量為5244t/h。2號機(jī)

41、組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果見表4-llo表4-112號機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果項(xiàng)目名稱單位額定工況切低壓缸運(yùn)行/是熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行臺數(shù)臺2主蒸汽流量t/h1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59項(xiàng)目名稱單位額定工況熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)汽流量t/h653.59熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽壓力MPa0.162熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽溫度C267.5熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度C100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度C45熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)水流量校核值t/h7319根據(jù)改造后機(jī)組供熱能力分析，額定工況下機(jī)組采暖抽汽流量大大增加，熱網(wǎng)加熱器不能滿足進(jìn)汽和進(jìn)水需求且偏差量較大，如果要滿足

42、額定工況下采暖抽汽需求,2號機(jī)組需增加臺熱網(wǎng)加熱器。以1500萬m2供熱面積核算熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果見表412。表4-121500萬m2供熱面積核算熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果項(xiàng)目名稱單位校核工況熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行臺數(shù)臺4采暖供熱面積萬m21500采暖熱負(fù)荷MW693項(xiàng)目名稱單位校核工況熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行臺數(shù)臺4采暖供熱面積萬m21500采暖熱負(fù)荷MW693采暖抽汽總流量t/h960熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽總流量t/h960熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽壓力MPa0.162熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽溫度C267.7熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度C100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度C45熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)水流量t/h10793單臺熱網(wǎng)加熱器平均進(jìn)汽流量t/h24

43、0單臺熱網(wǎng)加熱器平均進(jìn)水流量t/h2815以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，原有的2640m2熱網(wǎng)加熱器和擴(kuò)容后的新熱網(wǎng)加熱器能夠滿足進(jìn)汽需求，原有的2640m2熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)水流量較需求值偏低，但考慮到熱網(wǎng)加熱器本身有一定的出力裕量，同時(shí)新增容的熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)水流量較大，熱網(wǎng)加熱器基本滿足供熱需求。當(dāng)前在極寒天氣條件下,熱網(wǎng)供水系統(tǒng)的供回水溫度分別為100C和45CZ如果能進(jìn)一步提高供水溫度，將供回水溫度調(diào)整為110。（：和50C,則在同等供熱面積條件下熱網(wǎng)循環(huán)水量可相對降低約9%,熱網(wǎng)加熱器進(jìn)水流量就可有一定裕量。L6.3熱網(wǎng)疏水泵適配性分析2號機(jī)組對應(yīng)的兩臺熱網(wǎng)加熱器配置三臺熱網(wǎng)疏

44、水泵,熱網(wǎng)疏水泵設(shè)計(jì)采用兩運(yùn)一備運(yùn)行方式。因?yàn)闊峋W(wǎng)疏水泵揚(yáng)程選型相對偏大，正常運(yùn)行時(shí)兩臺熱網(wǎng)疏水泵變頻運(yùn)行，根據(jù)熱網(wǎng)疏水泵設(shè)計(jì)參數(shù)和熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽流量分析結(jié)果，熱網(wǎng)疏水泵完全能夠滿足切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造的運(yùn)行需求，不需要對熱網(wǎng)疏水泵進(jìn)行改造。1.6.4熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析熱網(wǎng)系統(tǒng)共配置四臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵，配有液力偶合器可實(shí)現(xiàn)熱網(wǎng)循環(huán)水泵調(diào)速運(yùn)行,設(shè)計(jì)運(yùn)行方式為三運(yùn)一備。根據(jù)運(yùn)行數(shù)據(jù)，當(dāng)前熱網(wǎng)循環(huán)水泵工作狀態(tài)分析見表4-12。表4-12熱網(wǎng)循環(huán)水泵工作狀態(tài)分析項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容熱網(wǎng)循環(huán)水泵運(yùn)行臺數(shù)臺3熱網(wǎng)循環(huán)水供水流量t/h7881單臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵流量t/h2627 項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容液力

45、偶合器勺管開度%55熱網(wǎng)循環(huán)水泵出口母管壓力MPa0.88熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力MPa0.83熱網(wǎng)循環(huán)水回水壓力MPa0.14熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度C90熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度C45熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力損失MPa0.69由表中看出，在三臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行、液力偶合器勺管開度約55%條件下,熱網(wǎng)循環(huán)水總流量為7881t/h,熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力損失為0.69MPao2號機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后額定工況和以1500萬m2供熱面積為基準(zhǔn)分別核算熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析結(jié)果見表4-13。其中切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造進(jìn)行全廠采暖熱負(fù)荷計(jì)算時(shí)以2號機(jī)組切低壓缸改造后額定工況和1號機(jī)組原設(shè)計(jì)額定抽汽工況為計(jì)算基準(zhǔn)。表4

46、-13熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析項(xiàng)目名稱切低壓缸供熱1500萬m2供熱位1號機(jī)組采暖熱負(fù)荷MW301.7/2號機(jī)組采暖熱負(fù)荷MW470.0/采暖總熱負(fù)荷MW771.7693.0熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度C100100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度C4545熱網(wǎng)循環(huán)水總供水流量t/h1271610793熱網(wǎng)循環(huán)水泵運(yùn)行臺數(shù)臺43單臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵流量t/h31213598由熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析結(jié)果看出，以2號機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后額定抽汽工況和1號機(jī)組原設(shè)計(jì)額定抽汽工況總的采暖熱負(fù)荷為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量12716t/h,理論上四臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行基本滿足需求(按國家設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)對設(shè)有四臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵的系統(tǒng)能夠不設(shè)備用泵)。以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量10793t/hz理論上三臺熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行基本滿足需求。但隨著熱網(wǎng)循環(huán)水流量增大，熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大較多，導(dǎo)致熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力會(huì)超過某市要求的最大供水壓力(l.OMPa)，當(dāng)前需重點(diǎn)分析解決熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)適配性問題。L6.5熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)適配性分析當(dāng)采暖熱負(fù)荷增大后，如果保持熱網(wǎng)供回水溫度(100C/45C)不變，就需相對應(yīng)增大熱網(wǎng)循環(huán)水流量，而熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力與熱網(wǎng)循環(huán)水流量基本成平方關(guān)系增大，導(dǎo)致熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大較多，同時(shí)熱網(wǎng)供水壓力升高較多，需進(jìn)行熱網(wǎng)循環(huán)水