完成版冷軋板帶鋼課程設計詳解

1、遼寧科技大學課程設計說明書設計題目：冷軋0.6X1550mmst12軋制規(guī)程設計學院：材料與冶金學院專業(yè)：材料成型及控制工程名:指導教師:成績:目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 1前言3 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 1.1冷軋概念3 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1.2冷軋工藝特點31.3冷軋薄板生產(chǎn)過程42304不銹鋼軋制工藝制度的制定5 HYPERLINK l bookmark10 o Current Do

2、cument 2.1原料的選擇5 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 2.2軋制規(guī)程5 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 2.3工藝制度的確定62.3.1壓下制度6 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 2.3.2張力制度7 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 2.3.3速度制度8 HYPERLINK l bookmark86 o Current Document 2.3.4軋制力計算10 HYPERLI

3、NK l bookmark110 o Current Document 3設備強度及能力校核17 HYPERLINK l bookmark112 o Current Document 3.1咬入能力校核17 HYPERLINK l bookmark114 o Current Document 3.2軋輥強度校核18 HYPERLINK l bookmark116 o Current Document 3.2.1工作輥校核18 HYPERLINK l bookmark122 o Current Document 3.2.2支承輥校核21 HYPERLINK l bookmark124 o Cur

4、rent Document 3.3接觸應力校核22 HYPERLINK l bookmark132 o Current Document 3.4電動機功率校核（第二架為例）22 HYPERLINK l bookmark134 o Current Document 3.4.1軋制力矩22 HYPERLINK l bookmark136 o Current Document 3.4.2摩擦力矩23 HYPERLINK l bookmark146 o Current Document 3.4.3空轉(zhuǎn)力矩23 HYPERLINK l bookmark156 o Current Document 4小結(jié)

5、231前言在鋼材加工過程中，除了少部分采用鍛造或鑄造等方法直接成材外，其余約80%以上都是經(jīng)過軋制成材。而冷軋板帶鋼的生產(chǎn)工藝，避免了熱軋中存在的溫降和溫度分部不均的弊病，可以生產(chǎn)出厚度更薄、尺寸更精確、表面更光潔、板形更平直的板卷。本冷軋帶鋼軋制規(guī)程課程設計參考鞍鋼冷軋廠1#線而進行。預設計生產(chǎn)規(guī)格為0.6X1550mm的st12冷軋薄板。本設計對冷軋的生產(chǎn)特點以及主要工序作了簡單的介紹，并制定了軋制制度，計算了軋制力，對軋輥強度、電機功率進行了校核。11冷軋概念冷軋是金屬在再結(jié)晶溫度以下的軋制過程。冷軋時金屬不會發(fā)生再結(jié)晶，但會發(fā)生加工硬化現(xiàn)象。加工硬化是金屬在軋制過程中強度、硬度增加，而

6、韌性、塑性下降的現(xiàn)象。冷軋板帶鋼的優(yōu)勢：1）可生產(chǎn)厚度更小的薄板2）帶材沿寬度和長度方向能獲得均勻的厚度，板形更好。3）冷軋時采用的軋輥表面光潔硬度大，可得到表面質(zhì)量好，表面光潔的產(chǎn)品。4）帶材經(jīng)冷軋后，進行不同的熱處理，可以得到不同機械性能的產(chǎn)品。1.2冷軋工藝特點（1）加工溫度低，鋼在軋制過程中產(chǎn)生加工硬化；加工硬化的影響：1）變形抗力增大，使軋制力加大。2）塑性降低，易發(fā)生脆裂。（2）冷軋中采用工藝冷卻與潤滑（工藝冷潤）；1）工藝冷卻：冷軋過程中的變形熱和摩擦熱使軋件和軋輥溫度升高，須采用有效的人工冷卻。2）工藝潤滑工藝潤滑的作用：減少金屬的變形抗力（實現(xiàn)大壓下和軋制更薄板材）；冷卻軋輥

7、；防止粘輥。天然油脂（動、植物油脂）潤滑效果優(yōu)于礦物油。常用冷潤液-乳化液：通過乳化劑的作用把少量的油劑和大量的水混合起來，制成乳狀的冷潤液。乳化液的冷卻能力介于水和油之間，一般為水的4080%，隨著乳化液濃度的增加，其冷卻能力下降。（3）冷軋中采用張力軋制：張力軋制一軋件在軋輥中的輾軋變形是在有一定的前張力和后張力作用下實現(xiàn)的。張力一作用在軋件軋制方向上的力。前張力一作用方向與軋制方向相同的張力。后張力一作用方向與軋制方向相反的張力。張力的作用：防止帶鋼在軋制過程中跑偏（保證正確對中軋制）；使所軋帶鋼保持平直（包括在軋制過程中保持板形平直以及軋后板形良好）；降低軋件的變形抗力，便于軋制更薄的

8、產(chǎn)品；起適當調(diào)整冷軋機主電機負荷的作用。1.3冷軋薄板生產(chǎn)過程冷軋生產(chǎn)各工序簡介：熱軋板卷料f酸洗f冷軋f退火f平整f精整f包裝f入庫（1）酸洗鹽酸或硫酸為溶劑去除熱軋來料的氧化鐵皮，使之表面光潔，便于冷軋。（2）軋制四輥式軋機，56機架連軋（3）脫脂與退火1）脫脂：冷軋后的清洗工序，去除鋼板表面的油脂和污物，防止退火后帶鋼表面上生成黑斑和灰層。2）脫脂方法：電解清洗、機上洗凈與燃燒脫脂。3）退火：使軋制時受到加工硬化的金屬重新軟化，消除內(nèi)應力和得到細小均勻的晶粒。（4）平整：退火后帶鋼以小壓下率進行軋制的過程叫做平整。（15%）目的：1）消除材料的屈服平臺，防止加工時的拉伸應變；2）提高材料

9、的強度極限，擴大塑性加工范圍。平整量不同鋼種的機械性能產(chǎn)生一定幅度的變化；3）矯正板材的形狀；4）根據(jù)用戶的要求生產(chǎn)表面粗糙度不同的帶鋼，對鍍層板加工成光滑表面，而對涂層板加工層表面打毛均勻的表面。（5）成品剪切平整后的鋼帶經(jīng)過成品剪切后成為鋼帶的最終交貨狀態(tài)。2st12軋制工藝制度的制定21原料的選擇本設計產(chǎn)品規(guī)格要求：0.6X1550mm，鋼種為st12普通冷軋鋼。根據(jù)冷軋過程中總壓下率在60%-80%左右，軋制過程中忽略寬展。原料規(guī)格為：2.5X1550mm,則總壓下率為76%。本設計中采用五機架冷連軋機，其主要設備如下表：表2-1-1工作機架參數(shù)表部位總咼(mm)斷面尺寸(mm)窗口尺

10、寸(mm)形式重量(t)材質(zhì)操作側(cè)7145630X7604800X1360閉口78.3ZG35傳動側(cè)7145630X7604800X1360閉口78.3ZG35表2-1-2軋輥參數(shù)表項目輥身長(mm)直徑(mm)硬度(HS)潤滑方式工作輥1700540/60085-92油氣潤滑支承輥17001450/152560-67動壓潤滑2.2軋制規(guī)程制定軋制規(guī)程表:表2-2-1軋制規(guī)程表一軋機H(mm)h(mm)h(mm)h(mm)e(%)12.501.550.952.02538.0021.550.980.571.26536.7030.980.750.230.86523.3040.750.640.110

11、.69515.2050.640.600.040.6206.00軋機軋速V(m/s)后張力QH(MPa)前張力Qh(MPa)P(MPa)P(t)17.745090664.71818.23212.390100851.91976173315.9100105933.01586.43418.8105115966.81432.31520.011545817.2941.152.3工藝制度的確定231壓下制度根據(jù)等軋制力原則采用分配壓下系數(shù)如表2-3-1,令軋制中的總壓下量為工Ah,則各道次的壓下量Ahi為：Ahi=bi工Ah式中：bi壓下分配系數(shù)冷軋壓下分配規(guī)則1）第一道次考慮后張力較小，帶鋼容易跑偏;坯料

12、厚度不均勻等，應小于設備所允若的最大能力，留有適當余量；2）第二、三道次采用大壓下率軋制；第一道次:第二道次:3）精軋道次不采用大的壓下率，保證板形及厚度精度。表2-3-1冷連軋機壓下分配系數(shù)機架數(shù)壓下分配系數(shù)bi道次號1234550.50.30.120.060.02b=0.5Ah=2.5-0.6=1.9mmAh=bAh=0.5*1.9=0.95mmh=HAh=2.5-0.95=1.55mmh1=(h1+H1)/2=(2.5+1.55)/2=2.025mme=Ah1/比*100%=0.95/2.5*100%=38%111b=0.3工Ah=2.5-0.6=1.9mm2Ah2=b2LAh=0.3*

13、1.9=0.57mmH2=H2-ah2=1.55-0.57=0.98mmh2=(h2+H2)/2=(1.55+0.98)/2=1.265mme=Ah2/H2*100%=0.57/1.55*100%=36.7%222第三道次:b3=0.12h=2.5-0.6=1.9Ah3=b3LAh=0.12*1.9=0.228mmh3=H3-h3=0.98-0.228=0.752mmh3=(h3+H3)/2=(0.98+0.752)/2=0.866mme=Ah3/H3*100%=0.228/0.98*100%=23.3%33第四道次：b4=0.06Ah=2.5-0.6=1.9mmAh4=b4LAh=0.06*

14、1.9=0.114mmh4=H4-Ah4=0.752-0.114=0.638mmh4=(h4+H4)/2=(0.638+0.752)/2=0.695mme=Ah4/H4*100%=0.114/0.752*100%=15.2%44第五道次：b5=0.02Ah=2.5-0.6=1.9mmAh5=b5LAh=0.02*1.9=0.038mmh5=H5-Ah5=0.638-0.038=0.60mmh5=(h5+H5)/2=(0.60+0.638)/2=0.338mme=Ah5/H5*100%=0.038/0.638*100%=6.00%5552.3.2張力制度機組的張力根據(jù)經(jīng)驗，第一道次后張力、第五道

15、次前張力在30-50之間，第二道次至第五道次的前張力大于后張力5-10即可。所以各機架張應力分配如下:表2-3-2各機架張力分配機架號12345前張力（MPa）9010010511545后張力（MPa）50901001051152.3.3速度制度連軋時，保證正常軋制的條件是軋件在軋制線上每一架的秒流量相等，即:式中：B軋件的寬度BhV=BhV=BhV=BhV=BhV111222333444555h軋件的厚度V軋件的水平速度軋制過程中忽略寬展，則:hV=hV=hV=hV=hV1122334455根據(jù)經(jīng)驗值選取最后一架軋機出口速度為20.00m/s，則:hV=hV=hV=hV=hV11223344

16、55=Vh/h=20.00*0.60/0.64=18.80m/s4554=Vh/h=20.00*0.60/0.75=15.90m/s3553=Vh/h=20.00*0.60/0.98=12.30m/s2552=Vh/h=20.00*0.60/1.55=7.74m/s1551機架號12345速度V(m/s)7.7412.3015.9018.8020.00表2-3-3軋件水平速度表利用前滑值計算軋輥的轉(zhuǎn)速:第一道次:咬入角:,.A力、.0.95、c彳a=arccos(1)=arccos(1)=3.4D540中性角:V=a(12)二3.4X3.14x(13.4X3.14)二0.02922f2X180

17、2x0.07x180前滑值:罟X270二0.147則:VV二L11+sh=二6.75m/s1+0.147n二60二60X6.75二238.85r/min兀D3.14x0.544第二道次:咬入角:中性角:前滑值:則:第三道次：咬入角:中性角:前滑值:則:第四道次：咬入角:中性角:前滑值:則:/一A力、/一0.57、小ca=arccos(1)=arccos(1)=2.64D540丫=冬(1皂)二2.6443.14x(12.6443.14)二0.01422f2x1802x0.06x180二上R二0.01424270二0.054h0.98c21+sh60vn二2兀D12.3=11.67m/s1+0.0

18、54二霽牆二412.95訕八arccos(1一號)=arccos(1-器)=1.67。丫聾(1丄)二1.6743.14x(11.6743.14)二0.01122f24180240.064180Y20.0112=R=h0.754270二03VV二331+s二15.25m/shn兀D60415.253.1440.54=539.63r/min=arccos(17=a(1)二22f)=arccos(11.1843.14“4(1y20.0082=R=hV二41+sh60vn二3兀D0.11540)=1.181.1843.14240.0641800.644270二0.027二6041&31二647.91r

19、/min3.1440.54)二0.008第五道次:咬入角:/一A力、/一0.04、小小ca=arccos(1)=arccos(1)=0.68D540中性角:冬(i皂)=688314x(10-68x3-14)=0.00522f2x1802x0.05x180前滑值:Sh琲R二罟X270二-012則:20.00/v=5=19.76m/s51+s1+0.012hn=竺=60X19-76=699.22r/min兀D3.14x0.54表2-3-4各機架速度表機架號a()YShV(m/s)v(m/s)n(r/min)13.400.0290.1477.746.75238.8522.640.0140.05412

20、.3011.67412.9531.670.0110.04315.9015.25539.6341.180.0080.02718.8018.31647.9150.680.0050.01220.0019.76699.222.3.4軋制力計算各機架摩擦系數(shù)的選取：第一道次考慮咬人，不噴油，故取0.07,以后噴乳化液取0.06，考慮最后一道次壓下量較小，軋速快，取摩擦系數(shù)0.05。本設計采用M.D.Stone公式計算平均單位壓力:式中:l考慮軋輥彈性壓扁的變性區(qū)長度;K平面變形抗力，K=1.15bS;Q前后張應力平均值，Q=2（Q前張力，Q后張力）212第一道次：由熱軋原料開始軋制，壓下量Ah=0.95

21、mm，冷軋入口總壓下率為0,出口總壓下率為38%。求平均總壓下率eT:Es=04w+0.6s=0.6x38%=22.8%01由stl2普通冷軋鋼加工硬化曲線得：b二480MPa所以bqb=480MPas求平均單位張力：Q-50+90-70MPa2K=1.15=1.15x480=552MPasl=iRAh=i；0.95x270=16.02mmfl0.07x16.02z=0.554h2.025z2=0.307C二8x(1卩2)/兀E二8x(1-0.3052)/(3.14x190 x109)二1.2x10-11式中：卩一泊松比，取0.305E彈性模量，取190GPay=2叫K-Q)=2212210-

22、11x270 x2Zx(55270)x106=0-101查斯通圖得:X=f=0.61h“Xh0.61x2.025l=17.65mmf0.07應力狀態(tài)系數(shù)：=于=窗=1.379QQ)=(55270)x1.379=644.68MPaP二plB二644.68x17.65x1550二1818.4t第二道次:入口壓下率為38%，出口總壓下率為60.8%。求平均總壓下率欽：慶二0.4s+0.6s二0.4x38%+0.6x60.8%二51.6%01由stl2普通冷軋鋼加工硬化曲線:所以求平均單位張力：Q=嚀0=95MPaK=1.15=1.15x590=678.5MPasl=JRKh*0.57x270二12.

23、41mmz=fl=X=0.59z2=0.3481.2x10-11C二8x(l_p2)/兀E二8x(1-0.3052)/(3.14x190 x109)二(K-Q)=2x12x10-11x270 x鵲x(678-5-106=7查斯通圖得:Xf0.71h應力狀態(tài)系數(shù)：n=于奇-p-Q一Q)Q)n(678.595)x1.46851.91MPa0.06l-Xh71xL26514.97mmP二plB二851.91x14.97x1550二1976.73t第三道次:入口壓下率為60.8%，出口總壓下率為69.9%。求平均總壓下率欽：Es0.4s+0.6s66.3%01由stl2普通冷軋鋼加工硬化曲線:a630

24、MPa所以aqa630MPa求平均單位張力：Q-呼-102-5MPaK1.15a724.5MPalxRAhv0.23x270=7.85mmzf0.06x7.850.544h0.865z2=0.30C二8x(1卩2)/兀E二8x(1-0.3052)/(3.14x190 x109)二1.2x10-11y2叫(K-Q)2x12x10-11x270 x器x(724-5102-5)x106025查斯通圖得:Xf0.76hl=Xh=76x865=10.97mmf0.06一Qn=933MPa應力狀態(tài)系數(shù)：=寧=需=!-5p=0一Q)P二plB二933x10.97x1550二1586.43t第四道次:入口壓下

25、率為69.9%，出口總壓下率為74.4%。求平均總壓下率欽：Ys=0.4s+0.6s=72.6%01由stl2普通冷軋鋼加工硬化曲線:b=660所以求平均單位張力:Q=110+105=107.5MPa2K=1.15q=759MPal=iRAh=0.11x270=5.55mmz=f=0.06x5.55=0.48h0.695z2=0.23C二8x(1卩2)/兀E二8x(1-0.3052)/(3.14x190 x109)二1.2x10-11一Q)=2x1.2x1。-11x270 x牆x(759-107-5)x106=03查斯通圖得:=f=0.8h0.06l=Xh=竺x0695=9.27mm應力狀態(tài)系

26、數(shù)：n=寧=晉=心QQ=996.8MPaP二plB二1432.25t第五道次:入口壓下率為74.4%，出口總壓下率為76%。求平均總壓下率欽：Es=0.4s+0.6s=75.36%01由stl2普通冷軋鋼加工硬化曲線:c=680所以cqc=680MPa求平均單位張力：Q=羋嚴=77.5MPaK=1.15c=782MPal=iRAh=、0.04x270=3.2mmz=h=需=0.26z2=0.071.2x10-11C=8x(1_卩2)/兀E=8x(1-0.3052)/(3.14x190 x109)=y=2CRf(K-QL2x12x10-11x270 x牆冷2-77)x106=0328查斯通圖得:

27、X=f=0.60hXh=0.60 x0.620.05=7.43mm應力狀態(tài)系數(shù):e0.60一1=1.160.60Qn=817.22MPa5000P二plB二941.15t表2-3-5各道次計算結(jié)果道次e1(%)e2(%)(%)cs(MPa)Q(MPa)K(MPa)l(mm)h(mm)10.0038.0022.80480.0070552.516.022.025238.0060.8051.60590.0095678.512.411.265360.8069.9066.30630.00102.5724.57.850.865469.9074.4072.60660.00107.57595.550.6955

28、74.4076.0075.40680.0077.57823.200.620道次zZ2yXnl(mm)p(MPa)P(t)10.5540.3070.100.611.3817.65664.71818.2320.5900.3480.170.711.4614.97851.91976.7330.5440.300.250.761.5110.979331586.4340.4800.230.330.801.539.27966.81432.3150.2600.070.320.601.167.43817.2941.15圖2-3-1壓下率、總軋制力分布曲線2500200015001000181836.7.2316.

29、738536.431432.31、M5.2J941.15-403530252015105012345-軋制力P(t)T一壓下率%圖2-3-2單位軋制力和總軋制力單位軋制力p(t)總軋制力p(t)3設備強度及能力校核3.1咬入能力校核軋機要能夠順利進行軋制必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以對咬入條件進行校核：式中：D工作輥直徑；Ah=D(1-cosa)aW0Ah軋件的壓卜里;a咬入角；0摩擦角原料在第一架軋機咬入比較困難，所以對第一架進行咬入能力的校核。校核如下：a=arccos(1-95)=3.4540而f=tan0，得到:B=arctanf=arctan0.07=4.00由于a=3.40=4.0

30、0，因此，第一架軋機可以實現(xiàn)帶鋼順利咬入；其余各道次壓下量均小于第一道，所以都能順利咬入。3.2軋輥強度校核表3-2-1軋輥許用應力值許用應力0(MPa)許用接觸應力oi(MPa)許用剪切應力t(MPa)許用接觸剪應力Ti(MPa)240240073730表3-2-2軋輥各部分尺寸輥身長度L(mm)輥身直徑D(mm)壓下螺絲中心距a(mm)輥徑長度l(mm)輥頸直徑d(mm)工作輥17005401980180280支承輥1700145024301700750表3-2-3校核相關參數(shù)機架號軋制壓力(t)軋輥轉(zhuǎn)速(r/min)電機功率(KW)前張力(MPa)后張力(MPa)前后張力差(MPa)11

31、818.23238.85550090504021976.73412.955500100901031586.43539.635500105100541432.25647.91550011010555941.15699.2255004511065根據(jù)五機架冷連軋機軋制力考慮，現(xiàn)在對第二架軋機的軋輥進行校核:3.2.1工作輻校核圖3-2-1四輥軋機軋輥受力圖四輥軋機支撐輥與工作輥承受彎矩之比等于直徑比的四次方，其彎曲應P和P分配也和彎矩一樣，即:zgPMz=LPMggD、Dg丿(14504沁52,而P+P=P=19767.3KN，得到zg53P二二19767.3二372.97KN；P二52P二52x

32、19767.3二19394.33KNg5353z531）輥身:假定工作輥放在兩支點上，畫出其彎矩圖如下:如上彎矩圖，工作輥在其中間部位產(chǎn)生最大彎矩，如上面計算:(aBg=372970 x148JM二Pg1g980-1.55、廠-二112357N-m；由于水平張力差導致的彎矩為:T=90 x1.90X1450-100 x1.24x1450=68150N，71746(1.981.45、X=10265.1N-m；輥身中部的合成力矩為:M=-M2+M2=11123572+10265.12=112694.3N-mgg1g2工作輥在最大重車后的直徑D=540mm，因此輥身中部的最大彎曲應力為:112.69

33、4g-0.1X0.543二7.2MPavL所以，工作輥輥身符合要求。2）輥頭:由于工作輥傳動，校核輥頭扭轉(zhuǎn)強度。圖3-2-3工作輥輥頭圖D=D-(510)，取D=D-10=540-10=530mm,11a=(0.50.6)D，取a=0.6D=318mm1M=9549=9549nx4二127181-3“m1271813=19MPaVMT=n=nW0.208a30.208x0.3183n所以，輥頭符合軋制要求。3.2.2支承輻校核圖3-2-4支撐輥彎矩圖為:1）輥身:(al(2431.7)M=Pz=19394.33xzzL48丿L48丿由上圖可知，在輥身中部產(chǎn)生最大彎曲力矩，其大小如上面所求:二7

34、660.8KNm支撐輥在最大重車后的直徑為D=1450mm，則輥身中部的最大彎曲應力7660.8Ib=z=25.1MPaVbz0.1D30.1X1.453z所以，支撐輥符合要求。2）輥頸M上c二19394.33*2430-1700 x10一3二3.5x106Nmd2MM3.5x106心-Ib&i83MPaVIbJdW0.1d30.1x0.753d所以，輥頸軋制符合要求。3.3接觸應力校核工作輥與支撐輥表面接觸產(chǎn)生接觸應力，它將影響軋輥的軋制壽命，應加以校核。計算接觸應力使用赫茲公式:q(r+r)b+2max兀2(K+K)rr1212式中:接觸表面單位長度上的負荷;相互接觸兩個軋輥的半徑;1-u

35、2c兀E2與軋輥材料有關的系數(shù),1-u2Ki1兀E1軋輥材料相同，卩=0.305,E=190GPa,rx=270mm，r2=725mmP19767311627x103x190 x109x(027+725)-1404MPablqTF-11627KN/mbmax0.27x0.725x3.14x(1-0.3052)x2t0.304b0.304x1404426.8MPa討maxmax所以，軋機符合軋制帶鋼時的軋制要求3.4電動機功率校核（第二架為例）3.41軋制力矩M=2xPl=2x0.3x19767.3x12.41x10-2=1471.9Nmzg其中：x力臂系數(shù)，取0.3；P軋制壓力；1接觸弧長度。

36、g3.4.2摩擦力矩M=Pdf=372.97x280 x0.05二5521.58Nmmlgg1r1jM+Mr1M=1xZm1=-1m2E丿i0.97丿x552158+14719=121.13Nm1.7856其中：d工作輥輥徑直徑；f軋輥軸承中摩擦系數(shù)，此處取0.05；g1耳一粘性系數(shù)，取0.97；i傳動比，取1.7856。5521.581.7856+121.13=3213.41Nm3.4.3空轉(zhuǎn)力矩TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark148 o Current Document M=(0.030.06)M=0.06M=0.06x88.38x103=5302.8N

37、m；kHH式中：M口一一電機額定轉(zhuǎn)矩，所以傳動軋輥電機軸上所需力矩為：HM14719M=+M+M=+3213.41+5302.8=9.34KNm#includevmath.hvoidmain()intn;voidgongzuogun();voidzhichenggun();voidjiechuyingli();printf(”校核工作輥請輸入1,校核支撐輥輥請輸入2,校核接觸應力請輸入引n);scanf(“d,&n);if(n=l)gongzuogun();if(n=2)zhichenggun();if(n=3)jiechuyingli();voidgongzuogun()intDg,D1,t0,Rs,N=5500;doublea1,t1,Mn;pri