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文檔簡介

1、PAGE PAGE 29大直徑筒倉降滑模平臺技術(shù)研究報告一、方案設(shè)計背景1立項(xiàng)背景我單位近年來施工的21m、22m、25m的筒倉不斷增多,每年采用剛性滑模平臺施工的大直徑筒倉不下20個,大直徑筒倉鋼平臺滑模施工技術(shù)日趨成熟。剛性平臺滑模施工的好處在于滑模施工完成后,滑模平臺可作為施工倉上錐殼的承重平臺使用,施工錐殼不再使用滿堂腳手架,問題在于倉上錐殼施工完成后滑模平臺如何降落到地面進(jìn)行分解拆除。剛性平臺滑模施工降平臺分為兩個過程。第一個過程是滑模施工完成后降平臺施工錐殼,在將滑模機(jī)具、開支架和模板拆除完畢后將剛性平臺降到鋼牛腿上,主要目的是利用鋼平臺作為倉上錐殼施工的支撐平臺,此過程主要是采用

2、捯鏈進(jìn)行,一般下降的高度為16米。第二個過程是倉上錐殼施工完成后將平臺降落到地面或倉內(nèi)漏斗上進(jìn)行解體拆除,此過程下降高度一般在3040米之間,主要采用慢速絞車進(jìn)行,滑模降平臺是一個高度危險的過程,為進(jìn)一步提高剛性平臺拆除時的安全系數(shù),需要對原有拆除技術(shù)進(jìn)行改進(jìn),以期達(dá)到更安全高效的施工。我單位2009年承接的霍林郭勒扎魯特旗1號原煤倉工程,首先對鋼平臺的支撐進(jìn)行設(shè)計改進(jìn),改過去鋼牛腿為鋼絲繩,使鋼平臺安裝和拆除更加的方便、安全。另外利用新的技術(shù)方案對降模系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改進(jìn),達(dá)到在整個平臺的下降過程中更加平穩(wěn)安全的目的。2方案選擇施工方案定為內(nèi)、外筒同時滑升,平臺采用鋼桁架,中心承重柱采用鋼管、扣

3、件搭設(shè)的中心筒腳手架;平臺外支撐采用鋼絲繩吊拉,內(nèi)支撐擱置在中心筒腳手架挑出的鋼管牛腿上;以考慮滑模平臺承受施工錐殼、錐殼頂板時的荷載;整體降桁架平臺采用2臺5噸慢速絞車。3設(shè)計過程在選定了方案后,技術(shù)小組任務(wù)分解,分別進(jìn)行如下分部的計算、設(shè)計工作:1)施工中各部分、各時期的荷載計算。2)中心筒腳手架內(nèi)力分析、穩(wěn)定性驗(yàn)算。3)鋼桁架受力分析。3)鋼桁架內(nèi)、外支撐點(diǎn)細(xì)部構(gòu)造及安全驗(yàn)算。二、施工方案1、滑模裝置設(shè)計筒倉倉壁及外扶壁柱均采用液壓滑升模板施工,滑模裝置為單層剛性平臺,主要由操作平臺系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、液壓提升系統(tǒng)及中心筒腳手架系統(tǒng)構(gòu)成。1)操作平臺系統(tǒng)設(shè)計操作平臺系統(tǒng)包括上平臺、外挑架平臺

4、、吊架平臺。上平臺為72榀鋼桁架(長12.0m,高1.1m )上鋪設(shè)鋼管和跳板;外挑平臺寬度為1300mm,主要由三腳架及20mm厚木板組成,吊架平臺寬650mm,三角架、吊架采用型鋼制作的滑模專用機(jī)具,挑平臺、吊架平臺四周設(shè)防護(hù)欄桿和安全網(wǎng),鋼桁架安裝時應(yīng)抄平,水平誤差不大于10mm。2)模板系統(tǒng)設(shè)計模板系統(tǒng)包括提升架、模板、圍圈,提升架外筒布置72架,內(nèi)筒布置24架。模板采用3012鋼模板,模板圍圈用10#槽鋼制作,模板單面錐度3,聯(lián)系圍圈用14#槽鋼制作。操作平臺系統(tǒng)與模板系統(tǒng)的連接為鋼桁架與提升架的側(cè)面用螺栓連接,故提升架上只能安裝單挑頭。3)液壓提升系統(tǒng)設(shè)計 液壓提升系統(tǒng)由千斤頂、支

5、承爬桿、液壓操作臺、高壓膠油管、分油器及針型閥組成。液壓控制臺采用YKT-80,千斤頂采用GYD60滾珠式千斤頂,支承爬桿采用483.5鋼管。綜合考慮到利用滑模平臺作為倉頂錐殼的支撐平臺等各種因素,單倉共布置千斤頂104臺,其中外筒均勻布置滾珠式千斤頂72臺,內(nèi)筒布置32臺(按24格布置,其中有8架提升架上各布置2臺千斤頂)。4)中心筒腳手架系統(tǒng)設(shè)計中心筒腳手架布置在內(nèi)筒中,用來固定內(nèi)筒的32根爬桿及錐殼施工時做為平臺的內(nèi)支點(diǎn)。中心筒腳手架為扣件式鋼管腳手架,采用483.5鋼管及扣件搭設(shè),為一個圓形的滿堂腳手架,立桿布置原則為縱橫兩個方向間距為600,半徑為3700,橫桿步距為1200mm,并

6、按規(guī)定搭設(shè)剪刀撐。中心筒腳手架布置在內(nèi)筒中,初期外筒滑模時,內(nèi)筒也一起滑升,內(nèi)筒的32根爬桿不是依靠中心筒腳手架加固,當(dāng)高程到達(dá)內(nèi)筒頂面時,內(nèi)筒不再滑升, 此時,內(nèi)筒的32根爬桿依靠中心筒腳手架加固,要將空滑的32根爬桿與中心筒腳手架連接成一個整體。中心筒腳手架隨著滑模平臺的升高而升高,每升高10米,用鋼絲繩(風(fēng)繩)在8個方向?qū)⒅行耐材_手架與外筒壁拉緊,使中心筒腳手架不至于變形,風(fēng)繩設(shè)置3道,高程分別為972.4m、982.4及992.4m,拉緊裝置為1噸捯鏈,在拉緊后用花籃螺栓連接并摘除捯鏈,如下圖。當(dāng)滑模結(jié)束后,平臺鋼桁架的外側(cè)通過鋼絲繩掛設(shè)在外筒的吊環(huán)上;內(nèi)側(cè)擱置在中心筒腳手架的挑架上,

7、其荷載由挑架及千斤頂(不拆除)共同承擔(dān)。2、 吊拉方案1)、當(dāng)滑模到距離滑模頂標(biāo)高為600時,對應(yīng)鋼桁架梁位置安裝鋼吊環(huán),鋼吊環(huán)一定要安裝準(zhǔn)確,滑模中必須由專人負(fù)責(zé)和復(fù)核,見下圖:2)、滑模到頂后,注意對頂層砼加強(qiáng)振搗和養(yǎng)護(hù),加快吊環(huán)處混凝土強(qiáng)度上升,保證吊拉鋼桁架安全。3)、拆除外筒壁內(nèi)側(cè)吊架、滑模圍圈、模板和中心筒處吊架、滑模圍圈、模板。4)、按要求搭設(shè)中心筒腳手架牛腿,用于支撐鋼桁架內(nèi)節(jié)點(diǎn),中心筒處開支架不拆除,以加強(qiáng)內(nèi)支座受力。5)、待砼強(qiáng)度符合要求時,安裝25鋼絲繩,將所有的鋼桁架外節(jié)點(diǎn)與吊環(huán)連接上,并進(jìn)行拉緊,內(nèi)節(jié)點(diǎn)支撐于中心筒腳手架牛腿上,由專人進(jìn)行檢查及驗(yàn)收。 6)、鋼桁架吊拉

8、完畢驗(yàn)收合格后,拆除滑模提升架、三腳架、吊架,并在桁架平臺上滿鋪1.2mm厚鐵皮,把縫隙封嚴(yán),以保證倉內(nèi)漏斗與倉頂錐殼上下交叉施工時的安全。7)、進(jìn)行倉上錐殼施工,為保證錐殼及錐殼平臺施工時鋼桁架剛度滿足要求,在分段施工錐殼時對鋼桁架采用17的鋼絲繩(每段均勻布置8道)進(jìn)行斜拉;并對腳手架牛腿采用17鋼絲繩均布8道進(jìn)行斜拉加固。如下圖: 8)、安裝鋼絲繩的順序:滑模平臺吊拉如下圖: 準(zhǔn)備25鋼絲繩,長度約7米,現(xiàn)場實(shí)際測量為準(zhǔn),繩子的一頭繞過鋼桁架下環(huán)梁,系緊第一個繩扣,設(shè)一個臨時繩套;將繩頭向上拉,穿過吊環(huán)再向下拉,從同一位置繞過桁架下環(huán)梁再向上拉穿過吊環(huán),在端頭設(shè)一個繩套,用繩扣卡緊,掛在

9、2噸捯鏈勾頭上,捯鏈安裝在開支架上弦上,拉動捯鏈將鋼絲繩拉緊; 一邊拉捯鏈一邊用手橫向拉動鋼絲繩,感覺鋼絲繩繃緊時停止拉捯鏈,用繩扣將重合的兩條鋼絲繩扣住,要扣4個繩扣間距最少150mm。第一個吊點(diǎn)完成后,再吊第2個吊點(diǎn),重復(fù)上述動作,依次安裝完所有的吊點(diǎn)鋼絲繩后,統(tǒng)一檢查鋼絲繩的松緊程度,盡量使72個吊點(diǎn)的鋼絲繩受力基本相同。3、降模方案1)、預(yù)留降??斩矗菏┕}頂錐及錐殼平臺時,按下圖預(yù)留降模空洞(150洞):2)、采用2臺5噸慢速絞車降模,將平臺分組降模,72架桁架劃分為18組,每組4片桁架。兩臺慢速絞車設(shè)在倉頂板上,兩臺絞車設(shè)兩個吊點(diǎn)分別吊在桁架的兩端。降模時,吊桁架外側(cè)的絞車先放松,

10、里側(cè)絞車不動,待桁架傾斜至能夠躲開腳手架時,兩臺絞車同時慢速放松,將桁架放穩(wěn)漏斗平臺上進(jìn)行解體,解體后將構(gòu)件運(yùn)出倉外堆放整齊。然后再順序降第二、三、四組等十八組,如下圖。3)施工順序:土建人員拆除鋼桁架平臺上鋼管及木跳板、鐵皮,只留部分木跳板待降模施工用。檢查倉頂錐殼下環(huán)梁上的埋件是否符合設(shè)計要求。按照下圖安裝安全防護(hù)繩,安裝上下行人的鋼梯。防護(hù)繩和鋼梯要固定牢固。設(shè)置5噸絞車和5噸定滑輪。兩臺絞車都設(shè)置在倉頂板上,將兩臺絞車鋼絲繩分別穿過第一組的預(yù)留管,拴好吊索。兩臺絞車同時提升拉緊鋼絲繩,割斷第一組與兩側(cè)組連接的環(huán)梁,拆除倉壁吊拉鋼絲繩并將其綁牢在桁架平臺上,同時拆除中心筒腳手架處對應(yīng)部位

11、鋼管牛腿并解除鋼桁架與提升架的連接,此時第一組鋼桁架與周圍構(gòu)件完全隔離開,處于自由狀態(tài)。吊桁架外側(cè)的絞車先放松,里側(cè)絞車不動,待桁架傾斜至能夠躲開中心筒腳手架時,兩臺絞車同時慢速放松,將平臺放穩(wěn)漏斗上,降至漏斗上約5組后。人員到漏斗上解體每組平臺,解體后將桁架、環(huán)梁運(yùn)出倉外堆放整齊。然后再順序拆除第二、三、四組至十八組。拆除第十八組之前,掛好吊索拆除倉壁吊拉鋼絲繩后,人員撤到中間腳手架上,將安全繩解開抽出盤好。4、材料表如下:序號名稱規(guī)格單位數(shù)量1吊拉鋼絲繩股數(shù)為619、外徑25mm,公稱抗拉強(qiáng)度為1700N/2m4502斜拉鋼絲繩股數(shù)為619、外徑17mm,公稱抗拉強(qiáng)度為1700N/2m35

12、03卡環(huán)26個2904卡環(huán)17個1005捯鏈2噸臺26慢速絞車5噸臺27起重鋼絲繩637+1-17.5m1508吊索鋼絲繩637+1-12.5 L=3m根89鍍鋅鋼絲繩637+1-9m14510單柄滑輪5噸個611安全吊環(huán)圓鋼16個18三、荷載及受力計算鋼桁架吊拉完成后,在施工其上的錐殼及錐殼平臺時,對鋼桁架支座及中心筒腳手架將產(chǎn)生很大的力,現(xiàn)分述該兩部分施工時的受載及受力情況,進(jìn)而驗(yàn)算其安全穩(wěn)定性:a、施工倉頂錐殼時,荷載及受力計算施工倉頂錐殼時,錐殼混凝土依次分A段、B段、C段三段施工成型;為保證前段混凝土能有一定的強(qiáng)度,以分擔(dān)本身的荷載,每施工段間必須間隔一天的時間,為簡化計算,施工本段

13、時不考慮上段混凝土因強(qiáng)度上升而分擔(dān)荷載及對支撐產(chǎn)生的荷載;如下圖所示: 施工錐殼每段時,桁架平臺所承受荷載組成情況如下:Z=(鋼桁架荷載桁架平臺上鐵皮、木板荷載錐殼腳手架荷載+環(huán)梁HL2筋荷載錐殼底模荷載錐殼鋼筋荷載)(面模荷載混凝土荷載施工荷載)荷載計算附后,明細(xì)表如下:序號荷載名稱代號數(shù)量(Kg)備注1鋼桁架(包括聯(lián)系梁)GZ379072平臺木板、鐵皮TZ232903錐殼腳手架J錐殼JZ225909錐殼平臺4環(huán)梁HL2筋HLZ111985錐殼底模荷載DMZ257656錐殼鋼筋荷載GHZ1012007A段面模荷載MMZa14269B段面模荷載MMZb12064C段面

14、模荷載MMZc99028A段混凝土荷載HZa444251B段混凝土荷載HZb349069C段混凝土荷載HZc2848889A段施工荷載SZa25902B段施工荷載SZb21040C段施工荷載SZc17270計算各荷載在支座產(chǎn)生的反力:1、鋼桁架荷載及環(huán)梁HL2筋荷載,近似平均分配于兩支座:H1= (GZ+ HLZ) /72=(37907+11198)/72=682 Kg,P11=P21= H1/2=341Kg。2、桁架平臺上鐵皮、木板荷載,其受力圖如下:H2= TZ/72=23290/72=324KgP12= H27.75/12=209 KgP22= H2- P12=115 Kg3、錐殼腳手架

15、荷載,其受力圖如下:H3=(JZ1+ JZ2)/72=(38363+25909 )/72=892 KgP13= H36.2/12=460KgP23= H3- P13=432 Kg4、底模及鋼筋荷載,其受力圖如下:H4=(DMZ+ GHZ)/72=(25765+101200 )/72=1763 KgP14= H48.8/12=1293KgP24= H4- P14=470 Kg5、面模、混凝土及施工荷載,其受力圖如下:P=面模荷載混凝土荷載施工荷載=MMZ+HZ+SZ5.1當(dāng)施工A段時,其受力圖如下:Pa=A段面模荷載A段混凝土荷載A段施工荷載=MMZa+HZa+SZa=14269+444251+

16、25902=484422 KgH5a=Pa/72=484422 /72 =6728KgP15a= H5a10.775/12=6041 KgP25a= H5a- P15a =687 Kg5.2當(dāng)施工B段時,其受力圖如下:Pb=B段面模荷載B段混凝土荷載B段施工荷載=MMZb+HZb+SZb=12064+349069+21040=382173 KgH5b= Pb/72=382173/72 =5308KgP15b= H5b8.4/12=3716 KgP25b= H5b- P15b =1592 Kg5.3當(dāng)施工C段時,其受力圖如下:Pc=C段面模荷載C段混凝土荷載C段施工荷載=MMZc+HZc+SZc

17、=9902+284888+17270=312060 KgH5c= Pc/72=312060 /72 =4334KgP15c= H5c5.87/12=2120 KgP25c= H5c- P15c =2213 Kg6、匯總支座反力:施工A段時:P1=P11+P12+P13+P14+P15a=341+209+460+1293+6041=8344 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25a=341+115+432+470+687=2045 Kg施工B段時:P1=P11+P12+P13+P14+P15b=341+209+460+1293+3716=6019 KgP2=P21+P22+P23+P2

18、4+P25b=341+115+432+470+1592=2950 Kg施工C段時:P1=P11+P12+P13+P14+P15c=341+209+460+1293+2120=4423 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25c=341+115+432+470+2213=3571 Kg根據(jù)上述計算,當(dāng)施工A段時,外支座受力:P1=8344 Kg=81.77KN,為最大;當(dāng)施工C段時,內(nèi)支座受力:P2=3571=35 KN,為最大;故依這兩個力驗(yàn)算鋼絲繩吊拉節(jié)點(diǎn)及腳手架牛腿節(jié)點(diǎn)的安全性。b、施工倉頂錐殼平臺時,荷載及受力計算:施工倉頂錐殼平臺時,為保證澆筑砼時中心筒腳手架及鋼桁架的安全穩(wěn)定

19、性,平臺梁板采用三層澆筑成型,以減少一次澆筑成型受載過大,發(fā)生安全事故;結(jié)合本工程平臺最大梁尺寸(寬為1200 mm,高為2000mm)情況,決定整個平臺梁板豎向分800mm,600mm,600mm三層澆筑成型,每澆筑層間隔時間最少3天,以滿足前層砼對后層砼荷載能有一定分擔(dān)能力的要求。根據(jù)以上情況,澆筑第一層(800mm層)時危險性最大,需驗(yàn)算澆筑該層時平臺支模腳手架及中心筒腳手架受力安全問題。先驗(yàn)算平臺支模腳手架受力安全問題。錐殼平臺支模腳手架立桿縱橫間距為1000mm,水平桿步距為1500mm。驗(yàn)算模板支架穩(wěn)定性公式:N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架

20、自重標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,NG2K其他自重(恒載)標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,NQK施工荷載(活載)標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,腳手架采用483.5鋼管,A=489mm2,f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本腳手架由于h(步距)=1.5mL(桿距)=1.0 m 取n=3H0=11.0m(H0為搭設(shè)高度)NG1K=0.038nH0=0.038311=1.254KN澆筑800mm層混凝土?xí)r產(chǎn)生的NG2K=Q/S Q-澆筑層鋼筋砼重量=(114+1.218)2+23.149.30.7 0.824.5=2197 KNS-立桿數(shù)量=112+64=176 NG2K=Q/S=2197/

21、176=12.48 KNNQK=(114+1.218)2+23.149.30.7 1/176=0.64 KN注:施工荷載取1KN/m2N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK=1.2(1.254+12.48) +1.40.64=17.38 KN查表得:(安全系數(shù))=0.245Af=0.2454890.205=24.6 KN由于N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK=17.38 KNAf=24.6 KN 故滿足要求;再驗(yàn)算中心筒腳手架受力安全問題。施工錐殼平臺澆筑第一層800mm厚混凝土?xí)r,中心筒腳手架受力最不利,驗(yàn)算此時腳手架的安全穩(wěn)定問題;中心筒腳手架所受荷載分如下兩部分:

22、一部分為位于中心筒區(qū)域內(nèi)的腳手架、模板、鋼筋砼及施工等荷載,此荷載直接由中心筒腳手架承受;另一部分為位于中心筒區(qū)域外的腳手架、模板、鋼筋砼、桁架自重及施工等荷載傳給桁架內(nèi)支座,再由內(nèi)支座通過腳手架牛腿傳給中心筒腳手架。荷載計算附后,明細(xì)表如下:序號荷載名稱代號數(shù)量(Kg)備注1鋼桁架(包括聯(lián)系梁)GZ379072平臺木板、鐵皮TZ232903錐殼腳手架J錐殼JZ225909錐殼平臺4中心筒區(qū)域外錐殼平臺鋼筋GJZW36667第一層800mm厚中心筒區(qū)域外5模板MZW37676砼HZW1808127施工SZW94178中心筒區(qū)域內(nèi)錐殼平臺腳手架JZN9202第一層800

23、mm厚中心筒區(qū)域內(nèi)9鋼筋GJZN586510模板MZN73911砼HZN3548112施工SZN1848施工錐殼平臺澆筑第一層800mm厚混凝土?xí)r,桁架受力計算:1、鋼桁架荷載,平均分配于兩支座:H1= GZ/72=37907/72=526Kg,F11=F21= H1/2=263Kg。2、桁架平臺上鐵皮、木板荷載,其受力圖如下:H2= TZ/72=23290/72=324KgF12= H27.75/12=209 KgF22= H2- F12=115 Kg3、錐殼腳手架荷載,其受力圖如下:H3=(JZ1+ JZ2)/72=(38363+25909 )/72=892 KgF13= H36.2/12

24、=460KgF23= H3- F13=432 Kg4、錐殼平臺上中心筒區(qū)域外的鋼筋砼、模板、施工等荷載傳給桁架荷載 : F=模板荷載混凝土荷載施工荷載+鋼筋荷載=MZW+HZW+SZW+GJZW=3767+180812+9417+36667=230663 KgH4=F/72=230663/72=3204 KgF14= H44.55/12=1215KgF24= H4- F14=1989 Kg匯總桁架受力:F1=F11+F12+F13+F14=263+209+460+1215=2147 KgF2=F21+F22+F23+F24=263+115+432+1989=2799 Kg再驗(yàn)算中心筒腳手架受力

25、安全問題。中心筒腳手架立桿縱橫間距為600mm,水平桿步距為1200mm。驗(yàn)算模板支架穩(wěn)定性公式:N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架自重標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,NG2K其他自重(恒載)標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,NQK施工荷載(活載)標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力,腳手架采用483.5鋼管,A=489mm2,f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本腳手架由于h(步距)=1.2mL(桿距)=0.6 m 取n=3H0=45.0m(H0為搭設(shè)高度)NG1K=0.038nH0=0.038345=5.13KN澆筑800mm層混凝土?xí)r對中心筒腳手架產(chǎn)生的N

26、G2KNG2K=Q/S Q=中心筒腳手架上模板支架荷載+鋼桁架在中心筒腳手架牛腿上產(chǎn)生的荷載+錐殼平臺(中心筒內(nèi))砼荷載+錐殼平臺(中心筒內(nèi))鋼筋荷載+錐殼平臺(中心筒內(nèi))模板荷載=JZN+72F2+HZN+GJZN+MZN=9202+722799+35481+5865+739=252815 Kg=2528.15 KN S-立桿數(shù)量=162 NG2K=Q/S=2528.15/162=15.6 KNNQK=SZN 0.01/162=18480.01/162=0.12KNN=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK=1.2(5.13+15.6) +1.40.12=25.04 KN查表得:(安全

27、系數(shù))=0.3Af=0.34890.205=30.0 KN由于N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK=25.04 KNAf=30 KN 故滿足要求;四、節(jié)點(diǎn)計算1、吊環(huán)計算采用直徑25的圓鋼,則:A=3.1412.52=4902 f=235N/2允許拉力F= Af= 490235=115KN因吊環(huán)受力性質(zhì)為雙股,實(shí)際可承受荷載為:F實(shí)=1152=230 KN81.77KN,符合要求。 2、鋼絲繩計算采用直徑25、股數(shù)為619、公稱抗拉強(qiáng)度為1700N/2的鋼絲繩,其破斷拉力總和為:Fg=439.5KN則:允許拉力為:Fg=Fg/K換算系數(shù),按表14-4取用,取0.85K安全系數(shù),按表

28、14-5取用,做捆綁吊索,應(yīng)取8,因本工程做吊索時承受的是靜態(tài)荷載,且鋼絲繩不做頻繁的捆綁動作,故考慮K值取7。則:Fg=Fg/K=0.85439.5/7=55.36KN因鋼絲繩受力性質(zhì)為雙股,實(shí)際可承受荷載為:F=55.362=110.72KN81.77KN,符合要求。3、中心筒腳手架牛腿計算:計算簡圖如下:近似取T=1/3P2=1/335=11.67 KNN=T0.7/1.2=6.8 KN R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KN驗(yàn)算壓桿穩(wěn)定性:R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KNAf=37.2 KN 滿足要求。查表:=0.37五、安全要求吊拉鋼絲繩

29、時安全要求:1、吊拉鋼絲繩時必須有詳細(xì)的安全交底,并進(jìn)行現(xiàn)場交底,履行簽字手續(xù)。2、吊拉前,先在現(xiàn)場技術(shù)員、工長等管理人員監(jiān)督指導(dǎo)下嚴(yán)格按要求進(jìn)行吊拉第一根鋼絲繩,并經(jīng)驗(yàn)收合格后,以此為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行其他鋼絲繩的吊拉,整個過程必須有專業(yè)技術(shù)員盯班,并對鋼絲繩扣的鎖緊程度等關(guān)鍵部位進(jìn)行復(fù)查。3、鋼絲繩吊拉必須在內(nèi)吊架及安全網(wǎng)拆除前進(jìn)行,具體操作人員必須正確佩戴安全帽及安全帶,安全帶必須掛設(shè)在安全可靠處。4、所有鋼絲繩吊拉完且經(jīng)檢查合格后,才可拆除滑模支架。5、施工倉頂錐殼及錐殼平臺時,設(shè)專人對桁架吊拉鋼絲繩及中心筒腳手架牛腿進(jìn)行觀測,發(fā)現(xiàn)問題及時報告。6、為保證鋼桁架整體穩(wěn)定性,其端部用木方與倉壁頂緊

30、,每片桁架間焊接20鋼筋剪刀撐。 降桁架時安全要求:1、凡患有高血壓、心臟病、癲癇病的人員不能參加高空作業(yè)。2、施工前嚴(yán)禁喝酒,高空作業(yè)嚴(yán)禁嬉笑打鬧。3、拆除時,由起重工統(tǒng)一指揮,嚴(yán)禁多人指揮,吊裝時互相照應(yīng)、互相通氣。4、每天上班前開安全會,班長進(jìn)行安全交底。5、施工人員必須遵守本工種安全操作規(guī)程,不得違章操作。6、遇有特殊情況,必須和施工負(fù)責(zé)人、技術(shù)負(fù)責(zé)人協(xié)商解決,不得擅自決定。7、風(fēng)力超過五級以上(包括五級),停止高空作業(yè)。8、進(jìn)入施工現(xiàn)場必須配戴安全帽,高空作業(yè)必須懸掛安全帶,并保證掛在安全可靠的部位。在高空拆除平臺時懸掛在安全防護(hù)繩上。使用前必須檢查安全帶和安全帽,保證完好能用,有斷

31、股的安全帶不得使用。9、施工人員系好衣服衣扣,袖口、褲口要扎牢,嚴(yán)防高空作業(yè)時掛柱衣服發(fā)生危險,高空作業(yè)嚴(yán)禁穿帶跟易滑的鞋。10、拆除前設(shè)立周圍10米范圍的警戒線,嚴(yán)禁閑雜人員進(jìn)入警戒范圍。六、應(yīng)用效果本倉于2009年07月底滑模完,平臺外支撐采用鋼絲繩,內(nèi)支撐為中心筒腳手架牛腿,10月底降模完;在倉頂錐殼及錐殼平臺施工過程中,經(jīng)過對鋼絲繩、中心筒腳手架及腳手架牛腿的變形觀測;以及對整個鋼桁架拆除過程中的安全、方便、進(jìn)度的觀察,均能滿足施工要求,達(dá)到了安全快捷施工的效果,等到了甲方及監(jiān)理各方的認(rèn)可;取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益,成為一項(xiàng)具有自主創(chuàng)新的技術(shù)成果。七、經(jīng)濟(jì)效益:本次大直徑筒倉降模

32、與傳統(tǒng)工藝相比具有技術(shù)更先進(jìn)、質(zhì)量安全更有保證等優(yōu)點(diǎn),同時縮短了工期,降低了成本;經(jīng)核算:此項(xiàng)技術(shù)應(yīng)用共計創(chuàng)造經(jīng)濟(jì)效益65萬元,其中縮短工期7天,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。八、社會效益及應(yīng)用前景該技術(shù)成果將對我處大直徑筒倉的降模施工提供技術(shù)支持和借鑒,推動這一施工領(lǐng)域的技術(shù)進(jìn)步。同時因我處此次創(chuàng)新技術(shù)的成功應(yīng)用,提高了企業(yè)的知名度和信譽(yù),為企業(yè)發(fā)展帶來了良好的社會效益。本次大直徑筒倉降模施工技術(shù)是一項(xiàng)創(chuàng)新技術(shù),集成了現(xiàn)代化的管理方法和高新技術(shù)成果及企業(yè)的管理體系,采用工業(yè)自動化操作理念,確保降模施工的安全、快捷、方便,采用此技術(shù)施工安全高效,能夠顯著的縮短工期節(jié)約成本,推廣應(yīng)用前景十分廣闊;直徑大

33、于18m采用剛性平臺施工的筒倉均可采用類似的方案進(jìn)行降平臺施工。附荷載計算如下:施工倉頂錐殼時荷載計算:1、桁架平臺上荷載,桁架圖如下: 計算明細(xì)表如下:名稱計算公式荷載(Kg)鋼桁架(包括聯(lián)系梁)上弦(L11010):1216.69=200Kg,GZ=(200+108+84+88)72+3347=37907 Kg下弦(L758):129.03=108Kg,腹桿(L504):(0.914+1.1513)3.059=84Kg,連接板:(10mm板):0.20.20.01785028=88Kg,10槽鋼:23.14(16.662+4.662+10.66)10=3347 Kg平臺木板、鐵皮50mm厚

34、木板:3.14 (172-4.32) 0.054000.9=15289 Kg, TZ=(15289 +8001)=23290Kg1.2mm厚鐵皮:3.14 (172-4.32) 0.00127850=8001Kg,2、腳手架荷載(代號為:JZ),腳手架圖如下:倉頂斜錐殼腳手架搭設(shè)沿倉中心環(huán)向搭設(shè),倉頂錐殼平臺腳手架按十字架搭設(shè)。2.1倉頂斜錐殼腳手架荷載:立桿:(1.65+2.76+4+5.3+6.5+7.8)74=2072m水平桿:(7.35+6.8+5.3+3.8+2.3+10.5)74+(1.53+1.37+1.210)74=4562 m剪刀撐:3537=1295 m計:7929m, 取

35、3.84Kg/m,79293.84=30447 Kg;扣件:取腳手桿總量的0.26,304470.26=7916Kg;JZ1=30447+7916=38363Kg;2.2倉頂錐殼平臺腳手架荷載:立桿:9215=1935 m水平桿:2002.17=2940 m剪刀撐:2024=480 m計:5355m, 取3.84Kg/m,53553.84=20563 Kg;扣件:取腳手桿總量的0.26,20563 0.26=5346Kg;JZ2=20563+5346=25909 Kg3、錐殼頂環(huán)梁HL2筋荷載(代號為:HLZ)因施工要求,在綁扎錐殼筋前,錐殼頂環(huán)梁HL2筋必綁扎完,其配筋圖如下:規(guī)格及根數(shù) 長

36、度 質(zhì)量22根25: 23.149.65 5133Kg16根20: 23.149.65 2385Kg405根12: 5.54 1997Kg405根12: 4.67 1683Kg合 計: HLZ= 11198 Kg 4、模板荷載代號為:MZ (注:木模取30 Kg/m2,鋼模取40Kg/m2)底模采用木模:DMZ=3.1410.54(16.65+9.3)30=25765 Kg面模采用鋼模:A段模板荷載為:MMZa=3.143.512(17.45+14.9)40 =14269 KgB段模板荷載為:MMZb=3.143.512(14.9+12.45)40 =12064 KgC段施工荷載為:MMZc=

37、3.143.512(12.45+10)40 =9902 Kg5、混凝土荷載代號為: HZ (注:混凝土容重取2400Kg/m3)A段混凝土荷載為:HZa=3.142.483(17.452+14.92+17.4514.9)-(16.652+14.22+16.6514.2) 2400/3=444251KgB段混凝土荷載為:HZb=3.142.483(14.92+12.452+14.912.45)-(14.22+11.752+14.211.75) 2400/3=349069KgC段混凝土荷載為:HZc=3.142.483(12.452+10.02+12.4510.0)-(11.752+9.32+11

38、.759.3) 2400/3=284888Kg6、施工荷載代號為:SZ (注:施工荷載取100Kg/m2)A段施工荷載為:SZa=3.14(17.452-14.92)100=25902KgB段施工荷載為:SZb=3.14(14.92-12.452)100=21040KgC段施工荷載為:HZc=3.14(12.452-102)100=17270Kg7、鋼筋荷載代號為:GJZ經(jīng)計算,GJZ =101200Kg施工倉頂錐殼平臺(第一層800mm砼時)荷載計算:1、中心筒外荷載:(LL7、KL1的鋼筋、混凝土、模板、施工荷載作用點(diǎn)簡化到HL2處) 1)桁架平臺、木板、鐵皮及腳手架荷載、:同倉頂錐殼一樣

39、。2)鋼筋荷載:HL2 11198 KgLL7 26根32 15.54m2 5098Kg 14根20 14.7 m2 1013 Kg 40根32 5.55 m2 2801 Kg(54+53)根10 (5.6+4.462)2 1926 KgKL1 39根32 12.4m2 6103 Kg 16根20 11.68m2 919 Kg 56根32 7.02 m2 4962 Kg(60+30)根12 (6.4+5.062)2 2647 Kg合 計:GJZW=36667 Kg3)砼荷載: HL2 23.149.650.70.82400=81449 Kg LL7 213.31.00.82400=51072

40、Kg KL1 210.481.20.82400=48291 Kg合 計:HZW=180812 Kg4)模板荷載:木模取40Kg/m2, HL2 23.149.650.740=1697 Kg LL7 213.31.040=1064 Kg KL1 210.481.240=1006 Kg合 計:MZW=3767 Kg5)施工荷載:施工荷載取100Kg/m2 HL2 23.149.650.7100=4242 Kg LL7 213.31.0100=2660 Kg KL1 210.481.2100=2515 Kg合 計:SZW=9417 Kg2、中心筒內(nèi)荷載: 1)平臺上腳手架荷載:立桿:1158=638

41、 m水平桿:2000.588=928 m剪刀撐:428=336 m計:1902m, 取3.84Kg/m,19023.84=7303 Kg;扣件:取腳手桿總量的0.26,7303 0.26=1899Kg;合計:JZN=9202 Kg2)鋼筋荷載:KL1 39根32 7.7m2 3789 Kg16根20 7.7m2 606 Kg 50根12 (6.4+5.062)2 1470Kg合計:GJZN=5865 Kg3)砼荷載: KL1 HZN=27.71.20.82400=35481Kg4)模板荷載:木模取40Kg/m2,KL1 MZN=27.71.240=739Kg5)施工荷載:施工荷載取100Kg/m2 KL1 SZN=27.71.2100=1848 Kg中煤七十三處 2009年11月08日大直徑筒倉降滑模平臺技術(shù)研究效用情況說明我單位2009年承接的霍林郭勒扎魯特旗1號原煤倉工程,首先對鋼平臺的支撐進(jìn)行設(shè)計改進(jìn),改過去鋼牛腿為鋼絲繩,使鋼平

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