“橋梁跨中下?lián)蠁栴}”

1、PAGE PAGE PAGE 40序 言20世紀(jì)90年代以來，預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋和連續(xù)剛構(gòu)橋在我國發(fā)展迅速，形勢(shì)喜人。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，目前我國已建成和在建跨徑在200m以上的連續(xù)剛構(gòu)橋近20余座，跨徑在100m200m之間的連續(xù)梁橋和剛構(gòu)橋100余座。表1所列的世界L240m的特大跨徑連續(xù)梁橋中，中國占有了很大的比例。因此認(rèn)真總結(jié)這些工程實(shí)踐的經(jīng)驗(yàn)，針對(duì)目前大跨梁橋普遍存在的“腹板開裂”、“跨中下?lián)稀焙汀胺呛奢d裂縫增長”等質(zhì)量問題進(jìn)行深入的研究，力求從源頭上尋找相關(guān)問題的有效解決方法是當(dāng)務(wù)之急。本文以蘇通長江大橋268m輔航道橋?yàn)槔?，從分析大跨梁橋施工過程中初始狀態(tài)對(duì)砼徐變的影響出發(fā)，提出“兩個(gè)圖

2、式的恒載零彎矩”、“臨時(shí)斜拉索合攏”和“合攏后箱梁預(yù)壓重”等新的措施替代無效的“撓度預(yù)抬高法”。希望引起同行們的爭(zhēng)鳴。1 橋面線形控制的新要求問題的提出歷史的回顧：自1995年建成1060m一聯(lián)、主跨245m的黃石長江大橋以來，國內(nèi)很多大跨徑梁橋在預(yù)計(jì)通車三年后（1000天），跨中仍然出現(xiàn)持續(xù)下?lián)系默F(xiàn)象。 HYPERLINK 世界預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)橋一覽表.xls 如表1中所示14橋跨中下?lián)弦堰_(dá)32cm，3橋跨中下?lián)弦堰_(dá)20cm。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)分析，徐變下?lián)系哪昶骄俾剩╢）與跨徑L有關(guān)，如：L100160m f=0.51（cm/年）L100220m f=12（cm/年）L220270m f=23

3、（cm/年）應(yīng)當(dāng)指出，全國大跨徑梁橋普遍出現(xiàn)持續(xù)下?lián)隙視r(shí)間長達(dá)十年仍未穩(wěn)定的嚴(yán)峻事實(shí)，值得中國橋梁工程師的認(rèn)真反思。在設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于砼收縮徐變對(duì)下?lián)系挠绊懗潭燃捌溟L期性的估計(jì)嚴(yán)重不足而尚未修改的情況下，在特大跨徑中仍繼續(xù)沿用“撓度預(yù)抬高法”是到了該終止的時(shí)候。表1 世界預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)橋(L240m)一覽表序號(hào)橋名國家建成年跨徑邊跨主跨橋?qū)掜?底截面梁高(m)高跨比梁板厚備注根部跨中根部跨中頂板底板腹板1斯托馬橋挪威199894+301+720.31 9/7單室箱153.51/20.11/86271032545主跨中部182m用輕質(zhì)砼；邊跨梁內(nèi)填礫石2拉夫特桑德特大橋挪威199886+202+

4、298+1250.4210.3/7單室箱14.53.51/20.61/85.1261203055橋在R3000m平曲線上，中部224m輕質(zhì)砼，邊跨壓重3虎門大橋輔航道橋中國1997150+270+1500.556 15/7雙單室箱14.851/18.21/5425321304060橋在R=7000m平曲線上，C55砼4蘇通長江大橋中國2006140+268+1400.52216.5/7.5雙單室箱154.51/17.91/59.5323217045100(在建)跨中設(shè)體外索5云南元江大橋中國200358+182+265+194+700.6922.5/11.5單室箱14.551/18.31/53

5、28321504060橋高163m6門道橋澳大利亞1985145+260+1450.56 22/12單室箱15.75.21/16.61/5025301806575邊跨懸出與引橋相連7寧德下白石大橋中國2003145+2260+1450.558 12/6雙單室箱144.21/18.61/61.925301404070梁底用1.6次拋物線8瀘州長江二橋中國2002150+252+550.595 25/13單室箱1441/18.01/63邊跨重力式錨碇橋臺(tái)，C60砼9Schottwien橋奧地利1989250四跨連續(xù)剛構(gòu)10Doutor河橋葡萄牙1991250單室箱1271/20.8/135.7雙線

6、鐵路11重慶黃花園大橋中國1999137+3250+1370.548 15/7雙單室箱13.84.31/18.11/58.125281504070連續(xù)長度1024m12馬鞍石嘉陵江大橋中國2001146+3250+1460.58411.5/5.5雙單室箱13.74.21/18.21/59.525321504060雙幅，連續(xù)長度1042m13宜水路金沙江大橋中國2005140+249+1400.5624.5/單室箱154.21/16.61/59.3（在建），C65砼14黃石長江大橋中國1995162.5+3245+162.50.66319.6/10單室箱134.11/18.81/59.82532

7、1355080連續(xù)長度1060m，C55砼15江津長江大橋中國1997140+240+1400.583 22/11.5單室箱13.541/17.81/6025321205080C50砼16重慶高家花園嘉陵江大橋中國1997140+240+1400.583 13/8雙單室箱13.63.61/17.61/66.72532120406017重慶龍溪河大橋中國1999140+240+1400.58311.5/5.5雙單室箱13.63.61/17.61/66.72532120406018貴州六廣河大橋中國2002145+240+1450.604 13/7雙單室箱13.44.11/17.91/58.528

8、3016040100橋墩高73m和90m蘇通大橋輔橋連續(xù)剛構(gòu)的特點(diǎn)：對(duì)于跨中設(shè)在雙坡豎曲線范圍內(nèi)的大跨連續(xù)梁橋，其跨中下?lián)现幌喈?dāng)于增大豎曲線的半徑R而已，在外觀上不會(huì)出現(xiàn)突變。但蘇通大橋輔航道橋處于1.5的單坡上，如果跨中在建造時(shí)產(chǎn)生過大的抬高、運(yùn)營后又發(fā)生過大的下?lián)?，兩者都將破壞全橋線型的平順，影響高速行車的舒適性。因此蘇通大橋建設(shè)指揮部對(duì)268m連續(xù)剛構(gòu)輔橋跨中將發(fā)生長期撓度的問題特別重視，列出專題進(jìn)行科研。希望通過廣納不同意見，推動(dòng)科技進(jìn)步力求使跨中長期下?lián)系臍v史在蘇通大橋268m橋跨不再重顯。蘇通大橋268m連續(xù)剛構(gòu)橋HYPERLINK ./圖2/11連續(xù)剛構(gòu)橋型總體布置（一）.dwg

9、（如圖1）上部結(jié)構(gòu)：在建的蘇（州）（南）通長江大橋全長8146m。南岸常熟港專用航道采用（140m+268m+140m548m）預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋型。縱向?yàn)閱蜗?.5單坡的雙幅寬16.5m的單箱單室梁（箱梁高度為4.5m15m）。主梁頂板設(shè)置1231根j15.24鋼鉸線，有平彎后直接錨固在腹板頂部（懸臂索）和錨固在腹板底部（下彎索）兩種型式。跨中底板設(shè)置30根31j15.24鋼鉸線做合攏索。上部砼27，211m3（1.5m3/m2），預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)鋼計(jì)2，792t（指標(biāo)155Kg/m2）。普通鋼筋計(jì)4，442t（指標(biāo)246Kg/m2）。主墩：主墩為雙肢空心截面墩身。墩身中心距離9.5m，墩高3539

10、m?？招亩丈硗庑螢?.5m2.5m?；A(chǔ)為42根115m長（2.8m2.5m）變截面鉆孔灌注樁。承臺(tái)尺寸為49.6m33.2m8m。橋墩中心在水流方向距橋軸線8.7m。邊墩：邊墩采用分離式基礎(chǔ)，承臺(tái)平面尺寸（14m14m4m）?；A(chǔ)為9根1.8m鉆孔灌注樁，樁長110m。橋墩平面尺寸（4.9m7.5m）?？刂祈攀湛s徐變的設(shè)計(jì)對(duì)策（文獻(xiàn)1）將跨中部分箱梁高度由4m增加至4.5m（約增加0.6Mpa應(yīng)力儲(chǔ)備）。增加跨中底板預(yù)應(yīng)力索數(shù)。安排三對(duì)體內(nèi)索在施工結(jié)束后12年后進(jìn)行張拉。箱梁內(nèi)設(shè)置6根25j15.24鋼鉸線（共28t）做體外備用索。調(diào)整頂板預(yù)應(yīng)力，使連續(xù)梁的上、下緣恒載應(yīng)力相差不大，以減少轉(zhuǎn)

11、角。提高砼加載齡期，增大砼E值。即要求縱向預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)間不少于7天。增大砼含筋率至2（164Kg/m3），減少砼的收縮影響。減少砼收縮徐變的施工措施（文獻(xiàn)2）做好60高性能砼的原材料檢測(cè)和配合比設(shè)計(jì)，加強(qiáng)施工控制和砼養(yǎng)護(hù)作業(yè)。專題進(jìn)行砼不同齡期（7、28、90天）自由收縮和徐變值試驗(yàn)，并測(cè)定相應(yīng)的彈性模量E，以取得較符合實(shí)際情況的徐變系數(shù)。對(duì)主梁和橋墩布置測(cè)點(diǎn)，對(duì)外形變化進(jìn)行24小時(shí)連續(xù)測(cè)量，找到不同季節(jié)中大氣溫度對(duì)橋梁線形的影響規(guī)律。選擇長、短索各三根，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力孔道的摩阻試驗(yàn)（測(cè)定主、被動(dòng)端荷載傳感器的差值），校正施工中預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算。成立施工監(jiān)控檢測(cè)小組。對(duì)268m連續(xù)剛構(gòu)主梁施工過程

12、中的結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形進(jìn)行有效檢測(cè)、分析、計(jì)算和預(yù)測(cè)，為施工提供工程控制信息（立模標(biāo)高、預(yù)應(yīng)力張拉順序和噸位），以保證施工安全并最終達(dá)到設(shè)計(jì)成橋狀態(tài)?？傊?，蘇通大橋設(shè)計(jì)單位（中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院）和施工單位（中鐵大橋局）所提出減少砼收縮徐變影響的一系列措施都是合理可行的。為了從源頭上搞清大跨梁橋合攏后“持續(xù)下?lián)稀眴栴}，本文將從連續(xù)梁成橋的施工初始狀態(tài)時(shí)的力學(xué)圖式入手，提出減少跨中長期下?lián)系囊恍┬聵?gòu)思。2 撓度預(yù)抬高法存在問題設(shè)計(jì)基本結(jié)構(gòu)圖式：1、彎矩包絡(luò)圖：通常設(shè)計(jì)所選基本結(jié)構(gòu)是橋梁最終狀態(tài)運(yùn)營狀態(tài)的連續(xù)梁圖式（ HYPERLINK ./圖2/2-1常規(guī)方法.dwg 如圖2A）。先假定在支架上澆筑箱

13、梁的工藝（一次落架）計(jì)算連續(xù)梁恒載彎矩Mg，再考慮各種最不利荷載的組合，（恒載+活載+溫度+砼收縮徐變+支座位移+）M的彎矩包絡(luò)圖。預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)的原則是依據(jù)包絡(luò)圖按梁體截面內(nèi)不出現(xiàn)拉應(yīng)力并預(yù)留一定的壓應(yīng)力儲(chǔ)備來配索。在通常的設(shè)計(jì)理念中，對(duì)恒載（長期持續(xù)荷載）和變化荷載（活載及附加力）是相同對(duì)待的。實(shí)際上在大跨梁橋工程中恒載是主要矛盾，其彎矩Mg占到總彎矩M的80以上，更是砼徐變的主要方面。由于預(yù)應(yīng)力不是全部針對(duì)恒載而設(shè)置，因此在恒載狀態(tài)中就必然存在彎矩（即梁體內(nèi)有相應(yīng)的轉(zhuǎn)角），所以恒載出現(xiàn)下?lián)弦簿褪遣豢杀苊獾?。要使恒載M0就必須將預(yù)應(yīng)力僅僅對(duì)恒載而特別設(shè)計(jì)。2、兩種圖式：大跨梁橋最常用采用雙懸臂

14、方法進(jìn)行施工，HYPERLINK ./圖2/2-1常規(guī)方法.dwg如圖2-B所示，其根部懸臂彎矩M0等于簡(jiǎn)支梁M0=gl2/8。相當(dāng)于一次落架連續(xù)梁支座彎矩MK和跨中彎矩MS兩者之和（M0MK+MS）。由于常規(guī)設(shè)計(jì)所考慮運(yùn)營狀態(tài)M包絡(luò)圖配索常小于在雙懸臂施工時(shí)懸臂梁彎矩MO，兩者之差Me所形成的轉(zhuǎn)角必然在梁體發(fā)生較大的施工下?lián)?。對(duì)于蘇通大橋268m而言，02030cm之巨。3、橋梁工程控制：的題目就來自設(shè)計(jì)所選的運(yùn)營時(shí)結(jié)構(gòu)圖式（連續(xù)梁）與施工中實(shí)際所發(fā)生的圖式（雙懸臂）不一致。工程控制的任務(wù)是解決兩種圖式的矛盾，以保證合攏時(shí)的設(shè)計(jì)標(biāo)高和梁的強(qiáng)度安全。由于出發(fā)點(diǎn)不同，工程控制有兩種不同的方法：

15、a.以運(yùn)營圖式（連續(xù)梁）為標(biāo)準(zhǔn)，要求施工服從運(yùn)營。用倒拆法反算施工各階段的內(nèi)力，以“撓度預(yù)抬高”法來滿足合攏時(shí)設(shè)計(jì)線型的要求。這種方法是一種被動(dòng)的行為，計(jì)算十分復(fù)雜，一般施工單位都難以掌握。合攏前撓度較好掌握而合攏后撓度常常失控。b.以施工順序?yàn)闇?zhǔn)。設(shè)計(jì)上緣預(yù)應(yīng)力先滿足恒載雙懸臂施工不產(chǎn)生撓度的要求（M0）。合攏后再施加下緣預(yù)應(yīng)力來滿足連續(xù)梁恒載零彎矩Mg0的要求。由于保證了兩種狀態(tài)的恒載彎矩M都為零，所以恒載時(shí)各截面上下緣應(yīng)力基本均勻（截面無轉(zhuǎn)角），那么就不產(chǎn)生撓度，也就不需要預(yù)抬高。從而梁體的預(yù)制、安裝的標(biāo)高的都一致，極大地簡(jiǎn)化了工程控制，深受施工單位的歡迎。這種方法抓住了主要矛盾恒載，使

16、十分復(fù)雜的問題得到簡(jiǎn)化，而且是一種主動(dòng)的力學(xué)行為，能夠有效地控制合攏后的長期下?lián)?。（二）合攏后砼徐變下?lián)希?、砼徐變：砼徐變是指持續(xù)荷載（恒載）作用下，砼體內(nèi)水泥膠體孔隙中游離水慢慢地通過毛細(xì)管被擠出并蒸發(fā)，使得結(jié)構(gòu)整體產(chǎn)生尺寸縮小的應(yīng)變過程。砼徐變的方向與結(jié)構(gòu)的初始狀態(tài)有關(guān)，如HYPERLINK ./圖2/2-1常規(guī)方法.dwg圖2C所示。如果連續(xù)梁自重荷載g就存在正（負(fù)）彎矩Mg。因此在若干年后所發(fā)生的砼徐變也必然沿著施工中初始狀態(tài)所留有的轉(zhuǎn)角方向發(fā)生應(yīng)變，即產(chǎn)生徐變撓度。如果有意識(shí)使預(yù)應(yīng)力彎矩MT與恒載Mg相反，使連續(xù)梁各個(gè)截面的恒載彎矩（MiMg+MT0）為零；截面上下緣應(yīng)力基本相等，

17、即各截面轉(zhuǎn)角也為零（0）。這樣就能使若干年所產(chǎn)生的砼徐變僅發(fā)生軸向縮短而不產(chǎn)生下?lián)希ㄎ墨I(xiàn)3）。2、撓度反抬高方法：是目前幾乎全國所有的連續(xù)梁設(shè)計(jì)采用的方法。即通過一系列復(fù)雜的計(jì)算來確定模板抬高量，在外形上能做到了合攏前跨中梁面標(biāo)高與設(shè)計(jì)相符。但是這種做法本質(zhì)上沒有解決內(nèi)力的平衡問題。由于連續(xù)梁體內(nèi)仍存在初始狀態(tài)的轉(zhuǎn)角，隨著時(shí)間增長砼發(fā)生徐變后，梁體還要將沿著原來存在的轉(zhuǎn)角方向發(fā)生下?lián)?。因此說撓度預(yù)抬高方法不能解決合攏后梁體砼徐變下?lián)系膯栴}，這就是國內(nèi)大跨徑梁橋跨中下?lián)蠁栴}長期得不到解決的根本原因所在。（三）預(yù)抬高法存在問題：1、抬高量：268m連續(xù)剛構(gòu)中上緣預(yù)應(yīng)力索設(shè)計(jì)基本上能滿足連續(xù)梁圖式的

18、恒載零彎矩要求（MiMgMT0）。但不能滿足雙懸臂施工彎矩為零的要求HYPERLINK ./圖2/2-1常規(guī)方法.dwg如圖2b。存在這彎矩差M0MTMe，產(chǎn)生跨中下?lián)现?；如果再考慮成橋后后若干年的徐變下?lián)闲?，這樣跨中的總抬高量 0徐如圖2d0雙懸臂施工時(shí)的下?lián)现礷0=24（cm）徐10年的徐變下?lián)现礷020（cm）242044（cm）2、后果：上述計(jì)算所得撓度預(yù)抬高44cm其絕對(duì)值十分驚人。其結(jié)果是造成1.5單坡的中部突起，影響橋面順直；由于通車后預(yù)抬高并不能阻止跨中砼徐變下?lián)希ㄒ驗(yàn)榱后w內(nèi)仍保留轉(zhuǎn)角）。當(dāng)下?lián)献冃紊醮髸r(shí)，下緣將發(fā)生開裂，從而影響梁體耐久性。為了保持單坡1.5橋面平順，如果又

19、用加厚橋面的方法來填補(bǔ)下?lián)?，結(jié)果又增加了跨中部分的重量而造成了更大的下?lián)?。這種惡性循環(huán)已成為大跨梁橋的一種通病。3、反思：對(duì)國內(nèi)幾座跨徑大于200m橋梁在710年間所發(fā)生的持續(xù)跨中下?lián)喜a(chǎn)生下緣裂縫的質(zhì)量事故，大家都束手無策。可以說在中、小跨徑中撓度預(yù)抬高方法尚能勉強(qiáng)所為，有理由懷疑它能否在大跨梁橋中繼續(xù)使用？在預(yù)應(yīng)力配索不能滿足大跨懸臂施工要求的前提下，需要反思設(shè)計(jì)圖式選擇的錯(cuò)誤。應(yīng)當(dāng)指出，從野外土木工程出發(fā)，橋梁工程控制不要把簡(jiǎn)單問題復(fù)雜化，過分追求理論的完美，使大多數(shù)施工人員搞不懂。在中國近千座連續(xù)梁橋的工程實(shí)踐中，應(yīng)當(dāng)總結(jié)和創(chuàng)造出有中國特色的“工程控制”理論。3兩種圖式的恒載零彎矩（一

20、）“零彎矩配索”理論范立礎(chǔ)院士1988年主編預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁書 文獻(xiàn)3中第301頁中，提出一種減少由砼徐變引起次應(yīng)力的途徑：1、選擇（設(shè)計(jì)）預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩MTi，使它恰好抵消在懸臂施工中的自重彎矩M0i，這樣每個(gè)截面的恒載彎矩均接近于零。即： 2、圖式。施工時(shí)狀態(tài)（雙懸臂）和運(yùn)營狀態(tài)（連續(xù)梁）的圖式不同，兩者之間的彎矩差值（Me）是產(chǎn)生施工撓度的主要因素。但通過有意識(shí)地使用預(yù)應(yīng)力手段，可以使每個(gè)截面彎矩近似為零（Me0）。那么根據(jù)積分法原理，可計(jì)算出相應(yīng)梁的撓度也為零。3、撓度。由于通過預(yù)應(yīng)力手段使合攏前施工狀態(tài)梁的彎矩和撓度做到為零（即轉(zhuǎn)角i0），這樣懸臂施工狀態(tài)和滿堂支架整體建造狀態(tài)就是雷

21、同的。所以合攏后恒載砼徐變的次內(nèi)力值也大幅度減少，能使徐變的下?lián)现狄糙吔诹恪Ｉ鲜鲇^點(diǎn)稱為零彎矩和零撓度理論。實(shí)際上由于結(jié)構(gòu)砼的齡期影響，這并未能完全做到，但在理論上是成立的，它能夠用于指導(dǎo)解決大跨徑連續(xù)梁橋跨中徐變下?lián)蠁栴}。（二）工程實(shí)踐在80年代末期，在修建洛溪大橋180m連續(xù)剛構(gòu)的同時(shí)，國內(nèi)廣東和湖南一些單位對(duì)“預(yù)抬高法”就有不同意見。在他們主持的設(shè)計(jì)中，采用了“零彎矩配索”的新觀點(diǎn)。例如文獻(xiàn)4、5、6修建了一批沒有結(jié)構(gòu)預(yù)抬高的連續(xù)梁橋。施工情況 HYPERLINK ./圖33益陽圖31湘潭圖41.ppt 見圖3。1.廣東佛山石南大橋。1989年廣東佛山石南大橋（L135m連續(xù)剛構(gòu)）工程

22、在筆者的建議下采用“恒載零彎矩”設(shè)計(jì)方法。為了充分利用廣東九江大橋所剩7平行鋼絲，即有意識(shí)地設(shè)計(jì)77預(yù)應(yīng)力索，使其產(chǎn)生的彎矩MT與雙懸臂狀態(tài)自重彎矩M0相等。由于懸臂施工中梁體每個(gè)截面的恒載彎矩Me0，實(shí)現(xiàn)了全截面中心受壓。上下緣應(yīng)力相等截面無轉(zhuǎn)角、梁體無撓度，施工中箱梁也無結(jié)構(gòu)預(yù)抬高量。合攏后再在跨中張拉下緣底板預(yù)應(yīng)力MN。其中一部分抵消連續(xù)梁跨中所不需要的上緣頂板懸臂預(yù)應(yīng)力MT，從而形成軸向壓應(yīng)力；另一部分與運(yùn)營狀態(tài)的跨中下緣恒載正彎矩Mg相平衡。由此將雙懸臂恒載零彎矩又轉(zhuǎn)換成連續(xù)梁圖式的恒載零彎矩。箱梁采用掛籃現(xiàn)澆施工工藝，跨中合攏的標(biāo)高誤差控制在1cm以內(nèi)。石南大橋于1991年建成至今

23、梁體下?lián)仙跣?。?jù)情報(bào)檢索，廣東石南大橋是國內(nèi)首座采用零彎矩理論設(shè)計(jì)的現(xiàn)澆連續(xù)梁橋。2.湖南湘潭湘江二大橋（690m連續(xù)梁）：施工中因工期需要將490m橋跨的單箱（B20m）連續(xù)梁的現(xiàn)澆施工改為提升千斤頂懸拼方案（HYPERLINK ./圖33益陽圖31湘潭圖41.ppt如圖3所示）?？紤]到四孔橋跨均共用一套模板，故要求預(yù)制、拼裝和運(yùn)營三個(gè)階段的梁面標(biāo)高一致。大橋在筆者的主持下，修改設(shè)計(jì)按雙懸臂恒載“零彎矩”理論進(jìn)行配索，箱梁預(yù)制、拼裝都不設(shè)抬高量，直接按設(shè)計(jì)標(biāo)高成橋。連續(xù)千斤頂懸拼施工中梁體各節(jié)段高程誤差小于5mm，90m跨中合攏高程誤差為3mm，如此高精度在國內(nèi)外都圖3 湖南湘潭湘江二橋（1

24、990-1993）我省預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋預(yù)制懸拼工藝，經(jīng)過10年徘徊，終于在湘潭湘江二橋一舉成功，在國家級(jí)橋梁專家上官興的倡議下，湖南省路橋公司在90m跨、20m寬、100t重的單箱梁懸拼中，首創(chuàng)ZLD-100t連續(xù)千斤頂，實(shí)現(xiàn)了連續(xù)提升，替代了傳統(tǒng)的鋼絲繩卷揚(yáng)機(jī)工藝；在預(yù)應(yīng)力配索中，首次采用“零彎距，零位移”新理論和直接錯(cuò)位法，攻克了工程控制難關(guān)。從湘潭二橋起，我省連續(xù)梁橋進(jìn)入了預(yù)制拼裝發(fā)展的新階段，它能使工期縮短半年到一年，對(duì)加快公路橋梁建設(shè)將產(chǎn)生重大影響是罕見的，它顯“零彎矩”新理論在懸拼工程中的魅力。1993年12月湘潭二橋在毛主席百年誕辰前夕建成通車。二年后復(fù)測(cè)跨中撓度無變化，并將原

25、留在跨中下緣的預(yù)應(yīng)力備用索拆除。2003年復(fù)測(cè)跨中下?lián)弦矡o大變化，事實(shí)證明了“恒載零彎矩”方法能有效控制合攏后跨中砼徐變下?lián)稀?.19931997年間：為了充分利用基礎(chǔ)施工使用“纜索起重機(jī)”，湖南省安鄉(xiāng)大鯨港大橋（850m連續(xù)梁）、益陽資江大橋（580m連續(xù)梁）和常德石龜山大橋（480m連續(xù)梁）等三座大橋上部構(gòu)造都采用了預(yù)制吊裝工藝（如圖HYPERLINK ./圖33益陽圖31湘潭圖41.ppt4）。預(yù)應(yīng)力均按雙懸臂圖式以恒載原則設(shè)計(jì)合攏后再張拉跨中下緣預(yù)應(yīng)力形成連續(xù)梁橋。實(shí)踐表明，在懸拼施工中由于采用“零彎矩”理論，極大地簡(jiǎn)化了工程控制，深受施工單位廣大群眾的歡迎。4.廣東公路設(shè)計(jì)院。劉桂生

26、高工編制了恒載零彎矩的專用計(jì)算程序。在文獻(xiàn)6中介紹了（477045162m）三跨連續(xù)梁中，上緣以懸臂施工階段“零彎矩”配索，合攏后設(shè)置后期索滿足運(yùn)營階段的要求的設(shè)計(jì)方法。他所主持的多座按零彎矩觀點(diǎn)的連續(xù)梁橋，普遍下?lián)仙跣　?.廣東肇慶大橋。系4136m連續(xù)梁橋。在施工圖審查后，廣東公路設(shè)計(jì)院調(diào)整了上緣預(yù)應(yīng)力索，使其所產(chǎn)生的正彎矩MN大體與雙懸臂施工彎矩MT相近，給懸臂施工工程控制帶來了很大的方便?？傊?，我國近十余座連續(xù)梁采用兩個(gè)圖式恒載零彎矩的實(shí)踐，為我們?cè)诖罂缌簶蛑懈淖冇^念，拋棄預(yù)抬高法帶來了信心。圖4 湖南常德石龜山大橋（1996-1998） 石龜山大橋80m箱梁纜索吊懸拼：石龜山澧水大橋

27、系橫跨洞庭湖區(qū)湘北干線的特大橋，全長1582m，橋?qū)?0m，主航道為50+380+50=340m預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)和連續(xù)梁橋。主梁系單箱單室截面，采用腹板預(yù)制組拼成箱塊、纜索懸拼成橋的新工藝。設(shè)計(jì)中采用“零彎距”配束新理論和HM21預(yù)應(yīng)力新體系，大橋由湖南省公路設(shè)計(jì)公司設(shè)計(jì)。湖南環(huán)達(dá)路橋公司施工。 （三）蘇通大橋北引橋70m跨1、原設(shè)計(jì)水中20751500m連續(xù)梁采用跨墩桁式架橋機(jī)分塊拼裝工藝，計(jì)有1000塊預(yù)制構(gòu)件。箱梁為高4m，寬16.4m等截面，懸拼時(shí)支座位置最大彎矩M0-19，570（t.m）。而設(shè)計(jì)上緣預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的彎矩MT-14，008（t.m）。兩者彎矩差Me-5，562（t.m）。

28、相當(dāng)自重雙懸臂施工彎矩M0的28，由此合攏前所產(chǎn)生的跨中撓度01.6（cm）?？紤]10年后徐變下?lián)霞s3.3cm，因此施工中所需跨中預(yù)抬高量約f1.6+3.35cm。2、上緣預(yù)應(yīng)力。為了減少預(yù)制場(chǎng)塊件的類型和多跨預(yù)制塊的安裝方便,如按“零彎矩”原理不設(shè)預(yù)抬高，在設(shè)計(jì)不變情況下，僅將原設(shè)計(jì)索孔內(nèi)的鋼絞線根數(shù)適當(dāng)修改即可，計(jì)算如( HYPERLINK 表2零彎矩配索預(yù)應(yīng)力彎矩.xls 表2)。與原設(shè)計(jì)比較如( HYPERLINK 表3孔內(nèi)索數(shù)的比較.xls 表3)，示意如(圖5)。a.增減鋼絞線數(shù)為（16）根到（5）根?？偹髁?3，842(t),比原設(shè)計(jì)N=9，865(t)增加40(但后期跨中正彎矩

29、索可減少).bMT（零彎矩預(yù)應(yīng)力彎矩）和M0（箱梁自重彎矩）之差，絕對(duì)值Me甚小，其最大值-1，095（t.m）僅為M0的6。c將帶正(負(fù))彎矩作用在雙懸臂上，用積分總和法計(jì)算出撓度0.20(mm)，接近達(dá)到零位移的效果。這將保證合攏時(shí)箱梁不帶轉(zhuǎn)角，大大減少砼徐變撓度。3、下緣預(yù)應(yīng)力。共8根體內(nèi)索M下8（19j15.24）2，368t,所產(chǎn)生的彎矩6，879（t.m）。運(yùn)營若干年后，張拉體外索6根，N6（25j15.24）1，560t所產(chǎn)生的彎矩3，448（t.m）。兩項(xiàng)合計(jì)下緣軸向力N=2，368+1，5603，928（t）；彎矩=-6，879-3，448-10，327（t.m）。由此形成連

30、續(xù)梁圖式。4、鋼絞線用量：橋面面積A16.50751，238（m2）a.每孔體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼絞線P143.52（t/孔）（35kg/ m2） 體外索環(huán)氧鋼絞線P212.45 （t/孔）（10kg/ m2）b原設(shè)計(jì)合計(jì)P1P255.97（t/孔）（45kg/ m2）c零彎矩所增用鋼絞線P324.9（t/孔）（20kg/ m2） 計(jì)P=P1P2+P380.87（t/孔）（65kg/ m2）零彎矩所所增P3占總預(yù)應(yīng)力P的比例31左右。 表2 70m連續(xù)梁橋零彎矩配索預(yù)應(yīng)力彎矩MN(t.m)索號(hào)W1W2W3W4W5T1T2T3T4T5T6T7T8T9T10上緣預(yù)應(yīng)力T、W 產(chǎn)生彎矩MN恒載懸臂 彎矩 M0

31、彎矩差Me M0MN根數(shù)2525191912251525253119191995N索力(t)715715543543343143085814301430177310871087108751528613842截面(508)(651)(581)(668)(477)(1988)(1193)(1988)(1988)(2464)(1674)(1674)(1674)(793)(440)-18,760 M0橋梁中線17016197065012088125320882088258917501750175082946019,171 M1-19,570 -399 2570657470195911751959195

32、9242916521652165278343517,353 M2-16,138 1,215 3597432108118021802223415331533153372640313,676 M3-13,089 587 439416451645203914131413141367037211,003 M4-10,400 603 5160219861380138013806543638,746 M5-8,055 691 619861380138013806543637,145 M6-6,050 1,095 71337133713376333524,996 M7-4,375 621 812171217

33、5773203,332 M8-2,604 728 912175773202,115 M9-1,306 809 10577320897 M10-459 438 11320320 M11-64 256 注：1、W為下彎索，T為懸臂索。2、M0為雙懸臂施工自重彎矩。3、MN按零彎矩原理所配索T和W所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力彎矩。4、雙懸臂施工中彎矩MeM0MN表3 70m連續(xù)梁橋孔內(nèi)索數(shù)的比較編號(hào) 項(xiàng)原設(shè)計(jì)零彎矩配索比較下彎索W12*15j15.24=429t2*25j15.24=715t+10W22*15j15.24=429t2*25j15.24=715t+10W32*15j15.24=429t2*19j15

34、.24=544t+4W42*15j15.24=429t2*25j25.24=715t+10W52*15j15.24=429t2*12j15.24=343t-3 懸 臂 索T14*12j15.24=686t4*25j15.24=1430t+13T24*12j15.24=686t4*25j15.24=1430t+13T34*12j15.24=686t4*15j15.24=858t+3T44*12j15.24=686t4*25j15.24=1430t+13T54*12j15.24=686t4*25j15.24=1430t+13T64*15j15.24=858t4*31j15.24=1773t+16T

35、74*15j15.24=858t4*19j15.24=1087t+4T84*15j15.24=858t4*19j15.24=1087t+4T94*15j15.24=858t4*19j15.24=1087t+4T104*15j15.24=858t4*9j15.24=515t-6說明:1.原設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)的索數(shù)基本相同(僅兩種規(guī)格即15j15.24和12j15.24)。 2.按懸臂自重彎矩M0的規(guī)律,以預(yù)應(yīng)力MT與其平衡原則,所求得的孔內(nèi)鋼絞線束數(shù)是 一個(gè)不同的數(shù)值,需要相應(yīng)采用不同孔徑管道。（四）蘇通大橋268m跨1、原設(shè)計(jì)：所選擇的基本圖式為運(yùn)營狀態(tài)連續(xù)梁。當(dāng)懸臂施工長度a為30m、68m、

36、103m三種工況中，箱梁上緣預(yù)應(yīng)力索T所產(chǎn)生的彎矩MT均大于箱梁懸臂彎矩M0，故箱梁均不會(huì)下?lián)稀Ｆ涠嗣孢€有少量抬高（0.84cm、5.25cm、5.99cm），如果計(jì)入施工荷載和掛籃重量影響，端梁面標(biāo)高大致與設(shè)計(jì)標(biāo)高一致。但當(dāng)跨徑L200m（即a100m）時(shí)，由于雙懸臂施工自重彎矩M0gl2/8中彎矩M0與跨徑平方成正比。所以M0急劇增長，開始大于預(yù)應(yīng)力彎矩MT。在合攏前懸臂a133m時(shí)，將產(chǎn)生向下f24cm的撓度如（圖6）。兩者彎矩差（MeM0- MT）最大值為-51，284（t.m）為總值的13。2、上緣加索設(shè)計(jì)。為滿足施工雙懸臂圖式恒載零彎矩的要求，做到箱梁不設(shè)預(yù)抬高量，在保持原設(shè)計(jì)基本

37、不變的前提下，可以通過采用加大孔道直徑，增加索數(shù)的方法來實(shí)現(xiàn)，如（ HYPERLINK 表4零彎矩配索預(yù)應(yīng)力鋼筋增加量（全橋）.xls 表4）。此時(shí)兩者彎矩差兩者彎矩差（MeM0- MN）值很小。最大值-3，161僅為支座截面-385，791（t.m）的1。因此跨中撓度f0.1cm（幾乎為零）。3、費(fèi)用比較。經(jīng)計(jì)算一幅橋?qū)捫柙黾?02tj15.24鋼鉸線，全橋共計(jì)404t，費(fèi)用約442萬元，代價(jià)十分昂貴。因此對(duì)L200m大跨梁橋，還要進(jìn)一步研究能夠經(jīng)濟(jì)、方便地實(shí)現(xiàn)兩種圖式恒載零彎矩的新技術(shù)。表4. 268m零彎矩配索預(yù)應(yīng)力鋼筋增加量（全橋）索號(hào)T2T3T9T10T15T18T19T20T21T

38、22T23T24T25原索力（t）403403403403403403403403403403403403403調(diào)整后索力（t）2863644424164296636637288976508196371417鋼束增減（根）-144-484816323203204006083045122881248單根鋼束長度（m）1316353859717782879298103108鋼索重量（t）-2.06 -0.84 1.85 0.67 2.08 24.99 27.10 36.08 58.19 30.76 55.19 32.63 148.26 索號(hào)F5F6F7F8F9F10F11F12F13F14F16F

39、17F18F19F20F21原索力（t）403403403403403403403403403403403403403403403403調(diào)整后索力（t）1274156156572312221234338416416416364416377455364鋼束增減（根）1072-304-304208-112-224-208-80161616-4816-3264-48單根鋼束長度（m）22252832353842465055636771778287鋼索重量（t）25.94 -8.36 -9.36 7.32 -4.31 -9.36 -9.61 -4.05 0.88 0.97 1.11 -3.54 1.2

40、5 -2.71 5.77 -4.59 鋼索共增加（t）：402.2 4 臨時(shí)斜拉索方法合攏（一）方案提出.如圖71、268m剛構(gòu)雙懸臂施工階段梁根部負(fù)彎矩高達(dá)M_440，000（tm），超過運(yùn)營狀態(tài)22。這種臨時(shí)狀態(tài)所引起的矛盾如前所述，用結(jié)構(gòu)的手段（加體內(nèi)索）不夠經(jīng)濟(jì)，故需要研究如何用臨時(shí)的方法來解決為宜。2、當(dāng)設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力彎矩MN與運(yùn)營狀態(tài)（連續(xù)梁）的恒載彎矩圖Mg基本相平衡，已實(shí)現(xiàn)了“連續(xù)梁恒載零彎矩”的情況下，采用臨時(shí)施工措施的目標(biāo)是力爭(zhēng)合攏前箱梁各截面沒有轉(zhuǎn)角（即彎矩M0），做到合攏后砼徐變收縮僅存在x方向的變化。3、彎矩差Me在距墩頂a0103m的范圍中Me都是負(fù)彎矩，基本呈直線變化

41、。a103m后至跨中Me變?yōu)檎龔澗兀划a(chǎn)生下?lián)?。顯而易見為了消除Me，顯然最有效的辦法是a103m25截面位置用臨時(shí)斜拉索對(duì)梁體進(jìn)行張拉來消除撓度。在斜拉索的幫助下箱梁進(jìn)行無抬高量的合攏。合攏砼澆筑后在下緣張拉預(yù)應(yīng)力形成連續(xù)梁體系后，再將斜拉索撤除。4、用斜拉索加固連續(xù)梁在文獻(xiàn)11中有報(bào)道。在挪威首都奧斯陸以南的普特桑德大橋（138m懸臂梁橋）于1970年建成，現(xiàn)跨中下?lián)?5cm。經(jīng)研究后采用34m高鋼人形塔，用兩對(duì)斜拉索將跨中整體提升26m。取得了減小跨中下?lián)巷@著的效果。因此，在蘇通268m剛構(gòu)合攏施工中提出臨時(shí)斜拉索工藝也是可行的。5、臨時(shí)斜拉索輔助合攏的方案提出，開拓了大跨梁橋不用預(yù)抬高

42、合攏的一條新思路。在大跨梁橋中雙懸臂彎矩遠(yuǎn)比設(shè)計(jì)連續(xù)梁彎矩大的情況下，不一定要用結(jié)構(gòu)手段。（二）臨時(shí)斜拉索方案1、計(jì)算：如（圖8）所示，在橋墩箱梁頂面安裝20m高41m鋼管塔柱，頂部設(shè)索鞍后安裝帶PE套管的鋼鉸線斜拉索（坡度1：5）。當(dāng)選擇總索力S2100t時(shí)，產(chǎn)生的正彎矩為MsSz（其中，z為各截面中心軸至斜拉索的距離）。從幾個(gè)典型截面上的計(jì)算可見，臨時(shí)斜拉索所產(chǎn)生的彎矩Ms能基本包絡(luò)箱梁懸臂施工彎矩差MeM0MT，并有一定的富余量如（表5）： 0 Ms56，700 Me-51，284 Ms-Me5，41610 Ms39，900 Me-36，917 Ms-Me2，983 (t.m)18 Ms

43、21，000 Me-22，896 Ms-Me-1，896此時(shí)跨中上撓f=2.2cm，留有一定的余地，可供跨中下緣張拉預(yù)應(yīng)力形成連續(xù)梁后的體系轉(zhuǎn)換時(shí)備用。2、連續(xù)梁恒載零彎矩：在臨時(shí)斜拉橋的輔助下，268m箱梁合攏后在下緣張拉24根負(fù)彎矩體內(nèi)預(yù)應(yīng)力索（MN29544tm）后完成了體系轉(zhuǎn)換，拆除臨時(shí)斜拉索后形成了連續(xù)梁。在（圖9）中可見，由箱梁上緣和下緣預(yù)應(yīng)力的共同作用形成了一條與連續(xù)梁自重彎矩MN，從而實(shí)現(xiàn)了箱梁按連續(xù)梁圖式的恒載彎矩理論為零（Mg=M0+MN0）的結(jié)果。這樣為以后砼徐變沿著不產(chǎn)生轉(zhuǎn)角方向的撓度而奠定了基礎(chǔ)。3、不同塔高（h）和索力（S）的優(yōu)選如（圖10）：梁上塔柱越高，則梁中性

44、軸距斜拉索距離（z）也越大，因而平衡Me的索力也越小，反之亦然。從施工角度出發(fā)，塔過高鋼管用量越大，施工也越困難；塔低斜拉索拉力則大、鋼鉸線用量多，但費(fèi)用并不高。所以從設(shè)備和費(fèi)用兩方面（如表6）進(jìn)行比較后，得出塔高20m時(shí)最為經(jīng)濟(jì)（約為234萬元）。表5.20m高塔柱張拉臨時(shí)斜拉索后梁彎矩Me +Ms截 面0#31#斜拉索S=2100tM0MNMeZ(m)MsM0-385791334507-51284275670054161-363863325926-379372654600166632-342842304165-386772552500138233-322666279141-43525245

45、040068754-303313262526-40787234830075135-284764247530-37234224620089666-266999228821-38178224620080227-250002211132-38870214410052308-233752194275-39477204200025239-218231179538-386931939900120710-203422166505-369171939900298311-184734149931-348031837800299712-167186134290-328961735700280413-1507221

46、19496-312261633600237414-135306105852-294541429400-5415-12090492849-280551327300-75516-10748281258-262241225200-102417-9500870222-247861123100-168618-8345060554-228961021000-189619-7024350562-19681918900-78120-5836441843-1652181680027921-4775734622-13135714700156522-3837328570-9803612600279723-30147

47、22588-7559510500294124-2300617772-523436300106625-1689613581-33152420088526-117819799-19821210011827-7630774511511528-441058041394139429-208442642180218030-63027362106210631114811481148注：彎矩單位（tm）表6 臨時(shí)斜拉索不同塔高的費(fèi)用比較項(xiàng)目 塔高50m40m30m25m20m鋼鉸線斜拉索力（t）10501300150016602100鋼鉸線j15.24422427431435443長度S（m）36803552

48、348834243360單位重g（Kg/m）24.2029.234.138.547.3重量G（t）89106119132159造價(jià)（萬元）8096107119143塔柱鋼管規(guī)格（cm）2503.02002.51502.01251.71001.5g（t/m）1.881.260.750.550.38長度S（m）880736576488400重量G（t）1655925434268151造價(jià)（萬元）99355526016191臨時(shí)斜拉索方案（萬元）1073651367280234箱梁體內(nèi)索方案402t鋼鉸線1.10萬元/t442萬元（三）大跨梁橋合攏方案比較箱梁上緣懸臂索方案：由于力臂小，控制梁體標(biāo)高

49、的效果不佳。另外在合攏形成連續(xù)梁后，跨中上緣懸臂索與連續(xù)梁的受力情況相反。若不拆除這部分懸臂預(yù)應(yīng)力則要在跨中箱梁下緣另增加預(yù)應(yīng)力鋼索來平衡。如前計(jì)算268m剛構(gòu)為了保證懸臂施工無撓度，需要增加的上緣懸臂索402t鋼鉸線。由于很難回收再利用，因此綜合造價(jià)高達(dá)442萬元。2、臨時(shí)斜拉索方案：臨時(shí)斜拉索方案最大優(yōu)點(diǎn)是力臂大、控制梁面標(biāo)高的能力強(qiáng)，效率高。一根斜拉索相當(dāng)35根懸臂索，斜拉索鋼鉸線用量僅為同樣效果的箱梁體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的1/3。另外，帶PE套臨時(shí)斜拉索和鋼管塔柱等設(shè)備可回收利用部分，20m高塔柱方案的購置費(fèi)用僅234萬元，由于能較好地解決大跨梁橋合攏前的線型問題，所花費(fèi)用并不高。3、比較

50、：梁橋跨徑越大，利用體內(nèi)索實(shí)現(xiàn)雙懸臂施工無撓度就越困難，而臨時(shí)斜拉索的優(yōu)勢(shì)也越明顯。在蘇通大橋輔航道橋268m剛構(gòu)中，考慮到箱梁頂面1.5縱坡對(duì)梁面高程的特殊要求，我們推薦采用臨時(shí)斜拉索輔助合攏的方案。按上部構(gòu)造砼總體積V27000m3計(jì)算，臨時(shí)斜拉索方案所增加的費(fèi)用為234萬，即87（元/米3）。按橋平面面積 A1.80萬米2計(jì)算，臨時(shí)斜拉索的費(fèi)用約為130（元/米2）。4、總之：臨時(shí)斜拉索輔助合攏方案能有效地實(shí)現(xiàn)兩個(gè)階段（雙懸臂施工階段和連續(xù)梁運(yùn)營階段）的恒載零彎矩，是減小大跨梁橋的合攏后長期下?lián)喜『Φ囊粍┝妓帲Ｍ玫接凶R(shí)人士的支持。具體實(shí)施細(xì)則有待業(yè)主與施工單位（中鐵大橋工程局）和設(shè)計(jì)

51、單位（中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院）商洽。（四）“拱頂對(duì)頂”措施如圖11梁軸向縮短：依照前敘用臨時(shí)斜拉索實(shí)現(xiàn)“兩個(gè)恒載零彎矩”的新觀點(diǎn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，那么梁內(nèi)僅存在軸向力N以及砼收縮和徐變所產(chǎn)生的軸向的縮短l，而沒有轉(zhuǎn)角及下?lián)稀榱讼齦在梁內(nèi)產(chǎn)生的附加力，合攏前可采用在跨中設(shè)置水平千斤頂，將兩個(gè)墩身同時(shí)向兩岸頂偏位的措施。下例國內(nèi)幾座大橋所成功運(yùn)用了這種工藝：云南元江紅河大橋（265m）在拱頂安置2臺(tái)200t千斤頂施加300t水平力。貴州六廣河大橋（240m）在拱頂施加200t水平力，使邊墩產(chǎn)生1.4cm位移，相當(dāng)降溫15的效果。龍溪河大橋（240m）在拱頂施加100t水平力，相應(yīng)頂開量為1.5cm。跨

52、中對(duì)頂力: 跨中對(duì)頂力取決于消除砼徐變和二期恒載以及合攏溫差等對(duì)橋墩影響程度等因素。施工中應(yīng)注意在跨中用千斤頂邊頂推，邊觀測(cè)橋墩水平位移，理論上以頂開力控制和頂開量控制應(yīng)該是一致的。但由于計(jì)算圖式與實(shí)際結(jié)構(gòu)不完全相符，據(jù)文獻(xiàn)8介紹可如下處理：從補(bǔ)償合攏溫度等因素考慮，應(yīng)以頂開量控制為宜。從改善活載和二期恒載的橋墩受力和對(duì)后期砼收縮角度考慮，應(yīng)以頂開力控制。從結(jié)構(gòu)安全角度出發(fā)，設(shè)計(jì)一般推薦頂開力控制。5 合攏后箱梁預(yù)壓重 （一）懸臂施工1、懸臂索力N：箱梁上緣懸臂索力N的大小與時(shí)間有關(guān)。一般張拉時(shí)控制索力N0.75Tmax（Tmax為極限拉力）。由于懸臂索有平彎、豎彎的管道摩阻、夾片松弛以及箱梁階段砼的收縮和軸向壓縮所造成的預(yù)應(yīng)力索縮短，使有效預(yù)應(yīng)力損失后降至（0.550.60）Tmax。合攏后進(jìn)入運(yùn)營狀態(tài)若干年后，砼徐變和收縮影響，使梁在軸向變形加劇，預(yù)應(yīng)力N進(jìn)一步降低到（0.450.50）Tmax。2、恒載零彎矩設(shè)計(jì)：所采用的預(yù)應(yīng)力N值是按幾年以后考慮徐變的有效值，即N（0.450.50）Tmax。因此在懸臂施工時(shí)（未發(fā)生徐變）其索力N（0.550.60）Tm