供熱管網(wǎng)綜合性能試驗(yàn)說(shuō)明(主教433、435)

1、供熱管網(wǎng)綜合性能試驗(yàn)系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目說(shuō)明書1Arii-7-M4hCFlIT-.l-3-7-3HCF-C=h-hB邸h供熱管網(wǎng)綜合性能實(shí)驗(yàn)臺(tái)流程圖1、一次熱網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)性能試驗(yàn)通過(guò)本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)一次熱網(wǎng)在運(yùn)行狀態(tài)下，管網(wǎng)元部件發(fā)生調(diào)節(jié)變化時(shí)整個(gè)管網(wǎng)的水力工況動(dòng)態(tài)性能的實(shí)驗(yàn)。一級(jí)網(wǎng)結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示設(shè)計(jì)工況水泵工作點(diǎn)Pg由HpzHp設(shè)計(jì)工況管網(wǎng)I阻力特性曲線S實(shí)際工況管網(wǎng)阻力特性曲線9一次網(wǎng)閥門QF5或者QF7開度減小節(jié)流，此時(shí)網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加,總流量將減少，網(wǎng)路工作曲線如圖2所示循環(huán)泵組特性曲線實(shí)際工況水泵工作點(diǎn)F/閥門節(jié)流后網(wǎng)路工作曲線阻力數(shù)變大，阻力特性曲線左移，循環(huán)泵揚(yáng)程增加到Hp。

2、不過(guò)由于循環(huán)泵特性曲線較為平緩，因此該揚(yáng)程變化值不大。網(wǎng)路的總流量此時(shí)，由于流量減少，供、回水干管的水壓線都將變平緩，從熱源到用戶之間的供、回水壓線將變得平緩一些，具體的網(wǎng)路水壓圖示意圖如圖3所示。H(m)閥門節(jié)流后水壓圖Hp7HpIpul圖3閥門節(jié)流后水壓圖I設(shè)計(jì)工況水壓圖11對(duì)于用戶而言，相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的資用壓頭減少了，I此時(shí)根據(jù)閥門節(jié)流前后，熱用戶進(jìn)、出口的pl、巴此時(shí)，因此用戶的流量將減少。壓力表的實(shí)際讀數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖。一級(jí)網(wǎng)循環(huán)泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)變化后管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化；一次網(wǎng)循環(huán)泵由設(shè)計(jì)工況條件下兩臺(tái)并聯(lián)變?yōu)閱闻_(tái)運(yùn)行時(shí)，網(wǎng)路工作曲線如圖4所示H(m)i兩臺(tái)泵并

3、聯(lián)運(yùn)行時(shí)泵組特性曲線圖4設(shè)計(jì)工況管網(wǎng)阻力特性曲線I環(huán)泵改變臺(tái)數(shù)后網(wǎng)路工作曲線實(shí)際工況水泵工作點(diǎn)Fg|單臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)泵組特性曲線設(shè)計(jì)工況水泵工作點(diǎn)Fg根據(jù)上圖可知；單臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)，循環(huán)泵的揚(yáng)程降低，網(wǎng)路的總流量時(shí)，由于流量減少，供GsG供回水干管的水壓線都將變平緩，從熱源到用戶之間的供、回水壓線都將變得平緩一些，具體的網(wǎng)路水壓圖示意圖如圖5所示。H(m)此時(shí)，對(duì)于用戶相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的資用壓頭減少了，因此用戶的流量將減少。此時(shí)根據(jù)熱用尸進(jìn)、出U1即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖?？诘腜1、P2等壓力表的實(shí)際讀數(shù)2、二次熱網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)性能試驗(yàn)通過(guò)本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)二次熱網(wǎng)在運(yùn)行狀態(tài)下，管網(wǎng)元

4、部件發(fā)生調(diào)節(jié)變化時(shí)整個(gè)管網(wǎng)的水力工況動(dòng)態(tài)性能的實(shí)驗(yàn)。二級(jí)網(wǎng)結(jié)構(gòu)示意圖如圖6所示圖6二級(jí)網(wǎng)結(jié)構(gòu)示意圖該試驗(yàn)具體包括以下幾個(gè)試驗(yàn)內(nèi)容：a)二次網(wǎng)初調(diào)節(jié)前后管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化；熱網(wǎng)未進(jìn)行初調(diào)節(jié)時(shí)，各熱用戶的進(jìn)口閥門TF9、TF12、TF13、F15均處于開度較大的狀態(tài)，此時(shí)由于未調(diào)節(jié)，熱網(wǎng)近端熱用戶的作用壓差很大，其剩余作用壓差在用戶分支管路上很難全部消除。前端用戶的的實(shí)際阻力數(shù)遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)規(guī)定值，網(wǎng)路總阻力數(shù)比設(shè)計(jì)阻力數(shù)小，此時(shí)管網(wǎng)工作特性如下圖所示，由于網(wǎng)路總阻力數(shù)變小，阻力特性曲線右移，循環(huán)泵揚(yáng)程減少為Hp。不過(guò)由于循環(huán)泵特性曲線較為平緩，因此該揚(yáng)程變化值不大。網(wǎng)路的總流量GsG。HpHp7循

5、環(huán)泵組特性曲線I實(shí)際工況管網(wǎng)|阻力特性曲線匸設(shè)計(jì)工況管網(wǎng)阻力特性曲線3設(shè)計(jì)工況水泵工作點(diǎn)Fg實(shí)際工況水泵工作點(diǎn)Pg窯7網(wǎng)路初調(diào)節(jié)前后工作特性曲線前部的水壓曲線將變得很陡；而位于網(wǎng)路后部的用戶起作用壓頭與流量均將小于設(shè)計(jì)值。由此可見，熱網(wǎng)在投入運(yùn)行前，必須進(jìn)行初調(diào)節(jié)，通過(guò)調(diào)整閥門開度，使各熱用戶的流量與設(shè)計(jì)值相符。具體的水壓圖示意圖如圖8所示。H(m)HpI_J-u4u1u2u3數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖。丨圖8網(wǎng)路初調(diào)節(jié)前后水壓圖示意圖III此時(shí)才一示讀G(t/h)b)二次網(wǎng)熱用戶進(jìn)出口閥門調(diào)節(jié)時(shí)的管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化；關(guān)閉用戶2的入口閥門TF12,此時(shí)網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量將減少

6、，網(wǎng)路工作曲線如圖9所示循環(huán)泵組特性曲線實(shí)際工況水泵工作點(diǎn)戶了設(shè)計(jì)工況水泵工作點(diǎn)Pg圖9關(guān)閉用戶2后網(wǎng)路工作曲線HpzHp設(shè)計(jì)工況管網(wǎng)I阻力特性曲線邑實(shí)際工況管網(wǎng)阻力特性曲線V由于網(wǎng)路總阻力數(shù)變大，阻力特性曲線左移，循環(huán)泵揚(yáng)程增加到Hp。不過(guò)由于循環(huán)泵特性曲線較為平緩，因此該揚(yáng)程變化值不大。網(wǎng)路的總流量GsG。此時(shí)，從熱源到用戶2之間的供、回水壓線將變得平緩一些，用戶2處的供回水壓差將增加，即用戶3與用戶4的資用壓差增加，因此用戶3與用戶4的流量將等比例增加，即兩個(gè)用戶的水力失調(diào)度x相同，所謂水力失調(diào)度是指熱用戶實(shí)際流量與要求流量之間的不一致性。此時(shí)通過(guò)讀取用戶3與用戶4的流量計(jì)讀數(shù)即可計(jì)算出

7、各自的水力失調(diào)度，計(jì)算后應(yīng)滿足x=x。34具體的網(wǎng)路初調(diào)節(jié)前后水壓圖示意圖如圖10所示。此時(shí)根據(jù)用戶2關(guān)閉前后，各熱用戶進(jìn)、出口的P9、P11等壓力表的實(shí)際讀數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖。二次網(wǎng)干管閥門調(diào)節(jié)時(shí)的管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化；二次網(wǎng)供水干管閥門TF3開度減小節(jié)流，此時(shí)網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量將減少，網(wǎng)路工作曲線如圖11所示循環(huán)泵組特性曲線設(shè)計(jì)工況水泵工作點(diǎn)Pg由HpzHp設(shè)計(jì)工況管網(wǎng)I阻力特性曲線S實(shí)際工況管網(wǎng)阻力特性曲線V實(shí)際工況水泵工作點(diǎn)F/11閥門tf3節(jié)流后網(wǎng)路工作曲線總阻力數(shù)變大，阻力特性曲線左移，循環(huán)泵揚(yáng)程增加到Hp。,GsG,G(t/h)、不過(guò)由于循環(huán)泵特性曲線較為

8、平緩，因此該揚(yáng)程變化值不大。網(wǎng)路的總流量由于流量減少，供、回水干管的水壓線都將變平緩，從熱源到用戶2之間的供、回水壓線將變得平緩一些，并且在節(jié)流閥門TF3處出現(xiàn)一個(gè)急劇的下降，具體的水壓圖示意圖如圖12所示。此時(shí)，對(duì)于閥門TF3后用戶2、3、4，相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的資用壓頭減少了，因此用戶2、用戶3與用戶4的流量將等比例減少，而用戶1的流量將增加。用戶2、用戶3與用戶4的水力失調(diào)度x相同，通過(guò)讀取用戶2、用戶3與用戶4的流量計(jì)讀數(shù)即可計(jì)算出各自的水力失調(diào)度，計(jì)算后應(yīng)滿足x=x=x。234此時(shí)根據(jù)閥門TF3節(jié)流前后，各熱用戶進(jìn)、出口的P9、P11等壓力表的實(shí)際讀數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水

9、壓圖。換熱器二次側(cè)出口閥門調(diào)節(jié)時(shí)的管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化。換熱器二次側(cè)出口閥門QF11開度減小節(jié)流，此時(shí)網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量將減少，網(wǎng)路工作曲線如圖13所示循環(huán)泵組特性曲線GsGG(t/h)圖13換熱器二次側(cè)出口閥門QF11節(jié)流后后網(wǎng)路工作曲線由于網(wǎng)路總阻力數(shù)變大，阻力特性曲線左移，循環(huán)泵揚(yáng)程增加到Hp。不過(guò)由于循環(huán)泵特性曲線較為平緩，因此該揚(yáng)程變化值不大。網(wǎng)路的總流量GsG。此時(shí)，由于流量減少，供、回水干管的水壓線都將變平緩，從熱源到用戶4之間的供、回水壓線都將變得平緩一些，具體的網(wǎng)路水壓圖示意圖如圖14所示。I4TOC o 1-5 h z側(cè)丨丨丨III出口閥門QF11節(jié)流后水壓圖丨丨

10、,1-此時(shí)，對(duì)于全網(wǎng)用戶1、2、3、4,相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的資用壓頭減少了，因此用戶1、2、用戶3與用戶4的流量都將等比例減少，全網(wǎng)等比例一致失調(diào)。4個(gè)用戶的水力失調(diào)度x相同，通過(guò)讀取各用戶的流量計(jì)讀數(shù)即可計(jì)算出各自的水力失調(diào)度，計(jì)算后應(yīng)滿足x=x=x=x。1234此時(shí)根據(jù)閥門QF11節(jié)流前后，各熱用戶進(jìn)、出口的P9、P11等壓力表的實(shí)際讀數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖。循環(huán)泵改變運(yùn)行臺(tái)數(shù)時(shí)的管網(wǎng)水力工況動(dòng)態(tài)變化。二次網(wǎng)循環(huán)泵由設(shè)計(jì)工況條件下兩臺(tái)并聯(lián)變?yōu)閱闻_(tái)運(yùn)行時(shí)，網(wǎng)路工作曲改變臺(tái)數(shù)后網(wǎng)路工作曲線根據(jù)上圖可知，單臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)，循環(huán)泵的揚(yáng)程降低，網(wǎng)路的總流量GsG。此時(shí)，由于流量減少，供、

11、回水干管的水壓線都將變平緩，從熱源到用戶4之間的供、回水壓線都將變得平緩一些，具體的網(wǎng)路水壓圖示意圖如圖16所示。比例一致失調(diào)。4個(gè)用戶的水力失調(diào)度x相同，通過(guò)讀取各用戶的流量計(jì)讀數(shù)即可計(jì)算出各自的水力失調(diào)度，計(jì)算后應(yīng)滿足x=x=x=x。1234此時(shí)根據(jù)各熱用戶進(jìn)、出口的P9、P11等壓力表的實(shí)際讀數(shù)即可繪制出實(shí)際的熱網(wǎng)運(yùn)行水壓圖。3、管網(wǎng)阻力系數(shù)測(cè)定試驗(yàn)1)管道阻力特性系數(shù)在熱網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，由于管段的流通能力會(huì)因各種內(nèi)、外因素而變化，所以在管段阻力損失的計(jì)算公式中引入一個(gè)表征管段阻力特性的系數(shù)S值，稱之為管段阻力特性系數(shù)，S是用來(lái)表征管段阻力特性的一個(gè)重要依據(jù)。對(duì)于熱網(wǎng)供、回水管道，在已

12、知水溫的情況下，其設(shè)計(jì)阻力特性系數(shù)只與管段的管徑、長(zhǎng)度、管壁的當(dāng)量絕對(duì)粗糙度、以及局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度的大小有關(guān)，具體值可根據(jù)下式直接求出：lzh1)K0.25S=6.88x10-3-p-d525h(4)式中S供、回水管網(wǎng)管段的設(shè)計(jì)阻力特性系數(shù)，Pa/(t/h)2；dpK管壁的當(dāng)量絕對(duì)粗糙度，m；d管道的內(nèi)徑，m；l管段的折算長(zhǎng)度，m；zhp水的密度，kg/m3。但是在管網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，管道的阻力特性系數(shù)變化受鋪設(shè)年代、管徑、管材、水質(zhì)、管段內(nèi)壁腐蝕等多種因素的影響，因此通過(guò)公式計(jì)算得到的管道設(shè)計(jì)阻力特性系數(shù)值與管道實(shí)際阻力特性系數(shù)差別較大。通過(guò)本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)可對(duì)管網(wǎng)各管道的阻力特性系數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，得

13、到其運(yùn)行時(shí)的實(shí)際的阻力特性系數(shù)。此時(shí)管道的實(shí)際阻力特性為：2)APS=iiG2i式中S供、回水管網(wǎng)i管段的實(shí)際阻力特性系數(shù)，Pa/(t/h)2；iAPi管道兩端壓力表差值，Pa；G2i管段的流量，t/h。2)熱用戶阻力特性系數(shù)熱用戶阻力特性系數(shù)則按照下式計(jì)算：3)APS=dl,iG2dsn,i式中Si熱用戶阻力特性系數(shù)，Pa/(t/h)2；dl,iAPi熱用戶進(jìn)出口壓差，即為各熱用戶進(jìn)出口表壓之差，Pal,iGi熱用戶流量，即為各熱用戶流量計(jì)讀數(shù)，t/h。dsn,i2)管網(wǎng)總阻力特性系數(shù)H循環(huán)泵組揚(yáng)程，Pa；pG熱源運(yùn)行總流量，t/h。對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)在計(jì)算一級(jí)網(wǎng)的阻力特性系數(shù)時(shí)，循環(huán)泵組揚(yáng)程h

14、按下式計(jì)算H=P1-P2（5）p式中P1一級(jí)網(wǎng)循環(huán)泵組出口壓力，Pa（尚缺少該壓力表）P2一級(jí)網(wǎng)定壓壓力，Pa；熱源運(yùn)行總流量G為渦輪流量計(jì)W1的讀數(shù)。在計(jì)算二級(jí)網(wǎng)的阻力特性系數(shù)時(shí)，循環(huán)泵組揚(yáng)程H按下式計(jì)算pH=P1-P2（6）p式中P1二級(jí)網(wǎng)循環(huán)泵組出口壓力，Pa（尚缺少該壓力表）P2二級(jí)網(wǎng)定壓壓力，Pa；熱源運(yùn)行總流量G為渦輪流量計(jì)W2的讀數(shù)。s4、管網(wǎng)定壓方式比較利用本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)可對(duì)開式膨脹水箱定壓與補(bǔ)給水泵連續(xù)定壓兩種方式進(jìn)行比較。采用開式膨脹水箱定壓由于其使用簡(jiǎn)單方便，是過(guò)去采暖系統(tǒng)十分常用的一種定壓方式。對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，關(guān)閉閥門QF50、QF53后，則一級(jí)網(wǎng)系統(tǒng)采用開式膨脹水箱定壓。

15、溢流QF5H1系統(tǒng)的定壓壓力QF51X1/2QF531/2&循壞水泵T1CQ!T24-o7towi電熱水鍋爐現(xiàn)QF14X1-BEQF2-*3-F3NF1DNF2接給水P=H1b爐膨丿長(zhǎng)水箱水位高度，采用膨脹水箱定壓，往往受足系統(tǒng)壓力要求時(shí)，可利用補(bǔ)給水泵提供的壓頭來(lái)滿足系統(tǒng)的壓力要求，此時(shí)由mHO；2(7)到水箱放置高度的影響，當(dāng)水箱放置高度不能滿排水11)于水泵既承擔(dān)系統(tǒng)定壓任務(wù)，又為系統(tǒng)補(bǔ)水，因此將此種定壓方式稱為補(bǔ)給水泵定壓。補(bǔ)給水泵定壓方式一般可分為補(bǔ)給水泵連續(xù)定壓、補(bǔ)給水泵間歇定壓及補(bǔ)給水泵定壓點(diǎn)設(shè)在旁通管處的定壓方式。對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，采用補(bǔ)給水泵連續(xù)定壓方式。關(guān)閉閥門QF49、QF

16、52后，則一級(jí)網(wǎng)系統(tǒng)切換到補(bǔ)給水泵定壓方式。此時(shí)定壓點(diǎn)設(shè)在網(wǎng)路循環(huán)水泵的吸入端，利用壓力調(diào)節(jié)閥保持定壓點(diǎn)恒定的壓力。補(bǔ)給水泵的揚(yáng)程：H=H+H+H-pgh(8)bxsys式中:H系統(tǒng)定壓壓力值，Pa；bH補(bǔ)水泵吸入管路的阻力損失，Pa；xsH補(bǔ)給水泵壓水管路中的阻力損失，Pa；ysh補(bǔ)給水箱最低水位高出系統(tǒng)補(bǔ)水點(diǎn)的高度，m；p水的密度，kg/m3；g重力加速度，m/s2。與開式膨脹水箱定壓方式相比，采用補(bǔ)給水泵連續(xù)定壓方式，不受水箱高度限制，設(shè)備簡(jiǎn)單、容易實(shí)現(xiàn)，因此也是目前國(guó)內(nèi)集中供熱系統(tǒng)最普遍的一種定壓方式。5、管網(wǎng)熱效率管網(wǎng)熱效率為管網(wǎng)提供給各熱用戶的熱量之和與熱源供給管網(wǎng)的熱量之比式中Q

17、z,iQy耳仝Q/Qgwz,iy第i熱用戶的熱量，W；熱源供熱量，W；熱用戶數(shù)量，一級(jí)網(wǎng)為1、二級(jí)網(wǎng)為4，W9)對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)在計(jì)算一級(jí)網(wǎng)的管網(wǎng)熱效率時(shí)，關(guān)斷閥門QF6、QF47,開通閥門QF7與QF9，關(guān)斷QF8與QF15則聯(lián)通板式換熱器，此時(shí)1個(gè)用戶的熱量為Q=Gc(TT)(10)1b11b2b式中G一級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W1的讀數(shù)，t/h；1c水的比熱，J/kgC；T板式換熱器一次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T3的讀數(shù)，C；1bT板式換熱器一次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T4的讀數(shù)，C。2b熱源供熱量q為CQ1的讀數(shù)。y開通閥門QF8與QF15，關(guān)斷閥門QF7與QF9則聯(lián)通管式換熱器，此時(shí)1個(gè)用戶的

18、熱量為Q1g=Gc(TT)11g2g15)式中G級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W1的讀數(shù)，t/h;1c水的比熱，J/kgQC；T管式換熱器一次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T5的讀數(shù)，c；1gT管式換熱器一次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T6的讀數(shù)，C。熱源供熱量q為CQ1的讀數(shù)。對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)在計(jì)算二級(jí)網(wǎng)的管網(wǎng)熱效率時(shí)，開通閥門QF7與QF9(聯(lián)通板式換熱器)或者QF8與QF15(管殼式換熱器)，關(guān)斷閥門QF6、QF47，則此時(shí)二級(jí)網(wǎng)4個(gè)用戶的熱量分別為熱量表JQ1、JQ2、JQ3、Q4的讀數(shù)。熱源供熱量Q按下式計(jì)算：yQ=Gc(TT)(11)y221式中G二級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W2的讀數(shù)，t/h；2c水的比熱，J/

19、kgQC；T換熱器二次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T4的讀數(shù)，C；2T換熱器二次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T3的讀數(shù)，C。16、板式換熱器效率測(cè)定考慮到換熱器散入周圍環(huán)境的熱損失，實(shí)際上由一級(jí)網(wǎng)供給換熱器的熱量并沒有完全轉(zhuǎn)換為換熱器二次側(cè)的供熱量。此時(shí)，換熱器二次側(cè)的實(shí)際供熱量與一級(jí)網(wǎng)供給換熱器的熱量之比即為換熱器效率耳。n=Q/Q(12)21對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，關(guān)閉閥門QF6、QF8、QF15、QF13、QF14后，則熱網(wǎng)系統(tǒng)換熱站采用板式換熱器作為二級(jí)網(wǎng)的熱源。13)14)根據(jù)被加熱水需要加熱的溫度，板式換熱器二次側(cè)的實(shí)際供熱量Q可由下式計(jì)算Q=Gc(TT)2221式中G二級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W2的讀數(shù)

20、，t/h；2c水的比熱，J/kgQc；T換熱器二次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T7的讀數(shù)，C；2T換熱器二次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T8的讀數(shù)，C。1一級(jí)網(wǎng)供給換熱器的熱量Q滿足下式1Q=Gc(TT)1112式中G級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W1的讀數(shù)，t/h；1c水的比熱，J/kgQC；T換熱器一次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T4的讀數(shù)，C；2T換熱器一次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T3的讀數(shù)，C。綜上，1板式換熱器的效率可按下式計(jì)算G(TT)n=22iG(TT)11216)17)18)7、管式換熱器效率測(cè)定對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，關(guān)閉閥門QF6、QF7、QF9、QF11、QF12后，則熱網(wǎng)系統(tǒng)換熱站采用管式換熱器作為二級(jí)網(wǎng)的

21、熱源。根據(jù)被加熱水需要加熱的溫度，管式換熱器二次側(cè)的實(shí)際供熱量Q可由下2式計(jì)算Q=Gc(TT)2212式中G二級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W2的讀數(shù)，t/h;2c水的比熱，J/kgQc；T換熱器二次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T9的讀數(shù)，c；1T換熱器二次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T10的讀數(shù)，c。2一級(jí)網(wǎng)供給換熱器的熱量Q滿足下式1Q=Gc(TT)1112式中G級(jí)網(wǎng)運(yùn)行流量，流量計(jì)W1的讀數(shù)，t/h；1c水的比熱，J/kgQc；T換熱器一次側(cè)進(jìn)口溫度，溫度傳感器T3的讀數(shù)，c。1T換熱器一次側(cè)出口溫度，溫度傳感器T4的讀數(shù)，c；2綜上，管式換熱器的效率可按下式計(jì)算G(TT)耳=221G(TT)1128、換熱器

22、傳熱系數(shù)測(cè)定換熱器的“傳熱面積”和“傳熱系數(shù)是表征換熱器性能的兩個(gè)重要參數(shù)。由于換熱器間壁兩側(cè)的表面積可能不同，因此換熱器的傳熱面積實(shí)際上是指約定的某一側(cè)的表面積，習(xí)慣上一般把換熱系數(shù)較小的一側(cè)的流體所接觸的壁面表面積稱為該換熱器的傳熱面積，相對(duì)于該傳熱面積，單位時(shí)間、單位面積、在單位溫差下所傳遞的熱流量，稱為該換熱器的傳熱系數(shù)。熱媒將熱量傳給被加熱水時(shí)，換熱器的傳熱系數(shù)為K=Q/Ft(19)2p式中Q換熱器二次側(cè)的實(shí)際供熱量，W；F換熱器二次側(cè)的換熱面積，m2；At加熱與被加熱流體之間的對(duì)數(shù)平均溫差，C；p其中對(duì)數(shù)平均溫差為At=AldAfx(20)pAtlndAtd式中At、At換熱器進(jìn)、出口端熱媒最大、最小溫差，。C;dx對(duì)于水-水換熱器At=TT（21）d22At=TT（22）此對(duì)于本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，在某一工況條件下，換熱器的有效加熱長(zhǎng)度及換熱面積F可通過(guò)產(chǎn)品參數(shù)獲得，換熱器二次側(cè)的實(shí)際供熱量Q與對(duì)數(shù)平均溫差A(yù)t均可通過(guò)計(jì)算獲得，因此其某一工況條件下的傳熱系數(shù)可測(cè)得。若要通過(guò)實(shí)驗(yàn)確定換熱器產(chǎn)品