多楔帶傳動設(shè)計計算

1、%多楔帶傳動設(shè)計計算%已知條件P=7.5;%離心式鼓風(fēng)機電動機功率(kW)n1=720;%電動機轉(zhuǎn)速(r/min)n2=450;%電動機轉(zhuǎn)速(r/min)a0=955;%初定中心距(mm)% 1-選擇多楔帶型號Ka=input(查表12-10，選取工況系數(shù)Ka =);Pc=Ka*P;fprintf(計算功率Pc = %3.4f kW n,Pc);disp 多楔帶常用類型:PJPLPM DXDX=input(查圖 12-5，選取多楔帶類型 DXDX = ,s);% 2-確定多楔帶輪的有效直徑i=n1/n2;fprintf( 傳動比 i = %3.4f n,i);de1=input(查表12-11

2、，確定主動多楔帶輪有效直徑(mm) de1 =);switch DXDX%根據(jù)多楔帶型號選取多楔帶輪直徑增量case PJDelta_e=1.2;case PLDelta_e=3;case PMDelta_e=4;endfprintf(多楔帶輪直徑增量(mm) Delta_e = %3.4f mm n,Delta_e);epslion=input(確定多楔帶傳動的滑差率 epslion =);de20=i*(de1+2*Delta_e)*(1-epslion)-2*Delta_e;fprintf(主動多楔帶輪有效直徑計算值de20 = %3.4f mm n,de20);de2=input(查表

3、12-11，確定從動多楔帶輪有效直徑(mm) de2 =);% 3-確定多楔帶的有效長度和中心距Ld0=2*a0+pi*(de1+de2)/2+(de2-de1)A2/(4*a0);fprintf(多楔帶有效長度計算值Ld0 = %3.4f mm n,Ld0);Ld=input(查表12-12，確定多楔帶有效長度(mm) Ld =);Kl=input(查表12-12，確定多楔帶帶長修正系數(shù)Kl =);a=a0+(Ld-Ld0)/2;fprintf( 多楔帶傳動中心距 a = %3.4f mm n,a);if Ld=1250 & Ld=1500 & Ld=1800 & Ld=2000 & Ld=

4、2240 & Ld=2500 & Ld=3000 & Ld4000delta_max=40;delta_min=29;endfprintf（查表 12-13，中心距最小調(diào)整量 delta_min = %3.4f mm n,delta_min）;fprintf（查表 12-13，中心距最大調(diào)整量 delta_max = %3.4f mm n,delta_max）;a_min=a-delta_min;a_max=a+delta_max;fprintf（多楔帶中心距最小值 a_min = %3.4f mm n,a_min）;fprintf（多楔帶中心距最大值 a_max = %3.4f mm n,a

5、_max）;% 4-計算主動多楔帶輪包角alpha=180-180*de1*（i-1）/pi/a;fprintf（主動多楔帶輪包角 alpha = %3.4f n,alpha）;Kalpha=DXD_BJXS（alpha）;fprintf（ * 表 12-14，插值確定帶輪包角修正系數(shù) Kalpha = %3.4f n,Kalpha）;% 5-確定帶的楔數(shù)disp *表12-15，插值確定多楔帶基本額定功率P0=DXD_JBEDGL（n1）;fprintf（ 多楔帶基本額定功率P0 = %3.4f kW n,P0）;disp *表12-16，插值確定多楔帶傳動功率增量DP0=DXD_GLZL（

6、n1）;fprintf（ 多楔帶傳動功率增量 DP0 = %3.4f kW n,DP0）;zmin=Pc/（P0+DP0）*Kalpha*Kl）;fprintf（帶楔數(shù)的計算值 zmin = %3.4f n,zmin）;z=input（ 確定帶的楔數(shù) z =）;% 6-計算帶速和壓軸力v=pi*de1*n1/6e4;fprintf（多楔帶運轉(zhuǎn)速度v = %3.4f m/s n,v）;F=1e3*Pc/v;fprintf（作用在軸上有效拉力F = %3.4f N n,F）;Kz=DXD_XHXS（alpha）;fprintf（ *表12-17，插值確定多楔帶楔合系數(shù)Kz = %3.4f n,Kz

7、）;FQ=Kz*F*sin（0.5*alpha*pi/180）;fprintf（多楔帶傳動壓軸力FQ = %3.4f N n,FQ）;%多楔帶包角修正系數(shù)線性插值的函數(shù)文件（表12-14）function Kalpha=DXD_BJXS（alpha）x=83 87 91 95 99 103 106 110 113 117 120 125 127 130 133 136 139 142 145 148 151 154 157 160 163 166 169 171 174 177 180;y=0.64 0.66 0.68 0.70 0.72 0.73 0.75 0.76 0.77 0.79 0.

8、80 0.81 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 1.00;Kalpha=interp1（x,y,alpha,linear）;% PL型多楔帶基本額定功率的線性插值函數(shù)文件(表12-15)function P0=DXD_JBEDGL(n1)n1s=input(主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速首值n1s =);n1w=input(主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速尾值n1w =);P0s=input(對應(yīng)主動多楔帶輪有效直徑的基本額定功率首值P0s =);P0w=input(對應(yīng)主動多

9、楔帶輪有效直徑的基本額定功率尾值P0w =);P0=P0s+(n1-n1s)*(P0w-P0s)/(n1w-n1s);% PL型多楔帶傳動比引起的功率增量的線性插值函數(shù)文件(表12-16)function DP0=DXD_GLZL(n1)n1s=input(主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速首值n1s =);n1w=input(主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速尾值n1w =);DP0s=input(對應(yīng)傳動比的功率增量首值DP0s =);DP0w=input(對應(yīng)傳動比的功率增量尾值DP0w =);DP0=DP0s+(n1-n1s)*(DP0w-DP0s)/(n1w-n1s);%多楔帶楔合系數(shù)線性插值的函數(shù)文件(表12-17)

10、function Kz=DXD_XHXS(alpha)al=180 170 160 150 140 130 120;kz=1.50 1.56 1.63 1.71 1.80 1.91 2.04;Kz=interp1(al,kz,alpha,linear);計算結(jié)果：查表12-10，選取工況系數(shù)Ka = 1.1計算功率 Pc = 8.2500 kW 多楔帶常用類型:PJPLPM 查圖12-5，選取多楔帶類型DXDX = PL傳動比 i = 1.6000查表12-11，確定主動多楔帶輪有效直徑(mm) de1 = 125多楔帶輪直徑增量(mm) Delta_e = 3.0000 mm確定多楔帶傳動的

11、滑差率epslion = 0.02主動多楔帶輪有效直徑計算值de20 = 199.4080 mm查表12-11，確定從動多楔帶輪有效直徑(mm) de2 = 200多楔帶有效長度計算值Ld0 = 2421.9813 mm查表12-12，確定多楔帶有效長度(mm) Ld = 2360查表12-12，確定多楔帶帶長修正系數(shù)Kl = 0.96多楔帶傳動中心距 a = 924.0093 mm查表12-13，中心距最小調(diào)整量 delta_min = 25.0000 mm查表12-13，中心距最大調(diào)整量 delta_max = 29.0000 mm多楔帶中心距最小值 a_min = 899.0093 mm

12、多楔帶中心距最大值 a_max = 953.0093 mm主動多楔帶輪包角alpha = 175.3494 *表12-14，插值確定帶輪包角修正系數(shù)Kalpha = 0.9845*表12-15，插值確定多楔帶基本額定功率主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速首值nls = 700主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速尾值nlw = 800對應(yīng)主動多楔帶輪有效直徑的基本額定功率首值P0s = 0.89對應(yīng)主動多楔帶輪有效直徑的基本額定功率尾值P0w = 0.98多楔帶基本額定功率P0 = 0.9080 kW*表12-16，插值確定多楔帶傳動功率增量主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速首值n1s = 700主動多楔帶輪轉(zhuǎn)速尾值n1w = 800對應(yīng)傳動比的功率增量首值