單層鋼結構加工廠課程設計方案

1、單層鋼結結構加工工廠課程程設計課設作者者:學科:土土木工程程研究方向向:指導教師師:所在單位位:建筑筑工程學學院答辯日期期:目錄一.工程程概況、設計條條件及資資料-3二構建建選型 -42.1屋屋面板和和屋架選選擇-42.2柱柱的選擇擇-52.3吊吊車梁 -62.4吊吊車聯(lián)結結和車擋擋-6-2.5基基礎梁 -62.6走走道板 -62.7過過梁-6三. 計計算單元元、計算算簡圖和和結構布布置-63.1定定位軸線線 -6-3.2計計算單元元-73.3計計算簡圖圖 -8四荷載載計算 .-9五內力力分析 -115.1各各柱截面面參數(shù)-11-5.2屋屋蓋等恒恒荷載作作用下的的內力分分析-12-5.3屋屋面

2、活荷荷載的內內力分析析-1135.4風風荷載-14-5.5吊吊車豎向向荷載的的內力分分析-15-5.6吊吊車水平平荷載內內力分析析-119-5.7排排架柱內內力組合合 -20-六排架架柱截面面計算 -225-6.1邊邊柱計算算-256.1.1配筋筋計算 -225-6.1.2排架柱柱的裂縫縫寬度驗驗算-27-6.1.3箍筋筋配置 -28-6.1.4牛腿腿設計 -288-6.1.5排架架柱的吊吊裝驗算算-28-6.2中中柱計算算 -330-6.2.2排架架柱的裂裂縫寬度度驗算-32-6.2.3箍筋筋配置 -33-6.2.4牛腿腿設計 -336.2.5排架架柱的吊吊裝驗算算-333七錐形形杯口基基礎

3、設計計-357.1作作用于基基礎上的的內力-35-7.2初初步確定定基礎尺尺寸-36-7.3地地基承載載力驗算算 -3377.4基基礎抗沖沖切驗算算-37-7.5基基礎底面面配筋計計算-38八施工圖圖繪制：詳見施施工圖-39九參考文文獻-39-摘要:本本次課設設的目的的是設計計單層混混凝土柱柱廠房，主要練練習柱的的截面配配筋計算算，及基基礎的配配筋計算算。根據(jù)據(jù)圖集選選取了屋屋架，吊吊車梁，基礎梁梁等一系系列構件件，通過過荷載計計算，內內力分析析及內力力組合選選出最不不利的情情況進行行配筋計計算。本本次設計計我學習習并初步步掌握按按照標準準圖集選選用構件件的方式式，廠房房荷載的的計算，柱內力力

4、計算和和分析，柱配筋筋等等。一.工程程概況、設計條條件及資資料1.該該車間雙雙跨等高高廠房，無天窗窗，長666米，柱柱距6m，跨度度為18m，無無伸縮縫，廠廠房兩側側設有山山墻。2.根根據(jù)工藝藝要求車車間每跨跨設有軟軟鉤橋式式起重機機一臺，中級工工作制（A5）。吊車車起重量量 200/5，軌頂標標高 88.4mm。3.風風荷載：基本風風壓 00.655kN/mm2；雪荷荷載：基基本雪壓壓 0.2 kkN/mm2；無抗抗震設防防要求。4.根根據(jù)勘察察報告，場地地地形平整整，自地地表向下下為：雜填土土，厚 0.330m；粘土土，紅黃黃褐色，厚度 2.550m，地基承承載力特特征值 1800kPa；

5、粉質質粘土，厚度 2.550m，地基承承載力特特征值 2100kPa；卵石石層，較較厚。未未發(fā)現(xiàn)不不良地質質現(xiàn)象，地下水水位較低低，無腐腐蝕性。5.建建筑構造造（1）屋屋面（不不上人）卷材防防水，其其做法如如下：三三氈四油油防水層層鋪上小小石子20 厚厚 1：3 水水泥砂漿漿找平層層120 厚泡沫沫混凝土土保溫層層一氈二二油隔氣氣層20 厚厚 1：3 水水泥砂漿漿找平層層（2）墻墻體：2240 厚硅酸酸鹽磚清清水磚墻墻，鋼門門窗，門門窗洞口口寬 44m，女女兒墻高高 30005500mmm。（3）地地面：室室內地坪坪為混凝凝土地面面，室內內外高差差 1550mmm。6.選選用材料料：柱混混凝土

6、可可選 CC25C400，縱筋筋 HRRB4000或 HRRB500，箍筋 HPBB3000。二構件件選型2.1 屋面板板和屋架架選擇.（1）荷荷載計算算屋面：三氈四油油防水層層（0.350.44）0.4 NN/m2220厚11:3 水泥砂砂漿找平平層（220）2200.002=00.4kkN/mm2120厚厚泡沫混混凝土保保溫層（5） 50.112=00.600kN/mm2一氈二油油隔氣層層（0.05）0.005 NN/m2220 厚厚 1:3 水水泥砂漿漿找平層層（200）2000.002=00.4kkN/mm2預應力大大型屋面面板合計：ggk=1.85 kN/mm2活載：（不上人人屋面）

7、0.55kN/mm2雪荷載：0.55kN/mm2積灰荷載載：0.3kN/mm2荷載組合合：恒載控制制s=1.351.885+11.4（0.70.55+0.90.33）=33.377kN/mm2活載控制制s=1.21.885+11.4（0.5+00.3）=3.34 kN/mm2選用圖集集 G4410-122,1.56 預預應力混混凝土屋屋面板 Y-WWB-33，允許許外加均均布荷載載基本組組合設計計值 33.655 kkN/mm233.377 kN/mm2，滿足足要求。Y-WWB-33可由規(guī)規(guī)范查（C300，HRRB3335 鋼鋼筋直徑徑 166）板自自重標準準值 11.4 kN/mm2，灌封封

8、自重標標準值 0.11 kN/mm2，屋面面板總自自重標準準值為 1.55 kN/mm2。（2）選選取屋架架和其他他構件屋架永久久荷荷載載1.55 kN/mm2屋面板總總自重：3.335 kkN/mm2合計：33.355 kN/mm2屋面可變變荷載（經(jīng)由上上面步驟驟以求出出）：取取 0.5 kkN/mm2與0.33 kN/m2荷載組合合：恒載控制制：S=1.3353.335+11.4（0.70.55+0.90.33）=55.388 kN/m2活載控制制：S=1.223.335+11.4（0.5=00.3）=5.14kkN/mm2選取屋架架：鋼筋筋混凝土土折線形形屋架（04GG4155）,無天窗

9、窗型（代代號為 a）；檐口形形狀為 A，兩兩端內天天溝；根根據(jù)跨度度 188m 和和跨中一一臺橋式式吊車屋屋面荷載載設計值值取5.55 kN/mm2等條件件，選擇擇屋架承承載能力力等級為為 2。選用屋屋架的編編號為：YWJJ18-2Aaa，自重重6.555t，C355。天溝：天溝板外外荷載為為：屋面做法法恒載1.885 kkN/mm2積水荷載載(按 2100mm 高計算算)2.11 kN/mm2活載0.5kN/mm2積灰荷載載0.3kN/mm2根據(jù)屋面面排版，選擇編編號為TTGB-99的的天溝板板，防水卷材材考慮高高低肋覆覆蓋部分分，按天天溝內寬寬 b 的 22.5 倍計算算。（bb=天溝溝寬

10、度-1900）恒載控制制q = 1.33500.8（2.50.44+（11.855-0.4)+0.22110）+1.4(0.770.5+00.90.33)=55.733kN/mm2活載控制制q = 1.33500.8（2.50.44+（11.855-0.4)+0.22110）+1.4（0.55+0.3） =5.58 kN/mm2允許外加加均布荷荷載基本本組合設設計值 q=5.76kkN/mm2q=5.773kN/mm2，滿足要要求。自自重標準準值 22.544 kN/mm。說明明：中間間跨為 TGBB58，中間跨跨左右兩兩個邊分分別開洞洞的為 TGBB58aa、TGGB588b，邊邊跨分別別為

11、 TTGB558saa、TGGB588sb，出山墻墻天溝板板為 TTGB558aa、TGGB588b。2.2柱柱的選擇擇取軌道頂頂面至吊吊車梁頂頂面的距距離 hha=00.2mm ，所所以牛腿腿頂面標標高： h= 軌頂標標高 -hb-ha=8.44-1.2-00.2=+7.0000m 由技術術規(guī)格表表查得：吊車軌軌頂至吊吊車頂部部的高度度為 222000mm，考慮屋屋架下弦弦至吊車車頂部所所需的空空隙高度度為 2220mmm，故故柱頂標標高為 h=88.4+2.22+0.22=+100.822m ，基礎頂頂面至室室外地坪坪的距離離定為 1m，基礎頂頂面至室室內地坪坪的距離離定為 1.115m，

12、從基礎礎頂面算算得柱高高 H=10.82+1.115=110.997m上部柱高高 Huu=100.822-7=3.882m下部柱高高 Hll=111.977-3.82=8.115m參考圖集集 055G3335（223-99），選選取 AA、C 兩軸的的柱截面面為上柱柱截面（口型 40004000）下柱柱截面（工型 4000800010001500mm）BB 軸上上柱截面面為上柱柱截面（口型 40006000）下柱柱截面（工型 4000100001000150mm）柱柱下基礎礎選用錐錐形杯口口。單層鋼筋混凝土柱廠房課程設計2.3吊吊車梁根據(jù)跨度度 188m和起起重量 20/5 ，選用標標準圖集集

13、 G3323-122 中間跨跨： DDL-88Z，邊邊跨：DDL-88B，高高度1.2m（1200050001800mm）自自重：DDL-88Z 為為 388.166kN，DDL-88B 為為 388.166kN，CC40 混凝土土。2.4吊吊車聯(lián)結結和車擋擋根據(jù)圖集集 044G3225，假假設吊車車梁上螺螺栓孔距距為 2240mmm，AA5 級級，鋼軌軌 388kg/mm，跨度度18mm 等信信息選擇擇編號為為 DGGL-111的吊車車軌道聯(lián)聯(lián)結，吊車梁梁軌道聯(lián)聯(lián)結高度度：17701190mmm。根根據(jù)吊車車型號選選擇車擋擋型號為為 CDD-3，重1228.226kg。2.5基基礎梁240

14、厚硅酸酸鹽磚清清水磚墻墻，鋼門門窗，門門窗洞口口寬 44m，女女兒墻高高 30005500mmm。柱柱距為 6m，查標準準圖集鋼鋼筋混凝凝土基礎礎梁 004G3320 整體上上選擇 JL-1（墻墻高為 5.55m144.5mm）；有有窗戶的的基礎梁梁選擇 JL-3（墻墻高為 5.55m188m）；對對于有門門的基礎礎梁選擇擇 JLL-3（墻高為為 5.5m188m）；對對于 66m 柱柱距的山山墻也選選擇 JJL-11（墻高高為 55.5mm144.5mm）。JJL-11（5.95mm0.445m0.224m）自重重為 117KN，JJL-33（5.95mm0.445m0.224m）基礎礎梁重

15、 17kkN，支承長長度為 5000mm，計算跨跨度l00=54445，凈跨 49550mmm。2.6走走道板選用標準準圖集 04GG3377 ，中中間跨：（左右右柱寬度度均為 4000mm，且且柱距為為 60000mmm。選選 DBB60-1自重重 7.6KN；端端跨（左左右柱寬寬度均為為 4000mmm，且柱柱距為 60000mmm）選擇擇 DBB60-1s 自重 7.11KN。2.7過過梁選用標準準圖集 03GG3222，根據(jù)據(jù)窗尺寸寸 40000mmm，選選擇GLL-44420，凈跨 42000mmm，梁高高3000mm，寬寬2400mm，自自重8446kg。三計算算單元、計計算簡圖和

16、結結構布置置3.1定定位軸線線B1：由由附表112可查查得軌道道中心線線至吊車車端部的的距離，取230mmm；B2：吊吊車橋架架至上柱柱內邊緣緣的距離離，一般般取B22800mm ；B3:封閉的的縱向定定位軸線線至上柱柱內邊緣緣的距離離，取4400mmm。B1+BB2+BB3=2240+80+4000=7330mmm7550mmm，取7500mm 故封閉閉的定位位軸線 A，CC都分別別與左右右外縱墻墻墻皮重重和。對于中柱柱（B）：B=BB1+BB2+BB3=3300+80+2400=6220mmm0.33h的，N小的的不利；凡M/N00.3hh的，NN大的不不利。.當 M 或或者 NN 兩者者

17、中某一一項遠大大于另一一項的時時候可不不予考慮慮。材料選用用：柱子混凝凝土選用用 C330，縱縱筋選用用 HRRB4000 級級（C），箍筋筋 HPPB3000 級級（B），為保保證各個個方向上上的承載載力，界界面上采采用對稱稱配筋。以下是是一些可可能用到到的數(shù)據(jù)據(jù)：fcc=144.3MMPa，ft=1.443MPPa，ftk=2.001MPPa（裂裂縫驗算算），ffy=ffy=3660MPPa，ffyv=2355MPaa，1 = 1.0，b = 5.18。61.1配筋筋計算1.上部部柱配筋筋由內力組組合表可可知，其其最不利利荷載為為 M00=50.51kkNm，NN=2883.224kN?？?/p>

18、慮P-二階效效應，附附加偏心心距取220或者者 h/30=4000/300=133.3mmm，取取 200mm。ea=200mm。A=bbh=44004000=16600000mmm2。，取上柱的計計算長度度，查表表 122-3 得到：l0=2hh=23.822=7.64m。h0=4000-440=3360mmm。彎彎矩增大大系數(shù)：M=M00=1.4154.51=76.86kkNm，ei=M/N+eea=76686000/2283.24+20=29mmm截面設計計：。ee=eii-h/2+aas=2911-2000+440=1131mmm 。mm2總配筋 23222=64442883.224k

19、N，承承載力合合格。2.下部部柱截面面設計按按控制截截面-進行計計算。由由內力組組合可知知，并根根據(jù)原則則篩選，有兩組組最不利利內力：（a）MM0=-3663.337kNm，NN=7443.66kN；（b）MM0=-2661.227kNm，NN=3777.884kN。按照（aa）內力力組合進進行設計計：考慮 PP-二階效效應，附附加偏心心距eaa取200或者 h/330=8800/30=27mmm ，取277mm。ei=ea+e0=5011+277=5228mmm.A=bh=bbh+22（bff-b）hf=10008000+23000150=11700000mmm2。，取1.0下柱的計計算長度

20、度，查表表 122-3 得到：l0=h=8.115=8.115m。h0=8000-400=760mmm。彎彎矩增大大系數(shù)：M=M00=1.083666.377=3922.444kNm,ei=M/N+eea=39224400/7433.6+27=5555mm截面設計計：取xx=800。e=eii+h/2-aas=5555+4000-40=9155mm 總配筋 26311/1770000000.555,采用對對稱配筋筋，選取取As=As=12556mmm2，420。垂直于排排架方向向截面承承載力驗驗算：垂直于排排架方向向的驗算算按照軸軸心受壓壓構件承承載力驗驗算。查查表 112-33，無柱柱間支撐

21、撐，下柱柱計算長長度 11.0hh=8.15mm。l00/i=8.115/00.2886=25，查查表得上上冊書 5-11 得到到=1.00，Nuu=0.9（fccA+ffyAs）=00.91.00（144.34000170000+3600212556）=30002kN7443.66kN，承承載力合合格。按照（bb）內力力組合進進行設計計：考慮 PP-二階效效應，附附加偏心心距 eea 取取 200 或者者 h/30=80000/330=227mmm ，取27mmm ，A=17700000mmm2。，取1.0下柱的計計算長度度，查表表12-3得到到：l0=h=8.115=8.115m。h0=8

22、000-400=760mmm。彎彎矩增大大系數(shù)：M=M00=1.062611.277=2766.955kNm,ei=MM/N+ea=27669500/3777.844+27=7600mm截面設計計：e=eei-hh/2+as=7600-4000+400=4000mmm 小于（aa）內力力組合下下的配筋筋，故采采用（aa）采用用對稱配配筋，選選取Ass=Ass=12556，420。垂直于彎彎矩方向向上的承承載力同同上。6.1.2排架架柱的裂裂縫寬度度驗算排架柱的的裂縫寬寬度驗算算裂縫寬寬度應按按內力的的準永久久組合進進行驗算算。內力組合合表中給給出的是是內力的的設計值值，因此此要將其其改變?yōu)闉閮?/p>

23、力的的準永久久組合，即把內內力設計值值乘以準準永久組組合值系系數(shù)，再再除以活活載分項項系數(shù) 1.44。風荷荷載組合合系數(shù)為為 0，不予考考慮；不不上人屋屋面的屋屋面活荷荷載，組組合系數(shù)數(shù)為 00，把它它改為雪雪荷載，即乘以以系數(shù) 0.22/0.51.上部部柱裂縫縫寬度計計算按荷荷載準永永久組合合，可得得控制截截面-的準永永久組合合 MMq=-15.17/1.22+0.66/1.4(44.69+15.82)=133.299kNm NNg=2283.24/1.22+（0+0）=2633.033kN ee0=Mqq/Ngg=1332900/2633.033=51mmm，e00/h0=51/3600=

24、0.1400.555，可不不進行抗抗裂驗算算。下部柱裂裂縫寬度度計算Mq=-17.13/1.22+00.5/1.443/88(-44.100)+00.5/1.445/880.22/0.5(-44.100)-00.6/1.4485.20-0.66/1.41055.277=996.882kNm Ng=3377.84/1.22+（00.5/1.443/8860.5+00.5/1.445/880.22/0.560.5+00.6/1.443455.900）=4476.61kkN e0=MMq/NNg=9968220/4476.61=2033mm，e0/h0=2003/7760=0.22700.555，可

25、不不進行抗抗裂驗算算。6.1.3箍筋筋配置.箍筋配置置非地震震區(qū)的單單程廠房房排架柱柱箍筋一一般按照照構造要要求設置置。對上上次柱均均采用82200，牛腿處處箍筋加加密為81100。6.1.4牛腿腿設計牛腿設計計根據(jù)吊吊車梁支支承位置置，吊車車梁尺寸寸及構造造要求，確定牛牛腿構造造如下圖圖。牛腿腿截面寬寬度 bb=4000mmm，截面面高度 h=6650mmm，有有效高度度 6110mmm。圖15 邊邊柱牛腿腿尺寸圖圖1.按裂裂縫控制制要求驗驗算牛腿腿截面高高度Fvk=Dmaax+F=2477.077+53.3/11.2=2911.499kN，F(xiàn)Fhk=0kN。設裂縫控控制系數(shù)數(shù)為 = 0.6

26、65，fftk=2.01MMPa，a00，取 0，則則：2.牛腿腿配筋由于 aa0，按照構構造要求求配置鋼鋼筋，最最小配配配筋面積積：minnbh=00.2%40006500=5220 采采用 5514，As=7699，其中中 214彎起，水水平箍筋筋為81100。6.1.5排架架柱的吊吊裝驗算算1.計算算簡圖查查表 112-44，假設設排架柱柱插入杯杯口的深深度720mmmM1=59.10，承載力力合格。裂縫寬度度：裂縫寬度度滿足要要求。下柱：承載力：Mu=fyAs（h00-ass）=360012556(760-40)=3226MM2=83.28，承載力力合格。裂縫寬度度：，裂縫寬度度滿足要

27、要求。6.2中中柱計算算荷載選選用原則則：以下下原則均均是根據(jù)據(jù)偏心受受壓構件件的 MMN 圖圖判斷得得出的。 .NN 相差差不多的的時候，M 大大的不利利； MM 相差差不多時時，凡 M/NN0.3h的的，N 小的不不利；凡凡 M/N00.3hh的，NN 大的的不利。當 M 或者 N 兩兩者中某某一項遠遠大于另另一項的的時候可可不予考考慮。材材料選用用：柱子子混凝土土選用 C300，縱筋筋選用 HRBB4000 級（C），箍筋 HPBB3000 級（B），為保證證各個方方向上的的承載力力，界面面上采用用對稱配配筋。以以下是一一些可能能用到的的數(shù)據(jù)：fc=144.3MMPa，ft=1.43MM

28、Pa， fttk=2.01MMPa（裂縫驗驗算），fy=fy=3660MPPa，ffyv=2235MMPa，1 = 1.00，b = 5.118。62.1配筋筋計算上部柱配配筋由內內力組合合表可知知，其最最不利荷荷載為 M0=95.92kkNm，NN=5557,。3kN。（1）考考慮 PP-二階效效應，附附加偏心心距 eea 取取 200 或者者h/330=6600/30=20mmm，取220mmm。A=bh=44006000=24400000mmm2。上柱的計計算長度度，查表表12-3 得得到：ll0=2hh=23.822=7.64m。h0=6000-440=5560mmm。彎彎矩增大大系數(shù)

29、：M=M00=1.3295.92=1266.611kNm,ei=MM/N+ea=12666100/5557.33+200=2447mmm e=eei+hh/2-as=2477+3000-440=5507mmm 顯然總配配筋率5557.33kN，承承載力合合格。M0=4428.22kkNm，NN=10069.31kkN；（b）MM0=1966.655kNm，NN=7110.11kN。按照（aa）內力力組合進進行設計計：考慮 PP-二階效效應，附附加偏心心距 eea 取取 200 或者者 h/30=10000/330=333mmm ，取取 322mm 。A=bh+bbh+22（bff-b） hff

30、=100010000+223000150=19000000mm22。下柱的計計算長度度，查表表12-3得到到：l00=h=117.115=7.115m，h0=10000-40=9600mm。彎矩增增大系數(shù)數(shù)：M=M00=1.0084288.222=4622.488kNm,ei=MM/N+ea=46224800/10069.31+33=4666mm截面設計計：，選選用下列列公式計計算： e=eei+hh/2-as=4666+5000-440=9926mmm 總配筋 22277=4544110699.311kN，承承載力合合格。按照（bb）內力力組合進進行設計計：考慮 PP- 二階效效應，附附加偏

31、心心距 eea 取取 200 或者者 h/30=10000/330=333mm ，取333mmm 。A=bhh=bh+22（bff-b） hff=100010000+223000150=11900000mmm2。下柱的計計算長度度，查表表 122-3 得到：l0=1h=117.115=7.115m。h0=10000-40=9600mm。彎矩增增大系數(shù)數(shù)：M=M00=1.111933.955=2155.288kNmm,ei=M/N+eea=21552800/7110.11+333=3336mmm（2）截截面設計計 ee=eii+h/2-aas=3366+5000-440=7796mmm ，小于（

32、a）內內力組合合下的配配筋，故故采用（a）的的配筋。垂直于于彎矩方方向上的的承載力力同上。6.2.2排架架柱的裂裂縫寬度度驗算排架柱的的裂縫寬寬度驗算算裂縫寬寬度應按按內力的的準永久久組合進進行驗算算，內力力組合表表中給出出的是內內力的設設計值，因此要要將其改改變?yōu)閮葍攘Φ臏蕼视谰媒M組合，即即把內力力設計值值乘以準準永久組組合值系系數(shù)，再再除以活活載分項項系數(shù) 1.44。風荷荷載組合合系數(shù)為為 0，不予考考慮；不不上人屋屋面的屋屋面活荷荷載，組組合系數(shù)數(shù)為 00，把它它改為雪雪荷載，即乘以以系數(shù) 0.22/0.5。1.上部部柱裂縫縫寬度計計算按式式（100-355）的荷荷載準永永久組合合，可得

33、得控制截截面-的準永永久組合合內力值值：Mq=00+0.6/1.4（12.49+26.55）=16.73kkNmm Ng=5577.133/1.2=4464.28kkN e0=Mqq/Ngg=1667300/4664.228=336mmm，e0/h0=366/5660=00.066400.555，可不不進行抗抗裂驗算算。2.下部部柱裂縫縫寬度計計算按式式（100-355）的荷荷載準永永久組合合，可得得控制截截面-的準永永久組合合內力值值：Mq=00+0.6/1.4（85.20+1966.655）=1220.779kNmm Ng=7100.1/1.22+0.6/11.43999.122=8766

34、.844kN e0=Mqq/Ngg=1220.779/8876.84=1388mm， e0/h0=1338/9960=0.114M1=88.65，承載力力合格。裂縫寬度度：Mk=MM/1.35=88.65/1.335=665.667kNm，裂縫寬度度滿足要要求。下柱：承載力：Mu=fyAs（h00-ass）=360015220(9660-440)=5033.422 kNmm MM2=1150.11kkNmm，承載載力合格格。裂縫寬度度：Mk=MM/1.35=1500.111/1.35=1111.199kNm 滿足要求求，裂縫縫寬度滿滿足要求求。七錐形形杯口基基礎設計計7.1作作用于基基礎上的的

35、內力基礎梁和和圍護墻墻的重力力荷載每每個基礎礎承受的的圍護墻墻寬度為為計算單單元的寬寬度。BB=6mm，墻高高11.97+1.665（屋屋架邊緣緣高度）+0.3（女女兒墻高高度）-0.445（基基礎梁高高度）=13.47mm，上下下窗高22.1mm，和 4.88m，窗窗自重 0.445kN/mm2，每每根基礎礎梁重117kN，過過梁凈跨跨42000，梁梁高3000，寬寬2400，自重重8.446kN。基礎梁117kN 窗：0.454(4.8+22.1)=122.422kN 過梁：88.466kN 墻重：11913.476-44(4.8+22.1)-4.420.3320.224=2230.59k

36、kN 合計：2268.47kkN（NNwk）Nk= 1.22Nwkk=3222.166kN，eew=1120+4000=5220mmm Mwk= Nwwkew=1399.600kNm；MMw= Nwew=1677.522kNm。圖19 基礎礎受力分分析圖柱傳來的的內力M=2884.997kNm，NN=4225.774kN，V=36.68kN（）設計值：Mb=2844.977+366.6881.11=3225.332kNm；NNb=4225.774kN；VVb=366.688kN 標準值：Mk=-17.13/1.22+1336.881/11.4-0.77/1.4(833.599+1055.277

37、)=1777.888kNm Nk=3777.844/1.2+553.2220.77/1.4=3341.48kN Vk=-7.44/1.22+244.811/1.4+00.7/1.44(111.700+122.511)=223.663kN Mbk=1777.888+233.6331.11=2003.887kNm；NNbk=3441.448kN；VVbk=233.63kN M=-3363.37kkNm，NN=7443.66kN，V=-555.566kN（）設計值：Mb=-3666.337-555.5561.11=-4424.49kkNm；NNb=7433.6kkN；VVb=-555.566kN 標

38、準值(計算過過程同上上)：MMbk=-2993.441kNm；NNbk=5188.077kN；VVbk=-411.855kN 7.2初初步確定定基礎尺尺寸已知杯口口插入深深度8000mmm。杯口口頂部尺尺寸：寬寬度：4400+275=5500mm，長為8800=275=9500mm；底部尺尺寸：寬寬4000+250=5000mm，長8000+2250=9000mm。查表 12-5取杯壁壁厚度為為3000mm，杯底厚厚度為 250mmm?；A礎高度取取8500+2550=111000mm。選用 C30混凝凝土，鋼鋼筋 HHRB335 級。確定基礎礎尺寸埋置深度度：0.15+1.00+1.1=22

39、.255m，取取基礎以以上土重重度為m=200kN/mm3，且且假設基基礎寬度度小于 3m。不需要要進行寬寬度修正正，現(xiàn)僅僅進行深深度修正正，對于于紅粘土土，由于于地下水水位較低低，假設設按水比比較小，取d=1.4：fa=ffak+dm（d-0.55）=1180+1.4420（2.25-0.55）=2229kkN/mm2。取 Nkkmax=5188.077kN，基礎底面面積，因因為偏心心受壓，將其放放大 330%，約為66m2，取長長 3.2m，寬2.5m，面積AA=3.22.5=8m2。W=1/66lb22=33m3,基礎之之上土方方重力標標準值 Gk=2.53.21.11520=1844k

40、N 7.3地地基承載載力驗算算按照組組合驗算算基礎面面積：軸向力：Nbk=Nb+Nwk+Gk=2688.477+3002.667+1184=7933.955kN，彎矩：MMb+Mwk =2003.887+1399.600 =3443.447kNmm。e=3443.447/7933.955=0.443ml/66=3.2/6=0.553m ，基礎礎底面凈凈反力：,pk=(ppk,maax+pk,miin)/2=(1799.266+19.223)/2=999.225ffa=2229kN/mm2，且 pkk,maax =1779.22611.2ffa=2774.88kN/mm2,基礎底底面尺寸寸合格。

41、按照組組合驗算算基礎面面積：軸向力：Nbk=Nb+ NNwk+Gk=3660.112+3302.67+1844=9669.554kN，彎彎矩：MMb+ MMwk =-2933.411+1339.660=-1553.881kNm。ee=1553.881/9699.544=0.116ml/66=3.2/66=0.53mm?；A底面面凈反力力：且 pkk=(ppk,maax+pk,miin)/2=(1577.555+844.833)/22=1221.119ffa=2229kN/mm2，且 pkk,maax =1227.55511.2ffa=2774.88kN/mm2,基礎底底面尺寸寸合格。7.4基基

42、礎抗沖沖切驗算算對于抗沖沖切驗算算，只考考慮杯口口頂面由由排架柱柱傳到基基礎上的的內力設設計值。且顯然然軸向力力更大的的組合更更不利。此時 pps，mmax= NNb/A+ Mbb/W=7433.6/8+4424.49/3.3=1911.677kN/mm2。因為為這邊作作出的 45斜線與與杯壁相相交，這這說明不不可能從從柱邊發(fā)發(fā)生沖切切破壞，故僅需需對臺階階以下進進行沖切切驗算?；A下下需 110cmm 素砼砼墊層每每側比基基礎尺寸寸長 110cmm。圖20 基基礎尺寸寸平面圖圖有效高度度：h00=7000-440=6660mmm。bbt+2hh0=11550+113200=2447025000mmm，則：Fl=ppj(ll/2-ht/2-h0)b-(b/2-bbt/2-h0)2=1991.667(33.2/2-11.555/2-0.666)2.55-(22.5/2-11.155/2-0.666)22=776.667kNl/66=0.53mm，存在在受拉的的部分，a=l/2-ee=3.2/22-0.77=0.883m，采用下式式進行計計算： pk,maxx= Nb/3aab= 26633