腳手架工程專項施工方案修

1、河北建工集團有限責任公司 淮南市田家庵區(qū)泉西公租房項目工程 淮南市田家庵區(qū)泉西公租房項目 腳手架工程專項施工方案編制：審核：審批：河北建工集團有限責任公司2015年5月30日目錄第一章、工程概況第二章、建設地點及氣象、環(huán)境及施工條件第三章、所執(zhí)行的標準、架體形式第四章、腳手架材料選擇 第五章、腳手架搭設流程及要求第六章、腳手架的檢查與驗收 第七章、腳手架搭設安全技術措施 第八章、腳手架拆除安全技術措施 第九章、腳手架計算書第一章、工程名稱：田家庵區(qū)泉西公租房項目施工建設單位：淮南市田家庵四宜城鎮(zhèn)建設開發(fā)責任有限公司設計單位：合肥華祥規(guī)劃建筑設計有限公司監(jiān)理單位：河南工程咨詢有限公司施工單位：河

2、北建工集團有限責任公司本工程共有6棟高層建筑，1#、5#、6#樓：地上30層，地下1層，剪力墻和框架結構。2#、3#、4#樓地上33層，地下1層，剪力墻和框架結構；S2#樓：地上2層，局部3層，地下1層，框架結構；地下車庫：地下1層；框架剪力墻結構。地基采用樁基礎、筏板基礎。合同總工期為540個日歷天，預計開工日期為2015年1月20日（具體以招標人或委托的監(jiān)理單位下達的開工令為準）。第二章、建設地點及氣象、環(huán)境及施工條件一、建設地點本工程位于淮南市田家庵區(qū)洞山西路北側，綠化帶以北，淮南聯(lián)合大學對面，北臨上局淮南鐵路車輛段，東側為普通民房，西側為農田的狹長地帶，現(xiàn)場僅有一條進出口（通往淮南鐵路

3、車輛段道路），現(xiàn)場施工平面布置難度較大。二、氣象淮南市地區(qū)為亞熱帶季風和季風性濕潤氣候，年平均氣溫偏高，平均氣溫16.6，冬季平均氣溫3.5，年極端最高氣溫38.9。年極端最低氣溫-5.5。本工程位于淮南市田家庵區(qū)洞山西路北側，淮南聯(lián)合大學斜對面，北臨鐵路和上局淮南鐵路車輛段，東側為普通民房，西側為農田。交通十分便捷。該地塊呈梯形狀，西窄東寬，南北寬約為21m64.6 m?？傞L約380 m。地塊內為農田和部分棄土、垃圾等。除東側B區(qū)地塊有雨水沖刷形成的坑洼地外，工程施工場地地勢基本平坦，四周除原有鐵藝圍墻外無其他建筑物。北側場地與鐵路間為一陡坡，陡坡以北為淮南鐵路。施工場地與鐵路高差很大，現(xiàn)場

4、實測在3.5m左右。據(jù)水文特征資料分析地下水不大。本工程1#樓0.00相當于黃海高程42.7.00m，2#6#樓0.00相當于黃海高程43.00m。第三章、編制依據(jù) 一、執(zhí)行標準建筑施工計算手冊 建筑施工手冊第四版 建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-2011) 二、架體形式根據(jù)本工程特點及工期目標，本工程S2#樓采用雙排扣件落地式腳手架，1#、2#、3#、4#、5#、6#樓采用雙排扣件落地式腳手架和懸挑式雙排扣件式腳手架，每棟樓具體搭設情如下:1#

5、6#樓主體結構施工時，1#樓、2#樓、3#樓、4#樓、5#樓、6#均從三層（1#4#樓為7.5，5#、6#樓為5.8m）采用型鋼懸挑腳手架，型鋼類型為I16a，腳手板以520cm的木腳手板為主。本工程腳手架用于結構施工，同時兼做安全防護，落地腳手架底部須做硬化處理，腳手架周邊設置排水溝。第四章、腳手架材料選擇一、腳手架鋼管采用483.5鋼管，其質量應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定，鋼管上嚴禁打孔，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合相關規(guī)定；鋼管必須涂有防銹漆。搭設腳手架的鋼管應有產品合格

6、證和質量檢驗報告。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。二、扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。4)懸挑支撐采用16#工字鋼，其質量須符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235中A級鋼的規(guī)定。壓環(huán)采用直徑2

7、0mm的圓鋼。三、懸挑結構所用鋼絲繩束，采用637，直徑21.5，抗拉能力為1550N/mm2，總破斷抗拉能力為270KN。鋼絲繩均由國內專業(yè)信譽較好的廠商生產。四、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 五、搭架子前應對所用材料進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色。架體顏色統(tǒng)一漆黃色，踢腳板統(tǒng)一漆黃黑相間色，剪刀撐統(tǒng)一漆紅白相間色。懸挑支撐統(tǒng)一漆黃色。 六、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用我安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由淮南市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。、

8、腳手架搭設流程及要求一、桿件搭設程序及方法腳手架搭設程序如下：放置木板擺放掃地桿逐根豎立桿（將立桿用扣件與掃地桿扣緊）設置臨時固定桿（外端用扣件與立桿扣緊，里端與柱體連接牢固）安裝第一步縱向水平桿，并用扣件與各立桿扣件扣緊安裝第二步縱向水平桿在第二步縱向水平桿上邊設置第一道連墻件（同時將設置的臨時固桿拆除）安裝第三步縱向水平桿安裝第四步縱向水平桿在第三步縱向水平桿處拉設首層平網接立桿（依次類推）鋪腳手板設置踢腳板設置護身欄桿。二、落地式腳手架搭設 1、落地腳手架搭設前底部須做硬化處理，硬化寬度要滿足立桿要求，腳手架周邊設置排水溝。搭設時，立桿縱向間距為1.5m，步距為1.8m，排距0.8m，內

9、立桿距墻0.25m，中間加設防護，立、橫桿節(jié)頭必須錯開，并使用對接扣件，扣件的開口必須向上，第一節(jié)立桿可先用3m、4.5m和6m鋼管，往上均用6m鋼管。保證架子的垂直度（偏差控制在1200以內），施工時對每根立桿要校正后再固定，縱向水平桿與立桿的交點必須用直角扣件，扣件螺絲必須在上面。橫向水平桿的搭設位置必須在靠近主節(jié)點的15cm以內，伸出架子的長度為10cm，端頭離墻控制在15cm。并要控制所有伸出的長度基本一致，達到美觀使用的目的。所有節(jié)點的扣件要堅固到位，嚴禁有松動現(xiàn)象。落地式鋼管腳手架地基作法2、擺放掃地桿：掃地桿設在立桿的最下部，離木墊板及地底座不大于20cm，掃地桿對接時，應用對接

10、扣件對接，對接扣件的開口朝架子的里側，螺絲朝上，以防雨水進入鋼管。 3、豎立桿：雙排腳手架立桿縱向間距為1.5米，內立桿離墻距離為0.25米，中間加設防護。同一方向同一平面內的立桿間距必須一致，立桿接長時，必須采用對接，嚴禁搭接，相鄰兩根立桿的接頭應相互錯開，并不允許設在同一步距內，立桿的水平偏差不大于1/200cm。 4、縱向水平桿的安裝：縱向水平桿的步距定為1.8米。在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。（1）縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。（2）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置a、兩根相臨縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；b、不

11、同步或不同跨兩個相臨接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；c、接頭中心至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/3。（3）縱向水平桿搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。（4）縱向水平桿允許高差：一根桿的兩端20mm；同跨內兩根縱向水平桿高差10mm。 5、橫向水平桿的設置：（1）主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，并緊靠立桿用扣件扣牢在縱向水平桿的上方。使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應固定在縱向水平桿上；使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應固定在立桿上。（2）主接點處

12、兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（3）靠墻一端的外伸長度a不宜大于0.4L，且不應大于500mm，靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。（4）作業(yè)層上非主接點處的橫向水平桿易等距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。（5）橫向水平桿的外伸長度偏差：外伸500mm允許-50mm。各間距允許偏差：步距20mm，縱距50mm，橫距20mm。 允許偏差值 6、連墻件的設置：本工程為框架剪力結構，墻體后砌。連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件。連墻件扣件連接示意圖 7、剪刀撐的設置：剪刀撐應設置立桿的外側，沿腳手架的高度自下而上連

13、續(xù)設置，在腳手架的盡端轉角處和中間設置，南北立面轉角處各設一組，中間每隔5跨設置一組，每組剪刀撐應橫跨5個立桿間距（5步四跨），與地面是呈45度夾角，剪刀撐接長時，必須用回轉扣搭接，嚴禁對接，搭接長度不得小于1米，每個接點設置3個扣件，剪刀撐的兩端固定點距接點搭接處的兩條架管伸出扣件的長度各不得少于10厘米，并放墊木，剪刀撐與縱向水平桿交點處增設一根橫向水平桿用十字扣扣牢。第一步剪刀撐與立桿連接后，下部端頭必須放至墊板上設置底座固定牢固。 剪刀撐連接大樣 8、平網的拉設：平網應拉設在雙排立桿的中間，橫向水平桿的下邊必須在距地面3.2m處，按規(guī)定設置首層平網，內立桿與墻體之間超過15cm的用腳手

14、板鋪嚴，然后在距離首層網4步的高度拉設層間網，并必須有隨層網。平網必須沿建筑物四周連續(xù)拉設，網與網之間，拼接嚴密，不留縫隙，網的兩邊必須用不低于8mm的尼龍繩綁扎。網內雜物要隨時清理干凈。 9、立網的掛設：立網應設在腳手架外立桿內側，從腳手架根部，隨腳手架的升高逐步掛設，立網必須掛設嚴密，綁扎牢固，不留縫隙，形成封閉。立網搭設的高度，必須始終比操作層高出一步架，最低不得小于1.5m。腳手板的鋪設：腳手板采用為3m0.25m0.05m的竹架板，腳手板能承受荷重2700N/m2的要求，嚴禁使用腐蝕嚴重斷裂的腳手板。腳手板必須按照腳手架的寬度鋪設，板與墻面的間隙不得大于20cm，腳手板接長采用搭接時

15、，兩塊板的板頭必須都搭在橫向水平桿上。腳手架應在安全通道出入口和卸料平臺處設置門洞。門洞處的空間桁架，應在個平面內設置斜腹桿。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。安全通道處的門洞兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高出于門洞口1至2步（外排架2步，內排架1步）。門洞處懸空立桿用鋼絲繩卸荷。安全通道、卸料平臺、井架通道不得與腳手架桿件連接。外立桿斜腹桿外立桿斜腹桿內立桿三、懸挑式腳手架搭設1)本工程的外腳手架考慮在三層樓開始搭設懸挑腳手架。搭設時，立桿縱向間距為1.5m，步距為1.8m，排距0.8m，內立桿距墻0.25m，采用的鋼

16、管類型為 483.5。2)在腳手架的設計中施工荷載作如下考慮：結構施工時，考慮二個作業(yè)層，每層均布施工荷載為3KN/；在裝修施工時考慮三個作業(yè)層，每層均布荷載為2KN/。施工操作層設18cm高20mm厚木踢腳板；每層均布置2483.5mm的鋼管欄桿，并滿鋪新竹笆。3)腳手架連墻桿采用鋼管扣件形式，連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，連墻件連接方式為單扣件。4)型鋼懸挑梁的壓環(huán)采用20的圓鋼。用于錨固的壓環(huán)應采用冷彎成形，壓環(huán)與型鋼間隙應采用硬木楔或鋼楔塞緊。型鋼懸挑梁固定壓環(huán)設置三道，壓環(huán)環(huán)應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，

17、其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準。5)懸挑鋼梁前端應采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉構件有剛性的，也有柔性的，本工程使用鋼絲繩，其直徑不應小于14，使用預埋吊環(huán)其直徑不宜小于20，預埋吊環(huán)應使用HPB235級鋼筋制作。鋼絲繩卡不得少于3個。6)錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不宜小于120mm。如果樓板的厚度小于120mm應采取加固措施。型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。懸挑鋼梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施。14上拉鋼繩14上拉鋼繩懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架示意圖6)型鋼懸挑梁的布置應根據(jù)立

18、桿的縱向間距設置，間距為1.5m。在建筑結構角部，鋼梁宜扇形布置；如果結構角部鋼筋較多不能留洞，可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施。1)腳手架搭設前應向搭設人員及使用人員做好腳手架施工方案的交底，對腳手架所用鋼管、扣件、安全網等認真組織檢查驗收，經檢驗合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水，不合格產品不得用于腳手架的搭設。腳手架搭設前，按要求固定好工字鋼懸挑梁。雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2

19、 根。 4）依據(jù)各區(qū)段工字鋼懸挑梁放出立桿位置線，并按間距排好立桿。型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻桿以上二步。6）每搭完一步腳手架后，應按規(guī)范允許偏差要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。7）立桿的搭設應符合以下規(guī)定：嚴禁將其它規(guī)格的鋼管用于本腳手架中；相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離不得小于500；當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻桿；頂層外側腳手架高出建筑物的高度不小于1.5m。8）縱向水平桿的搭設

20、：縱向水平桿布置在立桿的內側，其長度不宜小于3跨；接長宜采用對接扣件連接，如采用搭接應采用三個旋轉扣件固定，搭接長度不得小于1m，搭接或對接點應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100。9）橫向水平桿：主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150。 10）竹笆采用新竹笆，按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，對接平鋪，四個角采用1.2鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。11）連墻桿采用鋼管扣件式，按二步三跨布置，豎

21、向間距 3.6 m，水平間距4.5 m。搭設時及時設置連墻桿，不得滯后超過兩步距。12）剪刀撐沿腳手架全高、全長連續(xù)布置。剪刀撐接頭采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100。每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，斜桿與水平面的夾角應在4560之間，從底至頂連續(xù)設置。剪刀撐必須和腳手架同時搭設。13）在主節(jié)點處的固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件的開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。欄桿和踢腳板均布置在立桿的內側。14）腳手架最下步層必

22、須鋪設嚴密，且用平網及密目安全網兜底，以防墜物。第六章、腳手架的檢查與驗收 一、腳手架的搭設必須由持有效上崗證的專業(yè)人員搭設。二、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并追究責任。 三、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及建筑施工安全檢查標準中“外腳手架檢查評分表”所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 四、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離），且不能大于4步。、腳手架搭設安全技術措施 一、技術保障措施 1、架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 2、鋼管與扣件進場前應經

23、過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不的松動。每個螺栓的預緊力在40N/m65N/m之間。 3、架子搭設到10m高度時由架子搭設班組進行自檢，架子搭設完畢后應由相關人員對整個腳手架進行檢查驗收，驗收合格后方可投入使用。 4、該腳手架作為建筑裝飾作業(yè)時安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上，腳手架嚴禁懸掛起重設備。 5、腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱水平桿，連墻件。二、質量

24、保障措施 1、操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 2、技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 3、腳手架必須嚴格根據(jù)施工組織設計進行搭設，搭設時技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 4、腳手架搭設完畢，依據(jù)施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。安全保障措施1、操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。 2、架子字搭設（拆卸）過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品，同時必須保證自身安全，高空作業(yè)須穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶、未佩戴安全防護用品不得上架子。 3、在架子

25、上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員），不得隨意向下或向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 4、雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 5、應設專人負責對腳手架進行經常性檢查和保修。 A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查： a在六級大風和大雨后； b停用超過一個月，復工前； B檢查保修項目： a各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求； b扣件螺絲是否松動； c安全防護措施是否符合要求。 6、在腳手架進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。 7、腳手架臨路面必須有防止傷人的防護措施。 8、搭拆腳手架期間，地面應設

26、置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 9、鋼管腳手架應設置避雷針，分置與主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成避雷網絡，并檢查接地電阻不大于30。10、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。11、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。12、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料蔑混用。13、嚴禁腳手架板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。14、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。15、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施

27、荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。15、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層。16、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上且其上無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。17、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。18、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。、腳手架拆除安全技術措施一、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 二、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員

28、進入。 三、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、穿軟底防滑鞋。 四、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。 五、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 六、連墻桿應隨拆除進度逐層拆除。 七、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方，以防墜落。 八、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近的電源，以防觸電事故。 九、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應先將拆除情況交代清楚后方可

29、離開。 十、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 十一、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 十二、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 十三、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 十四、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 十五、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。、腳手架計算書落地式鋼管腳手架一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭

30、設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處安徽淮南市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為0.214；

31、4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數(shù):10；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓

32、度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組

33、合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-0.1171.121.52 =-0.327 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.278*106,0.327*106)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.37 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值

34、f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677*0.118*15004/(100*2.06*105*121900)+0.990*0.8*15004/(100*2.06*105*121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150

35、mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考

36、慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.509*106/5080=100.102 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大

37、撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5*0.038*8004/(384*2.06*105*121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6*800*（3*8002-4*8002/9 ) /(72*2.06*105*121900) = 0.997

38、mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1

39、= 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.5

40、02/2)0.038/1.8018.00 = 2.822kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(0.8+0.2)/2 = 2.362 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14101.5/2 = 1.05 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.37 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工

41、荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.37+ 0.851.43.6= 11.928 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.37+1.43.6=12.684kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z*s*0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.35 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑

42、結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.928 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12.6

43、84kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值

44、：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11927.88/(0.186*489)+22438.551/5080 = 135.559 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 135.559 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12683.88/(0.186*489)=139.454 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 139.454 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、

45、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85*1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.548 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.6 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.022 /(1.4 0.85) = 0.019 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.23.548+0.851.4(3.6

46、+0.1864.891000.019/5.08)/(1.20.125)=64.789 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 64.789 /(1+0.00164.789)=60.847 m；H= 60.847 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂

47、部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7z*s*0=0.7 *0.92*0.214*0.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.094 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = *A*f其中 -

48、 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 6.094 Nf = 96.035,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =6.094小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa

49、； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =59.639 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.928 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=59.639kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類

50、型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處安徽淮南市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安

51、全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):11 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1.8 m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫

52、桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲?/p>

53、彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-0.1171.121.52 =-0.327 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.278*106,0.327*106)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.37 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205

54、N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677*0.118*15004/(100*2.06*105*121900)+0.990*0.8*15004/(100*2.06*105*121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10

55、mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿

56、自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.509*106/5080=100.102 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為

57、小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5*0.038*8004/(384*2.06*105*121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6*800*（3*8002-4*8002/9 ) /(72*2.06*105*121900) = 0.997 mm；最大

58、撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.

59、0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/

60、2)0.038/1.8020.00 = 3.136kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3111.5(0.8+0.2)/2 = 2.599 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14111.5/2 = 1.155 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.04 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總