單層廠房排架結(jié)構設計實例

1、第3章 單層廠房結(jié)構 3.9單層廠房排架結(jié)構設計實例A Design of Example for Mill Bents of One-story Industrial Workshops3.9.1 設計資料及要求1工程概況某機修車車間為單單跨廠房房，跨度度為244m，柱柱距均為為6m，車間總總長度為為66mm。每跨跨設有起起重量為為20/5t吊吊車各22臺，吊吊車工作作級別為為A5級級，軌頂頂標高不不小于99.600m。廠廠房無天天窗，采采用卷材材防水屋屋面，圍圍護墻為為2400mm厚厚雙面清清水磚墻墻，采用用鋼門窗窗，鋼窗窗寬度為為3. 6m，室內(nèi)外外高差為為l500mm，素混凝凝土地面面

2、。建筑筑平面及及剖面分分別如圖圖3-76和和圖3-77所所示。圖3-776圖3-7772結(jié)構構設計原原始資料料廠房所在在地點的的基本風風壓為，地面粗粗糙度為為B類；基本雪雪壓為。風風荷載的的組合值值系數(shù)為為0.66，其余余可變荷荷載的組組合值系系數(shù)均為為0 77。土壤壤凍結(jié)深深度為00.3mm，建筑筑場地為為I級非非自重濕濕陷性黃黃土，地地基承載載力特征征值為ll65kkN/mm：，地地下水位位于地面面以下77m，不不考慮抗抗震設防防。3材料料基礎混凝凝土強度度等級為為C200;柱混混凝土強強度等級級為C330。縱縱向受力力鋼筋采采用HRRB3335級、HRBB4000級；箍箍筋和分分布鋼筋筋

3、采用HHPB2235級級。設計要求求分析廠房房排架內(nèi)內(nèi)力，并并進行排排架柱和和基礎的的設計；3.9.2 構構件選型型及柱截截面尺寸寸確定因該廠房房跨度在在l5-36mm之間，且且柱頂標標高大于于8m，故故采用鋼鋼筋混凝凝土排架架結(jié)構。為了保保證屋蓋蓋的整體體性和剛剛度，屋屋蓋采用用無檁體體系。由由于廠房房屋面采采用卷材材防水做做法，故故選用屋屋面坡度度較小而而經(jīng)濟指指標較好好的預應應力混凝凝土折線線形屋架架及預應應力混凝凝土屋面面板。普普通鋼筋筋混凝土土吊車粱粱制作方方便，當當?shù)踯嚻鹌鹬亓坎徊淮髸r，有較好好的經(jīng)濟濟指標，故選用用普通鋼鋼筋混凝凝土吊車車粱。廠廠房各主主要構件件造型見見表3-16

4、。由設計資資料可知知，吊車車軌頂標標高為99. 880m。對起重重量為220/55t、工工作級別別為A55的吊車車，當廠廠房跨度度為244m時，可求得得吊車的的跨度=24-0. 752=22. 5mm，由附附表4可可查得吊吊車軌頂頂以上高高度為22.3mm;選定定吊車梁梁的高度度=1.20mm，暫取取軌道頂頂面至吊吊車梁頂頂面的距距離=00.2mm，則牛牛腿頂面面標高可可按下式式計算： 牛腿頂頂面標高高=軌頂頂標高=9.60-1.220-00.200=8.20mm由建筑模模數(shù)的要要求，故故牛腿頂頂面標高高取為88. 440m。實際軌軌頂標高高=8. 400+1. 200+0.20=9. 80m

5、m9. 600m。考慮吊車車行駛所所需空隙隙尺寸=2200mm，柱頂標標高可按按下式計計算：柱頂標高高=牛腿腿頂面標標高+吊車高高度+， =88. 440+11. 220+00. 220+22. 330+00. 222=112.332m故柱頂（或屋架架下弦底底面）標標高取為為12. 300m。 取室內(nèi)內(nèi)地面至至基礎頂頂面的距距離為00.5mm，則計計算簡圖圖中柱的的總高度度、下柱柱高度和和上柱高高度分別別為=12.3+00. 55=122. 88m=8.44+0. 5=8.99m=12.88.99=3.9m 根據(jù)柱柱的高度度吊車起起重量及及工作級級別等條條件，可可由表33-5并并參考表表3-7

6、7確定柱柱截面尺尺寸為AA、B軸軸 上柱 口下柱 3.9.3 定定位軸線線 橫向定定位軸線線除端柱柱外，均均通過柱柱截面幾幾何中心心。對起起重量為為20/5t、工作級級別為的的吊車，由附表表4可查查得軌道道中心至至吊車端端部距離離;吊車車橋架外外邊緣至至上柱內(nèi)內(nèi)邊緣的的凈空寬寬度，一一般取。對邊柱，取封閉閉式定位位軸線，即縱向向定位軸軸線與縱縱墻內(nèi)皮皮重合，則，故故亦符合要要求。3.9.4 計計算簡圖圖確定由于該機機修車間間廠房，工藝無無特殊要要求，且且結(jié)構布布置及荷荷載分布布（除吊吊車荷載載外）均均勻，故故可取一一榀橫向向排架作作為基本本的計算算單元，單元的的寬度為為兩相鄰鄰柱間中中心線之之

7、間的距距離，即即，如圖圖3-778(bb)所示示；計算算簡圖如如圖3-78(a)所示示。（a）（b）圖3-7783.9.5 荷荷載計算算1. 永永久荷載載（l）屋屋蓋恒載載為了簡化化計算，天溝板板及相應應構造層層的恒載載，取與與一般屋屋面恒載載相同。兩氈三油油防水層層 20mmm厚水泥泥砂漿找找平層100mmm厚水水泥蛭石石保溫層層一氈兩油油隔氣層層20mmm厚水泥泥砂漿找找平層預應力混混凝土屋屋面板（包括灌灌縫） 屋蓋鋼支支撐圖3-779 AA、B柱柱永久荷荷載作用用位置相相同屋架自重重重力荷荷載為ll06kkN/榀榀，則作作用于柱柱頂?shù)奈菸萆w結(jié)構構自重標標準值為為(2)吊吊車梁及及軌道自自

8、重標準準值(3)柱柱自重標標準值A、B軸軸上柱下柱各項永久久荷載作作用位置置如圖33-799所示。 2屋面面可變荷荷載由荷載載規(guī)范查得，屋面活活荷載標標準值為為0.55kN/,屋面面雪荷載載標準值值為0.25kkN/，由于于后者小小于前者者，故僅僅按屋面面均布活活荷載計計算。作作用于柱柱頂?shù)奈菸菝婊詈珊奢d標準準值為的作用位位置與作作用位置置相同，如圖33-799所示。3吊車車荷載對起重量量為200/5tt的吊車車，查附附表4并并將吊車車的起重重量、最最大輪壓壓和最小小輪壓進進行單位位換算，可得： 根根據(jù)B及及K，可可算得吊吊車梁支支座反力力影響線線各輪壓壓對應點點的豎向向坐標值值，如圖圖3-8

9、80所示示，據(jù)此此可求得得吊車作作用于柱柱上的吊吊車荷載載。圖3-880 (11)吊車車豎向荷荷裁吊車豎向向荷載標標準值為為 (2)吊吊車橫向向水下荷荷藏 作用用于每一一個輪子子上的吊吊車橫向向水平制制動力為為 同時時作用于于吊車兩兩端每排排架柱上上的吊車車橫向水水平荷載載標準值值為4風荷荷載 風風荷載標標準值按按式（3312）計算，其中基基本風壓壓按B類類地面粗粗糙度，根據(jù)廠廠房各部部分標高高（圖3377），由附附表3-1可查查得風壓壓高度變變化系數(shù)數(shù)為 柱柱頂（標標高122.300m） 檐檐口（標標高144.600m） 屋屋頂(標標高166.000） 風風荷載體體型系數(shù)數(shù)如圖33-811(

10、a)所示，則由式式(3-12)可求得得排架迎迎風面及及背風面面的風荷荷載標準準值分別別為則作用于于排架計計算簡圖圖(圖33-81bb)上的的風荷載載標準值值為圖3-8813.9.6 排排架內(nèi)力力分析有有關系數(shù)數(shù)廠房為等等高排架架可用剪剪力分配配法進行行排架內(nèi)內(nèi)力分析析。由于于該廠房房的A柱柱和B柱柱的柱高高、截面面尺寸等等均相同同，故這這兩柱的的有關參參數(shù)相同同。1柱頂頂剪力分分配系數(shù)數(shù)柱頂位移移系數(shù) 和柱的的剪力分分配系數(shù)數(shù) 分別別計算，結(jié)果見見下表柱號A、B柱柱由上表可可知，。2.單階階變截面面柱柱頂頂反力系系數(shù)由表3-9中給給出的公公式可分分別計算算不同荷荷載作用用下單階階變截面面柱的柱

11、柱頂反力力系數(shù)，計算結(jié)果果見表33-199。表 3-19 簡圖柱頂反力力系數(shù)A柱和BB柱2.14431.10040.55590.3226內(nèi)力正負負號規(guī)定定本例題中中，排架架柱的彎彎矩、剪剪力和軸軸力的正正負號規(guī)規(guī)定如圖圖3-882所示示，后面面的各彎彎矩圖和和柱底剪剪力均未未標出正正負號，彎矩圖圖畫在受受拉一側(cè)側(cè)，柱底底剪力按按實際方方向標出出。圖 3-823.9.7 排排架內(nèi)力力分析永久荷載載作用下下排架內(nèi)內(nèi)力分析析永久荷載載作用下下排架的的計算簡簡圖如圖圖3-883（aa）所示示。圖中的重重力荷載載 及力力矩 根根據(jù)圖33-799確定，即由于圖33-833(a)所示排排架為對對稱結(jié)構構且作

12、用用對稱荷荷載，排排架結(jié)構構無側(cè)移移，故各各柱可按按頂為不不動鉸支支座計算算內(nèi)力。按照表表3-119計算算的柱頂頂反力系系數(shù)，柱柱頂不動動鉸支座座反力可可根據(jù)表表3-99所列的的相應公公式計算算求得，即求得柱頂頂反力后后，可根根據(jù)平衡衡條件求求得柱各各截面的的彎矩和和剪力。柱各截截面的軸軸力為該該截面以以上重力力荷載之之和。恒恒載作用用下排架架結(jié)構的的彎矩圖圖、軸力力圖和柱柱底剪力力分別見見圖3-83(b)、(c)。圖3-883屋面可變變荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析排架計算算簡圖如如圖3-84(a)所所示。屋屋架傳至至柱頂?shù)牡募泻珊奢d,它它在柱頂頂及變階階處引起起的力矩矩分別為為按照表33-

13、199計算的的柱頂反反力系數(shù)數(shù)和表33-9所所列的相相應公式式可求得得柱頂不不動鉸支支座反力力即則排架柱柱頂不動動鉸支座座總反力力為：排架各柱柱的彎矩矩圖、軸軸力圖及及柱底剪剪力如圖圖3-884（bb)、（c)所所示。圖 3-84屋面可變變荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析（1）作作用于AA柱計算簡圖圖如圖33-866(a)所示。其中吊吊車豎向向荷載、在牛腿腿頂面處處引起的的力矩分分別為：按照表33-199計算的的柱頂反反力系數(shù)數(shù)和表33-9所所列的相相應公式式可求得得柱頂不不動鉸支支座反力力分別為為排架各柱柱頂剪力力分別為為排架各柱柱的彎矩矩圖、軸軸力圖及及柱底剪剪力如圖圖3-886（bb)、（c

14、)所所示。圖 3-86作用于BB柱同理，將將 作用用于A柱柱情況的的A、BB柱內(nèi)力力對換，并改變變內(nèi)力符符號可求求得各柱柱的內(nèi)力力。作用于AAB跨柱柱當AB跨跨作用吊吊車橫向向水平荷荷載時，排架計計算簡圖圖如圖33-900(a)所示。由表3-9得 , 則則柱頂不不動鉸支支座反力力分別為為排架柱頂頂總反力力R為各柱頂剪剪力分別別為排架各柱柱的彎矩矩圖及柱柱底剪力力值如圖圖3-990（bb)所示示。當方方向相反反時，彎彎矩圖和和剪力圖圖只改變變符號，數(shù)值不不變。圖 3-90風荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析左吹風時時計算簡圖圖如圖33-922（a)所示。柱頂不動動鉸支座座反力及及總反力力分別為為各柱頂

15、剪剪力分別別為排架內(nèi)力力圖如圖圖3-992（bb)所示示。右吹風時時將圖3-92(b)所所示A、B柱內(nèi)內(nèi)力圖對對換，并并改變內(nèi)內(nèi)力符號號后即可可。圖 3-923.9.8 內(nèi)內(nèi)力組合合以A柱內(nèi)內(nèi)力組合合為例?？刂平亟孛娣謩e別取上柱柱底部截截面I-I、牛牛腿頂截截面和下柱柱底截面面-，如圖圖3-553所示示。表33-200為各種種荷戴作作用下AA柱各控控制截面面的內(nèi)力力標準值值匯總表表。表中控制制截面及及正號內(nèi)內(nèi)力方向向如表33-200中的例例圖所示示。荷載載效應的的奉基本本組合設設計值按按式(33-244)進行行計算。在每種種荷載效效應組合合中，對對矩形和和I形截截面柱均均應考慮慮以下四四種組合

16、合，即(1)及及相應的的(2)及及相應的的;(3)及及相應的的；(4)及及相應的的。表 3-20控制截面面及正向向內(nèi)力荷載類別別永久荷載載效應SSGK屋面可變變荷載效效應SGGK吊車豎向向荷載效效應SGGK吊車水平平荷載效效應SQQK風荷載效效應SQQK作用在AA柱作用在BB柱作用在AAB跨左風右風彎矩圖及及柱底截截面剪力力序號I-IMK15.5532.411-27.22-27.77019.446-27.28NK295.4036.00000000 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIMK-45.03-6.5591

17、11.461.266019.446-27.28NK339.7036.000462.2596.775000 = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIMK22.3353.02249.334-62.1+62.1165.83-1400.244NK381.4436.000462.2596.775000VK7.5771.088-6.998-7.1128.26624.441-16.65由于本例例不考慮慮抗震設設防，對對柱截面面一般不不需進行行受剪承承載力計計算。故故除下柱柱底截面面-外，其其他截面面的不利利內(nèi)力組組合未給給出所

18、對對應的剪剪力值。對柱進行行裂縫寬寬度驗算算和基礎礎地基承承載力計計算時，需采用用荷載效效應的標標準組合合和準永永久組合合的效應應設計值值。表33-2ll和表33-222為A柱柱荷載效效應的基基本組合合和標準準組合。表 3-21截面內(nèi)力力組合基本組合合（可變變荷載控控制）標標準組合合:+Mmaax及相相應的NN,V-Mmaax及相相應的NN,VNmaxx及相應應的M,VNminn及相應應的N,V = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT I- = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT IM1.2+11.4+11.40.7748.224+1.400.9+11.40.770.9

19、+0.6-66.381.2+1.400.9+11.40.7745.224+1.400.9+11.40.7742.114N389.76295.40389.76295.40 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIM+1.400.9+11.40.66114.481.2+11.40.99+1.440.7-94.871.2+11.40.99+1.440.77+0.66（+）75.884+1.400.9+11.40.66-80.26N922.14442.9210255.366339.70 = 3 * ROMAN * MERGE

20、FORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIM1.2+11.4+11.4(0.7+0.700.9+00.70.99)361.04+1.4+0.700.9（）-2933.8551.2+11.40.99+1.440.7（+00.9）196.421.4+1.400.7（+00.8+00.9）335.84N946.01466.7710755.444779.12V34.334-24.469.93333.334Mk+0.7(+)+0.700.9275.570.770.8+0.700.9-2033.411+0.9+0.7+0.700.9+00.6219.29（0.7+

21、0.700.9）273.46NK730.20435.62822.67705.02VK34.334-24.4621.11433.226表 3-22截面內(nèi)力力組合基本組合合（永久久荷載控控制）+Mmaax及相相應的NN,V-Mmaax及相相應的NN,VNmaxx及相應應的M,VNminn及相應應的N,V = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT I- = 1 * ROMAN * MERGEFORMAT IM1.355+1.4（0.7+0.66）39.666+1.4（0.70.88+0.700.9+00.6）-53.181.355+1.44（00.6+00.7）39.666+1.4（0.6

22、+0.77）34.223N434.07295.40434.07330.68 = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT II- = 2 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIM+1.4（0.7+0.66）80.5551.355+1.44（0.6+0.77）-80.401.355+1.4400.70.99+0.77+0.66（+）24.446+1.400.6（）-51.62N792.71493.88901.58339.70 = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT III- = 3 * ROMAN * MERGEFORMAT IIIIM1.355+1.4400.7+

23、0.70.88（+）+00.6274.46+1.40.66+00.70.88（）-2077.2881.355+1.440.77+0.770.9（+)）147.691.4（0.77+0.70.88+0.66）203.29N912.63457.29957.93779.12V32.779-18.4712.44123.6663.9.9 柱柱截面設設計仍以A柱柱為例?；炷镣翉姸鹊鹊燃墳镃C30, ;縱縱向鋼筋筋采用HHRB4400級級，。上、下柱均均采用對對稱配筋筋。選取控制制截面最最不利內(nèi)內(nèi)力對上柱，截面的的有效高高度取 ，則大大偏心受受壓和小小偏心受受壓界限限破壞時時對應的的軸向壓壓力為當時,為為

24、大偏心心受壓;由表33-211表3-23可可見,上上柱II截面面共有88組不利利內(nèi)力。經(jīng)判別別,其中中8組內(nèi)內(nèi)力均為為大偏心心受壓，對8組組大偏心心受壓內(nèi)內(nèi)力，按按照“彎矩相相差不多多時，軸軸力越小小越不利利；軸力力相差不不多時，彎矩越越大越不不利”的原則則，可確確定上柱柱的最不不利內(nèi)力力為對下柱，截面的的有效高高度取，則大偏偏心受壓壓和小偏偏心受壓壓界限破破壞時對對應的軸軸向壓力力為 當,且且彎矩較較大時,為大偏偏心受壓壓。由表表3-221-表表3-223可見見，下柱柱一和一截面共共有166組不利利內(nèi)力。經(jīng)用判判別，其其中122組內(nèi)力力為大偏偏心受壓壓,有44組內(nèi)力力為小偏偏心受壓壓且均滿滿

25、足，故故小偏心心受壓均均為構造造配筋。對122組大偏偏心受壓壓內(nèi)力，采用與與上柱II-I截截面相同同的分析析方法，可確定定下柱的的最不力力內(nèi)力為為上柱配筋筋計算 由上上述分析析結(jié)果可可知，上上柱取下下列最不不利內(nèi)力力進行配配筋計算算：由表3-12查查得有吊吊車廠房房排架方方向上柱柱的計算算長度為為由于h/30=4000/300=133.333mm,取附加加偏心距距,則取故取進行行計算選3（三三級鋼）118，則則滿足要求求。由表3 12得得，垂直直于排架架方向上上柱的計計算長度度，則，滿足彎矩矩作用平平面外的的承載力力要求。下柱配筋筋計算 由分分析結(jié)果果可知，下柱取取下列兩兩組為最最不利內(nèi)內(nèi)力進

26、行行配筋計計算：按計算由表3-12可可查得下下柱計算算長度取??；截面面尺寸。取附加偏偏心距,則取先假定中中和軸位位于翼緣緣內(nèi)，受受壓區(qū)進進入腹板板內(nèi)，則則，為大偏偏心受壓壓構件，則（2）按按計算計算方法法與上述述相同，計算過過程從略略，計算算結(jié)果為為綜合上述述計算結(jié)結(jié)果，下下柱截面面選用66（三級鋼筋筋）200（），且滿足足最下配配筋的要要求，即即。柱的裂縫縫寬度驗驗算按荷載準準永久組組合計算算時，該該單層廠廠房A柱柱的效應應設計值值較小，不起控控制作用用，因此此可不對對其進行行裂縫寬寬度驗算算。柱箍筋配配置非地震區(qū)區(qū)單層廠廠房柱，其箍筋筋數(shù)量一一般由構構造要求求控制，根據(jù)構構造柱要要求，上上

27、、下柱柱箍筋均均選用 。牛腿設計計根據(jù)吊車車梁支承承位置、截面尺尺寸及構構造要求求，初步步擬定牛牛腿尺寸寸如圖33-944所示。其中牛牛腿截面面寬度，牛腿截截面高度度，。(l)牛牛腿截面面高度驗驗算 作用于于牛腿頂頂面按荷荷載效應應標準組組合計算算的豎向向力為 牛腿腿頂面無無水平荷荷載，即即；圖3-994牛腿腿尺寸簡簡圖對支承吊吊車梁的的牛腿，裂縫控控制系數(shù)數(shù)；，??；由由式(33-277)得故牛腿截截面高度度滿足要要求。 (22)牛腿腿配筋計計算 由由于，因因而該牛牛腿可按按構造要要求配筋筋。根據(jù)據(jù)構造要要求，實際選選用4（三級鋼）14（）。水水平箍筋筋選用。柱的吊裝裝驗算采用翻身身起吊，吊點

28、設設在牛腿腿下部，混凝土土達到設設計強度度后起吊吊。由表表3-113可得得柱插入入杯口深深度為，取，則則柱吊裝裝時總長長度為33.9+8.99+0.85=13.65mm,計算算簡圖如如圖3-95所所示。圖3-995 柱吊吊裝計算算簡圖（l)荷荷載計算算 柱吊吊裝階段段的荷載載為柱自自重重力力荷載，且應考考慮動力力系數(shù)，即 (22)內(nèi)力力計算 在在上述荷荷載作用用下，柱柱各控制制截面的的彎矩為為由得令，得則下柱段段最大彎彎矩為承載力和和裂縫寬寬度驗算算上柱配筋筋為（33三級鋼鋼18），其受受彎承載載力按下下式進行行驗算：裂縫寬度度驗算如如下：，取滿足要求求。下柱配筋筋（6三級鋼200），其其受彎

29、承承載力按按下式進進行計算算：裂縫寬度度驗算如如下：，取，取滿足要求求。 3.99.100 基礎礎設計建筑地地基基礎礎設計規(guī)規(guī)范(GB 500007-20002)規(guī)規(guī)定，對對6m柱柱距單層層排架結(jié)結(jié)構單跨跨廠房，當?shù)鼗休d力力特征值值為,廠廠房跨度度，吊車車額定起起重量不不超過，以及設設計等級級為丙級級時，設設計時可可不做地地基變形形驗算。本例符符合上述述條件，故不需需進行地地基變形形驗算。下面以以A柱為為例進行行該柱的的基礎設設計。 基礎材材料：混混凝土強強度等級級取,，；鋼筋筋采用，；基礎礎墊層采采用素混混凝土。1基礎礎設計時時不利內(nèi)內(nèi)力的選選取作用于基基礎頂面面上的荷荷載包括括柱底（一

30、截面）傳給基基礎的以以及圍護護墻自重重重力荷荷載兩部部分。按按照建建筑地基基基礎設設計規(guī)范范 (GB5500007-220111)的規(guī)規(guī)定，基基礎的地地基承載載力驗算算取用荷荷載效應應標準組組合,基基礎的受受沖切承承載力驗驗算和底底板配筋筋計算取取用荷載載效應基基本組臺臺。由于于圍護墻墻自重重重力荷載載大小、方向和和作用位位置均不不變，故故基礎最最不利內(nèi)內(nèi)力主要要取決于于柱底（一截面）的不利利內(nèi)力，應選取取軸力為為最大的的不利內(nèi)內(nèi)力組合合以及正正負彎矩矩為最大大的不利利內(nèi)力組組合。經(jīng)經(jīng)對表33-200-表33-222中的柱柱底截面面不利內(nèi)內(nèi)力進行行分析可可知，基基礎設計計時的不不利內(nèi)力力如表3

31、3-233。 表33-233組別荷載標準準組合的的效應設設計值荷載基本本組合的的效應設設計值第一組275.75730.2234.334361.04946.0134.334第二組-2033.444435.62-24.46-2633.855466.77-24.46第三組219.29822.6721.114196.4210755.4449.9332圍護護墻自重重重力荷荷載計算算如圖3-97所所示,每每個基礎礎承受的的圍護墻墻總寬度度為,總總高度為為,墻體體為240mmm厚燒燒結(jié)普通通黏土磚磚砌筑,重度為為;鋼框框玻璃窗窗自重,按計算,每根根基礎梁梁自重為為,則每每個基礎礎承受的的由墻體體傳來的的重力

32、荷荷載標準準值為基礎梁自自重 墻體自重重 鋼窗自重重 圖3-9圍護墻對對基礎產(chǎn)產(chǎn)生的偏偏心距為為3基礎礎地面尺尺寸及地地基承載載力驗算算(l)基基礎高度度和埋置置深度確確定 由構造造要求可可知，基基礎高度度為，其其中為柱柱插入杯杯口深度度，由表表3-113可知知，取?。粸楸椎缀穸龋杀?3-144可知，取；故故基礎高高度為因基礎頂頂面標高高為，室室內(nèi)外高高差為，則基礎礎埋置深深度為 (2)基礎底底面尺寸寸擬定 基礎底底面面積積按地基基承載力力計算確確定，并并取用荷荷載效應應標準組組合。由由建筑筑地基基基礎設計規(guī)范范(GGB 5500007-220111)可查查得，（黏性性土），取基礎礎底面以

33、以上土及及基礎的平平均重度度為，則則深度修修正后的的地基承承載力特特征值按按下式計計算： 由式式(3-31)按軸心心受壓估估算基礎礎底面尺尺寸，取取則考慮到偏偏心的影影響，將將基礎的的底面尺尺寸再增增加300%，取取基礎底面面的彈性性抵抗矩矩為(3)地地基承載載力驗算算 基礎自自重和土土重為（基礎及及其上填填土的平平均自重重取） 由表33-233可知，選取以以下三組組不利內(nèi)內(nèi)力進行行基礎底底面積計計算：先按第一一組不利利內(nèi)力計計算，基基礎底面面相應于于荷載效效應標準準組合時時的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為為（圖33-988a）m 由式(3-332)可可得基礎礎底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3

34、-35aa)和式式(3-35bb)進行行地基承承載力驗驗算滿足要求求。 取第二二組不利利內(nèi)力計計算，基基礎底面面相應于于荷載效效應標準準組合時時的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為(圖3-98bb)m 由式(3-332)可可得基礎礎底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3-35aa)和式式(3-35bb)進行行地基承承載力驗驗算滿足要求求。 取第三三組不利利內(nèi)力計計算，基基礎底面面相應于于荷載效效應標準準組合時時的豎向向壓力值值和力矩矩值分別為(圖3-98cc) 由式(3-332)可可得基礎礎底面邊邊緣的壓壓力為 由式式(3-35aa)和式式(3-35bb)進行行地基承承載力驗驗算滿足要求求。 圖圖3-9984基礎礎受沖切切承載力力驗算基礎受沖沖切承載載力計算算時采用用荷載效效應的基基本組合合，并采采用基底底凈反力力。由表表3-223可知知，選取取下列三三組不利利內(nèi)力； 先按按第一組組不利內(nèi)內(nèi)力計算算,該組組內(nèi)力組組合時，取，不不考慮基基礎自重重及其上上土重后后相應于于荷載效效應基本本組合時時的地基基凈反力力計算如如下(圖圖3-999b)： 按第二二組不利利內(nèi)力計計算,該該組內(nèi)力力組合時時，取，不考慮慮基礎自自重及其其上土重重后相應應于荷載載效應基基本組合合時的地地基凈反反力計算算如下(圖3-99cc)：因最小凈凈反力為