調(diào)節(jié)變壓器分接頭計(jì)算及措施

1、一.序言二.課程設(shè)計(jì)任務(wù)及要求.設(shè)計(jì)要求.設(shè)計(jì)任務(wù)三.調(diào)壓理論分析.電力系統(tǒng)的電壓管理中樞點(diǎn)電壓管理電壓調(diào)整的基本原理.電力系統(tǒng)的幾種調(diào)壓方式改變發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓調(diào)壓改變變壓器變比調(diào)壓改變網(wǎng)絡(luò)中無功功率分布調(diào)壓三.計(jì)算分析.等值電路.潮流計(jì)算. B開機(jī)分接頭計(jì)算. B關(guān)機(jī)電壓損耗計(jì)算.調(diào)壓措施的具體分析及展望.電網(wǎng)電壓偏差大的原因.調(diào)壓措施分析.各種調(diào)壓方式的比較.實(shí)驗(yàn)小結(jié)一.序言課程設(shè)計(jì)是在我們學(xué)完了大學(xué)全部基礎(chǔ)課、選修課以及大部專業(yè) 課之后進(jìn)行的。這是我們?cè)谶M(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)之前對(duì)所學(xué)各課程的一次深 入的綜合性的總復(fù)習(xí)，也是一次理論聯(lián)系實(shí)際的訓(xùn)練，因此，它在我 們四年的大學(xué)生活中占有重要的地位。電

2、氣設(shè)計(jì)是一個(gè)考驗(yàn)人耐心 的過程，不能有絲毫的急躁，馬虎，尤其對(duì)我們電力方向來說，要求 我們細(xì)心計(jì)算參數(shù)不得有絲毫馬虎，要熟練地掌握課本上的知識(shí)，必 須要有耐心，要有堅(jiān)持的毅力。需要反復(fù)實(shí)踐，其過程很可能相當(dāng)煩 瑣，有時(shí)花很長(zhǎng)時(shí)間計(jì)算出來的數(shù)據(jù)還是需要重做，那時(shí)心中未免有 點(diǎn)灰心，有時(shí)還特別想放棄，此時(shí)更加需要靜下心，查找原因。就我個(gè)人而言，我希望能通過這次課程設(shè)計(jì)對(duì)自己未來將從事的 工作進(jìn)行一次適應(yīng)性的訓(xùn)練，希望在設(shè)計(jì)中能鍛煉自己分析問題、解 決問題的能力，為自己今后的工作打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)。本次課程設(shè)計(jì)剛開始先計(jì)算線路和變壓器的等值參數(shù)，然后用 CAD畫出線路的等值參數(shù)圖；然后計(jì)算網(wǎng)絡(luò)的潮流

3、分布，從已知功率 點(diǎn)回推功率再用電網(wǎng)的額定電壓，由A點(diǎn)進(jìn)行回推各點(diǎn)電壓，再選定 適當(dāng)?shù)姆纸宇^，自定變壓器的變比，確定系統(tǒng)各變壓器分接頭或確定 其他適當(dāng)?shù)恼{(diào)壓措施，最后校驗(yàn)分接頭是否符合題目的要求。由于能力所限，再加上時(shí)間緊迫，設(shè)計(jì)尚有許多不足之處，希望 各位老師給予指教和諒解。三.調(diào)壓理論分析：電力系統(tǒng)的電壓管理一、中樞點(diǎn)電壓管理電力系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)壓得目的，就是要采取各種措施，使用戶處的電 壓偏移保持在規(guī)定的范圍內(nèi)。但由于電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，負(fù)荷較多， 如對(duì)每個(gè)用電設(shè)備電壓都進(jìn)行監(jiān)視和調(diào)整，不僅不經(jīng)濟(jì)而且無必要。 因此，電力系統(tǒng)電壓的監(jiān)視和調(diào)整可通過監(jiān)視、調(diào)整電壓中樞點(diǎn)電壓 來實(shí)現(xiàn)。電壓中樞點(diǎn)是指某

4、些可以反映系統(tǒng)電壓水平的主要發(fā)電廠或樞 紐變電所母線。因?yàn)楹芏嘭?fù)荷都由這些中樞點(diǎn)供電，如能控制住住這 些電的電壓偏移，也就控制住了系統(tǒng)中大部分負(fù)荷的電壓偏移。于是, 電力系統(tǒng)電壓調(diào)整問題也就轉(zhuǎn)變?yōu)楸ＷC各中樞點(diǎn)的電壓偏移不超出 給定范圍的問題。1、電壓中樞點(diǎn)的選擇電壓中樞點(diǎn)的選擇在：區(qū)域性水、火電廠的高壓母線。樞紐變電所二次母線有大量地方負(fù)荷的發(fā)電廠母線。城市直降變電所二次母線2、中樞點(diǎn)的調(diào)壓方式中樞點(diǎn)的調(diào)壓方式分為逆調(diào)壓、順調(diào)壓和恒調(diào)壓三類。逆調(diào)壓：在大負(fù)荷時(shí)升高電壓，小負(fù)荷時(shí)降低電壓的調(diào)壓方式。 一般采用逆調(diào)壓方式，在最大負(fù)荷時(shí)可保持中樞點(diǎn)電壓比線路 額定電壓高5%,在最小負(fù)荷時(shí)保持為線路額

5、定電壓。供電線 路較長(zhǎng)、負(fù)荷變動(dòng)較大的中樞點(diǎn)往往要求采用這種調(diào)壓方式。順調(diào)壓：大負(fù)荷時(shí)允許中樞點(diǎn)電壓低一些，但不低于線路額定 電壓的102.5%；小負(fù)荷時(shí)允許其電壓高一些，但不超過線路額定電壓的107. 5%的調(diào)壓模式。對(duì)于某些供電距離較近，或 者符合變動(dòng)不大的變電所，可以采用這種調(diào)壓方式。恒調(diào)壓：介于前面兩種調(diào)壓方式之間的調(diào)壓方式是恒調(diào)壓。即 在任何負(fù)荷下，中樞點(diǎn)電壓保持為大約恒定的數(shù)值，一般較線 路額定電壓高2%5%。二、電壓調(diào)整的基本原理?yè)碛休^充足的無功功率電源是保證電纜系統(tǒng)有較好的運(yùn)行電壓 水平的必要條件，但是要使所有用戶的電壓質(zhì)量都符合要求，還必須 采用各種調(diào)壓手段?，F(xiàn)以下圖為例，說

6、明常用的各種調(diào)壓措施所依據(jù)的基本原理：KLT 1TAP+jQKLT 1TAP+jQ電壓調(diào)整原理圖ViyViyGkl-AV)/k2= VGkxPR + QXVn電壓調(diào)整的措施：(1)調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流以改變發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓VG；(2)改變變壓器的變比kl、k2；(3)改變功率分布P+jQ (主要是0),使電壓損耗/ 變化；(4)改變網(wǎng)絡(luò)參數(shù)R+jX (主要是冷，改變電壓損耗 匕電力系統(tǒng)的幾種調(diào)壓方式一、改變發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓調(diào)壓這種調(diào)壓手段是一種不需要耗費(fèi)投資，且是最直接的調(diào)壓方法， 應(yīng)首先考慮采用。發(fā)電機(jī)的電壓調(diào)整是借助于調(diào)整發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁電 壓，以改變發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組的勵(lì)磁電流，就可以改變發(fā)電機(jī)定子端

7、電 壓。不同類型的供電網(wǎng)絡(luò)，發(fā)電機(jī)調(diào)壓所起的作用是不同的。對(duì)于發(fā)電機(jī)不經(jīng)升壓直接供電的小型電力系統(tǒng)，供電線路不長(zhǎng), 線路上電壓損耗不大，借改變發(fā)電機(jī)端電壓的方法，例如實(shí)行 逆調(diào)壓，就可以滿足負(fù)荷點(diǎn)要求的電壓質(zhì)量。對(duì)由發(fā)電機(jī)經(jīng)多級(jí)變壓向負(fù)荷供電的大中型電力系統(tǒng)，線路較 長(zhǎng)，供電范圍大，從發(fā)電廠到最遠(yuǎn)處的負(fù)荷之間的電壓損耗和 變化幅度都很大。這時(shí)，單靠發(fā)電機(jī)調(diào)壓是不能解決問題的。 發(fā)電機(jī)調(diào)壓主要是為了滿足近處地方負(fù)荷的電壓質(zhì)量要求，即 發(fā)電機(jī)采用逆調(diào)壓方式。對(duì)于遠(yuǎn)處負(fù)荷電壓變動(dòng)，只能靠其它 調(diào)壓方式來解決。對(duì)有若干發(fā)電廠并列運(yùn)行的大型電力系統(tǒng)，利用發(fā)電機(jī)調(diào)壓， 會(huì)出現(xiàn)新的問題。首先，當(dāng)要提高發(fā)電機(jī)

8、的電壓時(shí)，則該發(fā)電 機(jī)就要多輸出無功功率，這就要求進(jìn)行電壓調(diào)整的電廠的母線 電壓，會(huì)引起系統(tǒng)中無功功率的重新分配，這還可能同無功功 率的經(jīng)濟(jì)分配發(fā)生矛盾。所以在大型電力系統(tǒng)中發(fā)電機(jī)調(diào)壓一 般只作為一種輔助的調(diào)壓措施。二、改變變壓器變比調(diào)壓1、降壓變壓器分接頭的選擇A% =（%+然7）/匕匕二（匕一 A%）K式中，K=VV是變壓器的變比，即高壓繞組分接頭電壓V*和 低壓繞組額定電壓V2、之比。將k代入上式，得高壓側(cè)分接頭電壓匕=（匕-八吟）/匕*%當(dāng)變壓器通過不同得功率時(shí)，可以通過計(jì)算求出在不同負(fù)荷下為 滿足低壓側(cè)調(diào)壓要求所應(yīng)選擇的高壓側(cè)分接頭電壓普通的雙繞組變壓器的分接頭只能在停電得情況下改變

9、，在正常 的運(yùn)行中無論負(fù)荷怎樣變化只能使用一個(gè)固定的分接頭。這樣可以計(jì) 算最大負(fù)荷和最小負(fù)荷下所要求的分接頭電壓匕 rmax Amax)v2匕 rmax Amax)v2v2maxK/min = (Kmin 匕min )匕N“2min然后求取它們的算術(shù)平均值，即一(Kf max Kf min 2根據(jù)值可選擇一個(gè)與它最接近的分接頭。然后根據(jù)所選取的分接 頭校驗(yàn)最大負(fù)荷和最小負(fù)荷時(shí)低壓母線電壓上的實(shí)際電壓是否符合 要求當(dāng)考慮負(fù)荷變化時(shí)，分別求出最大和最小負(fù)荷時(shí)的抽頭選擇，然后取 其算術(shù)平均值，再進(jìn)行校驗(yàn)是否滿足電壓要求，基本步驟如下：1、根據(jù)最大和最小負(fù)荷的運(yùn)行情況，求出其一次側(cè)電壓IUX和八巾 以

10、及通過變壓器的負(fù)荷P皿+jQ3“，P皿+jQmax求取變壓器的電壓損耗4max 9max 9Vmin o2、套用公式計(jì)算最大負(fù)荷和最小負(fù)荷時(shí)的分接頭選擇3、取其算數(shù)平均值3、取其算數(shù)平均值匕=j(匕 max+LG4、選擇鄰近的接頭作為所選擇的接頭5、套用低壓則電壓計(jì)算公式進(jìn)行驗(yàn)算V_ AVt 7_ 1 maxT max2 max -7V2NVmin /丫 2N%2、升壓變壓器分接頭的選擇V2 ifr+jft %升壓變壓器由于升壓變壓器中功率方向是從低壓側(cè)送往高壓側(cè)的，故公式中修前的符號(hào)應(yīng)相反，即應(yīng)將電壓損耗和高壓側(cè)電壓相加。因而有Vl(=(V1+AVr)V2*V2/v式中，V2為變壓器低壓側(cè)的

11、實(shí)際電壓或給定電壓；片為高壓側(cè)所要 求的電壓。3、三繞組變壓器分接頭的選擇將高低繞組看作雙繞組，確定高繞組接頭；將高中繞組看作雙繞組，確定中繞組分接頭位置.4、有載調(diào)壓變壓器有載調(diào)壓變壓器可以在帶負(fù)荷的條件下切換分接頭而且調(diào)節(jié)范圍也比較大，一般在15%以上。目前我國(guó)暫定，UOkV級(jí)的調(diào)壓變壓器有7個(gè)分接頭，即W3X2. 5%； 220kV級(jí)的有9個(gè)分接頭即K4X2.0%。采用有載調(diào)壓變壓器時(shí)，可以根據(jù)最大負(fù)荷算得的匕皿值和最小 負(fù)荷算得的匕近分別選擇各自合適的分接頭。這樣就能縮小次級(jí)電 壓的變化幅度，甚至改變電壓變化的趨勢(shì)。三、改變網(wǎng)絡(luò)中無功功率分布調(diào)壓當(dāng)電力系統(tǒng)中無功電源不足時(shí)，就不能單靠改

12、變變壓器變比 調(diào)壓。而需要在適當(dāng)?shù)攸c(diǎn)對(duì)所缺無功進(jìn)行補(bǔ)償，這樣也就改變了電力 網(wǎng)中無功功率的分布。按調(diào)壓要求選擇無功補(bǔ)償設(shè)備容量1、并聯(lián)無功補(bǔ)償調(diào)壓的基本原理v = P R + Q Xyi + (Q 0，)X九22、按調(diào)壓要選擇補(bǔ)償量的基本原理PR + QX-PR + (Q Q)xPR + QX2 PR + QX2 匕尸 R + (Q_c)Xv124MM+( 丁-T第二項(xiàng)很小于是有QcX k2V于是有QcX選擇補(bǔ)償容量的基本原則：在滿足各種運(yùn)行方式下的調(diào)壓要求下，與其它調(diào)壓方式配合，使補(bǔ)償容量最小。有補(bǔ)償?shù)淖儔浩鬟x擇的基本原則：在滿足調(diào)壓的要求下，使補(bǔ)償容量 最小(1)選用并聯(lián)電容器通常在大負(fù)荷

13、時(shí)降壓變電所電壓偏低，小負(fù)荷時(shí)電壓偏高。電容器只 能發(fā)出感性無功功率以提高電壓，但電壓過高時(shí)卻不能吸收感性無功 功率來使電壓降低。為了充分利用補(bǔ)償容量，在最大負(fù)荷時(shí)電容器應(yīng) 全部投入，在最小負(fù)荷時(shí)全部退出。根據(jù)調(diào)壓要求，按最小負(fù)荷時(shí)沒有補(bǔ)償這樣變壓器變比V .(Knun-AL)Vt 一按最大負(fù)荷時(shí)的調(diào)壓要求選擇補(bǔ)償容量 TOC o 1-5 h z Vvr cC _ 2cmax (72max E2匕 _(cmax；-/ HYPERLINK l bookmark26 o Current Document XK校驗(yàn)實(shí)際電壓是否滿足要求(2)選用同期調(diào)相機(jī)調(diào)相機(jī)的特點(diǎn)是既能過勵(lì)磁運(yùn)行，又能欠勵(lì)磁運(yùn)行。

14、如果調(diào)相機(jī)在最 大負(fù)荷時(shí)按額定容量過勵(lì)磁運(yùn)行，在最小負(fù)荷按(0.50. 65)額定 容量欠勵(lì)磁運(yùn)行，那么，調(diào)相機(jī)的容量將得到最充分的利用。同步調(diào)相機(jī)容量選擇最大負(fù)荷時(shí)調(diào)相機(jī)發(fā)出全部容性QeS,最小負(fù)荷時(shí)吸收QcN感性無功, 有：yV，z-) _ v 2cmax(7v 2mac L2匕 IV2cmax；/xk兩式相除: 可得_ _ 匕cmin(%cmin匕min)匕 cmax( 匕 cmax 匕 max )丸3匕3 +%出匕.按以上公式選擇k和QcN四.計(jì)算分析：一.等值電路計(jì)算如圖所示:二.潮流計(jì)算:L89潮流計(jì)算：Un89=38. 5kv;S 皿=12 + 8j；Snin=10+8j；Q89

15、=-0. 0854j ;Z89=13. 5+20. 4j ;S 9max= 12+8 j+ZkQu9: ； S 9min= 1 0+8 j + ZQs9; S喇=(12?+82) /Ung/XQLgJ；Smin=(102+82)/Un892 X (Zl89)；S 8max S 9max+Smax , S 8min - S 9min+Smin ,Ssniax- S 8max+ZQ9Ssmin S 8min+ZQ89得結(jié)果：$2=13.9986+10. 7647iSell. 5978+10. 1592i8-T3中性點(diǎn):Un-110kv;S8皿=13. 9986+10. 7647j; Swl 1.

16、5978+10. 1592j; X=7. 562j ;S皿=(13. 99 862+10. 76 4 72)/Un2XX; 11. 59 782+10. 15922)/Un2XX;Soimax - Sgmax+SmaxSfllmin Sgmin+XSmin得結(jié)果:S0=13. 9986+10. 9596iSOmin=ll. 5978+10. 3078iB電廠關(guān)機(jī)，7-T3中性點(diǎn):Un-110kv;S7max= 20+15j ； S7min= 10+10j ； X=Oj ； Snax=(202+152)/Un2XX;Smin=(102+102)/Un2XX;So2min S7min+Smin得結(jié)

17、果：Sox=20. 0000+15. OOOOi;So2minlO. 0000+10. 0000 i;T3中性點(diǎn):Soimin-ll. 5978+10. 3078i;Soimax=13. 9986+10. 9596i;So2.in-lO. 0000+10. OOOOi;So2111ax=20. 0000+15. OOOOi;Somax-Soimax+ So2maxSomin -Soimin+ So2min得結(jié)果：S。皿=33. 9986+25. 9596iStain=21. 5978+20. 3078 iTso-6 U=110kv; ASlj;So111ax= 33. 9986+25. 959

18、6j ; S0min=21. 5978+20. 3078j ; X=13. 008j ;Sw (33. 99 862+25. 95 962) /Un2 X X;54(21. 59 782+20. 30 782)/Un2XX;S6111ax-S()niax+Sniax+St3Sbmin -Somin+Smin+St3得結(jié)果:S6g=33. 9986+28. 9267 iSemin-21. 5978+22. 2526iLe-4：Un-110kv;S6111ax=33. 9986+28. 9267j; S6min=21. 5978+22. 2526j;Qi6-3. 509j j Zi613. 5+2

19、0. 4 j;S emax-33. 9986+28. 9267j+AQ46;S 6min=21. 5978+22. 2526j+ZQ46；S*(33. 99862+28. 92672) /Un2X (Z46);S*n=(2L 59 782+22. 25 262) /Un2X (Z46);S 4max -S 6max+Smax , Sdlmin-S 6min+Smin,Sllmax-S 4max+ ZQl6Sdlmin 二 S 4min+/Q16得結(jié)果：S41max =40.0593 +28. 5300iS4iniin =26. 4293 +20. 1699iL54:Un=110kv;S5max

20、=30+16. 5j；S5min=30+16. 5j ； Qi5=-3. 2670j j Z459. 5+21. 06 j;S 5max30+16. 5j + ZQ|5；S 5min=30+16. 5j + ZQ45；Smax=(302+16. 52)/Un2X (Z45)；SBin=(302+16. 52)/Un2X (Z45);S 4maxS5max+Smax，S S 4maxS5max+Smax，S 4minS5min+2Smin ,S42max 二 S4max+ ZQl5S42tnin-S4min+ ZQl5得結(jié)果:S42maX =34.3666 +15. 1701iS42min =3

21、4. 3666 +15. 1701i求4總功率：Suma, =40. 0593 +28. 5300i;Sumin =26. 4293 +20. 1699i;S42皿=34. 3666 +15. 1701iSin =34. 3666 +15. 1701iSdmax-Sllwax+S42maxSdmin Sdmax-Sllwax+S42maxSdmin S，Hmin+S42min得結(jié)果：Sg =74.4259 +43. 700liSimin =60. 7959+35. 3400i4T2中性點(diǎn)：因?yàn)閄t2=0,所以S01max =74.4259 +43. 700liSoinin =60. 7959+

22、35. 3400i3T2中性點(diǎn):Un=220kv;S3max= 100 ； Samin_50 ； X=2 1. 5 j ； Smax=(1002)/U2XX;ASBin=(502)/U2XX;So2max-S3max+Sma:So2minS3min+Smin得結(jié)果：S2皿-100. 00+4. 4421 iSo2min =50. 000+1. 1105iT2o:SolnM =74. 4259 +43. 7001 iSoimin =60. 7959+35. 3400iS。2G =100. 00+4. 4421 iSo2min =50. 000+1. 1105iS omax Solmax+So2m

23、axSomin -Solmin+So2min得結(jié)果：Sa =174. 43+48. 142iSomin -110. 80+36. 451 iT2o2:Un-220kv;ASt6j;S0nM=174. 43+48. 142j;Swl 10. 08+36. 451j;X=40. 3j;S皿=(174. 432+48. 1422)/Un2XX;Smin=(110. 082+36. 4512)/Un2XX;S2111ax-Somax+Smax+St2Szmin -Sowin+SMin+St2得結(jié)果：S2111ax =174. 43+81. 406iS2min =110. 08+53. 647i21:U

24、n=220kv;Sw=174. 43+81. 406j;Sni=110. 08+53. 647j;Q12=TO. 2003j;Zi2=16. 05+60. 75 j;S-174. 43+81. 406j+AQ12;S iin=110. 08+53. 647j+AQi2；S皿=(174. 432+81. 4062)/Un2X (Z12);Smin=(110. 082+53 . 6472) /Un2X (Z12);Slmax-S max+Smax , S Imin-S Imin+ASmin；Imax=sImax+AQ12Imin=slmin+AQ12得結(jié)果：Sm =184. 63+71. 206i

25、Si. =120. 28+43. 447i加上T1的損耗：Un=220kv;Sel84. 63+71. 206j;Slmin=120. 28+43. 447j;X=35.8582j; AStO. 7686S皿=(184. 632+71. 2062)/U2X (X); 120. 282+43 . 4472)/U：X (X);S IMax-S Imax+ASmaxS IMin -S Imin+XSmin得結(jié)果：S.Max=184. 63+100. 22eiSiMin =120. 28+55. 564i三.B開機(jī)分接頭計(jì)算:變壓器分接頭的確定T1為了滿足系統(tǒng)的調(diào)壓要求，可選擇T1的變比為最大，即為2

26、42X(1+5%) =254. 1SoMax =2. 1507e+002 +1. 5842e+002iSoMin =1. 4125e+002 +8. 6157e+001i %T1損耗：最大負(fù)荷時(shí)，回推P=2. 1507e+002;Q=l. 5842e+002;U=254. 1;R=39. 75;X=0;SoMax =2. 1507e+002 +1. 5842e+002i;U= (PXR+QXX) /U;UfU-AU;Somax=2. 1507e+002 +1. 5842e+002i;Stzmax=(P2+Q2)/U2(R+jX);U= (PXR+QXX) /U;UfU-AU;Slmax -So

27、max XStzmax AStZmax=43. 9272+jOU=33. 6444Sim=258. 9972+J158. 4200Uimax220. 4556T1勵(lì)磁支路，線路1-2段對(duì)地支路BfO. 0000013 ;Bt=0. 000021 ;U=220. 4556Sy-B,XU-biXU2; ASySy =jO. 9574S imax=Simax-ASv=258. 9972+jl57. 4626 %T1損耗：最小負(fù)荷時(shí)P=l. 4125e+002;Q=157. 4626;U=254. 1;R=39. 75;X=0;So.in =1. 4125e+002 +8. 6157e+001 j;Q

28、= (P2+Q2) /U2XR；Q= (P2+Q2) /U2XX;U= (PXR+QXX) /U;u2=u-au；Simin -S()min -XStzmin ,UfU-AU;Slmax-Somax XStzmax,Stz皿=27. 5475+jOU=22. 0964Se258. 9972+jl58. 4200Uimin_232. 0036T1勵(lì)磁支路，線路1-2段對(duì)地支路BH. 0000013 ;Bt=0. 000021 ;U=232. 0036Sy-BtXU2-B)XU2; ASySy =j 1.0604S imin-Simin_ASy-l. 4125e+002 +8. 5097e+001

29、 j確定T2分接頭：S x=258. 9972+J157. 4626S sn=1.4125e+002 +j8. 5097e+001UUmax_220. 4556UHmin232. 0036先由高，低側(cè)確定高壓側(cè)分接頭，最大負(fù)荷時(shí)： U | max= (P X Xl+Q X Xl) /U | max-28. 785 Ullmax= (P X R2+Q X X2) / (U 1 max-I max ) 0 Uumax= (P X R3+Q X X3) / ( U I 則一( I max ) =0高壓側(cè)：Ui皿=220. 4556中壓側(cè)：Un皿=191. 67低壓側(cè)：U”皿=220. 4556-28

30、. 785=191. 67最小負(fù)荷時(shí)：Ulmin=(PXR,+QXX1)/UImin=14. 78 Ullnin= (P X R2+Q X X?) / (UlminUlmin) =0 Unimin= (P X R3+Q X X3)/ (U Imin-Ulmin) =0高壓側(cè)：UImin=232. 0036中壓側(cè):出向=217.22低壓側(cè)：Untain=232. 0036-14. 78=217. 22高壓側(cè)確定：根據(jù)調(diào)壓要求:U IHmax- 10U IlJmin- 1 1最大負(fù)荷時(shí)：Ut I nax-Unimax X UnHl/U IHnax191. 67 X 1 1/10-210. 837最

31、小負(fù)荷時(shí)：=217.22X11/11=217.22因此：U“= (UtlBax+UtiBi) /2=214.0285可選用220 (1-2. 5%) =214. 5的分接頭#校驗(yàn)：最大負(fù)荷時(shí)，U m皿=191. 67X11/214. 5=9. 79Unimin=217. 22X11/214. 5=11. 14不符合要求，選則220 (1-5%) =209,經(jīng)校驗(yàn)也不符合要求，此時(shí)可考慮并聯(lián)補(bǔ)償電容器，且使用有載調(diào)壓變壓器，容量和參數(shù)和所給T2一樣。按最小負(fù)荷時(shí)電容器全部退出的條件選擇變壓器變比，Utl=217. 22X11/11=217. 22取變壓器主抽頭，即口尸220最大負(fù)荷時(shí)，無功補(bǔ)償容

32、量為Qc32. 6并聯(lián)電容補(bǔ)償后，皿=10. 86,符合要求。計(jì)算T2中壓側(cè)的分接頭：XT2II無電壓損耗，功率損耗，根據(jù)負(fù)荷點(diǎn)5推算得：Ux =108. 4778U =117.0376最大負(fù)荷時(shí)：Utnm電皿XUt-08. 1292X217.25/217.22=108； 最小負(fù)荷時(shí)：UtnBin=U4.inXUti/UllBin=117. 0376X217. 25/217. 22=117； Ut Umax =108Ut IImin =117因此:UtII (Utllmax+Utllmin) /2-1 12. 5可選用110 (1+2.5%) =112.75的分接頭經(jīng)校驗(yàn)，符合要求。線路46S

33、41111ax -70. 5060 +58. 950+3. 3884i；S4imin =46.6875 +39. 0267+3. 388i；Us =108.4778;Utain =117.0376;a=70, 5060;b=58. 950+3. 3884;c=46. 6875;d=39. 0267+3. 388;R=13. 05;X=20.4;IU=(7O. 5060X13. 05+(58. 950+3. 3884) X20. 4)/口皿；IU=(46. 6875X13. 05+(39. 0267+3. 388) X20. 4) /Utai;U6111ax-Ulrnax - Umax得結(jié)果：l

34、Ux =91.2727Uernin 112. 0388確定T3分接頭:Stnimax -59. 4003 +52. 3252_10. 043iStlUmin =39.4154 +37. 8216-10. 043iU=39. 4154;Q=37. 8216-10. 043;R=0;X=13;U= (PXR+QXX)/104. 4388;U6min=104. 4388-AUUtmiaax =95. 0458Utnilmin - 100. 9811先由高，低側(cè)確定高壓側(cè)分接頭, 最大負(fù)荷時(shí)：Utmax=UnimaxXUn3/U，川則=90. 0458X11/10=104.5;最小負(fù)荷時(shí)：Utnin=

35、UraminXUn3/U，m.100. 9811X11/11=111.078;Ut31= (UtUmax+UtUmin) /2 = 107. 75；去 110X (1-2. 5%) =107. 25 的分接頭 校驗(yàn):Uymax 10Uzmin_ 10. 6符合要求由高，中側(cè)確定中壓側(cè)的分接頭流過T3中中壓側(cè)的功率：Sotax =14.4003 +11. 5736iS01,in =11.9154 +10. 7899iUtmiwax =95. 0458Utllllmin - 100. 9811Pg=14. 4003;Qmax=37. 8216-11. 5736;R=0;X=0. 00007;U*

36、(P X R+Q X X)/95. 0458;Ut32max=95. 0458-Pmin=ll. 9154;Qmin-10. 7899;R=0;X=0. 00007;IU= (PXR+QXX)/100. 9811;Ut32nin=100. 981 1Umin計(jì)算結(jié)果：八2皿=95. 0458Ut32min =100. 9811根據(jù)負(fù)荷點(diǎn)9的要求推算8點(diǎn)的電壓波動(dòng)范圍：Sgmax =12 +8-0. 085 iSanin =10 +8-0. 085 iPmax=12；Qmax=8-0. 085；Pmin=10；Qmin=8-0. 085；R=13.5;X=20.4; Umax= (Pmax X

37、R+Qraax X X) /33 ； Umin二(Pmin X R+Qmin X X)/37 ；Usmax 33-Ai UmaxUsniin37Umin得結(jié)果:Umax 28. 1980Usmin -33. 9874最大負(fù)荷時(shí)：Ut II maX = Umax X Ut31/U H max=28. 1980 X 107. 25/85. 0458=35. 56；最小負(fù)荷時(shí)：Ut II minU4rain X Ut31/U H min=33. 9874 X 107. 25/100. 9811=36.7；;Ut32 (UtHmax+UtHmin) /236. 13可取 38.5X (1-5%) =3

38、6.575 分接頭,經(jīng)校驗(yàn)，符合要求。最大負(fù)荷時(shí)：UIraax=(PXR1+QXX1)/UIraax=28. 785UIImax (P X R2+Q X X2) / (U Imax-I max ) 0Unimax二(P X R3+Q X X3) / (U I max-I max) 0高壓側(cè)：5皿=220.4556中壓側(cè)：Un-19L67低壓側(cè)：1.小220. 4556-28. 785=191. 67最小負(fù)荷時(shí)： U I min (P X R1+Q X Xl) /U I min14. 78 UIlroin (P X R2+Q X X2) / (U minU I min ) =0Unimin= (

39、P X R3+Q X X3) / (UlminUlmin) =0高壓側(cè)：UImin=232. 0036中壓側(cè)：Un.in=217. 22低壓側(cè)：UImin=232. 0036-14. 78=217. 22四.B關(guān)機(jī)電壓損耗計(jì)算：A點(diǎn)功率5=254kv;Si皿=185. 11 +101. 44iSimin =121. 36 +56. 620iPmax=185. 11 ；Qmax=101. 44；PBin121. 36 ； Qmin56. 620 ；R=0;X=39. 75;Umax= (Pmax X R+Q11rax X X)/U ；Umin (Pmin X R+Qmin X X)/U ；U I

40、max-UUmaxUlminUUmin得結(jié)果:Um =238. 1250Umin =245. 13921一2：Ulmax238. 1250;Uimin_245. 1392;QI2=-10. 2003;a=185. ll;b=72. 195-Q12;c=121. 36;d=44. 257-Q12;R=16. 05;X=60. 75; Umax=(a X R+b X X) /Ulmax ； Umin(C X R+d X X) /Ulmin ；U2max=UImax-uma：UzminUlmin ZiUmin得結(jié)果：=204.6278Uamin_223. 6979確定T2分接頭: 由高低確定高壓分接

41、頭:U21nM 204. 6278Uaiin 223. 6979Q12=-10. 2003;a=185. ll;b=72. 195-Q)c=12L 36;d=44. 257-Q12;R=0;X=40. 3; Umax二(a X R+b X X) /Uzmax ； Urnin(C X R+d X X)/Uzmin ；Uomax-U2max- UmaxUominUzmin NkUmin得結(jié)果：1)。皿=188.4006Uomin_213. 8872T2o3:Uomax=188. 4006;Uonin_213. 8872;a-174. 91;b=48. 928;c-lll. 16;d=37. 027

42、;R=0;X=21. 5; Umax (a X R+b X X) /Uomax ； Umin=(cXR+dXX)/lLin；Usmax-Uomax XUmaxUjminUomin kUmin得結(jié)果：U3bm=182. 8170IW210. 1652低壓側(cè)的要求值在最大負(fù)荷時(shí)為：lOkv,最小負(fù)荷時(shí)為：llkv 高壓繞組的分接頭電壓計(jì)算值為: 員皿-182.8170;Usmin =2 10. 1652 ；Ut2n-l 1 ； Usmax_ 10 ； Uamin_1 1 ；UltmaxUsmax X Ut2n/U3max ,UitminU3min X Ut2n/U3min ；Ult (Ultmax

43、*Ultrain) /2得結(jié)果：Uh=205. 6320/216. 1402選擇220-5%=209的分接頭低壓側(cè)實(shí)際電壓為：口皿=182. 817X11/209=9. 6219kv;U3min=210. 1652X 11/209=11. 06;最大負(fù)荷時(shí)電壓偏移：(9. 62-10)/10X 100%=-0. 038, (11. 06-11)/11X 100%=0. 0055沒有超過2. 5%,符合要求!T2o4:Uomax=188. 4006;Uomin=2 13. 8872;a-174. 91;b=48. 928;c-lll. 16;d=37. 027;R=0;X=0 Umax (a X

44、 R+b X X) /Uomax ； Umin=(C X R+d X X) /UominUtaaxUomax-LxUtoin-Uomin XUmin得結(jié)果:U。皿=188. 4006Uomin=213. 8872選擇 U“分接頭：220-220 X 5%=209中壓側(cè)的要求值在最大負(fù)荷時(shí)為：103kv,最小負(fù)荷時(shí)為：112kv 高壓繞組的分接頭電壓計(jì)算值為:5-4倒退電壓損耗:Usmax_103 ； U5min=l 12 ；S511M =30 +16. 5iSsmin =30 +16. 5iQi5=-3. 2670;a=30;b=16. 5+Q45；c=30;d=16. 5+Q45；R=9.

45、5;X=21.06; Umax=(a X R+b X X) /Usmax ； Uniin (c X R+d X X) /Usmin ；UlmaxU 5max+ UmaxUtainUsmin+Unax得結(jié)果：u4max =108. 4727U4min =117. 4727Ult=209;Uomax=188. 4006Uomin213. 8872必由=108.4727;2=4端的電壓，因?yàn)殡妷簱p耗為0； Ik皿=口皿U2tmin=117. 4727;Uztmax-Uztmax 義 Ult/Uomax *U,2tminUztmin X Ult/Uoinin ,U2t二(Uztmax+U2tmin)/

46、2得結(jié)果：U2t=1果.5607 所以選擇分接頭：110X0.05+110=115.5 最大負(fù)荷時(shí)：(115. 5-108. 4727)/108. 5=0. 0645 最小負(fù)荷時(shí)：(115. 5-117. 4727)/117. 4727=-0. 0168偏差在允許范圍內(nèi)，選擇符合要求！46：T2所以選擇分接頭：110X0. 05+110=115.5U=115. 5;S；=40.5440 +29. 3161i;S .=26.7944 +20. 7468 i;a=40. 5440;b=29. 3161-Q15;c=26. 7944;d=20. 7468-Q15；R=13. 5;X=20. 4;lU

47、=(aXR+bXX)/U4； Umin= (c X R+d X x)/U4;UemaxUqmax -UmaxUgmin-U Imin -XUmax得結(jié)果：ILX97.9789U6min=106. 9789確定T3分接頭：6T3o: 1)6皿=97. 9789;U6min=106. 9789;$6麗=34. 4003 +29. 6049 i;821.9154 +22. 7709i;a=34.4003;b=29. 6049;c=21. 9154;d=22. 7709;R=0;X=13. 0008; Umax (a X R+b X X) /Ubmax ； Urain(C X R+d X X) /Ue

48、min ；Uomax-Ubmax -XUmaxUomin-Ufimin -XUmin得結(jié)果:Umax =94. 0506Uowin -104.2116T3o7：Uomax =94. 0506Uomin =104.2116 a=34. 4003;b=26. 5736;c=2L 9154;d=20. 7899;R=0;X=0;U1ax= (a X R+b X X) /Uomax; Uin= (c X R+d X X)/Uomin ；U7max=Uomax-LUU?min-Uomin -XUmin得結(jié)果：=94.0506Uorain=104.2116低壓側(cè)的要求值在最大負(fù)荷時(shí)為：10kv,最小負(fù)荷時(shí)

49、為：llkv 高壓繞組的分接頭電壓計(jì)算值為：（T3第三繞組電抗為0）Umax=94. 0506Uomin=104.2116Ut3nl 1 ； U7max10 ； U7niinl 1 ；UltmaxUomax X Ut3n/U7max，UltminUomin X Ut3n/U?inin ,Ult (UltmaxUitrain) /2得結(jié)果：Ult =103.8336選擇110- 110X5%=104.5的分接頭低壓側(cè)實(shí)際電壓為：U7mx=94. 0506X11/104. 5=9. 9kv;lkin=104. 2116X11/104. 5=10. 9696;98倒退電壓：Ugmax=33 ； Us

50、min37 ；Sftnax 1 2 +8i ；S9m汨=10 +8i ；Qs9=-3. 2670;a=12;b=8;c=10;d=8;R=13. 5;X=20. 4; Umax (a X R+b X X) /Ugmax ；Umin=(c XR+dXX) /Uin；Usmax=U9max+AUmaUsminU 9m i n+Umax得結(jié)果：U-42.8545Usmin=46. 8545把符合9端電壓改為符合8端的電壓:T3o一8 端：U。111ax=94. 0506;Uomin =104.2116;$。則=34. 4003 +26. 5736i;Soain =21.9154 +20. 7899

51、i;a=34,4003;b=26. 5736;c=21. 9154;d=20. 7899;R=0;X=7. 562; Umax (a X R+b X X) /Ugmax ； Urain(C X R+d X X) /Usmin ；U 8max-Uomax -Umax得結(jié)果：U，= 87.9612U 8min=98. 1222根據(jù)中壓母線的要求值在最大負(fù)荷時(shí)：33kv,最小負(fù)荷時(shí)：37kvU2max=33 X Ult/U 8max lkin=33XlMU 8min l)2t= (U2111ax+U2min) /2得結(jié)果:lkax=39. 2048lkin=35. 1449U2t=37. 1749

52、選分接頭：38. 5-1X2. 5%=37. 54kv我們T2,T3都分別選用來有載調(diào)壓變壓器，通過計(jì)算所選分接頭如下：T2:高壓側(cè)：U“=220中壓側(cè)：110 (1+2. 5%) =112. 75T3:高壓側(cè)：110X (1-2.5%) =107.25中壓側(cè)：38. 5 X (1-5%) =36.575T2:高壓側(cè)：220-5%=209中壓側(cè)：110X0.05+110=115.5T3:高壓側(cè)：110T10X5%=104. 5中壓側(cè):38. 5-38.5X2. 5%=37. 54kv五.調(diào)壓措施的具體分析及展望：電壓調(diào)整是一個(gè)復(fù)雜的問題。因?yàn)檎麄€(gè)系統(tǒng)每個(gè)節(jié)點(diǎn)的電壓不 同，客戶對(duì)電壓也有要求，所

53、以在各個(gè)節(jié)點(diǎn)調(diào)整電壓以滿足用戶對(duì)電 壓要求。先來分析電影偏差的原因。一.電網(wǎng)電壓偏差大的原因1. 1電壓偏低的原因供電網(wǎng)絡(luò)或配電網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)不合理，特別 是一些農(nóng)電線路送電距離太長(zhǎng)，供電半徑過大，導(dǎo)線截面太小，使線 路電壓損失太大。電網(wǎng)無功功率電源不足或無功補(bǔ)償設(shè)備管理不 善，長(zhǎng)期失修、經(jīng)常停用等，使無功平衡破壞，這是電網(wǎng)電壓水平普 遍下降的根本原因。變壓器分接頭位置放置不合理。電網(wǎng)接線不 合理，負(fù)荷過重，負(fù)荷功率因數(shù)低，電力設(shè)備檢修及線路故障等，均 可能使電網(wǎng)電壓下降。1.2電網(wǎng)電壓偏高的原因隨著現(xiàn)代化電網(wǎng)的發(fā)展，2030萬KW 大容量機(jī)組直接接入超高壓電網(wǎng)，以及500KV超高壓線路的投入運(yùn) 行

54、，其線路充電功率較大，每百公里充電功率（電容性無功功率）約 10萬Kvar,使220KV500KV超高壓電網(wǎng)內(nèi)無功過剩，使主網(wǎng)電壓過 高。這是電網(wǎng)發(fā)展的新課題。.調(diào)壓措施分析擁有充足的無功功率電源是保證電網(wǎng)有較好運(yùn)行電壓水平的必 要條件。但要使所有用戶處的電壓質(zhì)量都符合要求，還必須采用各種 調(diào)壓手段。就電力網(wǎng)而言，目前調(diào)整用戶端電壓的手段，主要采取如 下措施：適當(dāng)選擇變壓器的變比；改變線路參數(shù)R和X及改變無 功功率分布，以減少網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗。為了保證中樞點(diǎn)電壓變動(dòng)不超 過規(guī)定范圍，在無功功率平衡的前提下，可以采用如下幾種調(diào)壓方法:.利用調(diào)整變壓器分接頭調(diào)壓改變變壓器的變比可以升高或 降低次級(jí)繞

55、組的電壓。它分兩種方式，即無載調(diào)壓和有載調(diào)壓。無載調(diào)壓所謂無載調(diào)壓，即是不帶負(fù)荷調(diào)壓，這種調(diào)壓必 須在變壓器斷開電源之后停電操作，改變變壓器分接頭，達(dá)到調(diào)整二 次電壓的目的。因?yàn)闊o載調(diào)壓時(shí)需要停電，所以這種調(diào)壓方式適用于 季節(jié)性停電的變（配）電站。由于不能根據(jù)負(fù)荷變化，靈活調(diào)節(jié)電壓, 故許多城市電網(wǎng)對(duì)U0KV及以上變壓器都已逐步采用有載調(diào)壓變壓 器。有載調(diào)壓有載調(diào)壓變壓器可以在帶負(fù)荷運(yùn)行的條件下切換 其分接頭，而且調(diào)壓范圍也較普通變壓器大，調(diào)壓級(jí)數(shù)多，調(diào)壓范圍 可達(dá)額定電壓的20%30%o所以在110KV及以上變壓器得到廣泛應(yīng) 用，并隨著農(nóng)網(wǎng)改造二期工程的收尾，在農(nóng)網(wǎng)中也得到了大力推廣。.改變

56、電力網(wǎng)的無功功率分布進(jìn)行調(diào)壓改變電力網(wǎng)無功功率 分布的辦法是在輸電線末端，靠近用戶處裝設(shè)并聯(lián)的無功補(bǔ)償設(shè)備。電網(wǎng)的無功補(bǔ)償設(shè)備主要有同期調(diào)相機(jī)、靜電電容器、靜止補(bǔ)償器。同期調(diào)相機(jī)同期調(diào)相機(jī)實(shí)質(zhì)上就是只能發(fā)無功功率的發(fā)電 機(jī)，它在過激運(yùn)行時(shí)向系統(tǒng)供應(yīng)感性無功功率，欠激運(yùn)行時(shí)從系統(tǒng)吸 取無功功率。所以改變同期調(diào)相機(jī)的勵(lì)磁，可以平滑地改變它的無功 功率的大小和方向，因而可以平滑地調(diào)節(jié)所在地區(qū)的電壓，既可提高 電壓，也可降低電壓。同期調(diào)相機(jī)可以裝設(shè)自動(dòng)調(diào)節(jié)勵(lì)磁裝置，能自 動(dòng)地在電網(wǎng)電壓降低時(shí)增加輸出的無功功率，以維持系統(tǒng)電壓。靜電電容器靜電電容器可按三角形和星形接法接在變電站 母線上，只能供給電網(wǎng)無功

57、功率，而不能吸收無功功率。它供給的無 功功率QC值與所在結(jié)點(diǎn)的電壓U的平方成正比。所以電壓下降時(shí)， 它供給的無功功率也減小，因此，在電網(wǎng)發(fā)生故障或其它原因而使電 壓下降時(shí); 其輸出的無功功率反而減少，結(jié)果導(dǎo)致電網(wǎng)電壓繼續(xù)下降, 這是靜電電容器的缺點(diǎn)。為了在運(yùn)行中調(diào)節(jié)電容器的功率，可將電容 器連接成若干組，根據(jù)負(fù)荷變化，分組投入和切除。它廣泛地應(yīng)用在 系統(tǒng)變電站和用戶配電所中。靜止補(bǔ)償器靜止補(bǔ)償器又稱可控靜止無功補(bǔ)償器，是一種 動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償電源。其特點(diǎn)是將可控的電抗器與靜電電容器并聯(lián)使 用，電容器可發(fā)出無功功率，可控電抗器則可以吸收無功功率，可以 按照負(fù)荷變化情況進(jìn)行調(diào)節(jié)，因而使母線電壓保持穩(wěn)定

58、。它能快速、 平滑地調(diào)節(jié)電壓，運(yùn)行維護(hù)方便，功率損耗小，對(duì)不平衡的負(fù)荷變化 可以作到分相補(bǔ)償，對(duì)沖擊負(fù)荷的適應(yīng)性較強(qiáng)，我國(guó)500KV變電站大 都安裝了靜止補(bǔ)償器。.改變線路參數(shù)R和X的方法調(diào)壓 電壓損耗可近似為電壓降的 縱向分量：從上式可知，在輸送功率一定時(shí)，改變參數(shù)R和X的大小, 可以改變電壓損耗，起到調(diào)壓作用。用串聯(lián)電容補(bǔ)償線路參數(shù)的方法調(diào)壓在高壓電網(wǎng)中，通常 電抗X比R大得多，用串聯(lián)電容的方法，改變線路電抗以減小電壓損 耗。對(duì)于負(fù)荷功率因數(shù)低、輸送功率較大、負(fù)荷波動(dòng)大、導(dǎo)線截面較 大的線路，串聯(lián)電容器調(diào)壓，效果尤其顯著。按允許電壓損耗選擇導(dǎo)線截面 在低壓電網(wǎng)中，用戶很多又 很分散，容量又

59、不大，且導(dǎo)線截面較小，電壓損耗中PR/U分量所占 的比重較大，并聯(lián)補(bǔ)償和串聯(lián)補(bǔ)償不僅不經(jīng)濟(jì)，且均受到限制，對(duì)于 這種電網(wǎng)，改變導(dǎo)線電阻將取得一定的調(diào)壓效果。因此在低壓電網(wǎng)的 設(shè)計(jì)和建設(shè)中，按照規(guī)定的允許電壓損耗，選擇適當(dāng)?shù)膶?dǎo)線截面，是 保證用戶電壓質(zhì)量的重要措施之一，隨著農(nóng)網(wǎng)改造二期工程的進(jìn)行， 這一措施得到了很大程度的落實(shí)，農(nóng)網(wǎng)中，因?qū)Ь€截面小造成線路功 率和電壓損耗大的狀況得到了很大程度的改善。用串聯(lián)電感線圈增加線路無功功率和電壓損耗的方法調(diào)壓 對(duì)于一些輸電距離遠(yuǎn)、輸送功率大的500KV線路，由于線路的充電功 率較大，整個(gè)線路呈現(xiàn)容性，功率因數(shù)高，使線路末端的電壓很高， 這時(shí)通常采用在線路

60、上串聯(lián)電感線圈的方法，吸收線路上過剩的容性 無功，增加電壓損耗，以達(dá)到調(diào)壓的目的。輔助性調(diào)壓措施通過變更發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁電流改變發(fā)電 機(jī)的端電壓來調(diào)整電壓 這種方法一般可在額定電壓的5%范圍內(nèi)調(diào) 節(jié)電壓。對(duì)孤立電廠直接供電的小型電網(wǎng)，因線路不長(zhǎng)，其電壓損耗 不大，故改變發(fā)電機(jī)電壓就可滿足用戶的電壓質(zhì)量要求。但對(duì)多級(jí)變 壓的供電范圍大的系統(tǒng)，僅借發(fā)電機(jī)調(diào)壓一般不能滿足要求。.各種調(diào)壓方式的比較各種調(diào)壓方法的應(yīng)用范圍是相當(dāng)復(fù)雜的，而對(duì)調(diào)壓設(shè)備的選擇， 往往要通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來確定?，F(xiàn)對(duì)幾種調(diào)壓方法比較如下：.改變發(fā)電機(jī)電壓來進(jìn)行調(diào)壓，僅對(duì)有孤立運(yùn)行的發(fā)電廠供電的 小型電力系統(tǒng)才有顯著效果。對(duì)電網(wǎng)來說，