燃機(jī)燃燒器升級(jí)優(yōu)化改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告

燃?xì)鉄犭娪邢薰炯夹g(shù)改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告項(xiàng)目名稱：9F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器升級(jí)技術(shù)改造建設(shè)單位：燃?xì)鉄犭娪邢薰九鷾?zhǔn)：審核：編制：二零一八年八月

技術(shù)改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告工程名稱9F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒器升級(jí)技術(shù)改造項(xiàng)目負(fù)責(zé)部門設(shè)備管理部項(xiàng)目負(fù)責(zé)人發(fā)電公司燃?xì)鉄犭娪邢薰疽?、?xiàng)目概況及改造的必要性1設(shè)備現(xiàn)狀概況燃?xì)鉄犭娪邢薰窘ㄔO(shè)為3臺(tái)西門子SGT5-4000F(+)型燃?xì)廨啓C(jī)組成的“二拖一”“一拖一”熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組。2016年10月，熱電#5燃機(jī)因排氣冷熱點(diǎn)偏差大及NOx排放高的原因?qū)?4個(gè)值班燃燒器及預(yù)混燃燒器進(jìn)行了清洗消除冷熱點(diǎn)偏差，預(yù)混燃燒器進(jìn)行9孔改8孔工作以降低出口NOx排放。清洗及9孔改8孔前，#5燃機(jī)EOH小時(shí)數(shù)累計(jì)為12776.72h，啟動(dòng)次數(shù)為44次。2017年10月，#5燃機(jī)小修期間對(duì)燃燒器堵塞情況進(jìn)行內(nèi)窺鏡抽查工作，檢查發(fā)現(xiàn)在預(yù)混燃燒器的燃料通道內(nèi)發(fā)現(xiàn)大量腐蝕物，部分腐蝕物堵住了預(yù)混燃料孔，導(dǎo)致在運(yùn)行過程中，燃燒室內(nèi)溫度場(chǎng)不均勻。此時(shí)燃機(jī)累計(jì)等效運(yùn)行時(shí)間為19564EOH，啟動(dòng)次數(shù)56次，此時(shí)距上次清洗間隔時(shí)間為6787EOH。2018年8月2日，#5燃機(jī)啟動(dòng)過程中燃機(jī)負(fù)荷84MW升負(fù)荷過程中熱點(diǎn)偏差達(dá)到了70.37°，冷點(diǎn)偏差到了50.83°燃機(jī)保護(hù)跳機(jī)。此時(shí)燃機(jī)累計(jì)等效運(yùn)行時(shí)間為25882.32EOH，啟動(dòng)次數(shù)65次，此時(shí)距上次清洗間隔時(shí)間為13105.6EOH。熱電燃機(jī)燃燒器冷熱點(diǎn)問題主要為燃機(jī)燃燒器腐蝕物造成的堵塞，按照西門子公司對(duì)腐蝕物的研究結(jié)果表示，認(rèn)為燃機(jī)在運(yùn)行過程存在一定的氧化腐蝕及硫化腐蝕。與此同時(shí)燃機(jī)NOx排放自2018年至今在燃機(jī)負(fù)荷250MW左右，出口排放在50mg/m3，2018年4月出現(xiàn)最高在57.19mg/m3，燃機(jī)排放的問題也亟待解決。2工程的必要性繼2016年10月份5號(hào)燃機(jī)預(yù)混燃燒器清洗之后，截止到2018年8月份，5號(hào)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行過程中再次出現(xiàn)嚴(yán)重的冷熱點(diǎn)問題和氮氧化物排放超標(biāo)問題，機(jī)組啟動(dòng)過程中嚴(yán)重時(shí)熱點(diǎn)溫度偏差已達(dá)到70℃，NOx排放值已經(jīng)超過50mg/Nm3，嚴(yán)重影響到機(jī)組的安全運(yùn)行和環(huán)保排放指標(biāo)。引起冷熱點(diǎn)偏差大的主要原因?yàn)轭A(yù)混燃燒器內(nèi)部腐蝕，情況已經(jīng)較為嚴(yán)重，部分預(yù)混燃燒器的燃料孔流道已經(jīng)被腐蝕物堵塞。由于SGT5-4000F系列燃?xì)廨啓C(jī)采用的是全環(huán)形燃燒室結(jié)構(gòu)，在環(huán)形燃燒室的頭部平均分布有24個(gè)燃燒器，部分燃燒器的堵塞會(huì)導(dǎo)致環(huán)形燃燒室內(nèi)出現(xiàn)溫度場(chǎng)不均勻，將直接影響后端透平葉片的可靠性和使用壽命。另外，在環(huán)形燃燒室的部分區(qū)域會(huì)出現(xiàn)燃燒不完全的現(xiàn)象，影響燃機(jī)的整體效率及燃燒的穩(wěn)定性，并隨之增加燃機(jī)出口污染物的排放，使電廠方面面臨較大的環(huán)保壓力。燃?xì)夤苍谘b3臺(tái)西門子的9F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)，相比其他2臺(tái)燃?xì)廨啓C(jī)，5號(hào)燃機(jī)輪機(jī)冷熱點(diǎn)問題最為嚴(yán)重，因此本可研計(jì)劃先行在5號(hào)燃機(jī)上進(jìn)行技術(shù)優(yōu)化，待效果驗(yàn)證后再再其他2臺(tái)燃機(jī)上推廣。二、技術(shù)改造方案針對(duì)熱電燃燒器運(yùn)行的問題現(xiàn)狀，西門子公司與上海電氣安薩爾多公司分別針對(duì)問題提出了解決方案如下：（一）西門子燃燒器升級(jí)改造方案針對(duì)燃燒器腐蝕造成的冷熱點(diǎn)偏差問題，西門子公司推薦使用新型RST旋流扭曲葉片預(yù)混燃燒器，具體如下：方案一：更換RST鋁基材質(zhì)預(yù)混燃燒器，進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室基材為16Mo3，內(nèi)鍍鋁涂層，旋流葉片材質(zhì)為鎳鉻合金；同時(shí)優(yōu)化燃料噴射模式，減小旋轉(zhuǎn)角度。進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室基材為16Mo3，內(nèi)鍍鋁涂層，運(yùn)行一段時(shí)間后涂層存在脫落風(fēng)險(xiǎn)。方案二：更換預(yù)混燃燒器Alloy617，進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室及旋流葉片材質(zhì)均為鎳鉻合金；同時(shí)優(yōu)化燃料噴射模式，減小旋轉(zhuǎn)角度，提高燃燒穩(wěn)定裕度。測(cè)試結(jié)果表明新型燃燒器有更高基本負(fù)荷峰鳴裕度，同時(shí)降低部分負(fù)荷（90Hz）燃燒不穩(wěn)定，在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行過程中燃?xì)鉁囟瓤梢愿哌_(dá)200℃。燃燒器腐蝕堵塞后引起的燃燒器運(yùn)行情況的改變，有可能會(huì)造成燃機(jī)冷熱點(diǎn)偏差大，ACC加速度頻繁波動(dòng)，90Hz轟鳴燃燒不穩(wěn)定，潛在的問題就是燃機(jī)被迫降負(fù)荷或者跳機(jī)。西門子公司在燃燒器堵塞后，進(jìn)行了根本原因分析，通過對(duì)堵塞產(chǎn)物的分析，認(rèn)為堵塞的主要原因是硫化鐵的形成和化學(xué)侵蝕。為避免此類問題的發(fā)生，需要既要首先組織硫化鐵的形成，安裝INCONELRST燃燒器后，可以避免硫化鐵以及化學(xué)侵蝕兩種影響，有效防止硫化鐵形成，避免化學(xué)侵蝕，也有利于元素硫沉積和結(jié)焦燃料的沉著物的清洗過程。同時(shí)在燃機(jī)停機(jī)過程中要保持燃機(jī)停機(jī)的干燥條件以及啟動(dòng)前先排空疏水管，以保證燃燒器內(nèi)的空氣質(zhì)量，防止腐蝕。根據(jù)燃機(jī)的配置預(yù)混燃燒器根據(jù)燃機(jī)的配置預(yù)混燃燒器燃燒器材料商標(biāo)/名稱商品名稱Alloy617品牌名稱INCONELAlloy617材料號(hào)2.4663RST預(yù)混燃燒器鉻鎳鐵合金旋流葉片2、燃機(jī)出口氮氧化物排放高的問題，可執(zhí)行的技術(shù)方案，具體如下：（1）通過燃燒調(diào)整，降低值班器的量，通過調(diào)整燃機(jī)OTC溫度從而優(yōu)化排放問題，此方案邊界條件較為嚴(yán)格，對(duì)#5燃機(jī)多次實(shí)施，從目前運(yùn)行的數(shù)據(jù)來看也未得到較好的效果。（2）通過對(duì)預(yù)混燃燒器進(jìn)行9孔改8孔改造，可控制氮氧化物在25ppm以下。此方案已經(jīng)在#5燃機(jī)實(shí)施，改造初期效果明顯運(yùn)行后期至今，排放問題又有所上升，需要進(jìn)一步優(yōu)化解決。（3）將現(xiàn)在的擴(kuò)散值班燃燒器更換為PMP預(yù)混值班燃燒器，改造后氮氧化物可降低到18~25ppm?？紤]到電廠的實(shí)際情況，前兩種措施已經(jīng)嘗試，所以針對(duì)第三種擴(kuò)散值班燃燒器更換為PMP預(yù)混值班燃燒器方案目前唯一可行。PMP預(yù)混值班燃燒器能夠?qū)崿F(xiàn)在全部負(fù)荷段的預(yù)混模式，從而降低并保證基本負(fù)荷時(shí)的NOx排放，同時(shí)預(yù)混值班燃燒器采用新型鉻鎳鐵合金能夠預(yù)防硫化鐵生成和避免化學(xué)侵蝕。該項(xiàng)升級(jí)需要配合控制系統(tǒng)升級(jí)到A-SMC（燃燒穩(wěn)定裕度控制）控制系統(tǒng)進(jìn)行，能夠提高部分負(fù)荷及基本負(fù)荷時(shí)的燃燒穩(wěn)定性。該控制邏輯通過調(diào)節(jié)值班氣和透平出口溫度（OTC），從而避免加速度事件。使得燃機(jī)能在環(huán)境條件及燃?xì)馄焚|(zhì)變化的情況下，仍能保持最佳燃燒動(dòng)態(tài)和出力，在某些條件下，燃機(jī)甚至降低出力以避免跳機(jī)。ARGUS系統(tǒng)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)燃燒動(dòng)態(tài)，提供反饋給燃機(jī)自動(dòng)燃燒調(diào)整，自動(dòng)保護(hù)及提供燃燒過程中潛在問題信號(hào)。3、主要業(yè)績(jī)目前新型RST旋流扭曲葉片預(yù)混燃燒器以及PMP預(yù)混值班燃燒器為新型機(jī)的標(biāo)配，國(guó)內(nèi)目前西門子SGT5-4000F（x）型新機(jī)有，東亞電力（無錫）燃?xì)獍l(fā)電項(xiàng)目，華電石家莊燃?xì)鉄犭娪邢薰荆隳苁捝桨l(fā)電廠使用新型RST預(yù)混燃燒器，但該廠因?yàn)闅庠锤g結(jié)垢產(chǎn)物不同的原因采用的是鋁基RST預(yù)混燃燒器。除此之外國(guó)內(nèi)暫無原西門子SGT5-4000F型機(jī)升級(jí)該項(xiàng)目。（二）上海電氣燃燒器升級(jí)改造方案1、針對(duì)燃燒器腐蝕造成的冷熱點(diǎn)偏差問題，上海電氣推薦使用舊斜旋流器翻新技術(shù)方案，具體如下：翻新24個(gè)舊斜旋流器，采用全新斜旋流器葉片替換原來的葉片，新葉片材料為X22CrMoV12-1，可以有效防止環(huán)境腐蝕，使燃燒器擁有更長(zhǎng)的壽命，并便于今后的清洗。上海電氣通過研究分析認(rèn)為，升級(jí)燃機(jī)耐腐蝕性葉片將有利于提高燃機(jī)燃燒器抗腐蝕性，增加燃機(jī)運(yùn)行安全性及穩(wěn)定性；同時(shí)根據(jù)目前機(jī)組使用的天然氣情況下燃燒器的變化情況，發(fā)現(xiàn)燃機(jī)在運(yùn)行過程中內(nèi)錐及葉片不斷形成一層氧化物及硫化物，在燃機(jī)運(yùn)行中隨著天然氣的沖刷作用不斷脫落，脫落甚至墜入燃機(jī)斜旋流器葉片小孔中，因此為避免內(nèi)錐表面的銹蝕物再次墜落乃至阻塞葉片小孔，提出內(nèi)錐表面16Mo3材料附防護(hù)層方案。2、燃機(jī)出口氮氧化物排放高的問題，上海電氣給出了VeloNOx燃燒系統(tǒng)技術(shù)方案，具體如下：VeloNOx燃燒器為三合一燃燒器，可根據(jù)需求選擇不同的模式從而降低NOx排放并優(yōu)化燃機(jī)燃燒。三種模式分別為：模式一：HR3模式與原燃燒系統(tǒng)的模式相同，從點(diǎn)火到滿負(fù)荷都使用同一路值班，燃燒穩(wěn)定性較好，保證燃機(jī)大出力高效率，NOx排放50mg/Nm3。模式二：VeloNOx模式采用部分預(yù)混的值班燃燒，需降低OTC設(shè)定值，NOx排放<30mg/Nm3。模式三：VeloNOx+GasLance模式兩路值班控制，穩(wěn)定性、排放及性能介于HR3和純VeloNOx之間，即30mg/Nm3<NOx排放<50mg/Nm3。其中，模式一和模式二之間的切換需要重啟燃機(jī)，并需要修改相應(yīng)的控制邏輯，無需修改硬件。模式一或二切換到模式三，需要停機(jī)，重新連接管路，并修改相應(yīng)的控制邏輯。對(duì)于現(xiàn)有機(jī)型安裝VeloNOx燃燒系統(tǒng)，需要在原有燃料系統(tǒng)中增加一路值班燃?xì)夤苈罚◣е蛋鄽饪刂崎y，一套天然氣軟管，一個(gè)環(huán)管及其它附件配置），同時(shí)還需要修改部分邏輯參數(shù)，以滿足機(jī)組運(yùn)行需要。主要業(yè)績(jī)舊斜旋流器翻技術(shù)國(guó)內(nèi)電廠目前業(yè)績(jī)有，華電奉賢熱電廠、上海申能臨港電廠該電廠改造完后運(yùn)行近5000EOH，燃機(jī)冷熱點(diǎn)得到緩解，但偶爾仍有冷熱點(diǎn)問題，燃燒器腐蝕問題解決。江蘇國(guó)信協(xié)聯(lián)燃?xì)鉄犭娪邢薰驹撾姀S改造后目前運(yùn)行接近7000EOH無冷熱點(diǎn)問題，運(yùn)行情況良好。VeloNOx燃燒系統(tǒng)國(guó)內(nèi)目前無業(yè)績(jī)，目前主要業(yè)績(jī)集中在國(guó)外V94.3A2型機(jī)，部分V94.3A4及V94.3A4+型機(jī)組進(jìn)行了三種模式的所有測(cè)試，對(duì)于VeloNOx燃燒系統(tǒng)國(guó)外電廠已經(jīng)擁有超過190000EOH的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。工程規(guī)模和主要內(nèi)容西門子公司方案1、新型RST旋流扭曲葉片預(yù)混燃燒器主要的供貨范圍有：（1）主要硬件，RST旋流扭曲葉片預(yù)混燃燒器，一套鉻鎳鐵合金預(yù)混燃燒器；（2）儀控部分改造，控制和保護(hù)功能的邏輯；（3）燃機(jī)重新調(diào)試；2、PMP預(yù)混值班燃燒器主要供貨范圍有：（1）主要硬件，A-SMC控制系統(tǒng)（燃燒穩(wěn)定裕度控制）；（2）一套PMP3c預(yù)混值班燃燒器;（3）值班氣系統(tǒng)改造；（4）儀控部分改造；（5）燃燒重新調(diào)整；上海電氣公司方案1、舊斜旋流器翻技術(shù)：（1）將1#燃?xì)廨啓C(jī)上的24個(gè)值班燃燒器和預(yù)混燃燒器拆除；（2）預(yù)混燃燒器翻新，更換新型X22材質(zhì)斜旋流葉片；（3）翻新后進(jìn)行流量測(cè)試合格后現(xiàn)場(chǎng)回裝；（4）燃燒調(diào)整；2、VeloNOx燃燒系統(tǒng)：（1）將燃?xì)廨啓C(jī)上的24個(gè)值班燃燒器和預(yù)混燃燒器拆除；（2）安裝VeloNOx燃燒器；（3）升級(jí)燃料系統(tǒng)，新增一路值班氣燃?xì)夤苈罚◣е蛋鄽饪刂崎y），燃料系統(tǒng)儀表及附件配置滿足機(jī)組運(yùn)行需求；（4）增加一套天然氣軟管及一個(gè)環(huán)管；（5）安裝新的測(cè)點(diǎn)和對(duì)應(yīng)的接線；（6）控制邏輯調(diào)整；（7）燃燒調(diào)整。技術(shù)方案對(duì)比表選用的方案為西門子全鎳鉻材質(zhì)的預(yù)混燃燒器和全鎳鉻材質(zhì)的PMP（含A-SMC）預(yù)混型值班燃燒器，不僅可以解決燃燒器腐蝕堵塞問題，還可以燃機(jī)出口NOx降低到30mg/Nm3以下，同時(shí)實(shí)現(xiàn)在線燃燒微調(diào)整。本比較表內(nèi)的報(bào)價(jià)均為單臺(tái)燃機(jī)的價(jià)格，西門子的官方報(bào)價(jià)為5000萬元左右。序號(hào)技術(shù)方案/供貨商技術(shù)方案評(píng)價(jià)及結(jié)論預(yù)估改造工期及價(jià)格業(yè)績(jī)1解決預(yù)混燃燒器腐蝕堵塞問題上海電氣：舊預(yù)混燃燒器的20個(gè)旋流葉片更換，葉片材質(zhì)由16Mo3更換為為X22不銹鋼；進(jìn)氣通道和環(huán)形腔室結(jié)構(gòu)形式不改變，材質(zhì)16Mo3不改變，內(nèi)部通道部分做噴丸處理，無防護(hù)圖層?？山鉀Q旋流葉片腐蝕、堵塞問題；無法解決進(jìn)氣通道和環(huán)形腔室腐蝕問題。一些技改過的燃機(jī)電廠運(yùn)行中還會(huì)出現(xiàn)冷熱點(diǎn)問題，需要反吹，效果一般。工期：35天左右，含機(jī)組啟停、燃燒器改造、安裝、燃調(diào)等。價(jià)格：600萬元人民幣。華電奉賢熱電、上海申能臨港、江蘇國(guó)信協(xié)聯(lián)只進(jìn)行葉片翻新改造，進(jìn)氣通道和環(huán)形腔室表面涂層暫無業(yè)績(jī)。2西門子：方案一：更換RST鋁基材質(zhì)預(yù)混燃燒器，進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室基材為16Mo3，內(nèi)鍍鋁涂層，旋流葉片材質(zhì)為鎳鉻合金；同時(shí)優(yōu)化燃料噴射模式，減小旋轉(zhuǎn)角度。方案二：更換預(yù)混燃燒器Alloy617，進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室及旋流葉片材質(zhì)均為鎳鉻合金；同時(shí)優(yōu)化燃料噴射模式，減小旋轉(zhuǎn)角度，提高燃燒穩(wěn)定裕度。可解決進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室及旋流葉片的腐蝕堵塞問題。擔(dān)心的問題：方案一，進(jìn)氣通道、環(huán)形腔室基材為16Mo3，內(nèi)鍍鋁涂層，運(yùn)行一段時(shí)間后涂層會(huì)不會(huì)脫落，西門子沒有給出明確的答復(fù)，國(guó)內(nèi)燃機(jī)運(yùn)行時(shí)間短，無法驗(yàn)證。工期：15天左右，含機(jī)組啟停、安裝、燃調(diào)等。價(jià)格：方案一：120萬歐元（不含稅），折合約900萬元人民幣（不含稅），含稅及清關(guān)費(fèi)后約1200萬元。方案二：180萬歐元（不含稅），折合約1400萬元人民幣（不含稅），含稅及清關(guān)費(fèi)后約1800萬元。方案一：浙能蕭山電廠4號(hào)機(jī)升級(jí)了一套R(shí)ST鋁基材質(zhì)預(yù)混燃燒器，于2018年8月份完成改造工作，目前運(yùn)行效果較好。蕭山的價(jià)格包含300多萬的清洗及9改8，和700多萬元燃燒器更換費(fèi)用，最終價(jià)格約1100多萬。方案二：新機(jī)標(biāo)準(zhǔn)配置，如鈺湖和鈺海，無運(yùn)行業(yè)績(jī)。3降低燃機(jī)NOx排放問題上海電氣：拆除現(xiàn)有值班燃燒器，更換一套三合一值班燃燒器，增加一路值班氣環(huán)管及軟管及控制系統(tǒng)，新的新的燃燒器可實(shí)現(xiàn)3種模式：1、HR3模式，NOx排放<50mg/Nm3；2、VeloNOx模式，需降低OTC設(shè)定值，NOx排放<30mg/Nm3；3、VeloNOx+GasLance模式，穩(wěn)定性、排放及性能介于HR3和純VeloNOx之間。模式1和模式2之間的切換需要重啟燃機(jī)，并需要修改相應(yīng)的控制邏輯，無需修改硬件。模式1或2切換到模式3，需要停機(jī)，重新連接管路，并修改相應(yīng)的控制邏輯。業(yè)績(jī)，廣東四會(huì)電廠已投運(yùn)，目前排放＜40mg/Nm3。4西門子：方案一：現(xiàn)有的材質(zhì)為16Mo3的預(yù)混燃燒器進(jìn)行化學(xué)清洗及清洗后旋流片9孔改8孔。方案二：將現(xiàn)有值班燃燒器更換為PMP預(yù)混型值班燃燒器，增加A-SMC控制系統(tǒng)。PMP預(yù)混型值班燃燒器分兩種，一種是常規(guī)材質(zhì)16Mo3，一種是全鎳鉻材質(zhì)價(jià)格相差較大。方案一：預(yù)混燃燒器清洗后將旋流片的通氣孔變大，一般每次擴(kuò)大約8%左右，伴隨著的風(fēng)險(xiǎn)為NOx排放增大甚至大于50mg/Nm3。此方案只能是臨時(shí)方案。方案二：PMP燃燒器可實(shí)現(xiàn)燃機(jī)出口NOx排放低于<30mg/Nm3，正常運(yùn)行約在25mg/Nm3以下。A-SMC控制系統(tǒng)是通過調(diào)節(jié)值班氣和透平出口溫度（OTC），避免加速度事件。燃機(jī)能在環(huán)境條件及燃?xì)馄焚|(zhì)變化的情況下，仍保持最佳燃燒動(dòng)態(tài)和出力，在某些條件下，燃機(jī)甚至降低出力以避免跳機(jī)。工期：方案一：20天左右，含機(jī)組啟停、安裝、燃調(diào)等。方案二：15天左右，含機(jī)組啟停、安裝、燃調(diào)等。價(jià)格：方案一：約120萬元人民幣（含稅）。方案二：常規(guī)材質(zhì)16Mo3，230萬歐元（不含稅），折合約1800萬元人民幣（不含稅），含稅及清關(guān)費(fèi)后約2300萬元。全鎳鉻合金材質(zhì)，330萬歐元（不含稅），折合約2600萬元人民幣（不含稅），含稅及清關(guān)費(fèi)后約3300萬元。A-SMC控制系統(tǒng)，單獨(dú)報(bào)價(jià)40萬歐元。業(yè)績(jī)有兩家，東亞電力（無錫）燃?xì)獍l(fā)電公司和華電石家莊燃?xì)鉄犭娪邢薰尽９こ淌┕l件及投資估算表1工程實(shí)施計(jì)劃序號(hào)時(shí)間內(nèi)容12018年10月15日前可行性研究報(bào)告及批復(fù)22019年1月15日前完成項(xiàng)目招標(biāo)及訂單生產(chǎn)文件32019年1月30日至9月15日完成招標(biāo)工作及設(shè)備準(zhǔn)備42019年10月1日至2019年10月15日施工階段52019年10月15日至2019年10月20日