框架賓館畢業(yè)設計計算書

word文檔可自由復制編輯全日制普通本科生畢業(yè)設計天元快捷酒店TIANYUANDESIGNOFFASTHOTEL畢業(yè)設計誠信聲明本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)設計是本人在指導老師的指導下，進行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本設計不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。同時，本設計的著作權由本人與湖南農(nóng)業(yè)大學東方科技學院、指導教師共同擁有。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔。畢業(yè)設計作者簽名：年月日目錄1前言 62建筑設計說明 62.1平面設計 72.2剖面設計 72.3立面設計 72.4構造和建筑設計措施 82.4.1墻體 82.4.2基礎 82.4.3樓地層 82.4.4屋頂 93結(jié)構設計說明 93.1工程概況： 93.2設計主要依據(jù)和資料 93.3主體工程設計 93.4結(jié)構設計方案及布置 93.4.1構件初估 103.4.2基本假定與計算簡圖 103.4.3荷載計算 103.4.4側(cè)移計算及控制 103.4.5內(nèi)力計算及組合 103.4.6構件及節(jié)點設計 113.4.7基礎設計 113.5施工材料 113.6施工要求及其他設計說明 114結(jié)構計算書 124.1結(jié)構選型 124.2基本資料 124.3結(jié)構布置及計算簡圖 124.3.1結(jié)構布置 124.3.2重力荷載計算 134.4框架側(cè)移剛度計算 154.5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算 174.5.1橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算 174.5.2橫向自振周期計算 174.5.3水平地震作用及樓層地震剪力計算 174.5.4水平地震作用下的位移驗算 184.5.5水平地震作用下框架內(nèi)力計算 194.5.6橫向風荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力和側(cè)移計算 204.5.7風荷載標準值 204.5.8風荷載內(nèi)力計算： 204.6豎向荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力計算 214.6.1荷載計算 214.6.2內(nèi)力計算 214.6.3結(jié)構抗震等級 234.6.4框架梁內(nèi)力組合 234.6.5框架柱內(nèi)力組合 234.7框架截面設計 304.7.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE 304.7.2框架粱配筋： 304.7.3梁的斜截面強度計算 314.7.4柱截面設計 324.7.5剪跨比和軸壓比驗算 324.7.6正截面承載力的驗算 334.7.7斜截面受剪承載力計算 364.8樓梯計算 424.8.1樓梯板計算： 424.8.2荷載計算 424.8.3截面設計 434.8.4平臺板設計 434.8.5荷載計算 434.8.6截面設計 444.8.7平臺梁設計 444.8.8荷載計算 454.9基礎設計 464.9.1材料 464.9.2基礎承載力計算 464.9.3基礎計算結(jié)果 484.9.4基礎底板配筋 524.9.5計算基礎截面處的彎矩 524.9.6底板配筋 535結(jié)論 53參考文獻 54致謝 55天元快捷酒店設計學生：禹翔天指導老師：曾小軍(湖南農(nóng)業(yè)大學東方科技學院長沙410128)摘要：本設計的主要內(nèi)容包括快捷酒店的建筑方案設計和結(jié)構計算。其中結(jié)構設計計算是重點。采用手算進行空間結(jié)構計算分析，并采用一榀框架計算框架進行計算。其計算內(nèi)容主要有：豎向荷載和風荷載、水平地震作用計算，各種荷載作用下框架內(nèi)力分析及水平荷載作用下框架側(cè)移驗算，內(nèi)力組合及框架梁、框架柱配工程筋計算，樓板配筋計算，樓梯和基礎設計計算等。關鍵詞：鋼筋混凝土框架結(jié)構；內(nèi)力組合；配筋計算；柱下獨立基礎TianyuanDesignOfFasthotelAuthor:YUXiang-tianTutor:ZHANGXiao-jun(OrientalScience＆TechnologyCollegeofHunanAgriculturalUniversity,Changsha410128)Abstract:Thisarticlewillbetodesignofthehotelbuilding,andtogivecorrespondinginstructionsfordesign,detailingthestructurearrangementofthehotelbuilding,underthetermsofthearchitecturaldesignandtherelevantspecificationgivenreasonablecolumngridmap;Inconsiderationofthestructureinavarietyofdeadloadandliveload,windloadandearthquakeloadundertheactionofthesituation,afteradetailedanalysisofthestructureunderwindloadandearthquakeloadofvariousperformanceofhorizontalandvertical,concretecalculationofbeamsandcolumnsofthestructureofthebendingmoment,axialforce,shearingforce,andthecorrespondinginternalforcecombination,andthustheframeworkofreinforcementsection,finallycompletedtherelevantcalculationofprecastpilefoundationundercolumn.Tomorefullycompletedthedesignofthehotelbuilding.Keywords:Reinforcedconcreteframestructure;Internalforcecombination;Reinforcementcalculation;Independentfoundationundercolumn1前言土木工程專業(yè)的畢業(yè)設計是綜合性和實踐性極強的最后一個教學環(huán)節(jié)，是理論與實際相結(jié)合的訓練階段；是我們學生運用所學的基礎理論、專業(yè)知識和基本技能進行建筑、結(jié)構、施工設計的重要實踐過程，涉及綜合運用建筑、結(jié)構、施工和相關學科的基礎知識。畢業(yè)設計的時間較短，我們土木工程專業(yè)的學生本次畢業(yè)設計僅需完成該工程主體建筑——某市四層綜合酒店大樓的建筑及結(jié)構設計施工圖，側(cè)重于結(jié)構計算，包括Ⅱ類場地土8°近震的抗震設防，考慮結(jié)構的抗震設計。在設計中，一方面要把所學的知識運用到設計、施工中去，熟悉國家有關規(guī)范、條例和規(guī)程并知道如何去查找規(guī)范里的相關條文；另一方面，由于現(xiàn)代化建筑一般都具有密度大、高度高、功能多、設備復雜、裝修豪華、防火要求和管理自動化水平高等特點，需要各工種交叉配合。因此，通過這次畢業(yè)設計，擴大學生非本專業(yè)知識面也是十分重要的。由于畢業(yè)設計是一種初步的嘗試，涉及專業(yè)比較多，加上條件和水平所限，不可避免地存在疏漏與錯誤，敬請工程技術學院資深專家、教師批評指正。2建筑設計說明本方案采用框架結(jié)構，框架結(jié)構是由梁、柱、節(jié)點及基礎組成的結(jié)構形式，橫梁和立柱通過節(jié)點連成一體，形成承重結(jié)構，將荷載傳至基礎。其特點是承重系統(tǒng)與非承重系統(tǒng)有明確的分工，支承建筑空間的骨架與梁，柱是承重系統(tǒng)，而分割室內(nèi)外空間的圍護結(jié)構和輕質(zhì)隔墻是不承重的，這種結(jié)構形式強度高、整體性好、剛度大、抗震性好、開窗自由?？蚣芙Y(jié)構是多層、高層建筑的一種主要結(jié)構形式。這種結(jié)構體系的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，能獲得較大的使用空間，建筑立面容易處理，可以適應不同的房屋造型。同時，在結(jié)構性能方面，框架結(jié)構屬于柔性結(jié)構，自振周期較長，地震反應較小，經(jīng)過合理的結(jié)構設計可以具有較好的延性性能?？蚣芙Y(jié)構是由梁、柱、節(jié)點及基礎組成的結(jié)構形式，橫梁和柱，通過節(jié)點連為一體，形成承重結(jié)構，將荷載傳至基礎，整個房屋全部采用這種結(jié)構形式的稱為框架結(jié)構或純（全）框架結(jié)構，框架可以是等跨或不等跨的，也可以是層高相同或不完全相同的，有時因工藝和使用要求，也可能在某層抽柱或某跨抽梁，形成缺梁、缺柱的框架。建筑物是社會物質(zhì)和文化財富，它在滿足使用要求的同時，還需要考慮人們對建筑物在美觀方面的要求，本方案采用非對稱方式，其主體四層，局部三層，房間對比明顯，錯落有秩又給人不呆板的感覺。2.1平面設計首先應是底層的設計，初步擬定柱的截面尺寸為500×500，橫梁的截面尺寸為300×600，縱梁截面尺寸為300×500，在設計中，考慮到多層綜合樓的多項功能集一體，設計中把它主要功能分區(qū)，即綜合酒店區(qū)和客房區(qū)分開，各個區(qū)進行人員分流以及滿足防火要求，各自有單獨出入口，并形成對稱布置。2.2剖面設計建筑剖面圖是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關系，剖面設計主要表現(xiàn)為建筑物內(nèi)部結(jié)構構造關系，以及建筑高度、層高、建筑空間的組合與利用。它和房屋的使用、造價和節(jié)約用地有著密切關系，也反映了建筑標準的一個方面。其中一些問題需要平、剖面結(jié)合在一起研究，才具體確定下來。本工程為某市酒店綜合大樓，除底層外層高均為3.3m。垂直交通采用樓梯，并設計有電梯，因為考慮到酒店人流、物流量較大。門的高度根據(jù)人體尺寸來確定，窗高要滿足通風采光要求。2.3立面設計立面設計是為了滿足使用功能和美化環(huán)境的需要而進行的。同時，還可起到改善環(huán)境條件、保護結(jié)構和裝飾美化建筑物的作用。并且要考慮它的耐久性、經(jīng)濟性；正確處理與施工技術的關系。建筑立面可以看成是由許多構部件所組成：它們有墻體、梁柱、墻墩等構成房屋的結(jié)構構件，有門窗、陽臺、外廊等和內(nèi)部使用空間直接連通的部件，以及臺基、勒腳、檐口等主要起到保護外墻作用的組成部分。恰當?shù)卮_定立面中這些組成部分和構部件的比例和尺度，運用節(jié)奏韻律、虛實對比等規(guī)律，設計出體型完整、形式與內(nèi)容統(tǒng)一的建筑立面，是立面設計的主要任務。建筑立面設計的步驟，通常根據(jù)初步確定的房屋內(nèi)部空間組合的平剖面關系，例如房屋的大小、高低、門窗位置，構部件的排列方式等，描繪出房屋各個立面的基本輪廓，作為進一步調(diào)整統(tǒng)一，進行立面設計的基礎。設計時首先應該推敲立面各部分總的比例關系，考慮建筑整體的幾個立面之間的統(tǒng)一，相鄰立面間的連接和協(xié)調(diào)，然后著重分析各個立面上墻面的處理，門窗的調(diào)整安排，最后對入口門廊、建筑裝飾等進一步作重點及細部處理。完整的立面設計，并不只是美觀問題，它和平、剖面的設計一樣，同樣也有使用要求、結(jié)構構造等功能和技術方面的問題，但是從房屋的平、立、剖面來看，立面設計中涉及的造型和構圖問題，通常較為突出。2.4構造和建筑設計措施建筑不僅要滿足人們生產(chǎn)、生活等物質(zhì)功能的要求，而且要滿足人們精神文化方面的要求。為此，不僅要賦予現(xiàn)實用屬性，同時，也要賦予它美觀的屬性。建筑的美觀主要是通過內(nèi)部空間及外部造型的藝術處理體現(xiàn)，同時，涉及到建筑的群體空間布局，而其中建筑物的外觀形象經(jīng)常地，廣泛地被人們所接觸，對人的精神感受上產(chǎn)生的影響尤為深刻。建筑體型和立面設計是整個建筑設計的重要組成部分，要滿足使用功能，物質(zhì)技術條件，環(huán)境條件及社會經(jīng)濟條件等要求。2.4.1墻體墻體按所處位置分為外墻，按布置方向又可以分為縱橫墻，按受力方式分為承重墻和非承重墻。墻體應該滿足剛度要求及抗震要求。為滿足抗震要求，應設置貫通的圈梁和鋼筋混凝土構造柱，使其具有一定的延伸性，減緩墻體的酥碎現(xiàn)象產(chǎn)生。墻腳和勒腳受到土壤中水分的侵蝕，致使墻身受潮，墻面層脫落，影響衛(wèi)生環(huán)境，應做好防潮工作。門窗過梁用來支承門窗洞口上墻體的荷載，承重墻上的過梁還要支承樓板荷等，是承重構件，本工程采用鋼筋混凝土過梁，外墻為240mm厚水泥爐渣空心砌塊，內(nèi)墻為240mm厚輕質(zhì)條型墻板。2.4.2基礎基礎是建筑面地以下的承重構件，是建筑的下部結(jié)構，它承受建筑物上部結(jié)構傳下來的全部荷載，并把這些有過連同本身的重量一起傳到地基上。本工程采用柱下預制樁基礎。2.4.3樓地層樓地層包括樓板層和地坪層，是水平方向分隔空間的承重構件，樓板層分隔上下樓層空間，地坪層分隔大地與底層空間，樓板層由面層、樓板、頂棚三部分組成，必須滿足足夠的強度和剛度；隔聲、防火、建筑經(jīng)濟等要求，本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，該樓板具有強度高、防火性好、耐久等優(yōu)點，應用廣泛。樓地面采用水磨石地面，該種地板有良好的耐磨性，耐久性、防火防潮性，并具有質(zhì)地美觀、表面光潔，下起塵，易清潔等優(yōu)點。2.4.4屋頂屋頂按其外形一般分為平屋頂、坡屋頂、其它形式的屋頂。本工程采用平屋頂，其排水坡度小于5%，最常用的排水坡度為2%-3%，本工程采用3%的排水坡度。屋頂設計滿足功能、結(jié)構、建筑藝術三方面要求，屋頂也是建筑的圍護結(jié)構，應抵御自然界各種環(huán)境因素對建筑物的不利影響。屋頂承受風、雨、雪等荷重及其自身荷重，因此，屋頂也是房屋的承重構件，應有足夠的強度和剛度，以保證房屋的結(jié)構安全，并防止因過大的結(jié)構變形引起的防水原開裂、漏水，本工程采用女兒墻外排水。3結(jié)構設計說明3.1工程概況：我們本次設計課題是一幢某市四層綜合酒店大樓，四層框架結(jié)構，抗震設計烈度為8度、近震。地基按Ⅱ類場地土。建筑物底層層高為3.6m，其它層為3.3m，柱、梁、板均為現(xiàn)澆結(jié)構。3.2設計主要依據(jù)和資料本工程采用框架結(jié)構體系，框架抗震等級為二級。本工程耐火等級為二級，其建筑構件的耐火極限及燃燒性能均按民用建筑設計規(guī)范（GBJI0I8-7）執(zhí)行.全部圖紙尺寸除標高以米為單位外均以毫米為單位。本工程結(jié)構圖中所注標高均為結(jié)構標高。3.3主體工程設計1.全部單向板底筋短向放置在底層,長向放置在短向筋上.2.框架柱與磚墻連接均需間隔500高、在柱內(nèi)預埋并向外伸出長度不小于1000的2φ6的鋼筋與砌體相連接。3.主體工程內(nèi)預留洞、預埋件與其他相關專業(yè)配合施工，嚴禁在結(jié)構構件上事后鑿洞。凡柱、板、梁及混凝土墻上開洞滿足相關規(guī)范要求。4.凡建筑圖中未設墻處今后需加隔墻時，只允許加輕質(zhì)隔墻。5.框架梁上下立筋除圖中注明外均不宜有接頭，不可避免時，必須采用焊接接頭，同一截面內(nèi)鋼筋的接頭面積不多于鋼筋總面積的50%.3.4結(jié)構設計方案及布置該建筑為綜合酒店大樓，采用框架結(jié)構，建筑平面布置靈活，有較大空間。該工程采用全現(xiàn)澆結(jié)構體系，混凝土強度等級為C30，結(jié)構平面布置見JS-03。3.4.1構件初估1.柱截面尺寸的確定由于本框架結(jié)構荷載較小，β可取1.1。設防烈度8度、小于等于30m高的框架結(jié)構抗震等級為二級,因此μ取0.9。選定柱截面尺寸為500mm2.梁尺寸確定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。該工程框架為縱橫向承重，根據(jù)梁跨度可初步確定橫向框架梁300mm×600mm，縱向框架梁300mm×3.樓板厚度樓板為現(xiàn)澆雙向板，根據(jù)經(jīng)驗板厚取100mm。3.4.2基本假定與計算簡圖（1）平面結(jié)構假定：該工程平面為正交布置，可認為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構承擔，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構不受力。（2）由于結(jié)構體型規(guī)整，布置均勻，結(jié)構在水平荷載作用下不計扭轉(zhuǎn)影響。3.4.3荷載計算高層建筑水平力是起控制作用的荷載，包括地震作用以及風力作用。本建筑高度小于60m，且風荷載不大，故可不算風荷載。地震作用計算方法按《建筑結(jié)構抗震設計規(guī)范》進行，對高度不超過40m以剪切為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構，可采用底部剪力法。豎向荷載主要是結(jié)構自重（恒載）和使用荷載（活載）。結(jié)構自重可由構件截面尺寸直接計算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。使用荷載（活荷載）按荷載規(guī)范取值，樓面活荷載折減系數(shù)按荷載規(guī)范取用。3.4.4側(cè)移計算及控制當一般裝修標準時，框架結(jié)構在地震作用下層間位移和層高之比、頂點位移與總高之比分別為1：650，1：700。3.4.5內(nèi)力計算及組合1．豎向荷載下的內(nèi)力計算豎向荷載下內(nèi)力計算首先根據(jù)樓蓋的結(jié)構平面布置，將豎向荷載傳遞給每榀框架。框架結(jié)構在豎向荷載下的內(nèi)力分層法；連梁考慮塑性內(nèi)力重分布而進行調(diào)幅，按固端彎矩進行計算。2．水平荷載下的計算水平力首先在框架分配，然后將分得的份額按各榀框架的剪切剛度進行再分配。最后計算單榀框架。3.內(nèi)力組合（1）荷載組合。由于不考慮風荷載影響，荷載組合簡化如下：1）1.2×恒＋1.4×活。2）1.2×重力荷載代表值＋1.3×水平地震作用。（2）控制截面及不利內(nèi)力?？蚣芰褐鶓M行組合的層一般為頂上二層，底層，混凝土強度、截面尺寸有改變層及體系反彎點所在層?？蚣芰嚎刂平孛婕安焕麅?nèi)力為：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面為每層上、下截面，每截面組合：Mmax及相應的N、V，Nmax及相應M、V，Nmin及相應M、V。3.4.6構件及節(jié)點設計構件設計包括框架梁、柱、板的配筋計算。3.4.7基礎設計根據(jù)上部結(jié)構、工程地質(zhì)、施工等因素，優(yōu)先選用預制樁基礎。3.5施工材料1.本工程中所采用的鋼筋箍筋為Ⅰ級鋼，fy=210N/m㎡,主筋為Ⅱ級鋼，fy=300N/m㎡。2.柱梁鋼筋混凝土保護層為30mm,板為3.鋼筋的錨固和搭接按國家現(xiàn)行規(guī)范執(zhí)行。4.本工程所有混凝土強度等級均為C30。5.墻體外墻及疏散樓梯間采用240厚多孔空心磚，其余內(nèi)墻采用200厚多孔空心磚，后封設備管道及夾墻采用80厚石膏砌塊。6.當門窗洞寬≤1000mm時,應采用鋼筋磚過梁,兩端伸入支座370mm并彎直鉤;門窗洞寬≥1000mm時,3.6施工要求及其他設計說明⒈本工程上部樓板設計時未考慮較大施工堆載（均布），當外荷載達到3.0Kn/m時，應采取可靠措施予以保護。2.本工程女兒墻壓頂圈梁為240mm×120mm，內(nèi)配4φ8，φ6@250，構造柱為240mm×240mm，內(nèi)配4φ10，φ6@250，間隔不大于2000mm。3.施工縫接縫應認真處理，在混凝土澆筑前必須清除雜物，洗凈濕潤，再刷2度純水泥漿，再用高一級的水泥沙漿接頭，最后澆筑混凝土。4．未詳盡說明處，按相關規(guī)范執(zhí)行。4結(jié)構計算書4.1結(jié)構選型采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(1)屋面、樓面結(jié)構：現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷載取用；(2)樓梯結(jié)構：采用板式樓梯；(3)排水采用檐溝內(nèi)排水，溝內(nèi)墊坡。(4)基礎：采用柱下預制樁基礎。4.2基本資料：(1)設計標高：室內(nèi)設計標高±0.000，室內(nèi)外高差600㎜。(2)墻身做法：墻身為加氣混凝土砌塊。內(nèi)外墻均厚240mm，用M5混合砂漿砌筑，內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚15mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度，外粉刷為1：3水泥砂漿底，厚15mm(3)樓面做法：見建施01號圖(4)屋面做法：40厚C30UEA補償收縮混凝土防水層，表面壓光，混凝土內(nèi)配Ф4鋼筋雙向間距15010厚黃砂隔離層20厚1：2.5水泥沙漿找平層20厚（最薄處）1：8水泥珍珠巖找2%坡現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板，板面清掃干凈(5)門窗做法：采用木門，鋁合金窗。門廳處門為玻璃木門。(6)工程地質(zhì)資料：持力層為濕陷性黃土，地基承載力特征值為227.9kPa；(7)基本風壓0.35kN/m2，雪壓0.2kN/m2。(8)抗震8度設防（近震）(9)活荷載標準值：，屋面活荷載為2.0kN/m2，樓面活荷載2.0kN/m2根據(jù)這些資料和設計的平面圖和結(jié)構布置，該工程選取第10榀框架作為計算單元，并據(jù)此來進行框架計算。4.3結(jié)構布置及計算簡圖4.3.1結(jié)構布置根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設計的需求，進行了建筑平面、立面及剖面的設計，其各層建筑平面、剖面示意圖見建筑設計圖，主體結(jié)構4層，底層層高為3.6m，其它層為3.3m。填充墻采用240mm厚的粘土空心磚砌筑，門為木門，窗為鋁合金窗，門窗洞口尺寸見門窗表。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構，樓板厚度取100mm，梁載面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁載面尺寸見表1，混凝土強度等級取C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1梁截面尺寸Table1Thesizeofbeamsection層次橫梁（bh）縱梁（bh）13006003005002-4300600300500柱載面尺寸可根據(jù)式N=βFgEn，Ac≥N/[μN]fc估算，查表2得該框架結(jié)構在30m以下，抗震等級為二級，其軸壓比值[μN]=0.8表2框架結(jié)構Table2

Frame

Structure結(jié)構類型烈度6789框架結(jié)構高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一劇場、體育等三二一一表3柱軸壓比限值μNTable3Compressionratioofcolumnshaftμ結(jié)構類型抗震等級一二三框架結(jié)構0.70.80.9取柱的截面為正方形，設計柱截面尺寸取值統(tǒng)一取500500mm2基礎選用預制樁基礎，基礎埋深取2m，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂，2-4層柱高度即為層高3.3m，底層柱高度從基礎頂面取至一層板頂，即h1=3.6+0.6+2=6.2m4.3.2重力荷載計算（1）屋面及樓面的永久荷載標準值屋面（上人）：30厘細石混凝土保護層22×0.3=0.66KN/m2三氈四油防水層 0.4KN/m220厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4KN/m2150層水泥蛭石保海層5×0.15=0.75KN/m2100厚鋼筋砼板25×0.1=2.5KN/m2合計 4.71KN/m21-4層樓面水磨石地面(10mm面層,20mm水泥砂漿打底)0.65KN/m2100厚鋼筋砼板25×0.1=2.5KN/m2合計3.15KN/m2（2）屋面及樓面可承荷載標準值上人屋面均布活載標準值2.0kN/m2樓面活荷載標準值2.0kN/m2玻璃屋頂荷載標準值0.35kN/m2屋面雪荷載標準值SK=μr·S0=1.00.2=0.2kN/m2式中μr為屋面積雪分布系數(shù)，取μr=1.0（3）梁柱墻窗門重力荷載計算梁柱可根據(jù)載面尺寸，材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力，荷載對墻、門窗等可計算出單位面積上的重力荷載，具體計算結(jié)果見表4墻體為240mm，厚粘土空心磚，外墻為水刷石墻面（0.5KN/m2），內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為0.5+150.24+170.02=4.44kN/m2，內(nèi)墻為240mm厚粘土空心磚，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為150.24+170.022=4.28kN/m2，木門單位面積重力荷載為0.2kN/m2，鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4kN/m2，木框玻璃門單位面積重力荷載為0.3kN/m2，鋼鐵門單位面積重力荷載為0.45kN/m2。表4梁、柱重力荷載標準值Table4Gravityloadstandardvalue層次構件b/mh/mγ/（kN/m3）βg/(kN/m)li/mnGl/kN∑Gi/KN1橫梁0.350.80251.057.357.27370.44506.52縱梁0.300.40251.053.153.612136.08柱0.600.60251.109.905.014693.002-4橫梁0.350.80251.057.357.27370.44506.52縱梁0.300.40251.053.153.612136.08柱0.600.60251.109.903.614498.96（4）墻重力荷載標準值一層墻休重力荷載標準值計算底層墻體重力荷載標準值∑G1可以先看作全是整塊的墻體計算出∑G1墻再計算出所有的門窗及梁、樓面的重力荷載標準值，于是可以得出∑G1=∑G1縱墻+∑G1橫墻-∑G1窗-∑G1門+∑G1梁+∑G1樓面縱墻面積S1=3.9×3.6×74=1038.96m橫墻面積S2=8.25×3.6×29=623.7m窗面積S3=1.8×3×28=151.2m門面積S4=1.8×2.1×3+0.9×2.1×26=52.48m梁面積S5=0.3×0.6×3.9×74+0.3×0.5×7.2×21=74.628m樓面面積S6=7.2×3.9×40=1132.2m∑G1=∑G1縱墻+∑G1橫墻-∑G1窗-∑G1門+∑G1梁+∑G1樓面=1038.96×4.44+623.7×4.28-151.2×4.05-52.48×7.35+(1132.2+74.628)×3.15=8620.14KN同理第二層∑G2=9620.14KN第三層∑G3=9620.14KN第四層∑G4=5068.99KN4.4框架側(cè)移剛度計算橫梁線剛度ib計算過程見下表5線剛度ic計算見表6表5橫梁線剛度ib計算表Table5Thebeamlinestiffness層次Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo/L(N.mm)2EcIo/L(N.mm)1-43.0×104350×8001.49×101078005.73×10108.6×101011.46×1010表6線剛度ic計算表Table6Linearstiffness層次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc/(N.mm)150003.0*104600*6001.08*10106.48*10102-436003.0*104600*6001.08*10109.0*1010柱的側(cè)移剛度按式D=αc計算，式中系數(shù)αc為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，根據(jù)梁柱線剛度比的不同，由相關表可查表7、8表7中框架柱側(cè)移剛度D值Table7Intheframeworkofthelateralstiffnessofcolumn層次αcDi∑Di10.3540.363112911129102-40.2250.113941794170表8邊框架柱側(cè)移剛度D值Table8Thelateralstiffnessofframecolumn層次αcDi∑Di10.1770.3119673386922-40.1270.060500020000把上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度∑Di見表9：表9橫向框架側(cè)移剛度（N/mm）Table9Thetransverseframelateralstiffness層次1234∑Di151602114170114170114170由上表∑D1/∑D2=151602/114170=1.328>0.7故該框架為規(guī)則框架4.5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算4.5.1橫向水平荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力和側(cè)移計算4.5.2橫向自振周期計算按式T1=1.7計算基本周期T1，其中μT的量綱為m取=0.7則T1=1.7×0.7×=0.71s4.5.3水平地震作用及樓層地震剪力計算本工程中結(jié)構不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構總水平地震作用標準值按式FEK=α1Gep計算,即Gep=0.85ΣD1α1=（）0.9αmaxFEK=α1Gep因1.4Tg=1.4×0.45=0.63s<T1=0.71s，所以應考慮頂部附加水平地震作用。附加地震作用系數(shù)δn按表10計算表10頂部附加地震作用系數(shù)δnTable10TheadditionalseismiceffectcoefficientTg/sT1>1.4TgT1≤1.4Tg≤0.350.08T1+0.070.0<0.35~0.550.08T1+0.01<0.550.08T1–0.02注：T1為結(jié)構基本自振周期δn=0.08×0.71+0.07=0.1268?F6=0.1268×574.8=72.80KN各質(zhì)點的水平地震作用按下式計算Fi=FEk(1-δn)?Fn=δnFEk將上述δn和FEk代入可得Fi=FEk(1-δn)=501.92×各樓層地震簡力按下式計算Vi=∑Fk具體計算結(jié)果見表11表11各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表Table11Eachparticlehorizontalearthquakeandfloorseismicshearforcecalculationtable層次hi/mGi/kNGiHi/kN.mFi/kNVi/kN415.82068.9932690.040.18592.9346.8312.22068.9925241.680.14371.8418.628.62068.9917793.310.10150.7469.315.02334.9411674.700.06633.1502.4各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖124.5.4水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構的層間位移Δμi和頂點位移μi分別按式（Δμ）i=Vi/和μ(Δμ)k計算計算過程見表12表中還計算了各層的層間彈性位移角=Δμi/hi表12橫向水平地震作用下的位移驗算Table12Checkingdisplacementunderhorizontalearthquake層次Vi/kN∑Di/(N/mm)△μi/mmμi/mmhi/mmθe=4346.81141703.0414.1336001/11843418.61141703.6711.0936001/9812469.31141704.117.4236001/8761502.41516023.313.3150001/1511由表11可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/876＜1/550滿足式Δμe≤[θe]h的要求，其中[Δμ/h]=1/550由表查得。4.5.5水平地震作用下框架內(nèi)力計算以圖中⑥軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略框架柱端剪刀及等矩分別按式Vij=,計算，其中∑Dij取自表8，層間剪刀取自表11，各柱反彎點高度比y按式y(tǒng)=yn+y1+y2+y3確度，其中yn由表查得，本工程底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其余柱均無修正，具體計算過程及過程見表13表13各層柱端彎矩及剪力計算Table13Calculatinglayercolumnendmomentandshear層次hi/mVi/KN∑DijN/mmDi1Vi1Y43.6346.8114170941728.600.2550.3333.9868.9833.6418.6114170941734.530.2550.4049.7274.5823.6469.3114170941738.710.2550.6793.3759.9215.0502.41516021129137.420.3540.87162.7833.68注：表中M量綱為kN.m，V量綱為kN。梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：jVb=(Mb1+Mb2)/lNi=其中梁線剛度取自表14，具體計算過程見表15表14梁端彎矩、剪力及柱軸力計算Table14Calculationofbendingmoment,shearforceandaxialforceofcolumnbeamend層次橫梁柱軸力NMblMbrlVb486.3286.327.822.1322.133108.56108.567.827.8427.842109.64109.647.828.1128.111127.05127.057.832.5832.58注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩柱為壓力。2）表中M量綱為kN.m，V量綱為kN，N量綱為kN,l量綱為m。4.5.6橫向風荷載作用下框架結(jié)構內(nèi)力和側(cè)移計算4.5.7風荷載標準值標準值按式ωk=βzμsμzω0計算風壓標準值計算公式為：Pw=W·A因結(jié)構高度H=15.8<30m，可取風振系數(shù)可取βz=1.0對于矩形平面μs=1.3建筑處于A類場地Z從地面（室外）算起查規(guī)范取n=50年時該市基本風壓取ω0=0.35kN/m2風壓標準值計算公式為：Pw=W·A將風載換算成作用于框架各層節(jié)點上的集中荷載表15將風荷載轉(zhuǎn)換成作用于框架各層節(jié)點上的集中荷載Table15Concentratedloadwindloadactingontheframeintothenodesineachlayer.層次βzμsZμzw0wkP(kN)41.01.315.80.760.350.406.2731.01.312.20.740.350.385.9021.01.38.60.740.350.385.7511.01.34.50.740.350.387.984.5.8風荷載內(nèi)力計算：采用D值法計算，y1＝y(tǒng)2＝y(tǒng)3＝0即y＝y(tǒng)0，由圖可知，可將風荷載看為均布荷載，故y0可由表查的。一般柱：邊柱：中柱：底層柱：邊柱：中柱：K為梁柱剛度比，為梁柱剛度比對柱剛度的影響表16求柱FH的剪力值Table16ThevalueofFHforthecolumnshear層次αcD∑DV(kN)40.2550.1139417188349.4030.2550.11394171883412.3520.2550.11394171883415.2310.3540.363112912258219.22求柱FH反彎點高度yh根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層n，梁柱線剛度比，查表得標準反彎點系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1；根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2、y3；各層反彎點高度yh=（y0+y1+y2+y3）×h表17求柱FH反彎點高度yhTable17TheFHforcolumnheightsinflectionpoint層次y0α1y1α2y2α2y3y40.2550.331010100.3330.2550.401010100.4020.2550.5810101.25-0.050.5310.3540.900.8-0.050.85由下面公式求出柱上下兩端彎矩上柱：M上=V﹒(1-y)﹒h下柱：M下=V﹒y﹒h再由節(jié)點平衡條件和梁的線剛度比求出各梁端彎矩4.6豎向荷載作用下框架結(jié)構的內(nèi)力計算4.6.1荷載計算1）桓載計算q1代表橫梁自重，為均布荷載形式。q2為房間傳給橫梁的梯形荷載。P0為走道墻傳給樓板的恒載，P1、P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板和女兒墻等的重力荷載。集中力矩M1=M2=P1e1對1-4層q1包括梁自重和其上橫墻自重為均布荷載，其它荷載計算方法同與第一層相同M1=P1e1-P0×2.4M2=P2e24.6.2內(nèi)力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。結(jié)構和荷載均對稱。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表18和表19所列。彎矩二次分配法1.因框架結(jié)構和作用荷載對稱，僅取半跨進行分析，這時中跨梁的相對線剛度應乘以修正系數(shù)1/2。2.計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配。3.將所有桿端的分配彎矩向遠端傳遞，傳遞系數(shù)均為1/24.將各節(jié)點因傳遞而產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進行第二次分配，使各節(jié)點處于平衡狀態(tài)。5.將各桿端的固端彎矩分配彎矩和傳遞彎矩相加，即得各桿端彎矩。表18恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Table18Undertheactionofdeadloadbeamendshearforceandaxialforceofcolumn層次荷載引起的簡力彎矩引起的簡力總簡力柱軸力F柱H柱VAVBVA=-VBVAVBN頂N底N頂N底475.40131.95-0.5374.87132.48455.62465.52738.80748.70375.40131.95-0.5374.87132.48618.90628.801032.421042.32275.40131.95-0.5374.87132.48782.18792.081326.041335.94175.40131.95-0.6474.76132.59945.35955.251619.771629.67表19活載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)Table19Liveloadbeamendshearforceandaxialforceofcolumn層次荷載引起的簡力彎矩引起的簡力總簡力柱軸力VAVBVA=-VBVAVB(F)N頂=N底(H)N頂=N底412.962.88-0.1412.8213.10116.06（81.32）161.06（118.27）312.962.88-0.1512.8113.11154.79（120.05）225.37（174.58）212.962.88-0.1312.8313.09193.54（158.80）281.66（230.87）112.962.88-0.1612.8013.12309.80（275.06）450.52（399.73）注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（0.20kN/m2）、其它層樓面作用活荷載（2kN/m2）對應的內(nèi)力。V以向上為正。4.6.3結(jié)構抗震等級結(jié)構抗震等級可根據(jù)結(jié)構類型，地震烈度，房屋高度等因素，由表可知，本工程的框架為二級抗震等級。4.6.4框架梁內(nèi)力組合工程考慮了四種內(nèi)力組合，即1.2SGk+1.4SQk，1.2SGk+0.9×1.4（SQk+SWk），1.35SGk+1.0SQk及1.2SGE+1.3SEK，此外對于本工程1.2SGk+1.4SWk這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比，一般較小，對結(jié)構設計不起控制作用，故不予考慮，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表下，表中SGk、SQk兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）4.6.5框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩設計值的調(diào)整見表20至表21。注意，在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合。表20框架梁內(nèi)力組合Table20Framebeamcombinationofinternalforces層次截面位置內(nèi)力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQKV=rR[yvb()()yn+VGb]→←→←一層FM-9.74-4.3442.03127.0535.80-70.11113.15-134.59-17.49-17.76178.24V74.7612.8019.2232.5881.62130.0641.28104.81113.73107.63HM-81.42-9.5942.03127.05-56.83-162.7546.28-201.47-119.51-109.21V132.5913.1219.2232.58151.42199.8693.47157.00192.12177.48跨間M85.9974.39203.64169.5575.6372.97四層FM-9.72-4.3427.8586.3217.96-52.2273.46-94.86-17.46-17.74161.72V74.8712.829.4022.1394.15117.8451.5894.73113.89107.79HM-91.07-11.8727.8586.32-89.15-159.33-4.19-171.47-134.81-125.90V132.4813.109.4022.13163.64187.33103.55146.71191.95177.32跨間M99.3167.66176.46133.6573.1470.70注：表中M以下部受拉為正，V以向上為正。SQK一項中，括號內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時對應的內(nèi)力。表21橫向框架F柱彎矩和軸力組合Table21Lateralbendingmomentandaxialforceofframecolumn層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQK∣Mmax∣NNminMNmaxM→←→←4柱頂M109.625.4322.6768.98109.82166.9533.85168.36153.42139.15168.3633.85153.42N455.62116.06(81.32)9.4022.13681.14704.82440.71483.86731.15709.23483.86440.71731.15柱底M-109.62-6.1911.1733.98-125.27-153.42-68.31-134.58-154.18-140.21-154.18-68.31-154.18N465.52116.06(81.32)9.4022.13693.02716.70449.62492.77744.51721.11744.51449.62744.51層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQK∣Mmax∣NNminMNmaxM→←→←3柱頂M109.625.4326.6874.58104.77172.0028.39173.82153.42139.15173.8228.39139.15N618.90154.79(120.05)12.3527.84922.15953.28599.52653.81990.31959.39653.81599.52959.39柱底M-109.62-6.1917.7849.72-116.94-161.75-52.97-149.92-154.18-140.21-161.75-52.97-154.18N628.80154.79(120.05)12.3527.84934.03965.16608.43662.721003.67971.27965.16608.431003.672柱頂M109.625.4325.7759.92105.92170.8642.68159.52153.42139.15170.8642.68153.42N782.18193.54(158.80)15.2328.111163.291201.67763.65818.461249.481209.571201.67763.651249.48柱底M-147.74-6.1929.0693.37-148.47-221.70-44.72-226.79-205.64-185.95-226.79-44.72-205.64N792.08193.54(158.80)15.2328.111175.171213.551030.081103.161262.851221.451103.161030.081262.851柱頂M71.535.4312.9733.6876.34109.0233.9899.66102.0093.44109.0233.98102.00N945.35309.80(275.06)19.2232.581500.551548.99958.461021.991586.021568.141548.99958.461586.02柱底M-35.77-6.7042.03162.781.59-104.32123.50-193.92-54.99-52.30-193.92123.50-54.99N955.25309.80(275.06)19.2232.581512.431560.87967.371030.901599.391580.021030.90967.371599.39注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KN.m，N以受壓為正，單位為KN。SQK一列中，括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應的內(nèi)力值。表22橫向框架F柱簡力組合(kN)Table22Thetransverseframecolumnshearcombination層次SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQKV=rRE[yvC()H/n]→←→←4-60.90-3.239.409.40-65.31-88.99-53.38-69.90-85.45-77.60111.693-60.90-3.2312.3512.35-61.59-92.71-45.87-73.16-85.45-77.60116.212-71.49-3.2315.2315.23-70.67-109.05-57.74-91.40-99.74-90.31137.701-27.51-3.1114.1014.10-19.16-54.70-14.07-45.23-40.25-37.3796.84注：表中V以繞柱端順時針為正。V=rRE[yvC()H/n]為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。表23橫向框架H柱彎矩和軸力組合TableLateralbendingmomentandaxialforceofframecolumn層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQK∣Mmax∣NNminMNmaxM→←→←4柱頂M-68.26-8.7622.6768.98-121.51-64.39-132.631.88-100.91-94.18-132.631.88-100.91N738.80169.06(118.27)9.4022.131087.731111.42719.42762.581166.441123.24762.58719.421166.44柱底M68.2610.2611.1733.98108.9180.7799.18-32.92102.4196.28108.91-32.92102.41N748.70169.06(118.27)9.4022.131099.611123.30728.331028.651179.811135.121123.30728.331179.81注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KN.m，N以受壓為正，單位為KN。SQK一列中，括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應的內(nèi)力值。表24橫向框架H柱簡力組合(kN)Table24Thetransverseframecolumnshearcombination層次SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)rRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SBK+1.4SQKV=rRE[yvC()H/n]→←→←437.925.289.409.4064.0040.3151.7630.9856.4752.9083.64337.925.2812.3512.3567.7236.6055.0227.7256.4752.9088.42241.415.2815.2315.2375.5337.1661.7633.0661.1857.08101.75116.796.3914.1014.1045.9710.4335.974.8029.0629.0984.84注：表中V以繞柱端順時針為正。V=rRE[yvC()H/n]為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。4.7框架截面設計4.7.1承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時，結(jié)構構件的截面設計采用下面的表達式：S≤R/γRE式中γRE————承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表：S————地震作用效應或地震作用效應與其他荷載效應的基本組合；R————結(jié)構構件的承載力；注意：在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以γRE后在與靜力組合的內(nèi)力進行比較，選出最不利內(nèi)力。表25承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRETable25Seismicadjustmentcoefficientofbearingcapacity材料結(jié)構構件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土粱受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比不小于0.15的柱偏壓0.8抗震墻偏壓0.85各類構件受剪、偏拉0.854.7.2框架粱配筋：根據(jù)粱控制截面內(nèi)力設計值，利用受彎構件正截面承載力和斜截面承載力計算公式，算出所需縱筋及箍筋并進行配筋。計算時考慮到中間幾層內(nèi)力相近，將其合并計算，取較大內(nèi)力進行計算，故共計算三層。即：底層、第二三層、第四層。基本數(shù)據(jù)：混凝土C30fc=12.5N/mm2鋼筋HPB235fy=210N/mm2；HRB335fy=210N/mm2梁截面：b×h=300mm（1）計算公式：（a）跨中計算采用公式αs=γREM0/fcbh02<αsmax=0.396ζ=1-(b)支座左截面：采用公式Mminαs=γREM0/fcbh02<αsmax=0.396ζ=1-(c)支座右截面：Mminαs=γREM0/fcbh02<αsmax=0.396ζ=1-4.7.3梁的斜截面強度計算（1）底層=178.24kN＜0.2=0.2×1.0×11.9×350×765=637.25kN故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取四肢φ8@100箍筋用HPB235(=210N/)=178.24×103–0.42×1.27×350×765/（1.25×210×765）=0.18則0.42=0.42×1.27×350×765+1.25×210×0.18×765=178.96kN＞178.24kN加密區(qū)長度取0.85m，非加密區(qū)箍筋取四肢φ8@200箍筋設置滿足要求。（2）標準層=161.72kN＜0.2=0.2×1.0×11.9×350×765=637.25kN故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取四肢φ8@100箍筋用HPB235(=210N/)=161.72×103–0.42×1.27×350×765/（1.25×210×765）=0.09則0.42=0.42×1.27×350×765+1.25×210×0.09×765=168.73kN＞161.72kN加密區(qū)長度取0.85m，非加密區(qū)箍筋取四肢φ8@200箍筋設置滿足要求。（3）頂層=60.54kN＜0.2=0.2×1.0×11.9×350×765=637.25kN故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取四肢φ8@100箍筋用HPB235(=210N/)=60.54×103–0.42×1.27×350×765/（1.25×210×765）=-0.41則0.42=0.42×1.27×350×765+1.25×210×(-0.41)×765=60.84kN＞60.54kN加密區(qū)長度取0.85m，非加密區(qū)箍筋取四肢φ8@200箍筋設置滿足要求。表26框架梁箍筋數(shù)量計算表Table26Thenumberofframebeamreinforcementcalculationtable層次/kN0.2/kN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（）實配鋼筋（％）1178.24637.25＞0.18四肢φ8@100(2.01)四肢φ8@200(0.45)4161.72637.25＞0.09四肢φ8@100(2.01)四肢φ8@200(0.45)注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。4.7.4柱截面設計：混凝土為C25，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2縱筋為HRB335fy＝300箍筋為HPB235fy＝210N/mm2表27柱截面縱向鋼筋的最小總配筋率（％）Table27Theminimumreinforcementratiooflongitudinalsteelcolumnsection類別抗震等級一二三四中柱和邊柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.84.7.5剪跨比和軸壓比驗算表28的框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可以取。注意，表中的、和N都不應考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由下表28可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表28柱的剪跨比和軸壓比驗算Table28Theshear