全面的模板及腳手架計算講解

腳手架施工方案及模板支架施工方案編制技巧與方法內(nèi)容安全技術概述腳手架計算模板支架計算案例分析安全技術工作概述重要性存在問題解決要點理論計算的理解重要性在重大建筑施工安全事故發(fā)生的引起原因中，施工安全管理方面的因素很多、帶有普遍性，且常為主要原因，但是，造成事故的技術安全原因卻相當明顯和突出。這就提醒我們，建筑安全技術是建筑施工安全管理的基礎和保障。建筑安全技術工作的薄弱、滯后、不適應及不被認真重視的情況，成為重大事故發(fā)生的主要或重要原因。存在問題雖然施工方案措施的計算驗算工作已經(jīng)提升到異常重要的高度上，但并不是所有的總工們和方案措施的編制人員都能較好地掌握和運用標準規(guī)定、研究解決有關計算問題、使方案和措施具有可靠的技術安全保障。在方案措施的計算部分中，程度不同地存在一些問題，則具有一定的普遍性。存在主要問題大致有：（1）計驗算項目缺漏不全；

（2）驗算選擇的部位或截面不是最危險的；

（3）采用的計驗算方法不符合相應的標準規(guī)定，或者實際情況不符合規(guī)定的設計計算條件；

（4）采用的計算參數(shù)不符合工程的實際情況；

（5）驗算的受力情況或狀態(tài)與實際情況不符；

（6）沒有按實際情況采取必要的調(diào)整系數(shù)，使計算結果的安全保證度不夠；

（7）計算數(shù)據(jù)存在錯誤。

解決要點必須認真解決以上存在問題，達到計算工作的覆蓋性、符合性、正確性和保證性要求。所謂覆蓋性，就是覆蓋著應予計算的項目和應予驗算的最不利的部位；所謂符合性，就是符合標準規(guī)定、符合實際情況；所謂正確性，就是計算式正確、計算參數(shù)正確和計算結果正確；所謂保證性，就是達到安全的保證指標或要求（常用安全系數(shù)控制）。理論計算施工安全計算是保證施工方案和措施能夠安全地實施的計算，即確保按施工方案和措施進行施工時，其全過程中各階段所形成的工況都應處于安全可靠的狀態(tài)，確保不會由于存在不安全狀態(tài)而蘊發(fā)事故。并對可能影響其狀態(tài)安全、會形成共同作用的不安全行為、起因物和致害物給以嚴格的限制、控制或及時予以消除。長期以來，多數(shù)施工計算項目，都是采取借用（鑒）相應工程結構、機械設備的計算方法并結合工程實踐經(jīng)驗加以解決的，只有像爆破、混凝土澆筑（模板側壓力）及冬施工方法（電熱養(yǎng)護等）和起重吊裝等一些專項技術是通過試驗加上實踐經(jīng)驗解決的。腳手架極其模板支架則一直是靠經(jīng)驗搭設的。而像腳手架結構和深基坑支護結構等施工措施，由于本身所具有的影響因素多、可變性大和難以控制的特點，當仍采用工程結構的計算方法時，就難以與實際情況相符，不能確保達到安全可靠的要求，經(jīng)過一段時間的探索，形成了理論與實驗和實踐相結合的計算方法，其基本點就是使其工作狀態(tài)與危險狀態(tài)保持一個安全距離，而這個距離足以容納在計算時未能納入的可變因素的影響，使其不會達到或接近破壞狀態(tài)。因此，按對有關參數(shù)控制的可行性，確定安全保證要求，就成為解決施工安全計算方法時應予遵循的一項基本原則。腳手手架架計計算算方案案編編制制步步驟驟參數(shù)數(shù)確確定定荷載載材料料計算算過過程程方案案編編制制步步驟驟腳手手架架工工程程施施工工的的主主要要步步驟驟如如下下：：主主要要及及相相關關人人員員商商討討方方案案---確定定方方案案---編制制方方案案---報公公司司技技術術、、安安全全部部門門審審批批方方案案---審批批合合格格后后由由架架子子工工長長組組織織實實施施---各方方驗驗收收合合格格---投入入使使用用。。腳手手架架工工程程在在施施工工前前，，技技術術負負責責人人應應召召集集技技術術、、安安全全、、生生產(chǎn)產(chǎn)等等相相關關人人員員對對本本工工程程的的腳腳手手架架搭搭設設情情況況進進行行研研討討，，確確定定腳腳手手架架應應搭搭設設的的步步距距、、縱縱距距、、橫橫距距、、總總高高度度、、范范圍圍等等各各項項參參數(shù)數(shù)內(nèi)內(nèi)容容，，然然后后由由技技術術負負責責人人或或技技術術員員編編制制，，編編制制完完畢畢的的方方案案經(jīng)經(jīng)技技術術負負責責人人審審核核后后報報公公司司技技術術安安全全部部門門會會審審，，并并由由公公司司總總工工程程師師審審批批后后執(zhí)執(zhí)行行。。方方案案審審批批返返回回項項目目部部，，由由項項目目部部架架子子工工長長組組織織工工人人進進行行搭搭設設，，經(jīng)經(jīng)公公司司技技術術、、安安全全及及項項目目部部技技術術、、安安全全部部門門負負責責人人驗驗收收合合格格，，方方可可使使用用。參數(shù)確確定序項目內(nèi)容1功能住宅樓、商業(yè)用房2建筑規(guī)模建筑總面積（m2）25905.82m2建筑層數(shù)地上15層，局部16層地下2層建筑層高人防層地下一層1層2~15層16層3.2m3.0m3.5m2.8m3.1m3建筑高度±0.0相當于絕對標高42.30m基底標高-6.220m室內(nèi)外高差0.75m建筑總高55.8m場地相當于絕對標高41.3m檐口高度46.8m4地質(zhì)資料地基承載力180N/MM2結構類型女兒墻墻結構5工程所在地北京東三環(huán)南路施工階段主體結構施工高度確確定1）“檐檐口標標高””-“基底標標高””+“安全高高度””；2）“檐檐口標標高””-“平整后后場地地標高高”+“安全高高度””；3）考慮慮加快快施工工速度度腳手手架下下部做做臨時時腳手手架，，方便便回填填土工工序，，地上上一層層以上上采用用懸挑挑腳手手架，，那么么懸挑挑腳手手架的的搭設設高度度：““檐口口標高高”-“一層頂頂板標標高””+“安全高高度””。“安全全高度度”：：當當上部部為女女兒墻墻時，，腳手手架的的搭設設高度度要超超過女女兒墻墻1米；為為檐口口時，，要超超過檐檐口高高度1.5米。依據(jù)：：《規(guī)范》6．3．6立桿頂頂端宜宜高出出女兒兒墻上上皮1m，高出出檐口口上皮皮1.5m。本方案案采取取第二二種搭搭設方方式：：46.8+（42.3-41.3）+1=48.8米，取取49米。立桿縱縱距確確定腳手架架用于于結構構施工工階段段，施施工的的作業(yè)業(yè)層施施工荷荷載3kN/m2，依據(jù)據(jù)：《規(guī)范》表6.1.1-1和《規(guī)范》7.3.12中第4條規(guī)定定（4自頂層層作業(yè)業(yè)層的的腳手手板下下計，，宜每每隔12m滿鋪一一層腳腳手板板。））的要要求選選取3+Int(49÷÷12+1)××0.35=3+5×0.35（kN/m2）荷載載所對對應的的縱距距1.2米；立桿橫橫距確確定根據(jù)工工程情情況在在滿足足施工工的條條件下下不能能超過過《規(guī)范》表6.1.1-1規(guī)定；；依照照此表表可以以取1.05~1.55之間的的數(shù)值值，本本例取取1.05米。靠墻一一端外外伸長長度確確定《規(guī)范》6．2．2條主主節(jié)點點處必必須設設置一一根橫橫向水水平桿桿，用用直角角扣件件扣接接且嚴嚴禁拆拆除。。主節(jié)節(jié)點處處兩個個直角角扣件件的中中心距距不應應大于于150mm。在雙雙排腳腳手架架中，，靠墻墻一端端的外外伸長長度a不應大大于0.4l，且不不應大大于500mm；由0.4×1.05=0.42確定本本工程程選用用a=0.3米。如果懸懸挑長長度大大于300mm，計算算時按按300mm考慮。。步距的的確定定一般在在確定定腳手手架的的步距距時要要考慮慮兩個個步驟驟，第第一要要滿足足層高高與施施工要要求，，層高高是是是步距距的整整數(shù)倍倍，本本例的的層高高標準準層是是2.8米，因因此第第一步步確定定步距距為1.4米，第第二步步要符符合《規(guī)范》表6.1.1-1的要求求，步步距不不能超超出表表6.1.1-1的范圍圍，最最后確確定步步距為為1.4米。荷載分分類1）作用用于腳腳手架架的荷荷載可可分為為永久久荷載載（恒恒荷載載）與與可變變荷載載（活活荷載載）。。2）永久久荷載載（恒恒荷載載）可可分為為：（1）腳腳手架架結構構自重重，包包括立立桿、、縱向向水平平桿、、橫向向水平平桿、、剪刀刀撐、、橫向向斜撐撐和扣扣件等等的自自重；；（2）構構、配配件自自重，，包括括腳手手板、、欄桿桿、擋擋腳板板、安安全網(wǎng)網(wǎng)等防防護設設施的的自重重。3）可變變荷載載（活活荷載載）可可分為為：施工荷荷載，，包括括作業(yè)業(yè)層上上的人人員、、器具具和材材料的的自重重；風荷載載。荷載效效應組組合材料鋼管宜宜采用用力學學性能能適中中的Q235A(3號)鋼，其力力學性能能應符合合國家現(xiàn)現(xiàn)行標準準《炭素結構構鋼》(GB700-89)中Q235A鋼的規(guī)定定。每批批鋼材進進場時，，應有材材質(zhì)檢驗驗合格證證。3號鋼的屈屈服強度度240N/mm2為強度的的標準值值，引用用現(xiàn)行國國家標準準《冷彎薄壁壁型鋼結結構技術術規(guī)范》規(guī)定，乘乘以分項項系數(shù)1/1.165，這樣鋼鋼材的設設計值f=240/1.165=205N/mm2，這也說說明了規(guī)規(guī)范采用用的設計計方法在在實質(zhì)上上是屬于于半概率率半經(jīng)驗驗進行的的。根據(jù)《可鑄鐵分分類及技技術條件件》(GB978-67)的規(guī)定，，扣件采采用機械械性能不不低于KTH330-08的可鍛鑄鑄鐵制造造。鑄件件不得有有裂紋、、氣孔，，不宜有有縮松、、砂眼、、澆冒口口殘余披披縫，毛毛刺、氧氧化皮等等清除干干凈；扣扣件與與鋼管的的貼合面面必須嚴嚴格整形形，應保保證與鋼鋼管扣緊緊時接觸觸良好，，當扣件件夾緊鋼鋼管時，，開口處處的最小小距離應應不小于于5mm；

扣件件活動部部位應能能靈活轉轉動，旋旋轉扣件件的兩旋旋轉面間間隙應小小于1mm；

扣件件表面刷刷暗紅色色防銹漆漆進行防防銹處理理。規(guī)范要求求計算內(nèi)內(nèi)容1、腳手架架的承載載能力應應按概率率極限狀狀態(tài)設計計法的要要求，采采用分項項系數(shù)設設計表達達式進行行設計。?？芍贿M進行下列列設計計計算：縱向和橫橫向水平平桿(大小橫桿桿)等受彎構構件的強強度計算算；扣件的抗抗滑承載載力計算算；立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算；連墻件的的強度、、穩(wěn)定性性和連接接強度的的計算；；立桿地基基承載力力計算。。2、計算構構件的強強度、穩(wěn)穩(wěn)定性與與連接強強度時，，應采用用荷載效效應基本本組合的的設計值值。永久久荷載分分項系數(shù)數(shù)應取1.2，可變荷荷載分項項系數(shù)應應取1.4。3、架中的的受彎構構件，尚尚應根據(jù)據(jù)正常使使用極限限狀態(tài)的的要求驗驗算變形形。驗算算構件變變形時，，應采用用荷載短短期效應應組合的的設計值值。小橫桿計計算作業(yè)層間間距不應應大于縱縱距1/2；小橫桿按按照簡支支梁進行行強度和和撓度計計算，小小橫桿在在大橫桿桿的上面面計算簡簡圖如下下所示：小橫桿荷荷載計算算恒荷載計計算：小橫桿的的自重標標準值：：P1=0.038kN/m腳手板的的荷載標標準值：：P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m小橫桿荷荷載計算算活荷載計計算：活荷載標標準值：：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m小橫桿荷荷載設計計值及力力學模型型荷載的設設計值：：q=1.2×0.038+1.2××0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力學模型型：小橫桿力力學模型型說明從彎矩公公式看不不帶懸挑挑的情況況彎矩大大偏于安安全，撓撓度直接接從公式式看不出出結論，，但代入入規(guī)范最最大懸挑挑計算長長度0.3米，及排排距取1.55米時，計計算結果果還是第第一個大大，因此此規(guī)范取取了第一一種情況況進行計計算安全全。小橫桿抗抗彎強度度計算計算公式式：σ=0.261×106/5080.0=51.383N/mm2小橫桿桿的計計算強強度小小于205.0N/mm2,滿足要要求!小橫桿桿撓度度計算算最大撓撓度考考慮為為簡支支梁均均布荷荷載作作用下下的撓撓度；；計算公公式如如下:荷載設設計值值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m；簡支梁梁均布布荷載載作用用下的的最大大撓度度：V=5.0×1.378×1050.04/(384××2.06×105×121900.0)=0.869mm；小橫桿桿的最最大撓撓度小小于1050.0/150與10mm,滿足要要求!無鋼管管的抗抗剪承承載力力計算算說明明沒有抗抗剪強強度計計算，，是因因為鋼鋼管抗抗剪強強度不不起控控制作作用。。如φ48×3.5的Q235－A級鋼管管，其其抗剪剪承載載力為為：上式中中K1為截面面形狀狀系數(shù)數(shù)。一般橫橫向、、縱向向水平平桿上上的荷荷載由由一只只扣件件傳遞遞，一一只扣扣件的的抗滑滑承載載力設設計值值只有有8.0kN，遠小小于[V]，故只只要滿滿足扣扣件的的抗滑滑力計計算條條件，，桿件件抗剪剪力也也肯定定滿足足。大橫桿桿的計計算大橫桿桿按照照三跨跨連續(xù)續(xù)梁進進行強強度和和撓度度計算算，小小橫桿桿在大大橫桿桿的上上面。。腳手架架的縱縱距最最大的的值為為2米，一一根腳腳手管管的長長度為為6米，和和規(guī)范范要求求的一一致，，宜按按三跨跨連續(xù)續(xù)梁進進行計計算。。用小橫橫桿支支座的的最大大反力力計算算值，，在最最不利利荷載載布置置下計計算大大橫桿桿的最最大彎彎矩和和變形形荷載值值計算算：小小橫桿桿的自自重標標準值值P1=0.038××1.050=0.040kN腳手板板的荷荷載標標準值值P2=0.350××1.050××1.200/3=0.147kN活荷載載標準準值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大橫桿桿荷載載的設設計值值：P=(1.2××0.040+1.2××0.147+1.4××1.260)/2=0.994kN大橫桿桿計算算簡圖圖大橫桿桿抗彎彎強度度計算算：均均布布荷載載最大大彎矩矩計算算公式式：集中荷荷載最最大彎彎矩計計算公公式:M=0.08××(1.2×0.038)××1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；大大橫桿桿的計計算強強度小小于205.0N/mm2,滿足要要求!大橫桿桿撓度度計算算：最最大大撓度度考慮慮為大大橫桿桿自重重均布布荷載載與集集中荷荷載的的計算算值最最不利利分配配的撓撓度和和；均布荷荷載最最大撓撓度計計算公公式:大橫桿桿均布布荷載載的最最大撓撓度：：集中荷荷載最最大撓撓度計計算公公式:集中荷荷載標標準值值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷荷載標標準值值最不不利分分配引引起的的最大大撓度度：最大撓撓度和和：V=V1+V2=1.897mm；大大橫桿桿的最最大撓撓度小小于1200.0/150與10mm,滿足要要求!受彎構構件容容許撓撓度扣件抗抗滑移移的計計算扣件的的抗滑滑承載載力按按照下下式計計算(規(guī)范5.2.5):R≤≤Rc其中Rc———扣件抗抗滑承承載力力設計計值,取8.0kN；R———縱向或或橫向向水平平桿傳傳給立立桿的的豎向向作用力設計值值；注：當直角角扣件的擰擰緊力矩達達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取8.0kN；雙扣件在在20kN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取12.0kN。荷載設計值值計算：橫橫桿的自自重標準值值：P1=0.038××1.200=0.046kN腳手板的荷荷載標準值值：P2=0.350××1.050×1.200/2=0.220kN活荷載標準準值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷載的設計計值：R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN單扣件抗滑滑承載力的的設計計算算滿足要求求!立桿穩(wěn)定性性計算恒荷載標準準值計算：：(1)每米立桿承承受的結構構自重標準準值(kN/m)；本例為0.1291；NG1=0.129×45.000=5.810kN腳手架每米米重量說明明：GS=[2(la+h)+2.2]q+2[2q1+(la+h)÷6.5×q2]÷lahGS---腳手架立面面單位面積積上的框架架的重量；；la--立桿縱距；；h-步距；q-48××3.5鋼管重量q=38.4N/M；q1--直角扣件每每個重量q1=13.2N/個；q2--對接扣件每每個重量q2=18.4N/個；2.2----每根橫向水水平桿的長長度；6.5----每根6.5米長的鋼管管上計算一個對接扣扣件。Gj=[4(6.5q+q2)+2×13cosa÷÷la×q3]÷÷13cosa*13sinala-立桿縱距；；a---剪刀撐與斜斜桿與地面面夾角；q3---旋轉扣件每每個重量q3=14.6N/個。(2)腳手板的自自重標準值值(kN/m2)；本例采用用木腳手板板，標準值值為0.35NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN表4.2.1－1腳手板自重重標準值(3)欄桿與擋腳腳手板自重重標準值(kN/m)；本例采用用欄桿、木木腳手板標標擋板，準準值為0.14NG3=0.140×1.200×4/2=0.336kN表4.2.1－2欄桿、擋腳腳板自重標標準值(4)吊掛的安全全設施荷載載，包括安安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×45.000=0.270kN；

經(jīng)計計算得到，，恒荷載標標準值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.549kN。活活荷載為施施工荷載標標準值產(chǎn)生生的軸向力力總和，內(nèi)內(nèi)、外立桿桿按一縱距距內(nèi)施工荷荷載總和的的1/2取值。經(jīng)經(jīng)計算得到到，活荷載載標準值：：NQ=3.000××2×1.2x1.050/2=3.780kN。風荷載標準準值應按照照以下公式式計算：風荷載值說說明：1、荷載規(guī)范范計算風荷荷載標準值值公式為：：ωk=βzμsμzω0，荷載規(guī)范范規(guī)定的基基本風壓是是根據(jù)重現(xiàn)現(xiàn)期為50年確定的，，而腳手架架使用期較較短一般在在2~5年之間，遇遇到強勁風風的概率相相對要小得得多，基本本風壓w0乘以0.7修正系數(shù)是是參考英國國腳手架標標準計算確確定的。由由于腳手架架是附著在在主體結構構上,風振系數(shù)βz=1,最后公式為為：ωk=0.7μsμzw0。2、風壓高度度變化系數(shù)數(shù)μz:我們在設計計腳手架時時，要注意意此值的取取法，通過過計算從腳腳手架頂取取每5米一段與腳腳手架的靜靜荷和活荷荷的組合驗驗算立桿穩(wěn)穩(wěn)定性時，，雖然風荷荷載在頂部部的標準值值大，但最最終組合值值在腳手架架的最底端端最不利。。但計算時時，要取高高度為最大大值。按現(xiàn)現(xiàn)行國家標標準《建筑結構荷荷載規(guī)范》（GB50009-2001）規(guī)定按下下表采用：：體型系數(shù)μs：其中：W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用用：W0=0.450Uz——風荷載高度度變化系數(shù)數(shù)，按照《建筑結構荷荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用用：Uz=0.840Us——風荷載體型型系數(shù)：Us=0.720考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計計值計算公公式：N=1.2NG+0.85××1.4NQ不考慮風荷荷載時,立桿的軸向向壓力設計計值計算公公式：N=1.2NG+1.4NQ風荷載設計計值產(chǎn)生的的立桿段彎彎矩MW計算公式其其中Wk——風荷載基本本風壓標準準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。立桿的穩(wěn)定定性計算不考慮風荷荷載時,立桿的穩(wěn)定定性計算公公式：其中N——立桿的軸心心壓力設計計值，N=14.35kN；φ—軸心受壓立立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表表得到0.26；i—計算立桿的的截面回轉轉半徑，i=1.58cm；l0—計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k—計算長度附附加系數(shù)，，取1.155；A——立桿凈截面面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；σ——鋼管立桿受受壓強度計計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得得到=111.83[f]———鋼管立桿抗抗壓強度設設計值，[f]=205.00N/mm2；不不考慮慮風荷載時時，立桿的的穩(wěn)定性計計算<[f],滿足要求!k值說明《規(guī)范》規(guī)定的設計計方法與荷荷載分項系系數(shù)等，均均與現(xiàn)行國國家標準《冷彎薄壁型型鋼結構技技術規(guī)范》、《鋼結構設計計規(guī)范》一致。腳手手架與一般般結構相比比，其工作作條件具有有以下特點點：1、所受荷荷載變異性性較大；2、扣件連連接節(jié)點屬屬于半剛性性，且節(jié)點點剛性大小小與扣件質(zhì)質(zhì)量、安裝裝質(zhì)量有關關，節(jié)點性性能存在較較大變異；；3、腳手架結結構、構件件存在初始始缺陷，如如桿件的初初彎曲、銹銹蝕，搭設設尺寸誤差差、受荷偏偏心等均較較大；4、與墻的連連接點，對對腳手架的的約束性變變異較大。。K值最終推導導結果：1.155μ值說明計算長度系系數(shù)μ值是反映腳腳手架各桿桿件對立桿桿的約束作作用。本規(guī)規(guī)范規(guī)定的的μ值，采用了了中國建筑筑科學研究究院建筑機機械化研究究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈爾濱濱工業(yè)大學學土木工程程學院于1988年~1989年分別進行行原型腳手手架整體穩(wěn)穩(wěn)定性試驗驗所取得的的科研成果果，其μ值在1.5~2.0之間。它綜綜合了影響響腳手架整整體失穩(wěn)的的各種因素素，當然也也包含了立立桿偏心受受荷（初偏偏心e=53mm，圖3）的實際工工況。這表表明按軸心心受壓計算算是可靠的的、簡便的的。規(guī)范列列出了下表表以供設計計者。腳手架立桿桿的計算長長度系數(shù)μφ值根據(jù)規(guī)范范表進行查查表考慮風荷載載時,立桿的穩(wěn)定定性計算公公式：其中：N—立桿的軸心心壓力設計計值，N=13.56kN；φ—軸心受壓立立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長細比λ=l0/i的結果查表表得到0.26；i—計算立桿的的截面回轉轉半徑，i=1.58cm；l0—計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k—計算長度附附加系數(shù)，，取1.155；u—計算長度系系數(shù)，由腳腳手架的高高度確定；；u=1.50A—立桿凈截面面面積，A=4.89cm2；W—立桿凈截面面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW—計算立桿段段由風荷載載設計值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩矩，MW=0.061kN.m；φ—鋼管立桿受受壓強度計計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得得到=117.69[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設設計值，[f]=205.00N/mm2；

考慮風風荷載時，，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算算<[f],滿足要求!影響腳手架架穩(wěn)定性的的各種因素素1、步距：其其它條件不不變，根據(jù)據(jù)實驗值和和計算值，，步距從1.2米增加到1.8米，臨界荷荷載將下降降26.1%。2、連墻點間間距：其它它條件不變變，當豎向向間距由3.6米增加到7.2米，臨界荷荷載將下降降33.88%，但在經(jīng)常常使用的連連墻點水平平間距范圍圍內(nèi)（8米），調(diào)整整水平間距距時，影響響不大。因因此要注意意步距的設設置。3、扣件緊固固扭矩：扣扣件緊固扭扭矩為30N.m比扣件緊固固扭矩50N.m的臨界荷載載低20%左右。緊固固扭矩50N.m與扣件緊固固扭矩50N.m相比影響不不大。4、橫向支撐撐及縱向支支撐：設置置橫向支撐撐臨界荷載載將提高15%以上，：設設置縱向支支撐臨界荷荷載將提高高12.49%。5、立桿橫距距：當由1.2米增加到1.5米時，臨界界荷載將下下降11.35%。最大搭設高高度的計算算不考慮風荷荷載時,采用單立管管的敞開式式、全封閉閉和半封閉閉的腳手架架可搭設高高度按照下下式計算：：其中NG2K——構配件自重重標準值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向向力，NG2K=1.740kNNQ—活荷載標準值值，NQ=3.780kN；gk每米立桿承受受的結構自重重標準值，gk=0.129kN/m經(jīng)計算得到，，不考慮風荷荷載時，按照照穩(wěn)定性計算算的搭設高度度Hs=122.184米。腳手架搭設高高度Hs等于或大于26米，按照下式式調(diào)整且不超超過50米：經(jīng)經(jīng)計算得得到，不考慮慮風荷載時，，腳手架搭設設高度限值[H]=50.000米?？紤]風荷載時時,采用單立管的的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：其中NG2K—構配件自重標標準值產(chǎn)生的的軸向力，NG2K=1.740kN；NQ—活荷載標準值值，NQ=3.780kN；gk—每米立桿承受受的結構自重重標準值，gk=0.129kN/m；Mwk—計算立桿段由由風荷載標準準值產(chǎn)生的彎彎矩，Mwk=0.051kN.m；經(jīng)計算得到，，考慮風荷載載時，按照穩(wěn)穩(wěn)定性計算的的搭設高度Hs=117.326米。腳手架搭設高高度Hs等于或大于26米，按照下式式調(diào)整且不超超過50米：經(jīng)計算得到，，考慮風荷載載時，腳手架架搭設高度限限值[H]=50.000米。連墻件的計算算連墻件的軸向向力計算值應應按照下式計計算：Nl=Nlw+No其中Nlw—風荷載產(chǎn)生的的連墻件軸向向力設計值(kN)，應按照下式式計算：Nlw=1.4××wk××Awwk—風荷載基本風風壓標準值，，wk=0.191kN/m2；Aw—每個連墻件的的覆蓋面積內(nèi)內(nèi)腳手架外側側的迎風面積積，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No—連墻件約束腳腳手架平面外外變形所產(chǎn)生生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=2.881kN，連墻件軸向向力計算值Nl=7.881kN連墻件軸向力力設計值Nf=φφA[f]其中：φ——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細比l/i=30.00/1.58的結果查表得得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

經(jīng)過過計算得到Nf=95.411kNNf>Nl，連墻件的設設計計算滿足足要求!連墻件采用扣扣件與墻體連連接。經(jīng)經(jīng)過計計算得到Nl=7.881kN小于扣件的抗抗滑力8.0kN，滿足要求!連墻件的計算算說明腳手架的連墻墻件的計算是是必不可少的的，我們經(jīng)常常采用的形式式有：扣件式式連接、焊接接，螺栓連接接等，但涉及及到施工的方方便及材料的的普遍性，我我們最常用的的扣件式連接接方式，這里里我們要注意意兩個問題。。在搭設的過程程中連墻件與與腳手架主節(jié)節(jié)點的位置規(guī)規(guī)范明確作了了規(guī)定，其為為連墻件偏離離主節(jié)點的最最大距離為300mm，只有在連墻墻在在主節(jié)點點附近時，才才能有效的阻阻止腳手架發(fā)發(fā)生橫向彎曲曲失穩(wěn)或傾覆覆，若遠離主主節(jié)點設置連連墻件，因為為立桿的抗彎彎剛度較差，，將會由于立立桿產(chǎn)生局部部彎曲，減弱弱甚至起不到到時約束腳手手架橫向變形形的作用，現(xiàn)現(xiàn)實是怎樣，，許多連墻件件竟然設置在在立桿步距的的一半附近，，這對腳手架架的穩(wěn)定是極極為不利的，，要引起重視視。問題的引申，，我在主節(jié)點點設置了連墻墻件后就要注注意與主體結結構連接的部部位也要設置置在受力點較較好的部位。。連墻件扣件式式連接方式在在計算扣件抗抗滑移時，經(jīng)經(jīng)常大于8KG，而小于16KG，我們會不會會看到上圖后后認為是是雙雙扣件，而滿滿足要求呢，，實際上是錯錯誤的，上圖圖只提供一個個扣件的承載載力。立桿的地基承承載力計算立桿基礎底面面的平均壓力力應滿足下式式的要求:p≤fg其中p—立桿基礎底面面的平均壓力力(kN/m2)，p=N/A；p=57.41N—上部結構傳至至基礎頂面的的軸向力設計計值(kN)；N=14.35A—基礎底面面積積(m2)；A=0.25fg—地基承載力設設計值(kN/m2)；fg=90.00地基承載力設設計值應按下下式計算:fg=kc×fgk其中:kc—腳手架地基承承載力調(diào)整系系數(shù)；kc=0.50fgk—地基承載力標標準值；fgk=180.00地基承載力的的計算滿足要要求!地基承載力降降低系數(shù)kc說明地基承載力調(diào)調(diào)整系數(shù)kc，對碎石土、、砂土、回填填土應取0.4；對粘土應取取0.5；對巖石、混混凝土應取1.0。由于土的彈性性模量比起其其它材料小很很多，因此在在受荷載時，，變形很大，，沉降量很大大，因此規(guī)范范采取了地基基承載力調(diào)整整系數(shù)kc，使得腳手架架的變形很小小，因為腳手手架是由連墻墻件固定在在建筑物上的的，沉降過大大會很容易引引起整體失穩(wěn)穩(wěn)。當作混凝凝土墊層時，，地基承載力力不降低也就就是由于腳手手架的產(chǎn)生的的荷載不象結結構荷載那么么大，不會影影響到多層土土參數(shù)，因此此不降低數(shù)地地基承載力。。模板支架計算算模板支撐架荷荷載方案確定規(guī)范相關的計計算要求面板計算模板支撐次龍龍骨的計算托梁的計算立桿的穩(wěn)定性性計算模板支撐架荷荷載1、荷載分類:作用于模板支支架的荷載可可分為永久荷荷載（恒荷載）與與可變荷載（（活荷載）。。2、永久荷載（（恒荷載）可可分為：2.1、模板及支架架自重，包括括模板、木方方、縱向水平平桿、橫向水平桿、、立桿、剪刀刀撐、橫向斜斜撐和扣件等等的自重；2.2、新澆混凝土土自重；2.3、鋼筋自重3、可變荷載（（活荷載）可可分為：3.1、施工荷載，包包括作業(yè)層上上的人員、器具和材料的的自重3.2、傾倒混凝土土荷載。方案確定例：立桿縱距和橫橫距均為1.2m；模板材料選擇擇竹膠板；相相鄰模板的小小楞及頂托梁梁采用44×80幾字梁，間距距為300mm、1200mm。采用的鋼管管類型為48×3.5。腳手架搭設高高度為4.2米，步距為1.2米，立桿上端端伸出頂層橫橫桿中心線至至模板支撐點點的長度a為：0.3米。規(guī)范相關的計計算要求力傳遞過程：：面板-木方-托梁-頂托-立桿1、樓板底模板板面板強度、、撓度和剪力力計算；2、板底木方強強度、撓度和和剪力計算；；3、托梁梁（幾幾字梁或鋼管管）強度、撓撓度計算；4、立桿的穩(wěn)定定性計算。樓板支撐架立立面簡圖面板計算模板面板為受受彎構件,需要驗算其抗抗彎強度和剛剛度。模板面面板按照三跨跨連續(xù)梁計算算。面板所受受荷載有：新新澆混凝土及及鋼筋自重；；施工人員及及施工設備荷荷載；傾倒混混凝土產(chǎn)生的的荷載。計算算寬度取1.2米。1、荷載計算：：

恒荷載標標準值：q1=鋼筋混凝土自自重×混凝土厚度×計算寬度+模板自重×計算寬度=25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.420kN/m注：鋼筋混凝凝土自重取25kN/m3活荷載標準值值：q2=(傾倒混凝土荷荷載+施工荷載)×計算寬度=2.5×1.200=3kN/m注：傾倒混凝凝土的荷載標標準值和施工工均布荷載標標準值：2.5kN/m2。2、強度計算：：強強度計算簡簡圖2.1、抗彎強度計計算：f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎彎距(N.mm)；M=-0.100ql2其中：q為模板荷載設設計值(kN/m)，q=恒荷載分項系系數(shù)×恒荷載標準值值+活荷載分項系系數(shù)×活荷載標準值值=1.2×6.420+1.4×3.600=12.744kN/m；經(jīng)計算得到M=0.1×12.744×0.32=0.115kN.mW——面板的凈截面面抵抗矩，W=1/6×bh2=120.00×1.4×1.4/6=39.20cm3；

其中：b為計算寬度，，h為面板厚度。。[f]———面板的抗彎強強度設計值，，取25.00N/mm2；彎彎矩矩圖

經(jīng)計算算得到面板抗抗彎強度計算算值f=0.115×1000×1000/64800=1.77N/mm2面板的抗彎強強度驗算f<[f],滿足要求!2.2、抗剪計算[可以不計算]T=3Q/2bh<[T]注：此公式為為木結構抗剪剪公式依照構構件截面是長長方形的簡化化

其中最大大剪力：Q=0.6××(1.2××6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN截面抗剪強度度計算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2截面抗剪強度度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算算T<[T]，滿足要求!3、撓度計算：：撓撓度計算算簡圖撓撓度圖v=0.677q1l4/100EI<[v]=l/250其中：q1為恒荷載標準準值，q1=6.420kN/m；L為面板支座間間距，即次龍龍骨間距，取取0.3m；E為面板的彈性性模量，取3500mm；I為面板慣性矩矩I=1/12bh3=計算寬度×面板厚度3/12=120××1.43/12=27.44cm4；

面板最大大撓度計算值值v=0.677×6.42×3004/(100×3500×274400)=0.367mm面板的最大撓撓度小于300.0/250,滿足要求!模板支撐次龍龍骨的計算幾字梁按照均均布荷載下連連續(xù)梁計算。。計算寬度取取次龍骨的間間距0.3m。1、荷載的計算算：1.1、鋼筋混凝土土板自重(kN/m)：q11=25.000××0.200×0.300=1.5kN/m1.2、模板的自重重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m1.3、活荷載為施施工荷載標準準值與傾倒混混凝土時產(chǎn)生生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，，活荷載標準準值q2=2.5×0.30=0.75kN/m恒荷載設計值值q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷載設計值值q2=1.4×0.75=1.26kN/m2、次龍骨的強強度計算：2.1、荷載計算及及組合：按按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，最最大彎矩考慮慮為靜荷載與與活荷載的計計算值最不利利分配的彎矩矩和，計算及及組合如下:強度計算恒荷荷載簡圖注注：此圖中最最大支座力為為：P1=1.1ql=1.1×1.926×1.2=2.542kN強度計算活荷荷載組合簡圖圖

注：此此圖中最大支支座力為：P2=1.2ql=1.2×1.26×1.2=1.814kN組合以后最大大支座力為P=2.542+1.814=4.356kN（此值即為計計算主龍骨強強度的集中力力）2.2、次龍骨抗彎彎強度計算2.2.1、恒荷載最大大彎矩：恒恒荷載彎矩矩圖

恒荷荷載最大彎矩矩M1=0.1ql2=0.1×1.926×1.22=0.277kN.m2.2.2、活荷載最大大彎矩：活活荷載載彎矩圖活活荷載最大彎彎矩M2=0.117ql2=0.117×1.26×1.22=0.212kN.m次龍骨最大彎彎矩M=M1+M2=0.277+0.212=0.489kN.m次龍骨抗彎設設計強度f=M/W=0.489×106/9500=51.47N/mm2次龍骨的抗彎彎設計強度小小于幾字梁的的容許應力204N/mm2,滿足要求!3、次龍骨撓度度計算

撓度度計算恒荷載載標準值：q=q11+q12=1.500+0.105=1.605kN/m撓度計算簡圖圖

注：此此圖中最大支支座力為：P=1.1ql=2.119kN（此值即為計計算主龍骨撓撓度的集中力力）最大撓度：變變形圖最最大撓度v=0.677×ql4/100EI=0.677×1.605××1200.04/(100×205000××390000)=0.282mm其中：E為幾字梁的彈彈性模量，取取205cm3；I為幾字梁的慣慣性矩，取39cm4。

次龍骨的的最大撓度小小于1200.0/250,滿足要求!模板支撐主龍龍骨（托梁））的計算托梁按照集中中力作用下三三跨連續(xù)梁計計算。托梁計算簡圖圖此圖最大集中中力計算公式式為N=4.5P=4.5××4.356=19.6KN1、強度計算：：集中力P=4.356KN（次龍骨的最最大支座力））

抗彎強度度計算：主主龍龍骨彎矩圖(kN.m)最大彎矩M=0.417PL=0.417××4.356×1.2=2.180kN/m主龍骨抗彎強強度設計值f=M/W=2.180×106/9500=198N/mm2其中W為幾字梁的截截面抵抗矩，，取204N/mm2主龍骨的抗彎彎設計強度小小于幾字梁的的容許應力204N/mm2,滿足要求!2、主龍骨撓度度計算：P=2.119kN主龍骨變形圖圖(mm)最大撓度v=2.1PL3/100EI=2.1×2.119×12003/100×205000×390000=0.962mm。主龍骨的最最大撓度小于于1200.0/250,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性性計算樓板支撐架荷荷載計算單元元立桿的穩(wěn)定性性計算公式W——立桿凈截面抵抵抗矩(cm3)；W=5.08

σ———鋼管立桿抗壓壓強度計算值值(N/mm2)；[f]———鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]=205N/mm2N為立桿的軸心心壓力設計值值(kN)，立桿的軸向向壓力設計值值計算公式：：N=1.2NG+1.4NQ注：1、式中NG為靜荷載，是是模板及支架架自重、新澆澆混凝土自重重與鋼筋自重重標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和。即NG=NG1+NG2+NG3=8.259kN其中：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN

(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN

2、NQ為活荷載，是是施工人員及及施工設備荷荷載標準值、、振搗混凝土土產(chǎn)生的荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和。即NQ=1.5×1.200×1.200=4.320kN（計算支架時時活荷載共取取1.5kN/m）

最后得出出N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96KnA為支撐立桿（（48×3.5）凈截面面積積(cm2)；查表或計算算可得A=4.89為軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細比λ=l0/i查表得到；其其中：l0為計算長度(m)，l0=(h+2a)=120+2××50=220cm；i為計算立桿的的截面回轉半半徑(cm)；i=1.58cmλλ=l0/i=220/1.58=139，查表得=0.353計算結果：σ=N/A=15960/0.353×489=92.46N/mm2立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿足要求!此模型的要求求：……………………普通支架平面面圖

由此圖圖引申的理論論：…………………………………………………………………………………………………………………………………………….模板支架的相相關要求1、參與模板支支架荷載效應應組合的各項項荷載及其荷荷載標準值應應符合凝土結結構工程施工工及驗收規(guī)范范》（GB50204）