橋混課設計算書

預混凝土T計算一、設計資料及構造布置（一）設計資料1. 橋梁跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑篖b=38.7m（墩中心距離）支座中心距離）主梁全長：L全=38.66m（主梁預制長度）橋面：凈——14+2×1.4=16.8m（四車道）設計荷載公路—II3kN/m21.52kN/m4.99kN/m。材料及工藝C50C30預混凝土T計算一、設計資料及構造布置（一）設計資料1. 橋梁跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑篖b=38.7m（墩中心距離）支座中心距離）主梁全長：L全=38.66m（主梁預制長度）橋面：凈——14+2×1.4=16.8m（四車道）設計荷載公路—II3kN/m21.52kN/m4.99kN/m。材料及工藝C50C30。預混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD62-2004）的?s15.2鋼絞線，??pk=1860MPa。70mm77mm的預埋波紋管和夾片錨具。普通鋼筋：≥12mm的采用HRB335鋼筋，<12mmR235鋼筋。4. 設計依據(jù)（1（JGD602004）（2基本計算數(shù)據(jù)（1）（JTGD62-2004）5.基本計算數(shù)據(jù)12名稱項目符號數(shù)據(jù)混凝土軸心抗拉設計強度Ec??ck??tk??cd??tdMPa503.45×10432.42.6522.41.83短暫狀態(tài)容許壓容許拉0.7??′ck0.7??′tkMPaMPa20.721.757持久狀態(tài)容許壓容許主壓容許拉容許主拉??ck??ck0.6??tk16.219.4401.59C45時開始預 鋼束，f′和f′分別表示鋼拉時混凝土的抗壓、抗拉標準強度，ck ck則：??′=29.6MPa，??′=2.51MPa。ckck（二）橫截面布置1. 結構2400mm，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，主梁的工作71。主梁截面的主要2。橫隔梁布置：本橋在橋梁跨中、三分點、六分點和支點處設置七道橫隔梁。2. 計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表2C45時開始預 鋼束，f′和f′分別表示鋼拉時混凝土的抗壓、抗拉標準強度，ck ck則：??′=29.6MPa，??′=2.51MPa。ckck（二）橫截面布置1. 結構2400mm，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，主梁的工作71。主梁截面的主要2。橫隔梁布置：本橋在橋梁跨中、三分點、六分點和支點處設置七道橫隔梁。2. 計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表2。（三）橫截面沿跨長的變化如圖1所示，本設計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力作用而引起較大的局部1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。（第一道橫隔板寬度亦開始變化。（四）橫隔梁的設置跨180mm160mm1所示。3?s15.2鋼絞線抗拉設計強度最大 σconEp??pdMPa18601.95×10512601395持久狀態(tài) ：標準荷載組合0.65??pkMPa1209材料重度鋼絞線γ1γ2γ3kN/m3kN/m3kN/m325.023.078.5鋼束與混凝土的彈性模量比αEp無量綱5.654801.結構圖（：mm）截面主要圖（：mm）4 24 5504801.結構圖（：mm）截面主要圖（：mm）4 24 550跨中截面幾何特性計算表2支點截面幾何特性計算表5分塊名稱分塊面積分塊面積分塊面積形心到上緣距離分塊面積對上緣分塊面積自身慣矩di=ys-yi分塊面積對截面形心慣矩I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750077.612168425921751759三角承托211.2517.173626495.85167.94975210975706分塊名稱分塊面積Ai塊緣距離yi分塊面積對上緣 Si分塊面積自身Iidi=ys-yi分塊面積對截面形心慣I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750068.561692067416988174三角承托50018.3339166.672777.77857.7216660631668841腹板34001003400008188333.33-23.94194896010137294下三角262.5180472503281.25-103.9428360392839320馬蹄1375197.5271562.5071614.58-121.442027874920350363∑9137.5694979.178333506.944365048551983992小毛截面翼板22507.51687542187.5080.441455983114602019三角承托50018.3339166.672777.77869.6124227352425513腹板34001003400008188333.33-12.064942838682616下三角262.5180472503281.25-92.0622245662227847馬蹄1375197.5271562.5071614.58-109.561650383816575452∑7787.5684854.178308194.443620525344513447大毛截面形心到上緣距離ys1=76.06cm小毛截面形心到上緣距離ys2=87.94cm(希望>0.5)上 距ks=42.47cmyx=133.94下 距kx=74.80cm截面效率指標ρ=0.56說明以上初步擬定主梁跨中截面 是合理的跨中截面幾何特性計算表2支點截面幾何特性計算表5分塊名稱分塊面積分塊面積分塊面積形心到上緣距離分塊面積對上緣分塊面積自身慣矩di=ys-yi分塊面積對截面形心慣矩I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750077.612168425921751759三角承托211.2517.173626495.85167.94975210975706分塊名稱分塊面積Ai塊緣距離yi分塊面積對上緣 Si分塊面積自身Iidi=ys-yi分塊面積對截面形心慣I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750068.561692067416988174三角承托50018.3339166.672777.77857.7216660631668841腹板34001003400008188333.33-23.94194896010137294下三角262.5180472503281.25-103.9428360392839320馬蹄1375197.5271562.5071614.58-121.442027874920350363∑9137.5694979.178333506.944365048551983992小毛截面翼板22507.51687542187.5080.441455983114602019三角承托50018.3339166.672777.77869.6124227352425513腹板34001003400008188333.33-12.064942838682616下三角262.5180472503281.25-92.0622245662227847馬蹄1375197.5271562.5071614.58-109.561650383816575452∑7787.5684854.178308194.443620525344513447大毛截面形心到上緣距離ys1=76.06cm小毛截面形心到上緣距離ys2=87.94cm(希望>0.5)上 距ks=42.47cmyx=133.94下 距kx=74.80cm截面效率指標ρ=0.56說明以上初步擬定主梁跨中截面 是合理的二、主梁作用效應計算（邊主梁作用效應計算）（一） 作用效應計算1.作用集度（1）預制梁自重①跨中截面段主梁的自重（六分點界面至跨中截面，長1=6.282=12.5666G(1)=A1L1γ1=0.77875×25×12.5666=244.66kN馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長L2=4.733：G(2)=(A1+A2)L2γ1/2=(1.318625+0.77875)×4.7833×25/2=125.40kN支點段梁的自重（長L3=1.8：G(3)=A2L3γ1=1.318625×1.98×25=65.27kN邊主梁的橫隔梁②③④中橫隔梁體積：0.17×(1.7×0.65?0.5×0.1×二、主梁作用效應計算（邊主梁作用效應計算）（一） 作用效應計算1.作用集度（1）預制梁自重①跨中截面段主梁的自重（六分點界面至跨中截面，長1=6.282=12.5666G(1)=A1L1γ1=0.77875×25×12.5666=244.66kN馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長L2=4.733：G(2)=(A1+A2)L2γ1/2=(1.318625+0.77875)×4.7833×25/2=125.40kN支點段梁的自重（長L3=1.8：G(3)=A2L3γ1=1.318625×1.98×25=65.27kN邊主梁的橫隔梁②③④中橫隔梁體積：0.17×(1.7×0.65?0.5×0.1×0.5?0.5×0.15×0.175)=0.1814m3端橫隔梁體積：0.25×(1.95×0.475?0.5×0.325×0.065)=0.2289m3半跨內(nèi)橫隔梁重力：G(4)=(2.5×0.1814+1×0.2289)×25=17.06kN⑤預制作用集度：g1=(G(1)+G(2)+G(3)+G(4))L全/2=(244.66+125.40+65.27+17.06)/19.33=23.40kN/m（2）二期作用①現(xiàn)澆T梁翼板集度：g(5)=0.9×0.15×25=3.38kN/m②現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：6腹板10725112.5120656333984844-27.39804567242030516∑14536.251237189340528403070514164757981小毛截面翼板22507.51687542187.585.561646974016511928三角承托211.2517.173626495.85175.8912166391217135腹板10725112.5120656333984844-19.44405465638039500∑13186.251227064340275272174103655768563ks=35.67大毛截面ys1=85.11cmkx=52.34cm小毛截面ys2=93.06cm0.17×1.7×0.45=0.13005m3一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：0.25×1.95×0.45=0.219375m3故：g(6)=(5×0.13005+2×0.219375)×25/38.66=0.70kN/m③鋪裝8cm混凝土鋪裝：0.08×14×25=28.00kN/m5cm瀝青鋪裝：0.05×14×23=16.10kN/m將橋面鋪裝均攤分給七片主梁；則：g(7)=(28.00+16.10)/7=6.30kN/m④欄桿1.52kN/m4.99kN/m將兩側(cè)人行欄、防撞欄均攤分給七片主梁；則：g(8)=(1.52+4.99)×2/7=1.86kN/m⑤二期荷載集度：g2=g(5)+g(6)+g(7)0.17×1.7×0.45=0.13005m3一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：0.25×1.95×0.45=0.219375m3故：g(6)=(5×0.13005+2×0.219375)×25/38.66=0.70kN/m③鋪裝8cm混凝土鋪裝：0.08×14×25=28.00kN/m5cm瀝青鋪裝：0.05×14×23=16.10kN/m將橋面鋪裝均攤分給七片主梁；則：g(7)=(28.00+16.10)/7=6.30kN/m④欄桿1.52kN/m4.99kN/m將兩側(cè)人行欄、防撞欄均攤分給七片主梁；則：g(8)=(1.52+4.99)×2/7=1.86kN/m⑤二期荷載集度：g2=g(5)+g(6)+g(7)+g(8)=3.38+0.70+6.30+1.86=12.24kN/m作用效應α=x/l。主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：2.1M= α(1?α)??2gα21Qε=2(1?2α)??g3。gM影響線V影響線3.作用效應計算圖7V L=37.7mM(1-α)Lχ=αLα(1-α)L11-αα1作用效應3（二）可變作用效應計算（剛性橫梁法）1. 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《 》4.3.2條規(guī)定，結構的沖擊系數(shù)與結構的基頻相關，因此要先計算結構的基頻。的基頻可采用以下公式估算：3.14 √3.45×1010×0.5198πEIc??= √ =2??2 m 2×37.72=3.07Hz2328.62c其中：G 0.91375×25×103mc=g==2328.62kg/m9.81根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：μ=0.1767ln???0.0157=0.182按《》4.3.122%33%，但折減后不得小于用兩行車隊道折減。2. 計算主梁的恒載橫向分布系數(shù)。（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設計橋跨內(nèi)設五道橫隔梁，具有可靠的橫向 ，且承重結構的長寬比為：??37.7==2.2>2B 16.8所以可按①計算主的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc1作用效應3（二）可變作用效應計算（剛性橫梁法）1. 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《 》4.3.2條規(guī)定，結構的沖擊系數(shù)與結構的基頻相關，因此要先計算結構的基頻。的基頻可采用以下公式估算：3.14 √3.45×1010×0.5198πEIc??= √ =2??2 m 2×37.72=3.07Hz2328.62c其中：G 0.91375×25×103mc=g==2328.62kg/m9.81根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：μ=0.1767ln???0.0157=0.182按《》4.3.122%33%，但折減后不得小于用兩行車隊道折減。2. 計算主梁的恒載橫向分布系數(shù)。（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設計橋跨內(nèi)設五道橫隔梁，具有可靠的橫向 ，且承重結構的長寬比為：??37.7==2.2>2B 16.8所以可按①計算主的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc。扭慣矩IT對于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算：mIT=∑cibit3ii=1式中：bi，ti——相應為單個矩形截面的寬度和高度；ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：220×15+0.5×10×100t1==17.3cm220分的換算平均厚度：8作用效應跨中四分點N7錨固點支點α0.500.250.038310.00一期彎距4157.273117.95612.650.00剪力0.00220.55407.29441.09二期彎距2174.571630.93320.470.00剪力0.00115.36213.05230.72Σ彎距6331.854748.89933.120.00剪力0.00335.91620.34671.8125+40t3==32.5cm24示出了IT的計算圖式，IT4。4.IT計算圖示（：mm）IT計算表4②計算抗扭系數(shù)β對于本設計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得：1β=G??2∑I1+ iTi12E∑i??2Iii425+40t3==32.5cm24示出了IT的計算圖式，IT4。4.IT計算圖示（：mm）IT計算表4②計算抗扭系數(shù)β對于本設計主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得：1β=G??2∑I1+ iTi12E∑i??2Iii4??5=-2.4m；??6=-4.8m；??7=-7.2m；Ii=0.51983992m4。計算的：β=0.95。③按的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值：1η= +β??ieij∑7??2ni=1i式中：n=7；∑7??2=2×(7.22+4.82+2.42)=161m2。i=1i計算所得的ηij5內(nèi)。9分塊名稱bi(cm)ti(cm)bi/tici抗扭慣炬It（10-3m4）翼緣板①24017.2713.89471/34.12261腹板②160.23208.01140.30713.93673馬蹄③5532.501.69230.21053.97417∑12.03352ηij值5④計算荷載橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利5所示。1號梁5.跨中的橫向分布系數(shù)mc計算圖式（：mm）可變作用（汽車公路—II級）四車道：m cq2三車道：m cq210ηi1ηi2ηi3ηi4ηi5ηi6ηi710.44970.34740.24510.14290.0406-0.0617-0.164020.34740.27920.21100.14290.07470.0065-0.061730.24510.21100.17690.14290.10880.07470.040640.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429ηij值5④計算荷載橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利5所示。1號梁5.跨中的橫向分布系數(shù)mc計算圖式（：mm）可變作用（汽車公路—II級）四車道：m cq2三車道：m cq210ηi1ηi2ηi3ηi4ηi5ηi6ηi710.44970.34740.24510.14290.0406-0.0617-0.164020.34740.27920.21100.14290.07470.0065-0.061730.24510.21100.17690.14290.10880.07470.040640.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429兩車道：m =1(0.4199+0.3432+0.2878+0.2111)=0.6310cq2故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq=0.6310（人群mcr=0.4731（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)m0算如下：，1號變作用的橫向分布系數(shù)可計2號6.支點的橫向分布系數(shù)m0計算圖示（：mm）（汽車m=10.710.3550q2（人群mr=1.230（3）橫向分布系數(shù)匯總（6）1變作用橫向分布系數(shù)6可變作用類別mcm0公路—II級0.63100.335兩車道：m =1(0.4199+0.3432+0.2878+0.2111)=0.6310cq2故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq=0.6310（人群mcr=0.4731（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)m0算如下：，1號變作用的橫向分布系數(shù)可計2號6.支點的橫向分布系數(shù)m0計算圖示（：mm）（汽車m=10.710.3550q2（人群mr=1.230（3）橫向分布系數(shù)匯總（6）1變作用橫向分布系數(shù)6可變作用類別mcm0公路—II級0.63100.3353. 車道荷載的取值根據(jù)《》4.3.1條，公路—II級的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值Pk為：qk=0.75×10.5=7.875kN/m360?180×(37.7?5)+180]=233.1kNPk=0.75×[50?5Pk=233.1×1.2=279.72kN4. 計算可變作用效應點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m0直線過度到mc，其余（1）球跨中截面的最大彎矩和最大剪力取mc。7示出跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為：qk(q人)pk剪力影響線qk(q人3. 車道荷載的取值根據(jù)《》4.3.1條，公路—II級的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值Pk為：qk=0.75×10.5=7.875kN/m360?180×(37.7?5)+180]=233.1kNPk=0.75×[50?5Pk=233.1×1.2=279.72kN4. 計算可變作用效應點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m0直線過度到mc，其余（1）球跨中截面的最大彎矩和最大剪力取mc。7示出跨中截面作用效應計算圖式，計算公式為：qk(q人)pk剪力影響線qk(q人)pk彎矩影響線m汽m人7.跨中截面作用效應計算圖式121.230.3551.0479.4250.51.0470.3550.05561.23人群0.47311.230S=mqkΩ+mPky（人群）標準荷載的彎矩或剪力；qk——車道均布荷載標準值；Pk——車道集中荷載標準值；Ω——影響線上同號區(qū)段的面積；可變作用（汽車）標準效應：12×0.6310×7.875×9.425×37.7?0.2760×6.2833×7.875×1.047+0.6310×233.1×9.425Mmax==2254.81kN·m121×0.6310×7.875×0.5×18.85?×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.5Vmax=2=111.29kN可變作用（汽車）沖擊效應：V=111.29×0.182=20.28kN（人群）效應：q=0.8×3.0=2.4kN/m12×0.4731×2.4×9.425×37.7+0.7569×6.2833×2.4×1.047=213.67kN·mMmax=121×0.4731×2.4×0.5×18.85+×0.7569S=mqkΩ+mPky（人群）標準荷載的彎矩或剪力；qk——車道均布荷載標準值；Pk——車道集中荷載標準值；Ω——影響線上同號區(qū)段的面積；可變作用（汽車）標準效應：12×0.6310×7.875×9.425×37.7?0.2760×6.2833×7.875×1.047+0.6310×233.1×9.425Mmax==2254.81kN·m121×0.6310×7.875×0.5×18.85?×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.5Vmax=2=111.29kN可變作用（汽車）沖擊效應：V=111.29×0.182=20.28kN（人群）效應：q=0.8×3.0=2.4kN/m12×0.4731×2.4×9.425×37.7+0.7569×6.2833×2.4×1.047=213.67kN·mMmax=121×0.4731×2.4×0.5×18.85+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=5.67kNVmax=2（2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖8為四分點截面作用效應的計算圖式。L=37.7mq(q)pq(q)p7.06880.63100.6310m0.47310.4731m圖8.四分點截面作用效應計算圖式131.230.3551.57080.750.52360.05561.230.355（汽車）標準效應：121×0.6310×7.875×7.0688×37.7?(1.5708×0.5236)×0.2760×6.2833×7.875+0.6310×233.1×7.0688Mmax=2=1687.54kN·m121×0.6310×7.875×0.75×28.275?×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.75Vmax=2=184.69kN可變作用（汽車）沖擊效應：V=184.69×0.182=33.66kN（人群）效應：121×0.4731×2.4×7.0688×37.7+(1.5708+0.5236)×0.7569×6.2833×2.4=163.25kN·mMmax=2121×0.4731×2.4×0.75×28.275+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=12.36kNVmax=2求N7錨固截面的最大彎矩和最大剪力1.4444m。筋錨固，有突變，是控qk(q人)pkpk剪力影響線qk(q人)pk彎矩影響線0.2337m汽m人0.6409 9.N7錨固截面作用效應計算圖式141.230.3550.96171.3891（汽車）標準效應：121×0.6310×7.875×7.0688×37.7?(1.5708×0.5236)×0.2760×6.2833×7.875+0.6310×233.1×7.0688Mmax=2=1687.54kN·m121×0.6310×7.875×0.75×28.275?×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.75Vmax=2=184.69kN可變作用（汽車）沖擊效應：V=184.69×0.182=33.66kN（人群）效應：121×0.4731×2.4×7.0688×37.7+(1.5708+0.5236)×0.7569×6.2833×2.4=163.25kN·mMmax=2121×0.4731×2.4×0.75×28.275+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=12.36kNVmax=2求N7錨固截面的最大彎矩和最大剪力1.4444m。筋錨固，有突變，是控qk(q人)pkpk剪力影響線qk(q人)pk彎矩影響線0.2337m汽m人0.6409 9.N7錨固截面作用效應計算圖式141.230.3550.96171.38911.32730.91890.83331.20370.05560.08021.230.355（汽車）效應：Pk的作用位置。集中荷載若作用的情況。因此應對兩個截面進行比較，即影響線縱坐標最大截面（N7錨固截面）和橫向分布系數(shù)達到最大值的截面（第一根橫梁截面為最不利情況，結果如下：121×7.875×0.6310×37.7×1.3891?×7.875×1.4444×1.3891×0.2337Mmax=211?×7.875×0.2126×4.8389×1.3273?×7.875×0.2760×6.2833×0.0802+233.1×1.2037×0.631022=299.38kN·m121×7.875×0.6310×0.9617×36.2556?×7.875（汽車）效應：Pk的作用位置。集中荷載若作用的情況。因此應對兩個截面進行比較，即影響線縱坐標最大截面（N7錨固截面）和橫向分布系數(shù)達到最大值的截面（第一根橫梁截面為最不利情況，結果如下：121×7.875×0.6310×37.7×1.3891?×7.875×1.4444×1.3891×0.2337Mmax=211?×7.875×0.2126×4.8389×1.3273?×7.875×0.2760×6.2833×0.0802+233.1×1.2037×0.631022=299.38kN·m121×7.875×0.6310×0.9617×36.2556?×7.875×0.2337×4.8389×0.9189Vmax=21?×7.875×0.2760×6.2833×0.0556+279.72×0.8333×0.63102=229.61kN）沖擊效應：M=299.38×0.182=54.56kN·mV=227.23×0.182=41.85kN（人群）效應：121×2.4×0.4731×1.3891×37.7+×2.4×1.4444×1.3891×0.6409Mmax=2+1×2.4×0.5829×4.8389×1.3273+1×2.4×0.7569×6.2833×0.080222=36.22kN·m1211×2.4×0.4731×0.9617×36.2556+×2.4×4.8389×0.5829×0.9189+×2.4×6.2833×0.7569×0.0556Vmax=22=23.22kN（4）求支點截面的最大剪力可變作用（汽車）效應：121×7.875×0.6310×1×37.7?×7.875×0.2760×6.2833×(0.9444+0.0556)+279.72×0.8333×0.6310Vmax=2=233.92kN（汽車）沖擊效應：V=233.92×0.182=42.63kN（人群）效應：121×2.4×0.4731×1×37.7+×2.4×0.7569×6,2833×(0.9444+0.0556)=27.11kNVmax=215圖10.支點錨固截面作用效應計算圖式（三）主梁作用效應組合本設計按《 》4.1.6~4.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表7。主梁作用效應組合716序號荷載類型跨中截面四分點截面N7錨固點截面支點MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmaxKN.mKNKN.mKNKN.mKNKN1一期恒載4157.270.003117.95220.55612.65407.29441.092二期恒載2174.570.001630.93115.36320.47213.05230.723總恒載=1.850.004748.89335.91933.12620.34671.814可變作用（車）2級2254.81111.291687.54184.69299.38229.61233.925可變作用（車）沖擊410.9320.28307.5533.6654.5641.8542.63圖10.支點錨固截面作用效應計算圖式（三）主梁作用效應組合本設計按《 》4.1.6~4.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表7。主梁作用效應組合716序號荷載類型跨中截面四分點截面N7錨固點截面支點MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmaxKN.mKNKN.mKNKN.mKNKN1一期恒載4157.270.003117.95220.55612.65407.29441.092二期恒載2174.570.001630.93115.36320.47213.05230.723總恒載=1.850.004748.89335.91933.12620.34671.814可變作用（車）2級2254.81111.291687.54184.69299.38229.61233.925可變作用（車）沖擊410.9320.28307.5533.6654.5641.8542.63三、預鋼束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預滿足正常使用極限狀態(tài)的要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。算的鋼的多少確定主梁的配束。1.按正常使用極限狀態(tài)的要求估算鋼對于 梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉 Mk n=時，則得到鋼 n的估算公式：C1??Ap???pk(ks+ep)式中：Mk7取用；C1——與荷載有關有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—II級，C10.565；?Ap——一股6?s15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是1.4cm2，故?Ap=8.4cm三、預鋼束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，預滿足正常使用極限狀態(tài)的要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。算的鋼的多少確定主梁的配束。1.按正常使用極限狀態(tài)的要求估算鋼對于 梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉 Mk n=時，則得到鋼 n的估算公式：C1??Ap???pk(ks+ep)式中：Mk7取用；C1——與荷載有關有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—II級，C10.565；?Ap——一股6?s15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是1.4cm2，故?Ap=8.4cm2。在一中已計算出 后跨中截面yx=133.94cm，ks=42.47cm，初估??p=15cm，則鋼束偏心距為：ep=yx???p=133.94?15=118.94cm1號梁：9211.26×103n= =6.50.565×8.4×10?4×1860×106×(0.4247+1.1894)2.按承載能力極限狀態(tài)估算鋼根據(jù)極限狀態(tài)的 計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度fcd，鋼??pd，則鋼的估算公式： Md n=α?h?fpd??Ap式中：Md7取用；0.75~0.770.76；??pd——預計算得：11260MPa。11569.56×103n= =6.80.76×2.1×1260×106×8.4×10?4根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束n=7。176可變作用（群）213.675.67163.2512.3636.2223.2227.117標準組合3+4+5.26137.246907.22566.611323.29915.02975.478短期組合3+0.7x4.8983.576093.41477.541178.91804.29862.679極限組合1.2x3+1.4x(4+5）+1.12x611569.56190.558674.62722.611655.841150.461223.71（二）預鋼束布置1.跨中截面及錨固端截面的鋼束布置（1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼心的偏心距大些。70mm77mm的預埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預規(guī)》9.1.1條規(guī)定，管道至1/2。根據(jù)《公預規(guī)》9.4.9條規(guī)定，水平凈距不應4cm0.6倍，在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細部構造如圖11a）所示。由此可直接得出鋼心至距離為：：mm）a）跨中截面；b）錨固截面；c）N7號鋼束縱向布置3×(9.0+16.7)+28.4??p==15.07cm7（2）由于主梁預制時為小截面，若鋼束全部在預制時完畢，有可能會在上緣出現(xiàn)較大的拉，后。考慮到這個 ，本設計預制時在梁端錨固N1~N6號鋼束，N7鋼在下緣出現(xiàn)較大的壓錨固在1c鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，“分散”原則，錨固端截面所布置的鋼11b）所示。鋼心至距離為：2×(40+80)+135+165??p==90.00cm68所示。12示出計算圖式，錨固端截面特鋼束錨固截面幾何特性計算表818（二）預鋼束布置1.跨中截面及錨固端截面的鋼束布置（1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼心的偏心距大些。70mm77mm的預埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預規(guī)》9.1.1條規(guī)定，管道至1/2。根據(jù)《公預規(guī)》9.4.9條規(guī)定，水平凈距不應4cm0.6倍，在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細部構造如圖11a）所示。由此可直接得出鋼心至距離為：：mm）a）跨中截面；b）錨固截面；c）N7號鋼束縱向布置3×(9.0+16.7)+28.4??p==15.07cm7（2）由于主梁預制時為小截面，若鋼束全部在預制時完畢，有可能會在上緣出現(xiàn)較大的拉，后。考慮到這個 ，本設計預制時在梁端錨固N1~N6號鋼束，N7鋼在下緣出現(xiàn)較大的壓錨固在1c鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，“分散”原則，錨固端截面所布置的鋼11b）所示。鋼心至距離為：2×(40+80)+135+165??p==90.00cm68所示。12示出計算圖式，錨固端截面特鋼束錨固截面幾何特性計算表818分塊名稱AiyiSiIidi=ys-yiIx=Ai*di^2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)123=1x24567=4+6其中：∑Si1237188.96ys=∑A==85.11cm14536.25iyx=h?ys=210?85.11=124.89cm∑Iks=∑A?y=35.67cmx∑Ikx=∑A?y=52.34cms?y=??p?(yx?k其中：∑Si1237188.96ys=∑A==85.11cm14536.25iyx=h?ys=210?85.11=124.89cm∑Iks=∑A?y=35.67cmx∑Ikx=∑A?y=52.34cms?y=??p?(yx?kx)=90.00?(124.89?52.34)=17.45cm2.鋼確定鋼角和線形的確定損失（31°7°，在18°。N7號鋼11c）所示。鋼束計算布置在同一個豎直面內(nèi)。3.（1）計算鋼點至跨中的距離錨固點到支座中心線的水平距離??xi（13）為：??x1(??x2)=36?40tan7°=31.09cm??x3(??x4)=36?80tan7°=26.18cm??x5=36?25tan15°=29.30cm??x6=36?55tan15°=21.26cm??x7=?[150?(36sin18°)/2]=?144.44cm12.鋼心位置復核圖式（13.封錨端混凝土塊圖（：mm）19翼板36007.5270006750077.6121684258.821751759三角承托211.2517.1673626.46495.8567.94975209.8669975706腹板10725112.51206562.533984844-27.398045672.30442030516∑14536.251237188.9664757980.57點至跨中的距離??19內(nèi)。圖14.鋼束計算圖式（：mm）9（2）①各鋼截面的鋼 心位置計算心位置計算所示的幾何，當計算截面在曲線段時，計算公式為：??i=??0+R(1?cosα)??4sinα=R??i=??0+y???5tanφ式中：??i——鋼??0——鋼計算截面處鋼心到的距離；前到的距離；R（0②計算鋼心到距離??p（10）各計算截面的鋼束位置及鋼心位置1020截面鋼x′(cm)R(cm)cosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)鋼彎起高度y(cm)彎起角度ψ°直線段長L1(cm)R(cm)y1(cm)y2(cm)x3(cm)x2(cm)x1(cm)N1(N2)317100點至跨中的距離??19內(nèi)。圖14.鋼束計算圖式（：mm）9（2）①各鋼截面的鋼 心位置計算心位置計算所示的幾何，當計算截面在曲線段時，計算公式為：??i=??0+R(1?cosα)??4sinα=R??i=??0+y???5tanφ式中：??i——鋼??0——鋼計算截面處鋼心到的距離；前到的距離；R（0②計算鋼心到距離??p（10）各計算截面的鋼束位置及鋼心位置1020截面鋼x′(cm)R(cm)cosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)鋼彎起高度y(cm)彎起角度ψ°直線段長L1(cm)R(cm)y1(cm)y2(cm)x3(cm)x2(cm)x1(cm)N1(N2)3171002523.9412.1918.8199.25307.591509.24N3(N4)63.371006857.2712.1951.1199.25835.69976.23N5126151002938.2425.88100.1296.59760.471057.24N6148.3151003592.6925.88122.4296.59929.86879.81N7164.48098181002729.2630.90133.5895.11843.39802.07（3）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（2×70cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓11所示。四、計算主梁截面幾何特性準備計算數(shù)據(jù)。驗算21鋼R(cm)彎起角度ψ°曲線長度（ cm)S=Rπψ/180直線長度x3(cm)直線長度L1(cm)有效長度(cm) 2（S+X3+L1)鋼束預留（cm)鋼束長12345678=6+7N1(N2)2523.947308.361509.241003835.201403975.20N3(N4)6857.277837.77976.231003828.011403968.01N52938.2415769.231057.241003852.931403992.93N63592.6915940.57879.811003840.761403980.76N72729.2618857.42802.071003518.981403658.98四分點N1(N2)-566.7430982523.9419.09.0015.67N3(N4)-33.73138386857.27116.716.70N5-114.7362522938.2419.09.00N662.693592.690.99984776116.717.25N7140.432729.260.99867539228.432.02N7錨固點N1(N2)231.322523.940.9957913629.019.6261.50N3(N4)764.336857.270.99376864216.759.43N5683.322938.240.9725815079.089.56N6860.753592.690.97087595316.7121.33直線段截面（3）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（2×70cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓11所示。四、計算主梁截面幾何特性準備計算數(shù)據(jù)。驗算21鋼R(cm)彎起角度ψ°曲線長度（ cm)S=Rπψ/180直線長度x3(cm)直線長度L1(cm)有效長度(cm) 2（S+X3+L1)鋼束預留（cm)鋼束長12345678=6+7N1(N2)2523.947308.361509.241003835.201403975.20N3(N4)6857.277837.77976.231003828.011403968.01N52938.2415769.231057.241003852.931403992.93N63592.6915940.57879.811003840.761403980.76N72729.2618857.42802.071003518.981403658.98四分點N1(N2)-566.7430982523.9419.09.0015.67N3(N4)-33.73138386857.27116.716.70N5-114.7362522938.2419.09.00N662.693592.690.99984776116.717.25N7140.432729.260.99867539228.432.02N7錨固點N1(N2)231.322523.940.9957913629.019.6261.50N3(N4)764.336857.270.99376864216.759.43N5683.322938.240.9725815079.089.56N6860.753592.690.97087595316.7121.33直線段截面鋼x″(cm)ψ°y(cm)a0(cm)ai(cm)ap(cm)支點N1(N2)31.097319.036.1885.40N3(N4)26.18763.316.776.79N529.30151269.0127.15N621.2615148.316.7159.30（一）截面面積及慣矩計算1.凈截面幾何特性計算在預加階段，只需計算小截面的幾何特性。計算公式如下：截面積An=A?n??A截面慣矩In=I?n??A?(yjs?yi)2計算結果見表12。1222跨中截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面7787.5087.9468485483.2744513447-4.6717011140619486（一）截面面積及慣矩計算1.凈截面幾何特性計算在預加階段，只需計算小截面的幾何特性。計算公式如下：截面積An=A?n??A截面慣矩In=I?n??A?(yjs?yi)2計算結果見表12。1222跨中截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面7787.5087.9468485483.2744513447-4.6717011140619486扣管道面積-325.96194.93-63540-111.66-4064072Σ7461.5462131544513447-3893961面b2=240cm換算截面毛截面9137.5076.0669497979.51519839923.4510898755735233鋼束換算面積（αEp-1)n△Ap273.42194.9353297-115.423642254Σ9410.927482775198399237512411/4截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面7787.5087.9468485483.2944513447-4.6516822640662649扣管道面積-325.96194.33-63346-111.04-401902423Σ7461.5462150844513447-3850799面b2=240cm換算截面毛截面9137.5076.0669497979.49519839923.4410789955697799鋼束換算面積（αEp-1)n△Ap273.42194.3353135-114.843605908Σ9410.92748114519839923713807N7錨固截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面13186.2593.06122706491.8655768563-1.201899454891107扣管道面積-279.40148.50-41490-56.64-896451Σ12906.85118557355768563-877456面b2=240cm換算截面毛截面14536.2585.11123718986.12647579811.011470565684744鋼束換算面積（23Σ7461.5462150844513447-3850799面b2=240cm換算截面毛截面9137.5076.0669497979.49519839923.4410789955697799鋼束換算面積（αEp-1)n△Ap273.42194.3353135-114.843605908Σ9410.92748114519839923713807N7錨固截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面13186.2593.06122706491.8655768563-1.201899454891107扣管道面積-279.40148.50-41490-56.64-896451Σ12906.85118557355768563-877456面b2=240cm換算截面毛截面14536.2585.11123718986.12647579811.011470565684744鋼束換算面積（αEp-1)n△Ap234.36148.5034802-62.38912059Σ14770.61127199164757981926763支點截面截面分塊名稱分塊面積Ai(cm)距離yi(cm)分塊面積重心至上緣靜距Si(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi2(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm凈截面毛截面13186.2593.06122706492.3755768563-0.68614955484510扣管道面積-279.40124.60-34813-32.23-2902022.換算截面幾何特性計算（1）整體截面幾何特性計算（結構整體化以后的截面）的幾何特性，計算公式如下：截面積A0=A+n(αEp?1)?Ap截面慣矩I0=I+n(αEp?1)?Ap?(y0s?yi)12。A，I——分別為混凝土毛截面面積和慣矩；?A，?Ap——分別為一根管道截面積和鋼束截面積；yjs，y0s——分別為凈截面和換算截面重心到主的距離；yi——分面積重心到主的距離；n——計算面積內(nèi)所含的管道（鋼；αEp——鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表得αEp=5.65。（2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算2.換算截面幾何特性計算（1）整體截面幾何特性計算（結構整體化以后的截面）的幾何特性，計算公式如下：截面積A0=A+n(αEp?1)?Ap截面慣矩I0=I+n(αEp?1)?Ap?(y0s?yi)12。A，I——分別為混凝土毛截面面積和慣矩；?A，?Ap——分別為一根管道截面積和鋼束截面積；yjs，y0s——分別為凈截面和換算截面重心到主的距離；yi——分面積重心到主的距離；n——計算面積內(nèi)所含的管道（鋼；αEp——鋼束與混凝土的彈性模量比值，由表得αEp=5.65。（2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算混凝土計算預引起的混凝土12中的抗按實際翼緣計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的彎慣矩應進行折減。由于采用有效寬度 計算的等效法向體積和原內(nèi)實際的法向體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向①有效分布寬度計算時，中性軸應取原截面的中性軸。根據(jù)《公預規(guī)》4,2.2T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度b′f，應取用下列三者中的最小值：??b′f≤3=3770=1256.67cm3b′f≤240cmb′f≤b+6bh+12h′f=20+2×30+12×15=260cm此處bh>3hh，根據(jù)規(guī)范，取bh=3hh=30cm。故：b′f=240cm。②有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣矩也不需折減，取截面值。24Σ12906.85119225055768563-284053面b2=240cm換算截面毛截面14536.2585.11123718985.74647579810.63570765117680鋼束換算面積（αEp-1)n△Ap234.36124.6029202-38.86353992Σ14770.61126639164757981359700（二）截面計算預鋼筋混凝土拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪，這兩個階段的剪1aabb需要計算外，還應計算：計算圖式（：mm）（1）在產(chǎn)生的剪階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪疊加。，應該與使用階段在凈軸位置（2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪，應該與階段在換軸位置的剪疊加。因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共8種）的剪：線（15）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的，即需要計算下面幾種情況的①②③④；b-b線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的；以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的；；（二）截面計算預鋼筋混凝土拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪，這兩個階段的剪1aabb需要計算外，還應計算：計算圖式（：mm）（1）在產(chǎn)生的剪階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪疊加。，應該與使用階段在凈軸位置（2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪，應該與階段在換軸位置的剪疊加。因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置（共8種）的剪：線（15）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的，即需要計算下面幾種情況的①②③④；b-b線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的；以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的以上（或以下）的面積對中性軸（兩個）的；；13。1325跨中b1=150ys=83.27b2=240ys=79.51分塊名稱及序號靜距類型及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜Si(cm3)靜距類型及符號分塊名稱及序號Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)26翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Sa-n(cm3)225075.77170480翼緣部分對換軸Sa-o(cm3)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③20063.2712654肋板③20059.5111902∑215602301733下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-n(cm3)262.596.7325392分對換軸Sb-o(cm3)下三角④262.5100.4926378馬蹄⑤1375114.23157068馬蹄⑤1375117.99162234肋板⑥30094.2328269肋板⑥30097.9929397管道-325.96111.66-36397管道273.42115.4231557∑174332249566翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225075.77170480凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1365.3834.1346607肋板③1365.3830.3841476∑249555331307翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225075.77170480換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360072.0125924126翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Sa-n(cm3)225075.77170480翼緣部分對換軸Sa-o(cm3)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③20063.2712654肋板③20059.5111902∑215602301733下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-n(cm3)262.596.7325392分對換軸Sb-o(cm3)下三角④262.5100.4926378馬蹄⑤1375114.23157068馬蹄⑤1375117.99162234肋板⑥30094.2328269肋板⑥30097.9929397管道-325.96111.66-36397管道273.42115.4231557∑174332249566翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225075.77170480凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1365.3834.1346607肋板③1365.3830.3841476∑249555331307翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225075.77170480換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1290.2336.0146465肋板③1290.2332.2641617∑2494143314481/4截面b1=150ys=83.29b2=240ys=79.49分塊名稱及序號靜距類型及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜Si(cm3)靜距類型及符號分塊名稱及序號Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜225075.79170539翼緣部分對換軸Sa-o(c翼板360071.99259179三角承托50064.9632481三角承托②50061.163058127②矩Sa-n(cm3)m3)肋板③20063.2912659肋板③20059.4911899∑215679301659下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-n(cm3)262.596.7125385分對換軸Sb-o(cm3)下三角④262.5100.5126383馬蹄⑤1375114.21157032馬蹄⑤1375118.01162258肋板⑥30094.2128262肋板⑥30098.0129402管道-325.96111.04-36195管道273.42114.8431399∑174484249442翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225075.79170539凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1365.9034.1546642肋板③1365.9030.3541451∑249662331211翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225075.79170539換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1289.8836.0546498肋板③1289.8832.2541595∑249517331355N7錨固截面b1=150ys=91.86b2=240y27②矩Sa-n(cm3)m3)肋板③20063.2912659肋板③20059.4911899∑215679301659下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩Sb-n(cm3)262.596.7125385分對換軸Sb-o(cm3)下三角④262.5100.5126383馬蹄⑤1375114.21157032馬蹄⑤1375118.01162258肋板⑥30094.2128262肋板⑥30098.0129402管道-325.96111.04-36195管道273.42114.8431399∑174484249442翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225075.79170539凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1365.9034.1546642肋板③1365.9030.3541451∑249662331211翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225075.79170539換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1289.8836.0546498肋板③1289.8832.2541595∑249517331355N7錨固截面b1=150ys=91.86b2=240ys=86.12分塊名稱及序號靜距類型及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜Si(cm3)靜距類型及符號分塊名稱及序號Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Sa-n(cm3)225084.36189801翼緣部分對換軸Sa-o(cm3)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③357.573.6126314肋板③357.567.8724262∑23189432184728翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225084.36189801凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③4227.0938.43162439肋板③4227.0932.69138176∑368018435761翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225084.36189801換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③3911.4041.30161533肋板③3911.4035.56139082∑367112436667支點截面b1=150ys=92.37b2=240ys=85.74分塊名稱及序號靜距類型及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜Si(cm3)靜距類型及符號分塊名稱及序號Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Sa-n(cm3)225084.87190965翼緣部分對換軸Sa-o(cm3)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.571448628翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225084.36189801凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③4227.0938.43162439肋板③4227.0932.69138176∑368018435761翼板換軸以上節(jié)面積對凈軸So-n(cm3)225084.36189801換軸以上面積對換軸靜矩So-o(cm3)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③3911.4041.30161533肋板③3911.4035.56139082∑367112436667支點截面b1=150ys=92.37b2=240ys=85.74分塊名稱及序號靜距類型及符號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對凈軸靜Si(cm3)靜距類型及符號分塊名稱及序號Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼緣部分對凈軸靜矩Sa-n(cm3)225084.87190965翼緣部分對換軸Sa-o(cm3)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486肋板③357.574.1226499肋板③357.567.4924127∑233352320266翼板凈軸以上凈面積對凈軸Sn-n(cm3)225084.87190965凈軸以上面積對換軸Sn-o(cm3)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486肋板③4255.5438.69164633肋板③4255.5432.05136392∑371486432531翼板換軸以上節(jié)面225084.87190965換軸以上面積對換軸翼板360078.24281654三角承托211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486（三）截面幾何特性匯總14內(nèi)。1429名稱符號截面跨中四分點N7錨固點支點混凝土凈截面凈面積Ancm27461.547461.5412906.8512906.85凈慣矩Incm4406194864066264954891107