組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計液壓課程設(shè)計

攀枝花學院學生課程設(shè)計（論文）題目： 組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計學生姓名：XXXXXXX學號：空所在院（系）： 機電工程學院專業(yè)： 機械設(shè)計制造及其自動化班級：09級機制一班指導教師： XXXX職稱： 副教授二O一二年六月十五日

攀枝花學院教務(wù)處制攀枝花學院本科學生課程設(shè)計任務(wù)書題目 組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計1、課程設(shè)計的目的學生在完成《液壓傳動與控制》課程學習的基礎(chǔ)上，運用所學的液壓基本知識，根據(jù)液壓元件、各種液壓回路的基本原理，獨立完成液壓回路設(shè)計任務(wù)；從而使學生在完成液壓回路設(shè)計的過程中，強化對液壓元器件性能的掌握，理解不同回路在系統(tǒng)中的各自作用。能夠?qū)W生起到加深液壓傳動理論的掌握和強化實際運用能力的鍛煉。2、課程設(shè)計的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）設(shè)計一臺用成型銃刀在加工件上加工出成型面的液壓專用銃床，工作循環(huán)：手工上料一一自動夾緊一一工作臺快進一一銃削進給一一工作臺快退一一夾具松開一一手工卸料。系統(tǒng)參數(shù)如附表序號41列數(shù)據(jù)。題號（）完成設(shè)計計算，擬定系統(tǒng)方案圖，確定各液壓元件的型號及尺寸，設(shè)計液壓缸。3、主要參考文獻[1]章宏甲主編，《液壓與氣壓傳動》，機械工業(yè)出版社出版2007.1[2]路甬祥主編.液壓氣動技術(shù)手冊.北京.機械工業(yè)出版社.2002[3]雷天覺主編.液壓工程手冊.北京.機械工業(yè)出版社.19904、課程設(shè)計工作進度計劃內(nèi)容學時明確機床對液壓系統(tǒng)的要求，進行工作過程分析4初步確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)，進行工況分析和負載圖的編制14確定液壓系統(tǒng)方案，擬訂液壓系統(tǒng)圖4確定液壓制造元件的類型并選擇相應(yīng)的液壓元件，確定輔助裝置4液壓系統(tǒng)的性能驗算2液壓油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計，制圖及編制技術(shù)文件12合計1周指導教師（簽字） 日期 年月日教研室意見：年月日學生（簽字）:接受任務(wù)時間： 年月日注：任務(wù)書由指導教師填寫。摘要攀枝花學院課程設(shè)計（論文）摘要摘要目前，液壓系統(tǒng)被廣泛應(yīng)用在機械、建筑、航空等領(lǐng)域中，成為一種新型的動力源。由于液壓元件的制造精度越來越高，再配合電信號的控制，使液壓系統(tǒng)在換向方面可以達到較高的頻率。不管是在重型機械和精密設(shè)備上都能滿足要求。液壓系統(tǒng)本身有較多的優(yōu)點，比如：在同等的體積下，液壓裝置產(chǎn)生的動力更大；由于它的質(zhì)量和慣性小、反映快，使液壓裝置工作比較平穩(wěn)；能夠?qū)崿F(xiàn)無級調(diào)速，特別是在運動中進行調(diào)速；液壓裝置自身能實現(xiàn)過載保護；實現(xiàn)直線運動遠比機械傳動簡單。但是液壓傳動對溫度的變化比較敏感，不宜在很高或很低的溫度下工作。液壓系統(tǒng)應(yīng)用在機床上，實現(xiàn)對工作臺和夾緊工件的循環(huán)控制起著重要的作用。對銃削類組合機床，運用液壓來控制運動循環(huán)，結(jié)構(gòu)簡單，所占空間小，而且能滿足較大的切削負載要求。關(guān)鍵詞：液壓系統(tǒng)，組合機床，運用摘要攀枝花學院課程設(shè)計（論文）摘要AbstractAtpresent,thehydraulicsystemarewidelyusedinmachinery,construction,aviation,etc,becomeakindofnewtypeofpowersupply.Becausethemanufacturingprecisionofthehydraulicelementmoreandmorehigh,combinedwithelectricalsignalcontrol,hydraulicsysteminthereversingofthehigherfrequency.Whetherinheavymachineryandprecisionequipmentcanmeettherequirements.Hydraulicsystemitselfhasmoreadvantages,suchas:inthesamevolume,hydraulicdevicethepowergeneratedlarger;Becauseofitsqualityandtheinertiasmall,reflectingthequickly,makehydraulicequipmentworksmoothly;Canrealizesteplessspeedregulation,especiallyinthemovementspeed;Hydraulicdeviceitselfcanrealizeoverloadprotection;Realizethelinearmotionthansimplemechanicaltransmission.Buthydraulictransmissionismoresensitivetotemperaturechanges,notinveryhighorverylowtemperatures.Hydraulicsystemusedinthemachine,andtorealizetheclampingworkpiecetableandthecyclecontrolplayanimportantrole.Ofmillingclasscombinationmachinetools,usinghydraulicpressuretocontrolmovementcycle,simplestructure,accountingforthespaceislittle,andcanmeettherequirementsofthelargercuttingload.Keywords:hydraulicsystem,combinationmachinetools,use攀枝花學院課程設(shè)計（論文） 目錄目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"摘要 3\o"CurrentDocument"1方案的確定 7\o"CurrentDocument"整體性分析 7\o"CurrentDocument"擬定方案 7\o"CurrentDocument"比較方案并確定方案 8\o"CurrentDocument"2工況分析 8\o"CurrentDocument"運動參數(shù)分析 8\o"CurrentDocument"動力參數(shù)分析 8\o"CurrentDocument"負載圖和速度圖的繪制 9\o"CurrentDocument"3液壓缸尺寸和所需流量 10\o"CurrentDocument"液壓缸尺寸計算 10\o"CurrentDocument"確定液壓缸所需流量 10\o"CurrentDocument"夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量的確定 11\o"CurrentDocument"4擬定液壓系統(tǒng)圖 12\o"CurrentDocument"確定執(zhí)行元件類型 12\o"CurrentDocument"換向方式確定 13\o"CurrentDocument"調(diào)速方式的選擇 13快進轉(zhuǎn)工進、一工進轉(zhuǎn)二工進控制方式的選擇 13\o"CurrentDocument"終點轉(zhuǎn)位控制方式 13\o"CurrentDocument"快速運動的實現(xiàn)和供油部分的設(shè)計 13\o"CurrentDocument"夾緊回路的確定 135選擇液壓元件的確定輔助裝置 14選擇液壓泵 14\o"CurrentDocument"電機的選擇 15\o"CurrentDocument"選擇閥類元件 15\o"CurrentDocument"確定油管尺寸 16\o"CurrentDocument"6油箱的設(shè)計 17目錄攀枝花學院課程設(shè)計（論文）目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"油箱容量的確定 17\o"CurrentDocument"估算油箱的長、寬、高 17\o"CurrentDocument"確定油箱壁厚 17\o"CurrentDocument"確定液位計的安裝尺寸 17\o"CurrentDocument"隔板尺寸的計算 17\o"CurrentDocument"油箱其他附件的選擇 17\o"CurrentDocument"7液壓系統(tǒng)的性能驗算 18驗算系統(tǒng)壓力損失和確定壓力閥調(diào)定值 18油液溫升驗算 20油液溫升驗算 20油液溫升驗算 21\o"CurrentDocument"結(jié)論 22\o"CurrentDocument"參考文獻 23方案的確定方案的確定攀枝花學院課程設(shè)計（論文）題目五：組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計試設(shè)計立式組合機床的液壓系統(tǒng)。已知切削負載為29863牛，滑臺工進速度為50毫米/分，快進和快退速度為6.8米/分，滑臺（包括動力頭）的重量為131247牛，往復(fù)運動的加速（減速）的時間為^t=0.05秒，滑臺用平面導軌，靜摩擦系數(shù)f=0.2,動摩擦系數(shù)fd=0.1，快進行程為121毫米，工進行程為62毫米。1方案的確定整體性分析要求此液壓系統(tǒng)實現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊一工作快進一工作臺工進一＞工作臺快退一工作臺原位停止一?工件松開一?液壓泵卸荷。滑臺的重量為131247N,快進快退的速度6.8米/分，滑臺工進速度50mm/s，快進行程121mm,工進行程62mm,切削負載為29863N.對于立式組合機床的液壓系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準確。所以整個系統(tǒng)的設(shè)計要求定位精度高，換向速度快。在設(shè)計閥的時候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到工作在最低速度時調(diào)速閥的最小調(diào)節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應(yīng)該比要求的工作行程大點，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方面和實際運用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。擬定方案方案一液壓系統(tǒng)中工作臺的執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺采用節(jié)流閥實現(xiàn)出油口節(jié)流調(diào)速，用行程閥實現(xiàn)工作臺從快進到工進的轉(zhuǎn)換，在工進回路上串接個背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動，在夾緊進油路上串接個單向閥；工作臺的進、退采用電磁換向閥；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。方案二液壓系統(tǒng)中工作臺的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用工況分析攀枝花學院課程設(shè)計（論文）工況分析單桿活塞缸；工作臺采用調(diào)速閥實現(xiàn)進油口節(jié)流調(diào)速，也采用行程閥實現(xiàn)工作臺從快進到工進的轉(zhuǎn)換，工進時，為了避免前沖現(xiàn)象，在回路上串接個背壓閥;夾緊缸上串接個蓄能器和單向閥，避免工件在加工過程中松動；工作臺的進、退換向采用電液換向閥，工作臺快進時，采用差動連接；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。比較方案并確定方案單桿活塞缸比伸縮缸結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜，易維護，而且也能滿足要求；調(diào)速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調(diào)速較好，用于負載變化大而運動要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口調(diào)速回路中油液通過節(jié)流閥產(chǎn)生的熱量直接排回油箱散熱；夾緊缸進油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號傳遞快，配合液壓動力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點使控制靈活、精度高、快速性好。綜上比較選擇方案二較好。2工況分析運動參數(shù)分析首先根據(jù)主機要求畫出動作循環(huán)圖（圖一）。夾緊快進工進快 快退放松圖一動力參數(shù)分析計算各階段的負載工作負載：由已知條件可知切削力Ft=29863N。工況分析攀枝花學院課程設(shè)計（論文）工況分析慣性負載:29863 X慣性負載:29863 X9.86.80.05x60二6907.09N（參考機床的工作臺加速時間，取At=0.05s）阻力負載：靜摩擦阻力F=0.2X131247=26249.4N動摩擦阻力F'=0.1x131247=13124.7N（滑動導軌：鑄鐵對鑄鐵一啟動低速時u=0.1?0.20,v<0.16m/s）表1液壓缸在各個工作階段的負載值其中"m=0.9工況負載組成 m 負載值（N）推力F/“m（N）夾緊6907.09快起動F=Ffs2624.942916.6加速F=FJFm8261.799146.4進快進F=Ffd13124.714583工進工進F=Fd+F42987.747764快退F=Ffd13124.714583負載圖和速度圖的繪制負載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖2所示。速度圖按已知數(shù)值v=v=6.8m/min，工進的速度v?=62mm/min。攀枝花學院課程設(shè)計（論文）液壓缸尺寸和所需流量3液壓缸尺寸和所需流量液壓缸尺寸計算工作壓力的確定：工作壓力可根據(jù)負載和主機類型確定，由（書）表11-3得出:p=4MP計算液壓缸尺寸:由于立式組合機床工作臺快進和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使4=2A2，快進時采用差動連接，因管路中有壓力損失，快進時回油路壓力損失取Ap=5X105Pa,快退時回油路壓力損失亦取Ap=5x105Pa。工進時，為使運動平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為(5~10)X105P，選取背壓p=6X105Pa。131247=0.035(m2)根據(jù)pA=pA+F131247=0.035(m2)D=p-0.5P 4X106—0.5x6X105D=J4X°.03547=0,212(m)3.1410液壓缸尺寸和所需流量攀枝花學院課程設(shè)計（論文）液壓缸尺寸和所需流量根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標準值，得D=220mm，液壓缸活塞桿直徑D220d=D==220155.56mm，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標準值d=160mm。TOC\o"1-5"\h\z<2 22缸徑、桿徑取標準值后的有效工作面積：兀 兀無桿腔有效面積A=—D2=-義220*220氏3799mm2兀 兀活塞桿面積 A=—d2=—x160c1682009mm23 4 4有桿腔有效面積A2 =A1-A3 =37994-20096=17898mm2確定液壓缸所需流量Q快進=Ay快=37994x10-6x6.8=258359x10-6m3/min=258.36L/minQ=AV=1789X8-1X）W.8121760m10= /miL121.71/min快退2快Q工進=A1V工進=37994x10-6x0.05=1899.7x10-6m3/min=1.90L/min夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定確定夾緊缸的工作壓力：根據(jù)最大夾緊力，由《液壓傳動》中的表11-2（書）取工作壓力P=4MPa。計算夾緊缸有效面積、缸徑和桿徑： 夾夾緊缸面積A=F夾=131247=32812x10-6m2夾P 4x106夾十反左「擊々八 '4A '4x32812x10-6夾緊缸直徑D=j——英=' =0.205m=205mm夾、冗 3.14取標準值D夾=220mm活塞桿直徑，一般取0.5D夾。d夾=0.5xD夾=0.5x220=110mm取標準值d夾=32mm計算夾緊缸的流量：30x10-3Q=AxV=32812x10-6x 六0.99L/min夾夾夾 1s液壓缸回油路上有背壓P2，保證速度平穩(wěn)。根據(jù)《現(xiàn)代機械設(shè)備設(shè)計手冊》中11

擬定液壓系統(tǒng)圖攀枝花學院課程設(shè)計（論文）擬定液壓系統(tǒng)圖推薦值，取P2=0.8MPa,快進時液壓缸雖做差動連接，但油管中有壓降口p，取口p=0.5MPa?？焱耸杏颓恢杏斜粔海@時可取口p=0.6MPa根據(jù)上述計算數(shù)據(jù)，可估算液壓缸在各個工作段中的壓力、流量和功率，如下表所示：表2工況推力F/N回油腔壓力p2/MPa進油腔壓力pjMPa輸入流量q/LDmin-輸入功率P/KW計算式夾緊690703.50.990.057P=pxq快進起動291700.145p1=(F+A2AP)/(4—A2)q=(A]-AJ匕P=p1q加速9146p=p+ApAp=0.5MPa0.9恒速145831.171132.52.58工進j［工收?汪二47764叼弓 i:.;cjy0.8■D.3BB1.631.8990.052p=(F+pA)/A1 22 1q=AV12P=pq1快退.15190170n-fnp=(F+pA)/A1 22 2q=AV24P=pq1A3動!.00.163加］速91460.6f1.1117LJ,C.恒遜145830.661.415107.32.534擬定液壓系統(tǒng)圖確定執(zhí)行元件類型：工作缸：根據(jù)組合機床特點和要求、=，，所以選用無桿腔面積等于兩倍的有桿腔面積的差動液壓缸。 退夾緊缸：由于結(jié)構(gòu)上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用單桿活塞液壓缸。12擬定液壓系統(tǒng)圖攀枝花學院課程設(shè)計（論文）擬定液壓系統(tǒng)圖換向方式確定為了便于工作臺在任意位置停止，使調(diào)整方便，所以采用三位換向閥；為了便于組成差動連接，應(yīng)采用三位五通電液換向閥。閥的中位機能的選擇對保證系統(tǒng)工作性能有很大作用，為了滿足本專機工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況，決定采用“Y”型中位機能。調(diào)速方式的選擇在組合機床的液壓系統(tǒng)中，進給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)洗削類專機工作時對低速性能和速度負載特性都有一定的要求，因此決定采用調(diào)速閥進行調(diào)整。為了便于實現(xiàn)壓力控制，采用進油節(jié)流調(diào)速，同時為了滿足低速進給時平穩(wěn)性，以及避免出現(xiàn)前沖現(xiàn)象，在回路上設(shè)有背壓閥?？爝M轉(zhuǎn)工進為了保證轉(zhuǎn)換平穩(wěn)、可靠、精度高，采用行程閥控制快進轉(zhuǎn)工進的控制。終點轉(zhuǎn)換控制方式的選擇采用行程開關(guān)和加死擋塊控制?？焖龠\動的實現(xiàn)和供油部分的設(shè)計因為快進、快退和工進的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。夾緊回路的確定由于夾緊回路的壓力大于進給系統(tǒng)壓力。為了防止夾緊系統(tǒng)的主壓力下降，在夾緊系統(tǒng)串接個單向閥和蓄能器。夾緊缸不用中間停留，故采用二位閥控制即可，這里采用二位五通電磁換向閥。為了實現(xiàn)夾緊后才能讓工作臺快進的順序動作，和保證進給系統(tǒng)工作時夾緊系統(tǒng)壓力始終不低于最小夾緊壓力，所以在夾緊回路上安裝個壓力繼電器實現(xiàn)順序控制。當壓力繼電器動作時，工作臺進給。根據(jù)上述分析，畫出液壓系統(tǒng)草圖，如下圖所示：13攀枝花學院課程設(shè)計(論文)詵擇液壓亓件和確定輔助裝置5.1選擇液壓泵取液壓系統(tǒng)的泄漏系數(shù)K=1.1則液壓泵的最大流量QB>K(￡Q)=1.1x132.5=145.75L/min，即Qb=145.75L/min。根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調(diào)速，進油路壓力損失選取￡2與10Pa，故液壓泵工作壓力為：Pb=P1+ZAP=(14.19+5)x105=19.19x105Pa考慮到系統(tǒng)動態(tài)壓力因素的影響，液壓泵的額定工作壓力為:Pb=19.19(1+250Px105Pa=23.99x105p=2.399MPa根據(jù)Q、p和已選定的單向定量泵型式，查手冊書(二)選用PVL3-153-F-2R-D-1BB型定量葉片泵。該泵額定排量為153mL/r,額定轉(zhuǎn)速960r/min，其額定流量為14攀枝花學院課程設(shè)計（論文）詵擇液壓亓件和確定輔助裝置m3/s。的選擇最大功率在快退階段，如果取液壓泵的效率為為0.75,驅(qū)動液壓泵最大輸入功率P為：P=PiQb」919*145-75kw=6.22kwBBn 60X0.75B查電工手冊選取7.5kw的電動機YCT200—4B。類元件各類閥可通過最大流量和實際工作壓力選擇，閥的規(guī)格如下表所示:表3序號元件名稱估計通過流量L/min額定流量L/min額定壓力MPa額定壓降MPa型號、規(guī)格1過濾器15016025<0.02XU-160X80-J2變量葉片泵10?160 6.3 YBP3單向閥6014025<0.2AF3-Ea10B4單向閥2514025<0.2AF3-Ea10B5溢流閥314025 YF3-Ea10B6二位五通電磁換向閥5016025<0.525E-25B7蓄能器 NXQA-L2.5/10-H8液控順序閥6014025 XF3-E10B9背壓閥614025 YF3-E10B10壓力繼電器 DP1-6311單向閥3014025<0.2AF3-Ea10B12三位五通6014025<0.535DYF3Y-E10B15

電液換向閥13單向閥6014025<0.2AF3-Ea10B14行程閥4114025<0.3AXQF-E10B15調(diào)速閥1350.07?140250.5QCI-63B16調(diào)速閥2350.07?140250.5QCI-63B17二位二通電磁閥60140250.32WE10O1019二位二通手動換向閥 2WMM10AB攀枝花學院課程設(shè)計（論文）詵擇液壓亓件和確定輔助裝置管尺寸徑的確定可按下式計算： d=、4Q-兀v泵的總流量為1.29L/min,但快速時，部分回油管流量可達132.5L/min,故按132.5L/min計算：V取6.8m/min_20.47mmd_I4x132.5x_20.47mm一，-x6.8x103x60取標準值d=25mm，外徑為巾34mm、內(nèi)徑為巾25mm的紫銅16攀枝花學院課程設(shè)計(論文) 油箱的設(shè)計6油箱的設(shè)計油箱容量的確定中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內(nèi)公稱流量的5?7倍來確定，即油箱的容積V=(5?7)QB=5x145.75=728.75L查《機械設(shè)計手冊》得油箱的標準值為800L。估算油箱的長、寬、高設(shè)油箱的長、寬、高比值范圍為1：1：1?3：2：1,則根據(jù)油箱的容量可算出油箱的長、寬、高分別為a=b=c=930mm,由于在選擇油箱的容量時系數(shù)選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計算的長、寬、高中。確定油箱壁厚800以上容量的油箱箱壁厚取4mm。箱底厚度應(yīng)大于箱壁，取箱底厚度為6mm,箱蓋厚度應(yīng)為箱壁的3?4倍，取箱蓋厚度為12mm。確定液位計的安裝尺寸在設(shè)計液位計時，要考慮液位計的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高度。油箱內(nèi)的液面高度為油箱高度的80%,所以：H液=800x804=640mm選擇液位計XYW—1000「最大刻度與最小刻度之間為700mm。安裝時，液位計的中心位置與上述的液面高度在同一水平面。隔板的尺寸計算隔板的長度由油箱的內(nèi)部尺寸可以確定，主要計算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內(nèi)液面高度的3/4。但是也要考慮到當油箱內(nèi)的油液降到最低位置時，液壓油也能流入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為H、 =640—35-10=595mm回油腔一側(cè)的隔板要考慮吸油腔快速吸油時，油箱底部的沉淀雜質(zhì)不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為300mm。油箱其它附件的選擇油箱的其它附件可根據(jù)《中國機械設(shè)計大典》上選擇。17

液壓系統(tǒng)性能的驗算攀枝花學院課程設(shè)計（論文）液壓系統(tǒng)性能的驗算7液壓系統(tǒng)性能的驗算回路中壓力損失回路壓力損失計算應(yīng)在管道布置圖完成后進行，必須知道管道的長度和直徑。管道直徑按選定元件的接口尺寸確定，即d=15mm,長度在管道布置圖未完成前暫按進油管、回油管均為L==4m估算。油液運動粘度取v=1.5義10-4m2/s，在此設(shè)計中主要驗算工進和快退工況時的壓力損失。工進時壓力損失進油管路壓力損失：首先判別進油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù)，必=當

e，必=當

ev兀dv4X132.5x10-3兀x25x10-3x1.5x10-4x60=750<2320故為層流。管路沿層壓力損失:41xv41xvxQxLs 蘭——X1012二d441x1.5x10-4x132.5x10-3x425^X1012=0.083X105pa取管道局部損失AP=0.1XAP九=0.0083x105Paq油液流經(jīng)單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計算，有關(guān)數(shù)據(jù)=0.424MPa見表5-12AP=0.424MPaVn工進時進油路總壓力損失:APi=AP+AP+EAP20.433MPa此值小于0.5MPa,所以是安全的工進時回油路壓力損失：因回油管路流量Q2為132.5X132.5X10-32=0.0663m3/min液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流R=?=4Q-= 4X66.3X10-3 =375<2320(于是沿程壓力損失：ev 兀dv兀x25x10-3x1.5x10-4x60AP九41AP九41xvxQxLs X1012二d441x1.5x10-4x66.3x10-3x425^X1012=0.042X105pa局部壓力損失：AP=0.1xAP九=0.0042x105Paq回油路中油液流經(jīng)調(diào)速閥和三位五通換向閥時的壓力損失計算方法同上，18液壓系統(tǒng)性能的驗算攀枝花學院課程設(shè)計（論文）液壓系統(tǒng)性能的驗算VnIQ]QVnIQ]QVn(35I0.2x——I=0.296MPa工進時回油路總壓力損失AP“=AP+AP+EAP20.342MPa將回油路中壓力損失折算到進油路上，就可求出工進時回路中整個壓力損失A 17898AP=AP'+AP”一=0.433+0.342x——=0.594MPaA 37994快退時壓力損失快退時進油路和回油路中經(jīng)檢查都是層流，進油路壓力損失為:AP九41xAP九41xvxQxLsx1012=d441x1.5x10-4x120.85x10-3x4254x1012=0.076x105pa”=0.1xAP九=0.0076x105Pa進油路中油液流經(jīng)單向閥、三位五通換向閥、單向調(diào)時壓力損失計算方法同前EAP=￡APVn同前EAP=￡APVn0.2xfJ011140)2+0.5xf9I=0.349MPa快退時進油路總壓力損失：AP，=AP+AP+EAP20.433MPa快退時回油路中壓力損失：由于Q=2Q,則有132.5x10-3=0.0663m3/min4x66.34x66.3x10-3=375<2320v 兀dv兀x25x10-3x1.5x10-4x60AP九41xvxQxLs 41AP九41xvxQxLs 41x1.5x10-4x66.3x10-3x4 蘭——x1012: 254x1012=0.042x105paEAP=EAPVnI1QJ

Vn(35I0.2x——2+0.5xf吧II160)2I=0.296MPa回油路總壓力損失:AP“=AP+AP+EAP20.342MP