掛籃施工技術(shù)總結(jié)

隔蒲潭特大橋懸臂梁掛籃施工總結(jié)PAGEPAGE29掛籃施工技術(shù)總結(jié)一、工程概況DK73+321.315隔蒲潭特大橋?qū)贉麧h蓉通道武漢至老河口東段改建工程5標一座特大橋，全長1559.29米。本橋采用T形橋臺，圓端形實體墩，鉆孔樁基礎(chǔ)。全橋難點及重點為跨府河處（32m＋48m×2＋32m）懸灌梁。隔蒲潭特大橋橫跨府河，府河兩大堤距離650m，河面寬123m，順橋方向河面寬133m。橋梁軸線之法線與河道水流方向間的夾角為17°?？缭礁訛椋?2m＋2*48m＋32m）懸灌連續(xù)梁，主墩17、18、19號在府河河道內(nèi)。設(shè)計中墩支點反力為最大33447.7KN，最小20317.5KN；邊墩支點反力為最大8648.6KN，最小2496.6KN。全梁共分45個梁段，中支點0號梁段長度8m，一般梁段長度分別為3.0m、3.5m，合攏段長度2.0m，邊跨直線段及合攏段共長9.55m。最大塊段重897KN。全橋采用懸臂法施工，除墩頂現(xiàn)澆段A0（A0’）、邊跨直線段A7及合攏段A8，其余各梁段均采用活動掛籃懸臂灌注。根據(jù)設(shè)計要求設(shè)計90t菱形掛籃。見“隔蒲潭特大橋懸灌連續(xù)梁縱斷布置圖”隔蒲潭特大橋懸灌連續(xù)梁縱斷布置圖二、菱形掛籃的主要組成部分：掛籃的主要組成部分：主桁系統(tǒng)、底模平臺、吊掛系統(tǒng)、外導(dǎo)梁系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、平衡及錨固系統(tǒng)。三、菱形掛籃特點1.掛籃結(jié)構(gòu)：1）.菱形掛籃外形美觀，結(jié)構(gòu)簡單，桿件受力明確，計算模型與實際結(jié)構(gòu)吻合較好。2）.掛籃所用材料為常用材料，購料、加工制作簡單。3）.掛籃剛度大，變形小。4）.每只掛籃的菱形桁架均為焊接結(jié)構(gòu)，單片重約3.3T，可一次吊裝到位。5）.菱形結(jié)構(gòu)系統(tǒng)限高2.7m，外形輪廓高在3.2m，便于公路運輸（涵洞立交一般限高4.5m），懸臂長5m，滿足國內(nèi)懸澆施工最長的4m梁段懸澆要求。2.掛籃走形外模板隨主桁一次走形，利用外滑梁吊起外模，外模后端臨時綁定底模平臺，吊住底模平臺一次走形到位。3.后錨固后錨固系統(tǒng)設(shè)后上橫梁，錨固筋的布置，布置方式有較廣泛的適應(yīng)性。四、掛籃的設(shè)計計算成果1．設(shè)計中的基本假定1）箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過外導(dǎo)梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁。2）箱梁頂板砼、內(nèi)外模及其支架的重量，通過內(nèi)外滑梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁。3）箱梁底板、腹板砼及底模平臺重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁承擔。4）掛籃主桁片按平面剛架計算。2．計算工況1）掛籃懸澆混凝土2）掛籃空載走行3．計算結(jié)果1）灌注砼時傾覆系數(shù)：K>2.02）空載走行時：K>2.03）掛籃其它剛度、穩(wěn)定、應(yīng)力結(jié)果見《掛籃計算書》4．掛籃工作系數(shù)為0.385五、掛籃計算書1．荷載：1）32+2X48+32m雙線連續(xù)梁1＃塊為箱梁最重節(jié)段，該塊段混凝土澆注為掛籃施工控制工況；混凝土35.18m3，重90t。2）單只掛籃各部分重量：菱形桁架：6.145t水平及橫向連結(jié)系：1.14t前滑板后鉤板：1.5t下滑道：2.9t后錨固系統(tǒng)：2.677t前上橫梁：1.86t底模平臺及吊掛：10.6t：底模：1.5t外導(dǎo)梁及吊掛系統(tǒng)：3.4t外模及支架：2.5tΣ34.222t3）掛籃工作系數(shù)：0.381。2．掛籃底模平臺檢算(施工1＃塊段時為控制工況)：1）底模平臺布置圖2）底模平臺縱梁檢算：①底模平臺縱梁1：縱梁1承擔著箱梁腹板混凝土荷載及底模平臺部分重量：一側(cè)腹板混凝土荷載：G=[7.216+0.918+0.24975]×2.6＝21.798t砼超打重量、施工荷載及掛籃底模平臺重量，取混凝土重量的0.4倍考慮：G’=0.4×G=8.719t該重量由2根縱梁1承受則q＝50.86KN/m。計算模型：選用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=108.55MPa；最大變形f=6.863mm；支座反力（下橫梁所受壓力）：R1=9.3t，R2＝6.25t；2)、底模平臺縱梁2：混凝土底板下2根縱梁2承擔著箱梁頂板、底板混凝土荷載及底模平臺的一部分重量：半頂?shù)装寤炷梁奢d：G=0.886×3.23×3×2.6＝22.32t底模平臺部分重量及砼超打重量，取0.4的混凝土重量考慮：G’=0.4×G=8.93t則q＝26.04KN/m。計算模型：選用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=52.65MPa；最大變形f=2.844mm；支座反力（下橫梁所受壓力）：R1=4.5044t，R2＝3.574t；3．底模平臺前、后下橫梁檢算：后下橫梁采用2[32。1）掛籃澆注混凝土1＃塊：此時底模平臺前、后下橫梁承受底模平臺縱梁傳來的混凝土重量、底模平臺自重其它重量。計算模型：A=109.826cm2I=16280cm4W=1018cm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=30.4MPa；最大變形f=0.4mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1=5.1t，R2＝23.07t。2）掛籃空載走行時：掛籃空載走行時，前、后下橫梁承受底模平臺自重。計算模型：計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=36.8MPa；最大變形f=6.5mm；支座反力（后臨時吊掛）：R＝3.5t；前下橫梁采用2[32。計算模型：計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=19.85MPa；最大變形f=0.273mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1=3.36t，R2＝16.844t4．底模平臺前、后吊掛檢算：中吊帶受力最大,F=23t，考慮后吊帶另加5t預(yù)拉力。吊帶承受的拉應(yīng)力：σMAX=93MPa；按起重機設(shè)計規(guī)范σMAX=93MPa＜[σ]=210MPaK=210/93=2.25>2φ55銷軸承受的剪應(yīng)力：τ=117.8MPa＜[216]MPa;孔壁承壓應(yīng)力：σC=156.2MPa＜[540]MPa;5．外導(dǎo)梁檢算：采用2[36。1）掛籃澆注1＃塊：外導(dǎo)梁承受箱梁翼緣混凝土重量、外模系統(tǒng)重量。箱梁頂板混凝土荷載：q’＝1.04×2.625＝2.73t/m按0.4的混凝土重量系數(shù)考慮內(nèi)模荷載：q’’=1.1t/m;則q＝3.82t/m計算模型：計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=85.9MPa；最大變形f=6.01mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1＝9.427t；R1＝6.966t；2）掛籃空載走行：外導(dǎo)梁承外模系統(tǒng)重量及底模平臺重量共計18.8t。計算模型：計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=100.1MPa；最大變形f=22.8mm（跨中）；支座反力（吊帶所受拉力）：R1＝2.9t；R2＝6.27t。6．前上橫梁檢算：1)常位掛籃：前上橫梁承受荷載為前吊掛系統(tǒng)反力。前上橫梁采用245。計算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=766.1MPaa；吊帶處最大變形ff=4.288mm；支座反力（主桁所所受壓力）：：R＝29.5t。2）異位掛籃：計算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=766.1MPaa；吊帶處最大變形ff=5.299mm；支座反力（主桁所所受壓力）：：RMAX＝26.0t，Rmin＝29.6t。7．菱形構(gòu)架檢算：菱形構(gòu)架承受前上上橫梁傳來的的掛籃荷載，構(gòu)構(gòu)架由型鋼組組焊而成。每每片構(gòu)架自重重計入3.25t，按剛架計算算。計算模型型：計算結(jié)果：菱形主構(gòu)架的桿件件最大軸力（壓壓力）發(fā)生在在G4桿，值62t；桿端彎矩矩值2.066t.m，最大應(yīng)力：σ壓=83.44MPa，σ拉=84.66MPa。菱形主構(gòu)架的桿件件前端最大變變形為13..59mm；；菱形主構(gòu)架支座反反力：RR1=29..99t;RR2=60..44t對菱形主構(gòu)架受壓壓桿件還需按按壓彎桿件檢檢算，不控制制設(shè)計。8．后錨固系統(tǒng)檢算：：主桁后錨固力由后后上橫梁分配配梁的錨固筋筋提供。計算算中未計該部部分自重，是是偏安全的。1）常位掛籃懸澆1##塊混凝土?xí)r時：計算模型：選用2I45b截面特特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=299.5MPaa；最大變形，f＝00.17mmm（跨中）；；支座反力（2根錨錨筋所受拉力力）：RMAX＝13.9t；Rmin＝16.6t2）異位掛籃懸澆1##塊混凝土?xí)r時：計算模型：計算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=199.137MMPa；最大變形f＝0..103mmm（跨中）；；支座反力（2根錨錨筋所受拉力力）：RMAX＝25.399t；Rmin＝5.2199t施工1＃塊：單根錨筋承承受最大后錨錨固力P=25..39/2==12.6995t，由32預(yù)應(yīng)力鋼筋筋承受。9、掛籃走行穩(wěn)定性性檢算：掛籃空載走行時，荷荷載及其作用用位置見下表表：名稱重量（t）重心在前支座前(m)后(m)菱形桁架水平連接接系橫向連接接系前滑板后鉤扳下滑道6.540.61150.61150.70.92.91902.5005前上橫梁后錨固系系統(tǒng)1.86262..6775.05.0底模平臺及吊掛底模6.923+3..811.582.52.25外模及支架4.32.5內(nèi)模及內(nèi)模支架內(nèi)外滑梁2.580.375滑梁吊掛系統(tǒng)0.872.5G=36.89,,M=555.13掛籃走行時作用在在后鉤板上的的后鉤力P=55..13/5==11.0226t，由2個后鉤板承承受。后鉤板反作用在掛掛籃走道梁上上，由對應(yīng)位位置的走道梁梁預(yù)埋筋承受受。掛籃單側(cè)走道梁預(yù)預(yù)埋筋采用2φ32,L==580mmm,間距為2500mm；按1排2根預(yù)埋筋受受力。F==[C]×AA＝1.28××32×π×500××2＝12.866t則KK=F/P==12.866/5.5113=2.332>2。六、掛籃加工說明明所有掛籃結(jié)構(gòu)按《鋼鋼結(jié)構(gòu)工程施施工及驗收規(guī)規(guī)范》（GB502205-955）、《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量量檢驗評定標標準》（GB502211-955）進行焊接接、制作、安安裝、涂漆、檢檢驗。1．各加工件所有孔眼眼采用鉆（鏜鏜）孔，不得得現(xiàn)場沖孔；；孔徑及光潔潔度滿足設(shè)計計要求，相鄰鄰螺栓孔間距距允許誤差為為±0.25mmm，端孔邊邊距的允許誤誤差為±0.5mmm。2．鋼板及剛吊帶的的加工要確保保設(shè)計尺寸，不不準采用手工工切割，其切切割邊距要滿滿足設(shè)計要求求，并要消除除熱影響區(qū)對對鋼材力學(xué)性性能的不良影影響。3．對重要的受力部部件，如主桁桁片桿件及焊焊縫、吊帶、銷銷軸、后錨筋筋等應(yīng)作探傷傷檢查。所有有銷軸均須調(diào)調(diào)質(zhì)。所有主主桁桿件的焊縫縫要求作超聲聲波探傷。無無任何缺陷方方可使用。4．后錨筋采用精軋軋螺紋鋼筋，兩兩端須套雙螺螺母并加設(shè)墊墊板。5．所有焊接必須遵遵守《建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)規(guī)程》（JGJ811-91）和掛籃設(shè)設(shè)計圖。對主主桁片等重要受受力構(gòu)件，須須制訂合理的的焊接工藝，所所有編號的焊焊接構(gòu)件必須須工廠加工，保保證焊縫高度度和焊縫質(zhì)量量。各焊接構(gòu)構(gòu)件必須減少少其焊接變形形，如有較大大變形，應(yīng)予予以矯正。主主桁各桿件之間間焊接、主桁桁桿件與節(jié)點點板之間的焊焊接采用埋弧弧自動焊，加加勁板及補強強板的焊接可可采用手工焊焊。6．滑道底板上平面面，要求刨平平，滑道槽內(nèi)內(nèi)及不銹鋼滑滑板，加工后后不涂油漆，涂涂油并包裝防防護好，以防防損壞其光潔潔度。7．各構(gòu)件加工完畢畢后，底模平平臺及主桁部分要求進進行試拼，試試拼合格后進進行涂漆運至至現(xiàn)場。七、掛籃施工步驟驟1．掛籃安裝1）在0#塊梁面上組拼常位位掛籃及異位位掛籃主桁片片，拼裝位置置詳見“掛籃布置圖”。掛籃立面布置圖掛籃平面布置圖掛籃正面布置圖組拼順序為：a.將每只掛籃兩桁片片下滑道位置置抄墊平整，達達到掛籃安裝裝標高；b.鋪設(shè)掛籃下滑道，安安裝前滑板、后后鉤板；c.安裝掛籃菱形構(gòu)件件，安裝掛籃籃后錨固系統(tǒng)統(tǒng)，安裝橫梁梁、平聯(lián)；d.安裝前上橫梁，注注意異位掛籃籃拼裝，滑道道只拼裝前滑滑板下的一塊塊，后鉤板及及墊梁暫不與與主桁連接、臨臨時支墊后鉤鉤板位置。2）在預(yù)拼廠拼裝好的的掛籃底模平平臺運輸?shù)蕉斩瘴?，包括：：前下橫梁、后后下橫梁、底底?？v梁、限限位縱梁、前前、后吊帶框框梁。底模平平臺整體吊裝裝就為于1#塊梁底，臨臨時打梢。安安裝掛籃底模模平臺前、后后吊掛，解除除掛籃底模平平臺的臨時連連接。吊裝定定位底模。2．掛籃靜載試驗1）檢查常位掛籃及異異位掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)，確認與設(shè)設(shè)計相符后，按按照最重節(jié)段段1#塊1.25倍，即112噸，作掛籃籃靜載試驗。靜靜載試驗分三三步進行：加加載15噸，觀察15分鐘，再加加載45墩，觀察15分鐘，再加加載67噸，共計112噸，持荷60分鐘。每級級加載后應(yīng)記記錄掛籃變形形情況，為以以后掛籃預(yù)抬抬高提供參考考數(shù)據(jù)。2）靜載試驗時荷載分分布為：67噸均布于掛掛籃底平臺上上，其余45噸均布于內(nèi)內(nèi)、外?；毫荷希ɡщy時時，可將全部部荷載112噸均布加載載于底模平臺臺上）。3）卸載按加載的反順序卸卸載。3.墩頂兩只掛籃搭接接澆筑1#塊：1）安裝內(nèi)滑梁前、后后吊帶，在掛掛籃底模平臺臺上拼內(nèi)滑梁梁、內(nèi)模支架架、內(nèi)模，并并臨時連接。吊吊裝整個內(nèi)模模系統(tǒng)，將吊吊帶穿過內(nèi)模模及支架與內(nèi)內(nèi)滑梁連好。2）將外滑梁穿入外外模支架設(shè)計計位置，安裝裝前吊點。通通過箱梁頂預(yù)預(yù)留孔加裝臨臨時后吊點于于梁面上，將將外模及支架架通過滑梁從從0#塊滑至1#塊設(shè)計位置置。安裝正式式后吊點及滑滑錨，松脫臨臨時吊點。3）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；4）綁扎箱梁頂板鋼鋼筋、安裝預(yù)預(yù)應(yīng)力筋（孔孔道）；5）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護；6）將底模平臺脫模模，張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力束（筋），1#塊施工完成。4．墩頂兩只掛籃分分別前移至下下一節(jié)段，結(jié)結(jié)束搭接狀態(tài)態(tài)，恢復(fù)正常常位置1）常位掛籃：a.在其前進方向、已已澆筑完的1#塊上繼續(xù)接接拼兩道滑道道（4米）；b.解除掛籃后錨固；；c.常位掛籃走形至設(shè)設(shè)計位置（異異位掛籃后鉤鉤板處支墊有有妨礙時換位位置支墊）。具具體做法如下下：底模平臺臺臨時吊于外外模支架，外外模支架落于于外滑梁；菱菱形桁片、內(nèi)內(nèi)滑梁及外滑滑梁帶著外模模、底模一次次走形到位。走行動力采用322t液壓式千斤斤頂。2）異位掛籃：a.在常位掛籃滑道關(guān)關(guān)于墩中線的的對稱位置整整平梁面，達達掛籃拼裝設(shè)設(shè)計標高、鋪鋪設(shè)滑道6mm；b.將底模平臺前端臨臨時吊掛于1#塊，松脫底底模平臺前吊吊點；松脫外外模梁前、后后吊點將外模模支架落于底底模平臺上；；松脫內(nèi)滑梁梁吊點；c.在滑道上設(shè)計位置置，安裝前滑滑板、后鉤板板，重新拼裝裝菱形構(gòu)架、后后錨固系統(tǒng)、橫橫梁、平梁，安安裝前上橫梁梁，重設(shè)全部部上吊點。安安裝外滑梁前前吊點、后滑滑錨，使外模模支架落于外外滑梁上，并并將底模平臺臺吊掛于外模模支架上，解解除其與1#塊的臨時連連接，將外模模支架及底模模平臺沿外滑滑梁走行到位位；將內(nèi)滑梁梁拖拉到位，安安裝前吊點及及滑錨。至此此異位掛籃調(diào)調(diào)整至正常位位置。3）墩頂兩只掛籃此此后將完全處處于互不影響響的狀態(tài)下，各各自對稱施工工以后節(jié)段。5．2#塊懸澆施工1）設(shè)置掛籃后錨固固，安裝掛籃籃底模平臺前前、后吊掛，松松脫底模平臺臺與外模支架架間的臨時吊吊掛；2）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；3）掛籃內(nèi)模沿滑梁梁前移到位；；4）繼續(xù)綁扎箱梁頂頂板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；5）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護；6）放松吊帶使底模模脫模，張拉拉預(yù)應(yīng)力筋，節(jié)節(jié)段施工完成成。6．2#～6#塊懸澆施工：1）將底模平臺臨時時吊掛在外模模支架上；2）解除掛籃后錨。掛掛籃主桁及內(nèi)內(nèi)、外滑梁帶帶底模一起前前移至下一節(jié)節(jié)段施工位置置；3）設(shè)置掛籃后錨固固。安裝掛籃籃底模平臺后后吊掛，松脫脫底模平與外外模支架間的的臨時吊掛；；4）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；5）掛籃內(nèi)模前移到到位；6）繼續(xù)綁扎箱梁頂頂板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；7）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護；8）放松吊帶使底模模脫落，張拉拉預(yù)應(yīng)力筋。節(jié)節(jié)斷施工完成成。9）重復(fù)步驟1—88，完成2#--66#節(jié)段的施工工。八、掛籃施工過程程中的線性控控制1．橋梁施工控制的主主要目的是使使施工實際狀狀態(tài)最大限度度的與理想目目標狀態(tài)相吻吻合，要實現(xiàn)現(xiàn)這一目標就就必須了解施施工狀態(tài)偏離離理想目標的的所有因素，盡盡可能使施工工狀態(tài)接近理理想目標狀態(tài)態(tài)，以便對施施工實施有的的方失地有效效控制。箱梁各控制截面梁梁高分別為：：端支座處及及邊跨直線段段和跨中處為為2.8m，邊邊跨直線段長長9.55mm(含梁端至邊邊支座中心00.55m），中中支點處梁高高3.4m，平平段長4.00m，梁高按按圓曲線變化化，圓曲線半半R=367..80m；箱箱梁橫截面為為單箱單室斜斜腹板；橋面面組成為道碴碴槽寬度9..0m與兩側(cè)側(cè)人行道及擋擋碴墻寬度各各2.0m,全橋箱梁頂頂寬13.00m，頂板厚厚0.34mm，腹板厚分分別為0.44m～0.7m、局局部加寬至00.95m,,底板厚由跨跨中的0.30厚到中支點點的0.9mm；全梁共設(shè)7道橫隔梁，中中支點處設(shè)置置厚1.6mm的橫隔梁，邊邊支點處設(shè)置置厚1.1mm的端橫隔梁梁，跨中合攏攏段設(shè)置厚00.6m的中橫隔梁梁。2.大跨度橋梁施工控控制的影響因因素1）結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響不論何種橋梁的施施工控制，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)都是是必須考慮的的重要因素，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)是結(jié)結(jié)構(gòu)施工模擬擬分析的基礎(chǔ)礎(chǔ)資料，其準準確性直接影影響分析結(jié)果果的準確性，實實際上橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)難以以和設(shè)計所采采用的結(jié)構(gòu)參參數(shù)完全吻合合，總存在一一定的誤差，施施工控制如何何使結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)盡量接近真真實結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)，是施工中中必須首先解解決的問題，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)主要要包括以下幾幾種：a．箱梁塊件幾何尺寸寸，任何施工工都可能存在在截面尺寸誤誤差，這種誤誤差將直接導(dǎo)導(dǎo)致截面特性性誤差，從而而影響結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力、變形等等的分析結(jié)果果，故控制過過程中要對結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸進行行動態(tài)誤差分分析；b．結(jié)構(gòu)材料彈性模量量：即箱梁結(jié)結(jié)構(gòu)截面混凝凝土彈性模量量。箱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)截面混凝土土彈性模量總總與設(shè)計采用用值有一定的的差值（即使使進行現(xiàn)場抽抽樣檢測，試試驗塊件的大大小，所做的的試驗與實際際也存在一定定的差別），所所以在施工過過程中要根據(jù)據(jù)施工速度經(jīng)經(jīng)常性的現(xiàn)場場抽樣試驗，了了解混凝土強強度波動性變變化較大情況況，隨時在控控制分析中對對混凝土彈性性模量的取值值進行修正；；c．材料容重，特別是是混凝土材料料，不同的集集料與不同的的鋼筋含量都都對容重產(chǎn)生生影響，施工工過程中必須須對其進行較較為準確的分分析與試驗。d．材料膨脹系數(shù)，尤尤其是在施工工所有的鋼筋筋要特別注意意；e．施工荷載，在所有有的懸臂澆筑筑施工過程中中，均存在施施工臨時荷載載，這部分施施工臨時荷載載對受力與形形變的影響，在在控制施工中中有不可忽視視的，要根據(jù)據(jù)實際進行分分析取值；f．預(yù)應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力是是預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力力與變形控制制考慮的重要要結(jié)構(gòu)因素，預(yù)預(yù)應(yīng)力的大小小受很多因素素的影響，包包括張拉設(shè)備備、管道摩阻阻、應(yīng)力鋼筋筋斷面尺寸、彈彈性模量等。2）施工監(jiān)測的影響監(jiān)測是橋梁施工控控制的最基本本手段之一。監(jiān)監(jiān)測包括應(yīng)力力監(jiān)測、變形形監(jiān)測等。因因測量儀器、儀儀器安裝、測測量方法、數(shù)數(shù)據(jù)采集、外外界條件情況況等存在一定定的誤差，所所以，結(jié)構(gòu)監(jiān)監(jiān)測總是在一一定的誤差。這這些誤差一方方面可能造成成結(jié)構(gòu)實際參參數(shù)、狀態(tài)與與設(shè)計或控制制值吻合較好好的假象，也也可能造成將將本來較好的的狀態(tài)調(diào)整得得更差的情況況。所以，保保證測量的可可靠性對控制制極為重要，在在控制過程中中，除從測量量設(shè)備、方法法盡量設(shè)法減減少測量誤差差外，在進行行控制分析時時還必須將其其計入。3）分析結(jié)構(gòu)計算模型型的影響無論采用什么分析析方法和手段段，總是要對對實際橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)進行簡化化和建立計算算模型，這種種簡化使計算算模型與實際際情況之間存存在一定的誤誤差，包括各各種假定、外外界條件處理理、模型變化化的本身精度度等，需要大大量的實際數(shù)數(shù)據(jù)進行研究究，使計算模模型帶來的誤誤差降低最低低限度。4）溫度變化的影響溫度變化對橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)的受力與與變形影響很很大，這種影影響隨溫度的的變化，在不不同時時刻對對結(jié)構(gòu)狀態(tài)（應(yīng)應(yīng)力、變形）進進行測量,其結(jié)果是不不一樣的，溫溫度變化相當當復(fù)雜，包括括季節(jié)溫度、日日照溫差、驟驟變溫差、殘殘余溫度、不不同溫度場等等，控制中是是難以考慮的的，即使要考考慮也是相當當復(fù)雜的，通通常是將控制制理想狀態(tài)定定位在某一特特定溫度下，從從而將溫度變變化對結(jié)構(gòu)的的影響排除（過過濾）。一般般是將一天中中溫度變化較較小的早晨作作為控制所需需實測數(shù)據(jù)的的采集時間，但但季節(jié)性溫差差和橋體內(nèi)溫溫度殘余影響響要予以重視視。5）混凝土收縮、徐變變的影響對預(yù)應(yīng)力混凝土橋橋梁結(jié)構(gòu)而言言，材料收縮縮、徐變對結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力，變變形有較大影影響，這主要要是由于大跨跨徑橋梁施工工中，由于混混凝土齡期短短，混凝土徐徐變，收縮影影響較大，必必須加以分析析和控制?；炷列熳?、收縮縮受很多因素素的影響，由由于這些因素素影響的徐變變、收縮值在在實驗上的統(tǒng)統(tǒng)計結(jié)構(gòu)最少少有15%～20%的變異系數(shù)數(shù)，而且實驗驗的結(jié)構(gòu)，其其實驗環(huán)境往往往與實際結(jié)結(jié)構(gòu)物所處的的條件相差甚甚遠，準確性性較低。影響響徐變，收縮縮的主要原因因有：a.水泥品種；b.集料性質(zhì)；c.混凝土配合比比；d.外加劑及其其其他成分；e.加載齡期；f.環(huán)境齡期；g.環(huán)境溫度；h.試驗塊件尺寸寸；i.預(yù)應(yīng)力持續(xù)時時間；j.預(yù)應(yīng)力的大小??；混凝土的徐變、收收縮機理到目目前還未完全全搞清楚，機機理相當復(fù)雜雜的，但在本本質(zhì)上取決于于內(nèi)部的物理理、化學(xué)變化化過程?；炷列熳兝碚撜撃壳坝校篴．力學(xué)變化理論。認認為混凝土徐徐變是由于持持續(xù)荷載作用用在水泥漿的的毛細結(jié)構(gòu)上上，使水泥漿漿與周圍介質(zhì)質(zhì)建立了新的的氣壓平衡產(chǎn)產(chǎn)生的；b．縮性理論。認為混混凝土的徐變變是由于晶格格滑動產(chǎn)生的的；c.粘性理論。認認為水泥是一一種高度粘性性材料，持續(xù)續(xù)荷載作用下下的粘性流動動產(chǎn)生徐變，此此外還有內(nèi)力力平衡理論、微微裂縫理論等等。混凝土收收縮主要包括括兩個過程：：一是干燥過過程中的水分分蒸發(fā)；一是是碳化過程中中體積變化。3.施工控制方法施工控制的目的與與任務(wù)是解決決施工中的實實際情況與設(shè)設(shè)計計算的差差值引起的各各階段主梁撓撓度誤差導(dǎo)致致的各施工塊塊件預(yù)拱度誤誤差問題。對對預(yù)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)橋，由由于主梁為主主要承載構(gòu)建建，剛度很大大，塊件一旦旦澆筑，對主主梁撓度不可可能進行任何何有效調(diào)整的的方法，只能能采取預(yù)測控控制的方法。本橋采用灰色系統(tǒng)統(tǒng)理論預(yù)測法法對橋各塊件件澆筑的預(yù)拱拱度及底模標標高進行反饋饋預(yù)測控制，在在控制流程圖圖見“附件1”，即對每一一塊件施工，對對各工序前后后的標高變化化進行觀測，得得到實測狀態(tài)態(tài)，根據(jù)實測測狀態(tài)與理論論狀態(tài)進行控控制分析濾除除隨機誤差，并并判斷系統(tǒng)誤誤差是否明顯顯存在，若系系統(tǒng)誤差不明明顯，直接預(yù)預(yù)告下一階段段預(yù)拱度與底底板標高；若若系統(tǒng)誤差明明顯存在，測測進行參數(shù)識識別，然后調(diào)調(diào)整參數(shù)模擬擬施工過程進進行前進分析析。前述各項影響因素素中，溫度變變化作為參數(shù)數(shù)加以識別，這這是因為梁體體混凝土溫度度場隨時間變變化與分布過過于復(fù)雜，即即使埋入溫度度傳感器對梁梁體溫度進行行觀測，也難難以較為準確確地把握整個個梁體溫度場場的變化情況況，實際上，在在季節(jié)溫度和和日照溫差中中，季節(jié)溫差差表現(xiàn)為體系系溫差，對主主梁撓度影響響甚小，予以以忽略，日照照溫差對主梁梁撓度影響較較大，不能忽忽略，對這一一因素擬采取取早晨日出之之前觀測主梁梁標高的方法法予以避免。4.控制實施1）預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁線形形控制具體操操作程序a.橫向線形控制制：根據(jù)“隔蒲潭特大大橋預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)梁梁施工設(shè)計圖圖紙”計算出：每每節(jié)段梁長結(jié)結(jié)合梁段中軸軸線，確定每每節(jié)兩前后端端中心坐標，并并分別在每節(jié)節(jié)澆筑完的梁梁頂、翼緣板板端部做上標標記。b.豎向線形控制制：豎向線性性控制程序：：首先在我單單位提供菱形形掛籃，內(nèi)外側(cè)模模、底模重量量，掛藍靜載載試驗獲得后后錨和前支點點的彈性、非彈性變形值及鋼鋼絞線管道摩摩阻損失試驗驗測定的數(shù)據(jù)據(jù)給數(shù)據(jù)給設(shè)設(shè)計單位，由由設(shè)計院確定定各梁段理論論梁底立模標標高及設(shè)計撓撓度值。其次次，外委專業(yè)業(yè)線形控制單單位在立模前前后按照施工工和設(shè)計確定定的施工工序序，以及施工工現(xiàn)場所提供供的基本參數(shù)數(shù)，對施工過過程進行正裝裝計算，得到到施工狀態(tài)以以及成橋狀態(tài)態(tài)下的結(jié)構(gòu)受受力和變形控控制數(shù)據(jù)。利利用在已建的的梁段采集的的數(shù)據(jù)，經(jīng)過過分析，預(yù)告告下一階段的的立模標高。2)具體操作要求求：a.提供相關(guān)的技技術(shù)資料具體體項目如下：：①混凝土齡期為3、7、14、28、90天的彈性模模量；②氣溫資料；③實際工期與未來進進度安排；④掛籃主要尺寸及支支點反力；⑤其他施工荷載在橋橋上布置與大大??；⑥每一梁段灌注混凝凝土及張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力束后主主梁實際標高高；其中，混凝土彈性性模量及氣溫溫資料提供，可可通過試驗室室選配的C50砼配合比制制作砼試件，分分別按3、7、14、28、90天要求提供供彈性模量在梁體內(nèi)、左右側(cè)側(cè)腹、頂板預(yù)預(yù)留孔內(nèi)布置置溫度計量測測梁體內(nèi)外溫溫度，并安排排專人在每天天同一時間記記錄，尤其是是在每梁段體體砼澆筑完成成后，前72小時內(nèi)記錄錄（6小時/次），后48小時內(nèi)記錄錄（12小時/次）。b.現(xiàn)場測量控制制各梁段施工時，復(fù)復(fù)測掛籃的中中線和標高，調(diào)調(diào)整符合要求求后，在梁段段端部左右腹腹板正上方各各焊一根短鋼鋼筋棒（頂端端打磨光滑，標標高與本梁段段梁頂施工立立模模標高相相同）作為觀觀測點，首先先測得掛籃就就位、混凝土土澆筑前標高高為h21(hh’21).梁段混凝土土一次澆筑作作業(yè)結(jié)束后，精精確測量觀測測點標高h22(hh’22)。當每節(jié)梁段混凝土土強度達到設(shè)設(shè)計強度85%時，穿束對對稱雙向張拉拉縱向預(yù)應(yīng)力力鋼鉸線束、橫橫向預(yù)應(yīng)力束束張拉前以及及壓漿后，測測量記錄觀測測點的標高h23(hh’23)和h24(hh’24)。將每節(jié)梁段混凝土土灌注前后觀觀測點的標高高差，即該梁梁段端部撓度度值h22-hh21=△h21(hh’22-h’21=△h’21),以及預(yù)應(yīng)力力束張拉前后后該梁段端部部撓度值h24-hh23=△h22(hh’24-h’23)=△h’22,與根據(jù)線形形控制計算結(jié)結(jié)果繪制出的的“懸灌階段梁梁體撓度統(tǒng)計計表”中的△h21計（△h‘21計）和△h22（△h‘22計）相比較較。如果△h21計（△h’21計）與△h21（△h‘21計）△h22計（△h’22計）和△h22（△h’22計）的差值值都小于5mmm，則按上上述步驟進行行下一梁段的的施工；若兩兩個差值中有有一個或二個個都大于5mmm，則據(jù)需需要在下一梁梁段按修正的的立模標高施施工。另外還在對測點的的布置及測量量時間作如下下要求：測點時間的確定：：每一梁段上上的測點見“附件2梁段上測點點布置圖”。測量時間間的選定：由由于溫度影響響，主要是日日照的溫差直直接影響著立立模的放樣、復(fù)復(fù)測等的精度度。并且每天都把已澆澆完的梁段控控制點進行復(fù)復(fù)測，觀察其其變化并及時時調(diào)整。如果果必須在其它它時間進行，應(yīng)應(yīng)予以修正，一一般晝夜溫差差10℃左右時，標標高變化在7-10mmm之間?，F(xiàn)場測量要求專業(yè)業(yè)及時，有效效。并配備先先進的測量儀儀器，用全站站儀控制中線線，用高精度度水準儀控制制標高，嚴格格按照線形控控制方案施測測。觀測中注注意測法，所所有觀測點均均應(yīng)換手復(fù)測測可成為一個個可用的數(shù)據(jù)據(jù)，并確保準準確及時測得得數(shù)據(jù)。每天天同一時間內(nèi)內(nèi)對各點進行行觀測，由專專職測量工程程師及時提供供準確的測量量數(shù)據(jù)給主管管工程師，由由主管工程師師把所有數(shù)據(jù)據(jù)匯總分析，確確定各個工序序、各種原因因引起的標高高變化的修正正系數(shù)。并與與專業(yè)線形監(jiān)監(jiān)控師協(xié)商、核核算確定下一一梁段立模的的標高。施工高程控制要點點：為保證箱箱梁軸線、高高程的施工精精度，及時準準確的控制和和調(diào)整施工中中發(fā)生的偏差差，測量工作作必須有一套套嚴格的程序序；并以=3\*ROMANIIII等水準高高程精度控制制聯(lián)測，選用用高精度水準準備工作儀，其其偶然誤差≯1mm/kmmc.堅向線性控制制的方法立模的標高的確定定：箱梁懸灌灌的各節(jié)段立立模標高按下下式確定：H1=H0+fii+(-fii預(yù))+f籃+fx式中H1—待澆段箱梁底板前前端處掛籃底模標高(張拉后);H0—該點設(shè)計標高f1—本施工段及以后澆澆注的各段對對該點撓度的的影響值,該值有設(shè)計計圖紙?zhí)峁?實測后進行行修正,按經(jīng)驗修正系數(shù)為0.5～0.9;f1—本施工段頂板縱向向預(yù)應(yīng)力束張張拉后對該點點的影響值,由設(shè)計圖紙紙?zhí)峁?但需實測后后進行修正,(經(jīng)驗修正系系數(shù)為0.8～1.0可供參考);f籃—掛籃彈性變形對該灌注注段的影響值值,由掛籃結(jié)構(gòu)和構(gòu)造造決定,本橋由掛籃竟載實驗實實測獲得為115mm;fx—由混凝土的徐變、收收縮、溫度、結(jié)結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換換、二期恒載載、活載等影影響產(chǎn)生的撓撓度計算值,其中徐變、收收縮值可按1個月內(nèi)完成成的節(jié)段考慮慮.本工程1個月澆筑3節(jié)段,則其值分別別按前3段的理論計計算值的0.25、0.1、0.07、0.05計算,此值在晝夜夜平均氣溫為為15℃以下時接近近實際,當氣溫在20℃以上時明顯顯偏小,要根據(jù)實測測進行修正。d.施工工藝引起起掛藍不均勻勻沉降的預(yù)防防對策第“c”中立摸標高的確定定公式中的幾幾個變量,可以根據(jù)理理論分析及實實測數(shù)據(jù)所得得的修正系數(shù)數(shù)加以確定,基本上能滿滿足規(guī)范要求求.另外懸灌施工中還還有掛籃的后錨和前前支點的變形形引起的沉降降量,由于施工操操作的差異會會有較大的變變化,而且此操作作具有較大的的離散性.對此,我們采取在在滑道的鋪設(shè)設(shè)、前支點的的支墊施工過過程中安排專專人負責,盡量減少人人為的偶然性性誤差;掛籃的后錨是用16根φ32精扎螺紋鋼鋼錨固在梁體體頂、腹板內(nèi)內(nèi),錨固的松緊緊程度同樣會會直接影響這這一階段的變變形量.為保證錨固固的松緊程度度一致,減少由于錨錨固的松緊不不一致而引起起的不均勻沉沉降量,施工時嚴格格控制每根錨錨固螺紋鋼30KN的初張拉力.從而把上述2項工作可能能引起的變形形控制在3mmm之內(nèi)。5.監(jiān)控測量頻度，時時間及觀測內(nèi)內(nèi)容監(jiān)控測量是控制成成橋線形主要要和最直接的的依據(jù)，在每每一塊件上頂頂板設(shè)置5個測點（其其中4個為對稱測測點），底板板設(shè)置對稱的的2個測點，見見附件3。這樣不僅僅能觀測箱梁梁撓度，同時時可以觀測箱箱梁是否發(fā)生生扭轉(zhuǎn)變化以以及支架翼板板的剛度。1）監(jiān)控測量頻度：：每一塊件施施工觀測4個測次，即即混凝土澆筑筑前；混凝土土澆筑完；預(yù)預(yù)應(yīng)力張拉前前；預(yù)應(yīng)力張張拉完。2）監(jiān)控測量時間：：混凝土溫度度有遲后現(xiàn)象象，一般觀測測時間選在混混凝土溫度最最低且較為穩(wěn)穩(wěn)定的時間進進行，經(jīng)過大大量的觀測，這這一時間一般般在早晨6點～8點30分，故晴天天，尤其是在在日照強烈的的晴天，選擇擇在黎明觀測測，最遲在太太陽出來后半半個小時觀測測完畢，因為為日出后梁體體受日照不均均勻，使主梁梁頂板與底板板、日照面與與背陰面一起起溫差，梁體體下?lián)喜灰恢轮?，反映的情情況不真實。陰陰天與小雨可可對觀測時間間不受限制。3）觀測的