熱力發(fā)電廠試題總結(jié)復(fù)習(xí)總結(jié)含答案

1、單項選擇題（每小題1分。共10分）16.低負(fù)荷時高加疏水由逐級自流入除氧器切換成逐級自流入低壓加熱器，其原因是（）①防止除氧器自生沸騰②不能自流入除氧器③防止除氧水箱水位過高④防止給水泵汽蝕17.疏水逐級自流加裝疏水冷卻器后，可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，其原因是（）①減少了對低壓抽汽的排擠②增加了對低壓抽汽的排擠③減少了對高壓抽汽的排擠④充分利用了疏水的熱量18.現(xiàn)低大型凝汽式電廠的化學(xué)補(bǔ)充水普遍引入（）①除氧器②疏水?dāng)U容器③凝汽器④疏水箱19.發(fā)電廠中下列設(shè)備效率最高的是（）①鍋爐效率②汽輪機(jī)效率③凝汽器效率④發(fā)電機(jī)效率20.下列閥門屬于保護(hù)類的閥門是（）①閘閥②節(jié)流閥③逆止閥④調(diào)節(jié)閥21.一般中小機(jī)組的運行給水泵是（）①汽動給水泵②電動給水泵③燃汽輪機(jī)帶動的給水泵④汽輪發(fā)電機(jī)主軸帶動的給水泵22.我國采用的各種建筑物開始和停止供暖的日期，通常確定的標(biāo)準(zhǔn)為室外平均氣溫是（）①②③X>[X]④23.我國采用的各種建筑物開始和停止供暖日期，通常確定的標(biāo)準(zhǔn)為室外平均氣溫是（）①-5℃②0℃③+5℃④+10℃24.熱化系數(shù)是一個表明以熱電聯(lián)產(chǎn)為基礎(chǔ)，把熱電聯(lián)產(chǎn)與熱電分產(chǎn)按一定比例組成的熱電聯(lián)產(chǎn)能量供應(yīng)系統(tǒng)綜合經(jīng)濟(jì)性的（）①總的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)②分項熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)③宏觀控制指標(biāo)④綜合控制指標(biāo)25.當(dāng)蒸汽初壓和排汽壓力不變時，提高蒸汽初溫，循環(huán)吸熱的平均溫度（）①升高②降低③不變④無法確定三、多項選擇題（每小題2分，共10分。在每小題的五個備選答案中，至少有兩個正確答案，請把全部正確答案選出來，并將正確答案的號碼寫在題干后面的括號內(nèi)。正確答案沒有選全、多選或選錯的，該小題無分。）26.熱除氧是火電廠中普遍采用的一種除氧方法其特點是（）（）（）（）①能徹底除氧②除氧效果良好③沒有殘留物④能除去其它氣體⑤運行費用低27.減少表面式加熱器上端差的主要方法是（）（）（）（）（）①增加受熱面②采用疏水冷卻器③采用過熱蒸汽冷卻器④提高蒸汽過熱度⑤提高蒸汽壓力28.按作用和編制方法不同，發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)可分為（）（）（）（）（）①原則性熱力系統(tǒng)②非原則性熱力系統(tǒng)③全面性熱力系統(tǒng)④非全面性熱力系統(tǒng)⑤汽水系統(tǒng)29.熱電廠的燃料利用系數(shù)可以用來（）（）（）（）（）①比較兩個熱電廠的熱經(jīng)濟(jì)性②比較熱電廠與凝汽式電廠燃料有效利用程度③估計熱電廠的燃料消耗量④比較不同抽汽參數(shù)的供熱機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性⑤比較相同初參數(shù)和抽汽參數(shù)的供熱機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性30.改變下列參數(shù)，使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低的有（）（）（）（）（）①提高蒸汽初壓②提高蒸汽初溫③提高再熱汽溫④增加回?zé)峒墧?shù)⑤降低排汽壓力四、名詞解釋題（每小題2分，共8分）31.發(fā)電煤耗率32.自由疏水33.除氧器的自生沸騰34.熱電聯(lián)合生產(chǎn)四、填空題（每小題1分，共15分）1.在回?zé)嵫h(huán)基礎(chǔ)上再采用蒸汽過程所形成的循環(huán)，為回?zé)嵩贌嵫h(huán)。2.熱量法計算結(jié)果表明，循環(huán)的損失最大。3.熱量法與煙方法的區(qū)別在于能量的上。4.蒸汽管道正常工作壓力下進(jìn)行的疏水叫疏水。5.高壓缸排汽管道上設(shè)有逆止閥，以防止汽輪機(jī)事故停機(jī)時旁路系統(tǒng)的蒸汽倒流入。6.熱電廠原則性熱力系統(tǒng)計算中所謂給定的發(fā)電廠工況，是指在一定工況下的熱負(fù)荷和。7.熱除氧的后期，制造蒸汽在水中的鼓泡作用，可強(qiáng)化。8.熱電廠供熱系統(tǒng)的載熱質(zhì)一般是和水。9.大氣式除氧器水中離析出來的氣體是靠自動排出除氧器的。10.屬于季節(jié)性熱負(fù)荷的有采暖熱負(fù)荷、通風(fēng)熱負(fù)荷和。11.熱電廠生產(chǎn)電能節(jié)省燃料，主要是由于采用熱電聯(lián)產(chǎn)方式減少了。12.用來比較熱電聯(lián)產(chǎn)與熱電分產(chǎn)發(fā)電節(jié)約燃料的凝汽式電廠，一般稱為。13.微增熱耗率的單位是。14.給水回?zé)峒墧?shù)越多，中間再熱提高效率的作用。15.我國大型機(jī)組的排汽壓力目前一般為MPa。五、判斷題（每小題1分，共10分）35.疏水回收系統(tǒng)采用疏水泵方式熱經(jīng)濟(jì)性高，所以回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)計時應(yīng)多采用疏水泵方式回收疏水。()36.從技術(shù)經(jīng)濟(jì)角度看，小機(jī)組也應(yīng)采用蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。（）37.發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性不能用煙方法進(jìn)行計算。（）38.鍋爐效率是反映燃料的化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮苓^程中，設(shè)備和運行完善程度的指標(biāo)。（）39.直流鍋爐的旁路系統(tǒng)主要特點是裝有啟動分離器。（）40.建廠地區(qū)既有電負(fù)荷又有熱負(fù)荷，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較認(rèn)定合理時可建熱電廠。（）41.只要是熱電聯(lián)產(chǎn)基礎(chǔ)上的供熱就是集中供熱。（）42.鑒于熱化系數(shù)對熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)綜合經(jīng)濟(jì)性影響，可以把熱化系數(shù)最佳值作為一個表明熱電聯(lián)產(chǎn)能量生產(chǎn)過程完善程度的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。（）43.理論上，提高蒸汽初溫是不受限制的。（）44.背壓機(jī)組采用高參數(shù)的最小容量比凝汽式輪機(jī)的大.（）六、簡答題（每小題5分，共20分）45.中間再熱單元機(jī)組旁路系統(tǒng)的作用是什么？46.化學(xué)補(bǔ)充水補(bǔ)入熱力系統(tǒng)時應(yīng)考慮哪些問題，應(yīng)如何選擇補(bǔ)入點。47.簡述什么是工程上的最佳熱化系數(shù)及其意義。48.中間再熱對給水回?zé)峒訜嵊泻斡绊?？簡述原因。七、分析計算題（共27分）49.對發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換效果作全面評價時，分析須采用熱力學(xué)二個定律的原因。（7分）50.用熱量法定性分析疏水逐級自流，疏水逐級自流加疏水卻器和用疏水泵往出口打三種疏水回收方式的熱經(jīng)濟(jì)性。（10分）51.某熱電廠B12-3.43/0.98型汽輪機(jī)，有關(guān)數(shù)據(jù)為：h0=3305.1k/kg,hh=3023.7kj/kg,hw.h=334.94kj/kg.又知。排汽利用后凝結(jié)水全部返回，不考慮回?zé)幔挥嬎诒弥械撵噬?，機(jī)組維持額定電功率。求：（1）供熱機(jī)組的汽耗量，全廠總熱耗量；（2）全廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗量，其中供熱和發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率各多秒；熱力發(fā)電廠試卷答案及評分標(biāo)準(zhǔn)一、填空題（每小題1分，共15分）1.中間再熱2.冷源3.質(zhì)量4.經(jīng)常5.汽輪機(jī)6.電負(fù)荷7.深度除氧8.蒸汽9.壓差10.制冷熱負(fù)荷11.冷源損失12.代替凝汽式電廠13.kJ/kW.h14.相對越小15.0.005-0.0054二、單項選擇題：每小題1分，共10分。16.②17.①18.③19.④20.③21.②22.②23.③24.③25.①三、多項選擇題：每小題2分，共10分。26．②③④⑤27.①③28.①③29.②③30.①⑤四、名詞解釋：每小題2分，共8分。31.發(fā)電廠單位發(fā)電功率所需要的耗煤量。32.在大氣壓力下，把管道內(nèi)在停用時的凝結(jié)水放出，叫自由疏水。33.指進(jìn)入除氧器的輔助熱源量已能滿足或超過除氧器用熱需要使除氧器內(nèi)的給水及其它需要被加熱的水流不需要回?zé)岢槠訜峋妥约寒a(chǎn)生沸騰的現(xiàn)象。34.當(dāng)動力設(shè)備同時對外部供應(yīng)電能和熱能，而且所供熱能是利用熱轉(zhuǎn)變?yōu)楣^程中工質(zhì)的余熱（或不可避免的冷源損失的熱量）來進(jìn)行的，這種能量生產(chǎn)方式稱為熱電聯(lián)合生產(chǎn)。五、判斷題：每小題1分，共10分。35.Х36.Х37.Х38.√39.√40.√41.√42.Х43.√44.Х六、簡答題：每小題5分，共20分。45.縮短啟動時間，延長汽輪機(jī)壽命（2分）；保護(hù)再熱器（2分）；回收工質(zhì)，降低噪聲（1分）46.1.補(bǔ)充水含有計多氣體，補(bǔ)入系統(tǒng)后要除氧（1分）2.補(bǔ)充水入系統(tǒng)要考慮水量調(diào)節(jié)方便。（1分）3.補(bǔ)水補(bǔ)入系統(tǒng)后要考慮熱經(jīng)濟(jì)，補(bǔ)水溫度低，要選擇與其水溫相近的點補(bǔ)入，綜合以上三點，補(bǔ)充水補(bǔ)入點應(yīng)選擇在凝汽器或除氧器。（2分）4.既表明系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性，又表明系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)最佳狀態(tài)的熱化系統(tǒng)稱為工程上熱化系數(shù)最佳值（3分）。工程上熱化系數(shù)最佳值，作為國家宏觀控制發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)事業(yè)的一個指標(biāo)具有重要的節(jié)能意義。（2分）48.中間再熱使給水回?zé)峒訜岬男Ч麥p弱。（2分）原因：功率相同的條件下，再熱使汽輪機(jī)的主蒸汽消耗量減少，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠p少（1分）。再熱使汽輪機(jī)的中、低壓缸各級抽汽焓和過熱度增加，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠鞴p少。（2分）七、分析計算題：共27分49.正確評價要考慮兩個方面：轉(zhuǎn)換的數(shù)量和質(zhì)量（3分）。熱力學(xué)第一定律只能描述數(shù)量的轉(zhuǎn)換，而忽視了熱能的質(zhì)量（2分），熱力學(xué)第二定律表明熱功轉(zhuǎn)換的方向，可體現(xiàn)出質(zhì)量。50.三種方式中疏水泵方式熱經(jīng)濟(jì)性最好（1分），逐級自流加疏水冷卻器居中（1分），逐級自流最差（1分），分析如下：疏水回收要排擠回?zé)岢槠?，回?zé)岢槠鞴p少，凝汽流作功增加，帶來附加冷源損失（2分）。疏水泵往出口打方式，提高了上級加熱器入口水溫，排擠的是高壓抽汽，附加冷源損失相對較小（1分）；疏水逐級自流排擠的是下一級的低壓抽汽，附加冷源損失最大（2分）；疏水自流加冷卻器，由于提高了本級的入口水溫，同時降低了疏水溫度，對下級低壓抽汽的排擠變小，附加冷源損失相對變?。?分）。51.機(jī)組汽耗量(kg/h)（2分）總熱耗量（kj/h）(2分)全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量（kg/h）(1分)供熱方面熱耗量（kj/h）發(fā)電方面熱耗量（kj/h）供熱標(biāo)準(zhǔn)煤耗率發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/(kW.h)熱力發(fā)電廠試卷填空題（每小題1分，共15分）三用閥旁路系統(tǒng)實質(zhì)上為___________________旁路系統(tǒng)。熱量法與方法的區(qū)別在于____________________。除氧器排汽量過大，產(chǎn)生水擊會引起除氧器_____________________。熱電廠供熱節(jié)省燃料的條件是___________________。蒸汽的初溫度愈高，則最有利的蒸汽初壓__________________。在朗肯循環(huán)基礎(chǔ)上，采用____________加熱所形成的循環(huán)，稱為給水回?zé)嵫h(huán)。表面式加熱器疏水回收系統(tǒng)，采用疏水泵方式時熱經(jīng)濟(jì)性___________________。鍋爐與汽輪機(jī)之間的蒸汽管道及其母管與通往用新汽處的支管稱為發(fā)電廠的_________________________。背壓式供熱機(jī)組發(fā)出的電功率取決于熱負(fù)荷的大小，而熱負(fù)荷是隨熱用戶的需要而變，即“________________________”。當(dāng)汽輪機(jī)的容量已定時，可認(rèn)為其蒸汽的容積流量只與_____________有關(guān)。11．表面式加熱器的回?zé)嵯到y(tǒng)中兩種介質(zhì)混合過程發(fā)生在_____________________。12．增大加熱器受熱面面積，加熱器端差____________________。13．確定管子內(nèi)徑時，應(yīng)根據(jù)允許的最大壓力損失和運行中介質(zhì)的最大_____________計算。14．實際焓降法分配總熱耗量時，采用的是供熱抽汽的________________與新蒸汽實際焓降的比值。15．當(dāng)其他條件不變時，熱效率隨著初溫的提高而_______________。二、單項選擇題(每小題1分，共10分)在每小題烈出的四個選項中只有一個選項是符合題目要求的，請將正確選項前的字母填在題后的括號內(nèi)。16．汽輪機(jī)的機(jī)械效率值為（）①.83%～89%②.90%～95%③.96%～97%④.98%以上17．新建電廠為方便管理，一個廠房內(nèi)的機(jī)組臺數(shù)一般不應(yīng)超過（）①.四臺②.五臺③.六臺④.七臺18．對發(fā)電廠效率影響最大的設(shè)備是（）①.鍋爐②.汽輪機(jī)③.除氧器④.凝汽器19．選擇除氧器總?cè)萘康母鶕?jù)是（）①.平均給水流量②.額定給水流量③.最小給水流量④.最大給水消耗量20．取決于生活福利設(shè)施的水平和居民的生活習(xí)慣，特點是每晝夜變動較大，一般夜間為零，早晚需要量很大，全年較穩(wěn)定。這種熱負(fù)荷是（）①.采暖熱負(fù)荷②.通風(fēng)制冷熱負(fù)荷③.熱水供應(yīng)熱負(fù)荷④.生產(chǎn)工藝熱負(fù)荷21．按基本負(fù)荷設(shè)計的凝汽式機(jī)組，哪種燃料的不投油燃變負(fù)荷調(diào)峰幅度大（）①.煙煤②.貧煤③.無煙煤④.褐煤22．國產(chǎn)200MW凝汽式機(jī)組的給水溫度一般為（）℃①.150～170②.210～230③.220～250④.247～27523．少蒸汽無功運行時汽輪機(jī)末級排汽溫度一般不宜超過（）①.100℃②.90℃③.80℃④.70℃24．由對外供熱汽流直接產(chǎn)生的電量稱為（）①.內(nèi)部熱化發(fā)電量②.內(nèi)部熱化發(fā)電率③.外部熱化發(fā)電量④.外部熱化發(fā)電率25．與最佳給水溫度的焓值hfwop=hwz(mz-1)/(m-1)相對應(yīng)的分配方法是（）①.平均分配法②.焓降分配法③.等焓降分配法④.幾何級數(shù)法三、多項選擇題(每小題2分，共10分)在每小題列出的5個選項中有至少有兩個正確答案，請將正確選項填在題后的括號內(nèi)。多選、少選、錯選均不得分。.26．汽輪機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計算的基本公式是（）（）（）（）（）①.熱平衡式②.平衡式③.效率計算式④.物質(zhì)平衡式⑤.功率言方程式27．能表示凝汽式發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的指標(biāo)有（）（）（）（）（）①.全廠熱耗量②.發(fā)電效率③.全廠汽量④.廠用電率⑤.煤耗量28．降低主蒸汽管和再熱蒸汽管的壓損，防止汽溫偏差的措施有（）（）（）（）（）①.采用大徑管，減少沿程損失②.減少管道附件，降低局部阻力損失③.混溫措施④.在再熱蒸汽管道上加設(shè)關(guān)斷閥⑤．增大給水管道直徑29．影響熱電聯(lián)產(chǎn)節(jié)能的不利因素有（）（）（）（）（）.①.凝汽流發(fā)電②.熱網(wǎng)損失③.供熱機(jī)組真空低④.采用高效分產(chǎn)鍋爐⑤.尖峰鍋爐太小30．國產(chǎn)凝汽式機(jī)組的回?zé)峒墧?shù)為7～8級的機(jī)組容量是（）（）（）（）（）①.50MW②.100MW③.125MW④.200MW⑤.300MW四、判斷題（每小題1分，共10分。下列各題中，內(nèi)容敘述正確的在括號內(nèi)劃“√”；錯誤的劃“×”。）31．對發(fā)電廠全廠效率影響最大是汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對電效率。（）32．我國單機(jī)容量100MW以上的凝汽機(jī)組均采用集中母管制系統(tǒng)。（）33．加裝疏水冷卻器可提高熱經(jīng)濟(jì)性，原因是疏水熱量得到了充分利用。（）34．只有熱電聯(lián)產(chǎn)基礎(chǔ)上的供熱才叫集中供熱。（）35．給水溫度愈高，回?zé)嵫h(huán)絕對內(nèi)效率也愈高。（）36．集中母管制的缺點是不能相互支援，運行靈活性差。（）37．超臨界直流鍋爐對給水品質(zhì)要求高，其補(bǔ)充水應(yīng)采用除鹽水。（）38．用熱量法和方法計算電廠各部位損失時，其損失值的大小各不相同。（）39．代替凝汽式電廠是用來和熱電廠比較的分產(chǎn)電廠，它是由比較需要任意選取的。（）40．其它條件不變，提高蒸汽初溫，主要受金屬材料強(qiáng)度的限制。（）五、名詞解釋（每小題2分，共10分）41．平均負(fù)荷系數(shù)42．凝汽式發(fā)電廠的熱耗量43．主蒸汽管道系統(tǒng)的切換母管制系統(tǒng)44．熱化發(fā)電率45．給水回?zé)岬撵式捣峙浞?、簡答題（每小題5分，共20分）46．對主蒸汽管道的要求是什么？47．簡述為什么要對給水除氧。48．以C型機(jī)帶采暖負(fù)荷為例，分析其熱經(jīng)濟(jì)性隨熱負(fù)荷在一年中的變化規(guī)律及原因。49．簡述并列運行凝汽式機(jī)組的負(fù)荷經(jīng)濟(jì)分配的任務(wù)及原則。七、分析計算題（共25分）50．說明熱化系數(shù)的含義，為什么說熱化系統(tǒng)值αtp<1才經(jīng)濟(jì)。（7分）51.說明熱量法是如何進(jìn)行總熱耗量的分配的，并寫出計算公式。（8分）52．某汽輪發(fā)電機(jī)組，原設(shè)計參數(shù)Po=3.4MPa,to=435℃,ho=3305kJ/kg,Pc=0.005MPa,凝結(jié)水焓值hc=137.8kJ/kg,hca=2125.3kJ/kg,ηmg=0.952,若將排汽壓力降低到0.004MPa.h′ca=2108.2kJ/kg,凝結(jié)水焓值h′c=121.4kJ/kg，其他條件不變，試求該機(jī)組熱耗率的相對變化。（10分）一、填空題（每小題1分，共15分）1．兩級串聯(lián)2．能量的質(zhì)量上3．振動4．5．愈高6．單級或多級給水回?zé)?．高8．主蒸汽管道9．以熱定電10．蒸汽初參數(shù)11．除氧器12．減少13．流量14．實際焓降不足15．提高二、單項選擇題（每小題1分，共10分）16．③17．③18．①19．④20．③21．④22．③23．③24．③25．④三、多項選擇題（每小題2分，共10分）26．①④⑤27．①②③⑤28．①②③29．①②③30．③④⑤四、判斷題（每小題1分，共10分）31．√32．×33．×34．×35．×36．×37．√38．√39．×40．×五、名詞解釋（每小題2分，共10分）41．指電廠在某一段時間δ內(nèi)的實際發(fā)電量W與在此時間內(nèi)以最大負(fù)荷產(chǎn)生的電量Wmax之比。42．凝汽式發(fā)電廠單位時間內(nèi)所消耗的熱量。43．每臺鍋爐與其相對應(yīng)的汽輪機(jī)組成一個單元，且各單元間仍裝有母管，每一單元與母管相連處有三個切換閥門，機(jī)爐即可單元運行，也可以切換到蒸汽母管上由鄰爐取得蒸汽，稱為切換母管制系統(tǒng)。44．它只與熱電聯(lián)產(chǎn)過程生產(chǎn)的熱、電有關(guān)，是熱電聯(lián)合生產(chǎn)這股供熱汽流所得到的質(zhì)量不等價的兩種能量的比值。ω＝Wh/Qht45．每一級加熱器內(nèi)水的焓升取作等于前一級至本級蒸汽在汽輪機(jī)中的焓降。六、簡答題（每小題5分，共20分）46．系統(tǒng)簡單，工作安全可靠（2分）；運行調(diào)度靈活，便于切換（1分）；便于維修，安裝和擴(kuò)建（1分）；投資費用和運行費用最少（1分）47．給水中的氧會對鋼鐵組成的熱力管道和設(shè)備產(chǎn)生強(qiáng)烈的腐蝕（3分），二氧化碳及會加劇氧腐蝕，危及設(shè)備及系統(tǒng)的安全運行（2分），因此要對給水除氧。48．抽汽式供熱機(jī)組以供熱工況為設(shè)計工況（1分），其供熱汽流的ηih=1，而凝汽汽流發(fā)電的絕對內(nèi)效率低于同檔次凝汽式機(jī)組的絕對內(nèi)效率ηi,即存在ηic<ηi<ηih的關(guān)系。（2分）在采暖期，由于熱負(fù)荷比較高，機(jī)組在接近設(shè)計工況下運行時，熱經(jīng)濟(jì)性很高。隨著熱負(fù)荷的降低，凝汽流發(fā)電份額增大，熱經(jīng)濟(jì)性降低。在非采暖期，熱負(fù)荷為零或接近為零，這時接近全凝汽工況運行，最不經(jīng)濟(jì)。（2分）49．任務(wù)：滿足一定電能時各并列機(jī)組的總能耗為最少。（2.5分）原則：按能耗徽增率由小到大的順序依次帶負(fù)荷。（2.5分）七、論述題（共25分）50．熱電廠供熱機(jī)組同一抽汽參數(shù)的最大抽汽供熱量與供熱系統(tǒng)最大熱負(fù)荷的比值稱為熱化系統(tǒng)。（2分）利用此圖分析αtp=1的情況可看出，熱電廠供熱機(jī)組的最大抽汽供熱能力和供熱循環(huán)發(fā)電能力在整修采暖季節(jié)幾乎都不到充分利用，使供熱循環(huán)發(fā)電經(jīng)常處于非設(shè)計工況下運行，年凝汽發(fā)電量Wc相對增大，而年供熱循環(huán)發(fā)電量Wh相對減小，致使供熱循環(huán)發(fā)電的燃料節(jié)省小于凝汽發(fā)電的多耗燃料，而導(dǎo)致熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)不節(jié)省燃料，因此，熱化系數(shù)αtp＝1是不經(jīng)濟(jì)的，只有熱化系數(shù)值αtp＜1才經(jīng)濟(jì)。（2分）51．將總熱耗量按熱電廠生產(chǎn)兩種能量的數(shù)理比例來分配，或按供熱氣流熱耗量與整機(jī)熱耗量的比例來分配（2分）。供熱方面的熱耗量等于對外供熱量及其在鍋爐、航空航天工業(yè)部和供熱設(shè)備中的熱損失（2分）；發(fā)電方面的熱耗量則等于總熱耗量減去供熱方面的熱耗量。（1分）熱電廠的總熱耗量：Qtp=Qo/ηpηb=[Do(ho-hfw)]/ηpηb×(KJ/Kg)(1分)供熱方面分配的熱耗量：Qtp（h）=Qh/ηpηb=[[Do(ho-hwh)]/ηpηb]=Qtp[Dh(ho-hwh)/Do(ho-hwh)(KJ/Kg)(2分)52．（1）ηt=(ho-hca)/ho-hc)=(3305-2125.3)/(3305-137.8)=0.372(2分)（2）ηe=ηtηnηmg=0.372*0.80*0.952=0.283(1分)（3）qo=3600/ηe=12720.8(KJ/Kg)(1分)（4）η′t(ho-h′ca)/(ho-h′c)=(3350-2108.2)/(3305-121.4)=0.376(2分)（5）η′e=η′tηnηmg=0.376×0.80×0.952=0.2863(2分)（6）q′o=3600/η′e=12574.2(KJ/Kg)(1分)（7）δq＝(q′o-qo)/qo*100%=(12574.2-12720.8×100%=-1.15%(1分)一、單項選擇題1、電廠實際生產(chǎn)的能量轉(zhuǎn)換過程中，在數(shù)量上以下列哪種熱量損失為最大？（D）A、鍋爐損失B、汽輪機(jī)內(nèi)部損失C、管道損失D、冷源損失2、凝汽式發(fā)電廠的發(fā)電煤耗率可表示為：（A）A、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與發(fā)電量之比B、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與對外供電量之比C、發(fā)電廠在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與平均負(fù)荷之比D、發(fā)電在在一段時間內(nèi)耗用的總煤量與廠用電之比3、隨著回?zé)峒訜峒墧?shù)的增多，（C）。A、回?zé)嵫h(huán)效率的增加值逐漸增多B、回?zé)嵫h(huán)效率的增加值不變C、回?zé)嵫h(huán)效率的增加值逐漸減少4、其它條件不變，提高蒸汽初壓力循環(huán)效率的變化將：（D）A、提高B、降低C、不一定D、先提高后降低5、其它條件不變提高蒸汽初溫，循環(huán)效率提高的原因是（B）A、冷源損失數(shù)量減少B、平均吸熱溫度提高C、蒸汽濕度減少D、蒸汽容積流量增加6、再熱機(jī)組在各級回?zé)岱峙渖?，一般采用增大高壓缸排汽的抽汽量，降低再熱后第一級回?zé)岬某槠渴菫榱耍ˋ）。A、減少給水加熱過程是的不可逆損失B、盡量利用高壓缸排汽進(jìn)行回?zé)峒訜酑、保證再熱后各回?zé)峒訜崞靼踩獶、增加再熱器后各級回?zé)岢槠某槠鞴α?、采用中間再熱的目的是：（B）A、提高回?zé)峤?jīng)濟(jì)性B、提高初參數(shù)后使排汽濕度不超過允許值C、提高機(jī)組設(shè)計功率D、利用鍋爐煙道的余熱以降低排煙溫度8、提高蒸汽初溫，其它條件不變，汽機(jī)相對內(nèi)效率（A）。A、提高B、降低C、不變D、先提高后降低9、提高蒸汽初壓，其它條件不變，汽機(jī)相對內(nèi)效率（B）。A、提高B、降低C、不變D、先降低后提高10、若提高凝汽器真空，機(jī)組出力增加ΔNd,循環(huán)水泵功率增加ΔNs，則最佳真空為：（A）。A、ΔNd-ΔNs之差最大時對應(yīng)的真空B、ΔNd/ΔNs最大時對應(yīng)的真空C、（ΔNd-ΔNs)/ΔNs最大時對應(yīng)的真空D、（ΔNd-ΔNs)/ΔNd最大時對應(yīng)的真空11、常用的煙氣中間再熱，再熱后蒸汽的（B）A、

溫度增加，壓力增加B、

溫度增加，壓力下降C、

溫度下降，壓力下降D、

溫度不變，壓力下降

12、采用中間再熱，導(dǎo)致回?zé)岬臒峤?jīng)濟(jì)效果（B）A、

增強(qiáng)B、

減弱C、

可能增加也可能減弱D、

不變13、提高蒸汽初壓主要受到（A）Ａ、汽輪機(jī)低壓級濕度的限制Ｂ、鍋爐汽包金屬材料的限制Ｃ、工藝水平的限制14、過熱蒸汽冷卻段的作用是：（A）A、降低加熱蒸汽的過熱度B、對作過功的部分蒸汽進(jìn)行再熱C、減小對相鄰加熱器加熱蒸汽的排擠D、保證回?zé)岢闅獾葴厣峙?5、在給水泵連接系統(tǒng)中，往往采用前置泵，其作用是：（B）A、增大電動給水泵的總壓頭B、避免主給水泵入口水汽化C、可以和主給水泵的互為備用D、增大主給水泵的流量E、提高主給水泵的負(fù)荷適應(yīng)性16、回?zé)峒訜崞鞫瞬钤龃蟊砻骷訜崞鬟\行經(jīng)濟(jì)性（B）。A、變好B、變差C、未變化17、給水泵出口再循環(huán)管的作用是：（C）A、保持除氧器給水箱的水位不變B、防止除氧器產(chǎn)生自生沸騰現(xiàn)象C、防止給水泵在低負(fù)荷時產(chǎn)生汽化D、保持除氧器內(nèi)的工作壓力穩(wěn)定18、高壓加熱器的疏水，一般采用的連接方式是（B）A、疏水泵打至加熱器出口管道B、疏水逐級自流，直至除氧器C、疏水泵與疏水逐級自流兩種方式19、在主蒸汽管道系統(tǒng)中，為防止發(fā)生蒸汽溫度偏差過大現(xiàn)象，可采用以下措施：（C）A、采用噴水減溫的方法B、采用回?zé)峒訜岬姆椒–、采用中間聯(lián)絡(luò)管的方法D、采用表面減溫器的方法20、高壓加熱器應(yīng)采用的疏水裝置是（C）A、U型水封管B、浮子式疏水器C、疏水調(diào)節(jié)閥21、再熱機(jī)組高壓旁路的作用是（B)A、保護(hù)過熱器B、保護(hù)再熱器C、回收工質(zhì)消除噪音22、除氧器的滑壓運行是指：（C）A、除氧器運行壓力隨汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)的改變而變B、除氧器運行壓力隨給水箱水位的變化而變C、除氧器運行壓力隨機(jī)組負(fù)荷與抽汽壓力而變D、除氧器運行壓力隨凝結(jié)水泵的工作壓頭而變23、再熱機(jī)組采用的主蒸汽系統(tǒng)應(yīng)是（C）。A、母管制B、切換母管制C、單元制24、汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率和絕對內(nèi)效率之間的大小關(guān)系是(A)A、相對內(nèi)效率大于絕對內(nèi)效率

B、相對內(nèi)效率小于絕對內(nèi)效率C、二者相等

D、無法確定25、基于熱力學(xué)第一定律計算得到的全廠發(fā)電熱效率和基于熱力學(xué)第二定律計算得到的全廠火用效率之間的大小關(guān)系是

（B）A、>B、=C、<

D、無法確定26、從熱量法的角度，下列哪個設(shè)備的損失最大

（C）A、鍋爐

B、汽輪機(jī)

C、凝汽器

D、給水泵27、下列哪個指標(biāo)不能單獨表征凝汽式電廠的熱經(jīng)濟(jì)性

（D）A、全廠熱效率

B、全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

C、全廠熱耗率

D、全廠汽耗率28、在其他條件不變的情況下，能提高汽輪機(jī)相對內(nèi)效率的措施有

（A）A、提高初溫

B、降低排汽壓力

C、提高初壓

D、采用回?zé)嵫h(huán)29、在其他條件不變的情況下，使凝汽器壓力降低的有

（A）A、增加循環(huán)水量

B、增加凝汽器熱負(fù)荷

C、循環(huán)水進(jìn)口水溫升高D、凝汽器漏空氣量增加30、下列造成再熱器壓損增大的原因有

（B）A、再熱蒸汽管道管徑大B、再熱蒸汽管道管徑小C、閥門少

D、彎頭少31、下列不屬于混合式加熱器優(yōu)點的是

（D）A、加熱器結(jié)構(gòu)簡單

B、能夠除氧

C、端差為零

D、所組成的回?zé)嵯到y(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單32、下列使加熱器端差減小的是

（C）A、疏水水位過高

B、受熱面結(jié)垢

C、傳熱系數(shù)增大

D、抽汽壓力增加33、疏水逐級自流加裝疏水冷卻器后，可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，其原因是

（D）A、充分利用了疏水的熱量B、增加了對低壓抽汽的排擠C、減少了對高壓抽汽的排擠

D、減少了對低壓抽汽的排擠34、再熱機(jī)組低壓旁路減溫水引自

（A）A、凝結(jié)水泵出口

B、疏水泵出口

C、循環(huán)水泵出口

D、給水泵出口35、鍋爐排污擴(kuò)容器的壓力越高

（B）A、擴(kuò)容蒸汽量越多B、擴(kuò)容蒸汽量越少C、擴(kuò)容蒸汽的品質(zhì)越低D、機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性越高36、當(dāng)機(jī)組負(fù)荷驟升時，滑壓運行的除氧器

（C）A、除氧效果變好

B、除氧效果不變

C、除氧效果變差

D、給水泵運行不安全38、一般情況下，當(dāng)機(jī)組容量達(dá)到

時，經(jīng)常采用汽動給水泵。

（C）A、100MW

B、200MW

C、300MW

D、600MW39、進(jìn)行發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算時，一般采用的順序是

（A）A、先“由外到內(nèi)”，再“從高到低”

B、先“從高到低”，再“由外到內(nèi)”

C、先“由內(nèi)到外”，再“從低到高”

D、先“從低到高”，再“由內(nèi)到外”40、抽汽管壓損增加，會使該級加熱器

（C）A、出口水溫增加

B、回?zé)嶙龉Ρ仍黾覥、出口水溫降低

D、出口水溫不變41、關(guān)于按熱量法分配熱電廠總熱耗，下列說法錯誤的是

（D）A、沒有考慮熱能質(zhì)量上的差別

B、好處歸電

C、不能調(diào)動改進(jìn)熱功轉(zhuǎn)化過程的積極性D、有利于鼓勵熱用戶降低用熱參數(shù)42、發(fā)電廠中可實現(xiàn)絕熱膨脹的設(shè)備是

（B）A、鍋爐

B、汽輪機(jī)

C、水泵

D、凝汽器43、凝結(jié)水泵再循環(huán)引出位置

（C）A、從凝結(jié)水泵出口引到凝汽器

B、從凝結(jié)水泵入口引到熱井C、從軸封加熱器水側(cè)出口引到凝汽器

D、從軸封加熱器水側(cè)入口引到熱井44、我國燃煤火力發(fā)電廠的廠用電率，300MW以上的機(jī)組一般為

（D）A、2％左右

B、8%左右

C、10%以上

D、4％-6％45、600MW的火力發(fā)電機(jī)組，其末級加熱器一般布置在

（B）A、0米

B、凝汽器喉部

C、汽輪機(jī)運轉(zhuǎn)層

D、除氧間46、再熱器減溫水來自于

（A）A、給水泵中間抽頭B、給水泵入口

C、給水泵出口

D、凝結(jié)水泵出口47、凝汽器漏空氣量增加，會導(dǎo)致

（C）A、凝汽器壓力降低B、機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性升高C、空氣分壓力增加

D、凝結(jié)水過冷度降低48、一般當(dāng)凝汽式濕冷機(jī)組容量達(dá)到

時，抽真空系統(tǒng)采用真空泵。

（C）A、100MW

B、200MW

C、300MW

D、600MW49、關(guān)于按實際焓降法分配熱電廠總熱耗，下列說法錯誤的是

（B）A、供熱部分沒有分擔(dān)熱功轉(zhuǎn)換過程中的冷源損失和不可逆損失

B、好處歸電

C、考慮熱能質(zhì)上的差別

D、可鼓勵熱用戶降低用熱參數(shù)50、過熱器減溫水一般來自于

（C）A、給水泵入口

B、給水泵中間抽頭

C、給水泵出口

D、凝結(jié)水泵出口51、不能提高理想朗肯循環(huán)熱效率的是

（D）A、提高初溫

B、工程范圍內(nèi)提高初壓C、降低排汽壓力

D、增加排汽溫度52、大機(jī)組煤粉爐的熱效率一般為

（C）A、80%以下

B、85%

C、90%-92%

D、98%以上53、加熱器加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器后，可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，其原因是

（B）A、充分利用了抽汽的熱量

B、高壓抽汽量減少，本級抽汽量增加C、高壓抽汽量增加，本級抽汽量減少

D、回?zé)嶙鞴Ρ冉档?4、高加解列時，給水溫度會

（B）A、升高

B、降低

C、不變

D、無法確定55、給水再循環(huán)作用是

（B）A、保護(hù)除氧器

B、防止給水泵汽蝕

C、提高熱經(jīng)濟(jì)性

D、提高除氧效果56、下列不是汽輪機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計算基本公式的是

（B）A、熱平衡式

B、火用平衡式

C、物質(zhì)平衡式

D、功率平衡方程式57、熱電廠對外供電、熱之和與輸入能量之比稱為

（A）A、燃料利用系數(shù)

B、熱化發(fā)電率

C、熱化系數(shù)D、最佳熱化系數(shù)58、滑壓除氧器熱經(jīng)濟(jì)性高是因為

（D）A、給水泵耗功少

B、溫升低于相鄰的加熱器C、有利于提高除氧效果

D、溫升與相鄰的加熱器幾乎相同59、在承受相同的壓力溫度下，金屬管直徑越大，

（C）A、管粗糙度越大B、管粗糙度越小C、管壁越厚

D、管壁越薄60、若主蒸汽管道采用單管系統(tǒng)，下列說法錯誤的是

（D）A、主蒸汽沒有溫度偏差B、管徑大

C、載荷集中

D、支吊簡單61、下列不屬于防止給水泵汽蝕的措施是

（D）A、設(shè)置前置泵

B、除氧器高位布置

C、減小除氧器下降管的壓降

D、采用汽動給水泵代替電動給水泵62、下列不屬于三用閥的作用是

（D）A、啟動調(diào)節(jié)閥

B、減壓閥

C、安全閥

D、截至閥二、填空題1、給水除氧有化學(xué)除氧和物理除氧兩種方式。2、按熱負(fù)荷在一年內(nèi)的變化規(guī)律，可分為季節(jié)性熱負(fù)荷和非季節(jié)性熱負(fù)荷。3、凝結(jié)水過冷度是凝汽器壓力所對應(yīng)的飽和溫度與凝結(jié)水

溫度的差值。4、表面式加熱器按照

水側(cè)

承受壓力的不同，可分為低壓加熱器和高壓加熱器。5、對一個具有8個加熱器的回?zé)嵩瓌t性熱力系統(tǒng)運用常規(guī)的熱平衡方法進(jìn)行計算，實際是對

9個線性方程組進(jìn)行求解。6、抽汽管道上設(shè)有

逆止閥

，以防止加熱器水側(cè)泄漏時高壓水進(jìn)入汽輪機(jī)。7、蒸汽管道的疏水系統(tǒng)按管道投入運行的時間和工況可分為：自由疏水

、啟動疏水和經(jīng)常疏水。8、汽輪機(jī)的熱耗量與鍋爐熱負(fù)荷之比成為管道

效率。9、給水溶解的氣體中危害最大的是

氧氣

。10、按回?zé)峒訜崞鞯膫鳠岱绞娇煞譃榛旌鲜胶?/p>

表面式加熱器。11、用熱量法評價發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性是基于熱力學(xué)

第一

定律。12、熱網(wǎng)按載熱質(zhì)可分為

水網(wǎng)

和汽網(wǎng)。13、供熱機(jī)組主要有

背壓式

、抽汽凝汽式和凝汽-采暖兩用機(jī)。14、再熱的方法主要有煙氣再熱和蒸汽再熱。15、直流鍋爐啟動旁路的主要特點是裝有啟動分離器。16、高壓缸排汽管道上設(shè)有逆止閥，以防止汽輪機(jī)事故停機(jī)時旁路系統(tǒng)的蒸汽倒流入汽輪機(jī)。17、當(dāng)溶于水中的氣體與自水中逸出的氣體處于動態(tài)平衡時，單位體積水中溶解的氣體量和和水面上該氣體的

分壓力

成正比。18、鍋爐熱負(fù)荷與全廠熱耗量的比值稱為鍋爐

效率。19、給水泵汽輪機(jī)的排汽一般排往主凝汽器

。20、加熱器內(nèi)的總體傳熱系數(shù)增大時，加熱器的端差會減小

。21、供熱機(jī)組熱電負(fù)荷分配的原則是以熱定電。22、隨著加熱器級數(shù)的增加，回?zé)嵯到y(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性提高

。23、除氧器的備用汽源來自輔助蒸汽聯(lián)箱

。24、加熱器的排氣可分為水側(cè)排空氣和汽側(cè)排空氣

。25、鍋爐排污擴(kuò)容器的壓力越高，擴(kuò)容蒸汽的品質(zhì)越高。三、問答題1、混合式加熱器的優(yōu)點有哪些？答：混合式加熱器的優(yōu)點是：(1)傳熱效果好，能充分利用加熱蒸汽的熱量；(2)結(jié)構(gòu)簡單，造價低；(3)便于匯集不同溫度和壓力的疏水。2、高壓加熱器的過熱蒸汽冷卻段的任務(wù)是什么？

答：利用蒸汽的過熱度，通過強(qiáng)制對流而使蒸汽在只降低過熱度的情況下，放出過熱熱量加熱給水，以減少傳熱端差，提高熱經(jīng)濟(jì)性。3、表面式加熱器的疏水冷卻段的任務(wù)是什么？

答：利用剛進(jìn)入加熱器的低溫給水來冷卻加熱器內(nèi)的疏水，疏水溫度的降低后進(jìn)入下級加熱器。這樣可使本級抽汽量增加，壓力較低一級抽汽量減少，提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。4、什么是除氧器的自生沸騰現(xiàn)象？為防止這種現(xiàn)象的發(fā)生，可采取哪些解決措施？答：（1）

除氧器的自生沸騰：當(dāng)除氧器接收的高加疏水及有關(guān)輔助汽水流量在除氧器內(nèi)放熱很大，無需四段抽汽的熱量就可以使除氧器的水達(dá)到飽和溫度的現(xiàn)象稱為除氧器的自生沸騰。（2）

解決措施：a.可將一些輔助汽水流量如軸封漏汽、門桿漏汽或某些疏水改為引至其它較合適的加熱器；b.設(shè)置高加疏水冷卻器，降低其焓值后再引入除氧器；c.采用高壓除氧器，即通過提高除氧器工作壓力來減少高壓加熱器數(shù)目，使其疏水量減少。d.將化學(xué)補(bǔ)水引入除氧器，但熱經(jīng)濟(jì)性降低。5、除氧器滑壓運行的優(yōu)點與存在的問題？

答：滑壓運行的優(yōu)點是：避免除氧器用汽的節(jié)流損失，使汽機(jī)抽汽點分配合理，熱經(jīng)濟(jì)性高，系統(tǒng)簡單投資省。缺點是：當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷突然增加時，使給水溶氧量增加；當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷減少時，尤其是汽機(jī)負(fù)荷下降很大時，給水泵入口發(fā)生汽蝕，引起給水泵工作失常。6、提高蒸汽初參數(shù)、降低蒸汽終參數(shù)均可提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，其受哪些主要條件限制？答：提高蒸汽初溫主要受金屬材料的制約。金屬材料的強(qiáng)度極限，主要取決于其金相結(jié)構(gòu)和承受的工作溫度。隨著溫度的升高，金屬材料的強(qiáng)度極限、屈服點以及蠕變極限都要隨之降低，高溫下金屬還要氧化，甚至金相結(jié)構(gòu)也要變化，導(dǎo)致熱力設(shè)備零部件強(qiáng)度大為降低，乃至毀壞。

提高蒸汽初壓主要受蒸汽膨脹終了時濕度的限制，而且提高蒸汽初參數(shù)還會影響電廠鋼材消耗的總投資。

降低蒸汽終參數(shù)主要受凝汽器的設(shè)計面積、管材和冷卻水量的限制。7、鍋爐連續(xù)排污的目的是什么？答：鍋爐連續(xù)排污的目的是：為了保持爐水的水質(zhì)指標(biāo)在允許范圍內(nèi)，從而使鍋爐產(chǎn)生出來的蒸汽品質(zhì)合乎要求。防止在受熱面及汽機(jī)通流部分積垢從而增強(qiáng)了傳熱效果，保證汽輪機(jī)出力，減少軸向推力，提高了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和安全性。8、在回?zé)嵯到y(tǒng)中，為什么都選用比混合式熱經(jīng)濟(jì)性差的表面式加熱器？答：每個混合式加熱器后都必須配置水泵，為防止水泵汽蝕，水泵應(yīng)低位布置，為了可靠，還需備用泵，這些都使回?zé)嵯到y(tǒng)和主廠房布置復(fù)雜化，投資和土建費用增加；采用表面式加熱器系統(tǒng)簡單、無旋轉(zhuǎn)設(shè)備、閥門少、漏點少、可靠性高、維護(hù)量??；因此，選用了熱經(jīng)濟(jì)性較差的面式加熱器組成回?zé)嵯到y(tǒng)。9、簡述滑壓運行除氧器比定壓運行除氧器熱經(jīng)濟(jì)性高的原因。答：定壓運行除氧器抽汽管路上裝有壓力調(diào)整門，節(jié)流壓降大，故經(jīng)濟(jì)性差；滑壓運行除氧器水的焓升和相鄰的加熱器相同，根據(jù)最佳回?zé)岱峙湓瓌t，屬于等焓升分配，而定壓運行除氧器其水的焓升遠(yuǎn)小于相鄰的加熱器。10、簡述旁路系統(tǒng)的作用。答：（1）保護(hù)再熱器。（2）協(xié)調(diào)啟動參數(shù)和流量，縮短啟動時間，延長汽輪機(jī)壽命。（3）回收工質(zhì)和熱量、降低噪聲。（4）防止鍋爐超壓，兼有鍋爐安全閥的作用。（5）電網(wǎng)故障和機(jī)組甩負(fù)荷時，鍋爐能維持熱備用狀態(tài)或帶廠用電運行。11、簡述中間再熱對給水回?zé)岬挠绊?。答：中間再熱使給水回?zé)峒訜岬男Ч麥p弱：功率相同的條件下，再熱使汽輪機(jī)的主蒸汽消耗量減少，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠鞴p少；再熱使汽輪機(jī)的中、低壓缸各級抽汽焓和過熱度增加，回?zé)岢槠繙p少，回?zé)岢槠鞴p少。第一章1.評價實際熱力循環(huán)的方法有幾種？它們之間有什么區(qū)別和聯(lián)系？答：評價實際熱力循環(huán)的方法有兩種：一種是熱量法（既熱效律法），另一種是火用（或熵）方法。熱量法是以熱力學(xué)第一定律為基礎(chǔ)。用能量的基本特性提出熱力循環(huán)能量轉(zhuǎn)換的數(shù)量關(guān)系的指標(biāo)，著眼于能量數(shù)量上的平衡分析，它主要通過計算各種設(shè)備及全廠的熱效率來評價實際循環(huán)的優(yōu)劣。這種評價方法的實質(zhì)是能量的數(shù)量平衡?；鹩梅椒ㄊ且詿崃W(xué)第一，第二定律為依據(jù)，不僅考慮能量的數(shù)量平衡關(guān)系，也考慮循環(huán)中不可逆性引起作功能力的損失的程度。它是一種具有特定條件的能量平衡法，其評價的指標(biāo)是火用效率，這種評價方法實質(zhì)是作功能力的平衡。兩種方法之間的區(qū)別：熱量著重法考慮熱的數(shù)量平衡關(guān)系，而火用方法不僅考慮熱的量，而且也研究其質(zhì)的數(shù)量關(guān)系，即熱的可用性與它的貶值問題。因此，兩種方法所揭示出來的實際動力裝置不完善性的部位、大小、原因是不同的。2.熱力發(fā)電廠主要有哪些不可逆損失？怎樣減少這些過程的不可逆損失以提高熱經(jīng)濟(jì)性？答：主要不可逆損失有1）鍋爐內(nèi)有溫差換熱引起的不可逆損失；可通過爐內(nèi)打礁、吹灰等措施減少熱阻減少不可逆性。2）主蒸汽中的散熱和節(jié)流引起的不可逆性；可通過保溫、減少節(jié)流部件等方式來減少不可逆性。3）汽輪機(jī)中不可逆膨脹引起的不可逆損失；可通過優(yōu)化汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)來減少不可逆性。4）鍋爐散熱引起的不可逆損失；可通過保溫等措施減少不可逆性。5）凝汽器有溫差的換熱引起的不可逆損失；可通過清洗凝汽器減少熱阻以減少不可逆性。3.用熱量法和火用方法計算發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換過程的損失和熱經(jīng)濟(jì)性，結(jié)果有何不同？用熱量法和火用方法計算電廠的總熱效率和總火用效率值基本相同,但不同方法計算的各部位損失的大小和方向不同。用熱量法計算時,汽輪機(jī)的冷源損失ΔQc,是所有熱損失中最大的,而鍋爐的換熱損失則較小,而用火用方法計算時其火用損失最大處是在鍋爐而不是在凝汽器中的火用損失，這主要是因為鍋爐內(nèi)存在巨大的換熱溫差ΔTb所導(dǎo)致鍋爐的ΔEb遠(yuǎn)大于ΔEt和ΔEc.因此要提高電廠的經(jīng)濟(jì)性，必須設(shè)法降低電廠能量轉(zhuǎn)換過程中各環(huán)節(jié)的不可逆性,特別是減少鍋爐的巨大的換熱溫差ΔTb。4.為什么說標(biāo)準(zhǔn)煤耗率是一個較完善的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)？答：由煤耗率的表達(dá)式b=3600/Qbηcpkg/(kw.h)可看出煤耗率除與全廠熱效率ηcp有關(guān)外,還與煤的低位發(fā)熱量Qb有關(guān),為使煤耗率能作為各電廠之間的比較指標(biāo)，采用了”標(biāo)準(zhǔn)煤耗率”bs作為通用的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo),即bs=3600/29270ηcp,由于ηcp反映了能量轉(zhuǎn)換的全過程,故標(biāo)準(zhǔn)煤耗率是一個較完善的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。5.“熱電聯(lián)合能量生產(chǎn)”、“熱化”、“集中供熱”的含義和特點是什么？答：“熱電聯(lián)合能量生產(chǎn)”是動力設(shè)備同時對外部供應(yīng)電能和熱能。而供熱量是利用熱變?yōu)楣^程中工質(zhì)的余熱。其特點是先用高品位的熱能發(fā)電，再用已做了部分功的低品位熱能用于對外供熱，這種聯(lián)合生產(chǎn)過程符合按質(zhì)用能的原則。達(dá)到“熱盡其用”，提高了熱利用率，使電廠的熱經(jīng)濟(jì)性大為提高?！凹泄帷笔侵赣蓞^(qū)域性鍋爐房和熱電廠通過大型熱力網(wǎng)向某一區(qū)域很多熱用戶供熱，其特點是較分散式節(jié)約了燃料減輕了對大氣污染，這是由于高效率的鍋爐取代了低效率鍋爐的原因，在熱電聯(lián)產(chǎn)的基礎(chǔ)上的集中供熱稱為熱化。6.為什么要對熱電廠總熱耗量進(jìn)行分配，目前主要分配方法有幾種？它們之間有何異同？答：熱電兩種能量不僅形式不同而且質(zhì)也不等價，為了建立熱電聯(lián)產(chǎn)合理的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算體系,就必須選擇一種把熱電廠總熱耗量合理分配到兩種能量產(chǎn)品上去的方法,以便于熱電指標(biāo)的分項計算；它應(yīng)具有正確反映熱電廠生產(chǎn)過程中的完善性,同時還應(yīng)具有明顯性和簡便性。由于在電能和熱能的生產(chǎn)成本中，燃料費用所占的比重很大，因此熱電廠的總熱耗分配方法對電熱售價有很大影響。這一分配方法既是技術(shù)經(jīng)濟(jì)問題，又是熱工理論問題，因此很受人們重視，目前具有代表性的分配方法有三種，即熱量法、實際焓降法、作功能力法。上述三種方法,熱量法是按熱電廠生產(chǎn)兩種能量的數(shù)量關(guān)系來分配，沒有反應(yīng)兩種能量在質(zhì)量上的差別，將不同參數(shù)蒸汽的供熱量按等價處理，但使用上較為方便，得到廣泛運用。而實際焓降法合作功能力法卻不同程度的考慮了能量質(zhì)量上的差別；供熱蒸汽壓力越低時，供熱方面分配的熱耗量越少，可鼓勵熱用戶盡可能降低用氣的壓力，從而降低熱價；但實際焓降法對熱電聯(lián)產(chǎn)的得到的熱效益全歸于供熱，因而會挫傷熱電廠積極性。而作功能力法具有較為完善的熱力學(xué)理論基礎(chǔ)，但使用上極不方便，因而后兩種方法未得到廣泛的應(yīng)用。4熱電廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)是怎樣表示的？它與凝汽式電廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的表示方法有何異同？答：凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)為全廠熱效率cpη,全廠熱耗率為qcp,和電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率bcps,它們均能表明凝汽式發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度，且算式簡明，三者相互聯(lián)系，知其一可求其余兩個。熱電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比凝汽式電廠復(fù)雜的多，其主要原因是熱電聯(lián)產(chǎn)汽流在汽輪機(jī)中先發(fā)電后再去供熱；且電、熱兩種能量產(chǎn)品的質(zhì)量不等價。作為熱電廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)應(yīng)既能反映熱電廠能量轉(zhuǎn)換過程中的技術(shù)完善程度，又能反映電廠總的經(jīng)濟(jì)性；既便于在凝汽實機(jī)組間熱電廠間進(jìn)行比較，也應(yīng)便于在凝汽式電廠熱電廠間比較，而且要計算簡便。遺憾的是迄今還沒有滿足上述要求的單一的熱電廠用的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，只能采用熱電廠總的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和熱電廠分項計算的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)來進(jìn)行評價。7.為什么說熱化發(fā)電率是評價供熱設(shè)備的質(zhì)量指標(biāo)？供熱返回水的流量和溫度對供熱循環(huán)的熱化發(fā)電率有什么影響？對整個循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性有何影響？答：熱化發(fā)電率ω決定于供熱汽輪機(jī)得初參數(shù)、供熱抽汽壓力、給水溫度、供熱抽汽回水所通過的加熱器級數(shù)、從熱用戶返回的凝結(jié)水百分率、水溫、補(bǔ)充水溫度、供熱氣流經(jīng)通流部分的相對內(nèi)效率、機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率等。當(dāng)初蒸汽參數(shù)及供熱抽汽參數(shù)一定時，汽輪機(jī)中熱變功的過程越完善、汽輪發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)愈完善、熱化發(fā)電率越高，故熱化發(fā)率ω是評價熱電機(jī)組技術(shù)完善程度的質(zhì)量指標(biāo)。供熱返回水流量和溫度的大小和高低對熱電循環(huán)的回?zé)岢槠考翱偀岷牧慷加幸欢ㄓ绊懀虼藭绊懻麄€循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性。由熱化發(fā)電率的公式可看出，供熱返回水的流量和溫度越高，則熱化發(fā)電率越高。8.為什么說熱量法分配熱電廠的總熱耗量是將熱化的好處全歸于發(fā)電方面？答：熱量法是將熱電廠總熱耗量按生產(chǎn)兩種能量的數(shù)量比例來分配的，汽分配到供熱方面的熱耗量Qtp(h)主要是按電廠鍋爐集中供熱方法來計算的，且計算的Qtp(h)值是幾種分配方法中最大者，相應(yīng)發(fā)電方面的熱耗量Qtp(e)=(Qtp-Qtp(h))是幾種分配方法中最小者。所以，熱量法是將熱電聯(lián)產(chǎn)的熱經(jīng)濟(jì)效益全部分配到發(fā)電方面，故簡稱為“好處歸電法”。7.熱電廠燃料利用系數(shù)及其意義。它為什么不能作為熱電廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)？答：熱電廠的燃料利用系數(shù)是指熱電廠生產(chǎn)的電、熱總能量與消耗的燃料能量之比：tplelhtpBQP+Qη=3600從關(guān)系式中看出，它是熱電廠能量輸出與能量消耗之比，在輸出能量中未考慮兩種能量產(chǎn)品的品質(zhì)差別，也不能表明電能和熱能這兩個生產(chǎn)過程的熱經(jīng)濟(jì)性。在計算這一指標(biāo)時，兩種能量使用同一單位（熱量單位）按等價量直接相加，因此這一指標(biāo)只適用于表明熱電廠燃料有效利用程度，是一個能量的數(shù)量指標(biāo)，因此不能用它來比較兩個熱電廠間的熱經(jīng)濟(jì)性。9．熱電廠的燃料利用系數(shù)、熱化發(fā)電率、熱化發(fā)電比和熱化系數(shù)的意義和用途?（1）熱電廠的燃料利用系數(shù)是指熱電廠生產(chǎn)的電熱能量與消耗的燃料能量之比：tplelhtpBQP+Qη=3600，它可用來比較熱電廠與凝汽式電廠燃料熱能有效利用程度的差別。（2）為表明熱電聯(lián)產(chǎn)設(shè)備的技術(shù)完善程度，采用以供熱循環(huán)為基礎(chǔ)的熱化（熱電聯(lián)產(chǎn)）發(fā)電量的指標(biāo)，簡稱熱化發(fā)電率ω，它是質(zhì)量不等價的熱電聯(lián)產(chǎn)部分的熱化發(fā)電量Wh與熱化供熱量Qht的比值,即ω=Wh/Qht（3）X=Wh/W稱為供熱機(jī)組的熱化發(fā)電比?？捎盟治鰺犭姍C(jī)組生產(chǎn)電能是否節(jié)省燃料。（4）供熱機(jī)組供熱抽汽的小時最大熱化供熱量Qht(m)，與小時的最大熱負(fù)荷Qh(m)之比，為小時熱化系數(shù)pα，既：pα=Qht(m)/Qh(m)。它不僅反應(yīng)了聯(lián)產(chǎn)能量系統(tǒng)中聯(lián)產(chǎn)供熱與分產(chǎn)供熱的比例與其經(jīng)濟(jì)性。也可用于宏觀控制地區(qū)熱電聯(lián)產(chǎn)和集中供熱鍋爐供熱房供熱發(fā)展的比例及其綜合經(jīng)濟(jì)效益。10．說明熱化系數(shù)的含意及熱化系數(shù)最優(yōu)值的含意，為什么說熱化系數(shù)值<1tpα才是經(jīng)濟(jì)的？熱化系數(shù)是以熱電聯(lián)產(chǎn)為基礎(chǔ)，把熱電聯(lián)產(chǎn)與熱電分產(chǎn)按一定比例組成的熱電聯(lián)產(chǎn)能量供應(yīng)系統(tǒng)綜合經(jīng)濟(jì)性的宏觀控制指標(biāo)；它表示在熱電聯(lián)產(chǎn)能量供應(yīng)系統(tǒng)中熱化供熱量（即熱電聯(lián)產(chǎn)供熱量）所占比例。其余熱量的百分值由系統(tǒng)中尖峰鍋爐或由電廠的鍋爐富裕量供應(yīng)。它可簡單表述為：熱電廠供熱機(jī)組同一抽汽參數(shù)的最大抽汽供熱量Qht(m)與供熱系統(tǒng)最大熱負(fù)荷Qm之比，即mhtmtpQQα=()；就其含意來說，它不僅反映了聯(lián)產(chǎn)能量供應(yīng)系統(tǒng)中聯(lián)產(chǎn)供熱與分產(chǎn)供熱的比例及其經(jīng)濟(jì)性，也反映了分產(chǎn)供電經(jīng)濟(jì)性。當(dāng)節(jié)約煤量tpΔB對熱化系數(shù)tpα的導(dǎo)數(shù)為零時的tpα值稱為理論上熱化系最優(yōu)值。它表明此時燃料節(jié)省達(dá)到最大值。若tpα=1，Qht(m)=Qm。即在采暖最冷期的短時間內(nèi)，因熱負(fù)荷較大，此時熱經(jīng)濟(jì)性較好。但在整個采暖期間大部分時間內(nèi)，因熱負(fù)荷減少，熱化發(fā)電量Wh下降，凝汽發(fā)電量Wc增大，因熱電廠發(fā)Wc的bec要高于電網(wǎng)代替凝汽式電站的發(fā)電煤耗b，這部分發(fā)電反而多耗煤，熱經(jīng)濟(jì)性降低；而在非采暖期，采暖熱負(fù)荷為零，或僅有小量熱水負(fù)荷或為零；此時幾乎為凝汽發(fā)電，其熱經(jīng)濟(jì)性大為降低，所以對于熱電聯(lián)產(chǎn)供能系統(tǒng)的tpα<1才是經(jīng)濟(jì)的。11.提高蒸汽初溫度和初壓力對發(fā)電廠理想循環(huán)和實際循環(huán)的影響有什么不同？答：對于發(fā)電廠理想循環(huán),當(dāng)提高初溫和初壓時,可以使整個吸熱過程中平均溫度提高,從而使其等效的卡諾循環(huán)效率提高,即提高了蒸汽循環(huán)熱效率。對于電廠實際循環(huán)熱效率，即汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率itriη=ηη。當(dāng)初參數(shù)提高時，它有不同的變化方向；對蒸汽流量較大的大容量汽輪機(jī)，tη提高，riη降低很??；因此提高蒸汽的初參數(shù)可以提高汽輪機(jī)的iη。對于蒸汽流量較小的小容量汽輪機(jī)，riη的降低可能大于熱效率tη的提高，此時提高蒸汽的初參數(shù)會降低汽輪機(jī)的iη，從而多耗燃料并使設(shè)備復(fù)雜、造價提高。所以，只有當(dāng)汽輪機(jī)容量較大時，采用高參數(shù)才能提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。12．影響提高蒸汽初參數(shù)的主要技術(shù)因素有哪些？均適用于供熱機(jī)組嗎？答：主要技術(shù)因素有：（1）提高蒸汽初溫度，要受制造動力設(shè)備鋼材性能的限制；當(dāng)溫度升高時，鋼的強(qiáng)度極限、屈服點、以及蠕變極限等都降低得很快，而且在高溫下金屬要發(fā)生氧化，鋼的金相結(jié)構(gòu)也要發(fā)生各種變化，這同樣會降低金屬的強(qiáng)度。所以，用提高蒸汽初溫來提高熱力設(shè)備的熱經(jīng)濟(jì)性，完全取決于冶金工業(yè)生產(chǎn)新型耐熱合金鋼和降低生產(chǎn)成本的方面發(fā)展。（2）提高蒸汽的初壓力，除使設(shè)備壁厚和零件強(qiáng)度增加外，主要受汽輪機(jī)末級葉片容許最大濕度的限制。在其它條件不變時，對無中間再熱機(jī)組隨初壓力的提高，蒸汽膨脹終端濕度是不斷增加的；當(dāng)汽輪機(jī)蒸汽終端濕度超過容許值時，蒸汽水分對末級葉片不僅產(chǎn)生侵蝕作用、增加蒸汽流動阻力，而且還可能發(fā)生沖擊現(xiàn)象，使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低很多，并影響其安全性。對于供熱機(jī)組因抽汽供熱量較大、凝汽流較小，所以除對終端濕度要略放寬外，其它影響同凝汽機(jī)組。13．發(fā)電廠蒸汽初參數(shù)的配合選擇都受到那些因素的制約？在實際工程中是如何選擇的？答：發(fā)電廠蒸汽初參數(shù)的配合選擇主要受汽輪機(jī)蒸汽終端濕度和設(shè)備金屬材料熱力性能的制約。在實際工程中，要通過很復(fù)雜的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后才能確定。因為提高初參數(shù)，一方面可以提高發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性，節(jié)約燃料；但另一方面則增加了設(shè)備投資費用。只有將節(jié)省燃料和投資增加因素進(jìn)行綜合比較，才可作出經(jīng)濟(jì)上最佳蒸汽初參數(shù)配合選擇的結(jié)論。14．為什么中間再熱壓力有一最佳值？如何確定再熱蒸汽壓力和再熱后溫度？它與那些技術(shù)因素有關(guān)？答：當(dāng)Prh選的過低時，由于附加循環(huán)平均吸熱溫度,avT低于基本循環(huán)的平均吸熱溫度Tav使整個再熱循環(huán)效率下降。反之，如Prh選的過高，雖然附加循環(huán)的吸熱平均溫度,,avT高于avT的數(shù)值可能很大；但此時因附加循環(huán)熱量占整個循環(huán)的份額很小，而使中間再熱作用甚微，甚至失去中間再熱作用。由此可見，對于每一個中間再熱后的溫度都相應(yīng)存一個中間再熱最有利的再熱壓力值，此時中間再熱循環(huán)效率最高，這一壓力值稱為熱力學(xué)上最佳中間再熱壓力。而實際的最佳中間再熱壓力值應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。提高再熱后的溫度trh有利于增加附加循環(huán)吸熱過程平均溫度rhT，因此希望Trh越高越好；但它受再熱方法和所采用鋼材的限制，中間再熱后溫度trh一般選擇等于蒸汽初溫度的值。15．降低凝汽式發(fā)電廠的蒸汽終參數(shù)在理論上和技術(shù)上受到什么限制？凝汽器的最佳真空是如何確定的？答：雖然降低蒸汽終參數(shù)是提高機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的一個很有效的手段,但它的降低卻受到理論上和技術(shù)上兩方面的限制。汽輪機(jī)的pc降低,取決于凝汽器中排汽凝結(jié)水的溫度tc的降低。已知tc=tc1+Δt+δt其中Δt＝tc2-tc1式中Δt是冷卻水進(jìn)、出口溫差，取決于冷卻水量G或循環(huán)被率m，一般合理的Δt為0～11℃；tc1,tc2為冷卻水進(jìn)、出口溫度，℃；δt為凝汽器的端差,δt=tc-tc2,它與凝汽器的面積、管材、冷卻水量等有關(guān)。δt一般為3-10℃。由上式可見，冷卻水進(jìn)口水溫度tc1受自然環(huán)境決定，是降低pc的理論限制；而冷卻水量不可能無限多，凝汽器面積也不可能無限大，汽輪機(jī)末級葉片不能太長限制了末級通流能力，均是降低pc的技術(shù)限制。最佳真空，是在汽輪機(jī)末級尺寸，凝汽器面積一定的情況下，運行中循環(huán)水泵的功耗與背壓降低機(jī)組功率增加間的最佳關(guān)系。當(dāng)tc1一定，汽輪機(jī)Dc不變時，背壓只與凝汽器冷卻水量G有關(guān)。當(dāng)G增加時，汽輪機(jī)因背壓降低增加的功率ΔPe與同時循環(huán)水泵耗功也增加的ΔPpu差值最大時的背壓即為最佳真空。16．給水回?zé)峒訜崮芴岣哐h(huán)熱效率的根本原因是什么？給水回?zé)峒訜崮芴岣哐h(huán)熱效率的根本原因是減少冷源損失。用做功能力法分析，回?zé)崾菇o水溫度提高，提高了工質(zhì)在鍋爐內(nèi)吸熱過程的平均溫度，降低了換熱溫差引起的火用損。用熱量法分析，汽輪機(jī)回?zé)岢槠龉]有冷源損失，使凝汽量減少；從而減少了整機(jī)的冷源損失，提高了循環(huán)熱效率。17.混合式加汽器（一般指除氧器）和表面式加熱器各有何特點，再回?zé)嵯到y(tǒng)中的應(yīng)用如何？怎樣擴(kuò)大混合式加熱器的應(yīng)用范圍？答：混合式加熱器可將水加熱至加熱蒸汽壓力下的飽和溫度,即無端差加熱，熱經(jīng)濟(jì)性高。它沒有金屬受熱面，構(gòu)造簡單，投資少；便于匯集不同溫度的水流，并能除去水中所含的氣體。但是混合式加熱器組成的系統(tǒng)有嚴(yán)重的缺點，每個加熱器的出口必須配置水泵；有的水泵還是在高溫水條件下工作，特別是汽輪機(jī)變工況條件運行時，會嚴(yán)重影響水泵工作的可靠性。為此要裝備用水泵，為防止水泵入口產(chǎn)生汽蝕，混合式加熱器及其水箱應(yīng)裝在每臺水泵之上的一定高度，從而使混合式加熱器的熱力系統(tǒng)和廠房布置復(fù)雜化，既增加了設(shè)備和廠房的費用又危及電廠的安全運行。表面式加熱器的特點是，通過金屬壁換熱因有熱阻；所以加熱蒸汽凝結(jié)水的飽和溫度與加熱器出口被加熱水溫存在傳熱端差，從而增大了抽汽做功能力的損失，降低了電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，端差越大，熱經(jīng)濟(jì)性降低越多。表面式加熱器與混合式加熱器相比，雖有端差，熱經(jīng)濟(jì)性降低，金屬耗量達(dá)、造價高、加熱器本身工作可靠性差等缺點，但就整個表面式加熱器組成的回?zé)嵯到y(tǒng)而言，卻比混合式加熱器系統(tǒng)簡單、運行也較可靠。所以，在現(xiàn)代發(fā)電廠中，廣泛采用表面式加熱器。一般只配一臺混合式加熱器作為鍋爐給水除氧和匯集各種水流之用。擴(kuò)大混合式加熱器的應(yīng)用范圍，目前有的大型機(jī)組低壓加熱器采用了重力自流接觸式混合加熱器，其特點是將相鄰的兩個或三個混合式加熱器串聯(lián)疊置布置，利用高差形成的壓頭將低壓水流能自動落入壓力稍高的下一個加熱器，從而減少了水泵的臺數(shù)。17．表面式回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)的疏水方式有幾種？根據(jù)什么原則來定性分析它們的熱經(jīng)濟(jì)性？疏水泵設(shè)置的原則是什么？答：表面式加熱器的疏水方式有：（1）采用疏水泵的連接系統(tǒng)。（2）疏水逐級自流的連接系統(tǒng)。對這兩種連接方式，熱經(jīng)濟(jì)性的分析一般采用定功率法。具體分析疏水對抽汽量的排擠引起的功率變化，亦可采用火用法分析疏水和凝結(jié)水混合時溫差大小所引起的火用損大小。采用疏水泵的連接系統(tǒng)時，需安裝疏水泵，投資增加、多耗廠用電，系統(tǒng)復(fù)雜；且疏水泵工作條件差，事故率大，維護(hù)費用增加。因此這種連接方式，多在12-200MW機(jī)組的低壓加熱器組末級和次末級中采用，其它級采用疏水逐級自流的連接方式。300MW以上容量的機(jī)組，因?qū)C(jī)組及系統(tǒng)的可靠性、可控制性要求較高，低加系統(tǒng)可不采用疏水泵，而是采用疏水冷卻器來提高低加系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。18．為什么有些表面式加熱器要裝過熱蒸汽冷卻器和疏水冷卻器？答：為減少疏水逐級自流排擠低壓抽汽所引起的附加冷源損失，又不擬裝疏水泵時，可采用疏水冷卻器。它是用裝在主凝結(jié)水管上的孔板造成壓差，使部分主凝結(jié)水進(jìn)入疏水冷卻器吸收疏水的熱量，疏水焓值由hj,降為hj,后在流入下一級加熱器中，從而減少對下一級回?zé)岢槠颗艛D所引起的附加冷源損失。再熱回?zé)嵫h(huán)中再熱后的各級回?zé)岢槠^熱度大幅度提高，尤其是再熱后的第一、二級的抽汽口的蒸汽過熱度高達(dá)150--200℃，甚至更高。導(dǎo)致再熱后各級回?zé)峒訜崞鞯膿Q熱溫差加大，而增大了火用損降低了熱經(jīng)濟(jì)性，為了減少火用損失，故可采用蒸汽冷卻器；即具有高過熱度的回?zé)岢槠人椭琳羝鋮s器冷卻至飽和蒸汽溫度后，在引至加熱器本體，可減少總的不可逆換熱損失。19．表面式加熱器的上端差和下端差的范圍是多少？它的取值對發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性有什么影響？答：我國的加熱器端差一般當(dāng)無過熱蒸汽冷卻器時，端差為θ=3—6℃,有過熱蒸汽冷卻器時θ=-1—2℃；下端差一般推薦為θ=5—10℃機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性隨加熱器端差的降低而增加，其原因是：當(dāng)給水溫度一定而其他條件不變時，若減少端差，回?zé)岢槠麎毫捌潇手刀枷鄳?yīng)降低，故抽汽在汽輪機(jī)中的做功量隨之增大，凝汽做功量減少；當(dāng)疏水引至下一級加熱器時，排擠下一級抽汽程度相對減少，因而提高了機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。20.發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的特點和作用是什么？答：特點:發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是按規(guī)定的符號把主要熱力熱備按某種熱力循環(huán)連接起來的線路圖，它只表示工質(zhì)流經(jīng)時的狀態(tài)參數(shù)起了變化的各種必要的熱力設(shè)備，故同類型、同參數(shù)的設(shè)備在圖中只表示一臺，備用設(shè)備及配件在圖中不表示（額定工況所必需的附件除外,如定壓運行除氧器進(jìn)汽管上的調(diào)節(jié)閥）。作用：發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)表明了電廠熱力循環(huán)的工質(zhì)在能量轉(zhuǎn)換及利用過程中的基本特征和變化規(guī)律，同時也反映了發(fā)電廠的技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性高低。合理的確定發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)，是發(fā)電廠設(shè)計工作中的一項主要任務(wù)；對系統(tǒng)的理解、運用和改進(jìn)，則是對發(fā)電廠熱力工作者的一項基本要求。21．怎樣才能減少單元制主蒸汽系統(tǒng)中并列蒸汽管內(nèi)的溫度偏差？當(dāng)前我國的大機(jī)組在采用混溫措施上有什么困難？答：防止大機(jī)組主蒸汽管道汽溫偏差的措施有：1）主、再熱蒸汽管設(shè)一定長度的單管，在進(jìn)汽輪機(jī)前再變?yōu)殡p管。2）兩蒸汽管道間另設(shè)聯(lián)絡(luò)管以混合汽溫。3）有的系統(tǒng)采用四通混合聯(lián)箱，其進(jìn)出口各有兩根。4）有的系統(tǒng)采用球型五通，其進(jìn)汽管是兩根，出汽管是三根，其中一根引入旁路系統(tǒng)，可將偏差控制在正負(fù)10度以內(nèi)。22．單元機(jī)組主蒸汽管道上的電動隔離閥是起什么作用的？在什么條件下可取消該閥門？答：主汽管上的電動隔離閥主要用以嚴(yán)密關(guān)斷進(jìn)汽，水壓試驗時起隔離作用。有的機(jī)組用自動主汽門隔離，水壓試驗將門芯拆除，換成專用堵板，此時也不專設(shè)電動隔離閥；有的機(jī)組用γ射線代替水壓試驗，就不必設(shè)電動隔離閥了。23．有些國外機(jī)組沒有高壓旁路系統(tǒng)，甚至不設(shè)旁路系統(tǒng)，它們是如何保證再熱器的安全和機(jī)組運行的？答：主要的措施有：再熱器采用耐高溫的奧氏體鋼，采用滑參數(shù)啟動，控制啟動過程燃燒，使其煙溫不超過450℃；汽輪機(jī)甩負(fù)荷或事故情況下要保護(hù)過熱器（其中電磁安全閥先于汽包上的安全閥動作）、再熱器、（其保護(hù)裝置先于主調(diào)速汽門動作而關(guān)小2/3）；機(jī)組全部甩負(fù)荷時能快速（12s）切斷燃料供應(yīng)等。24．考慮到給水泵在各種工況下的運行及維修的可能，泵的進(jìn)口需要加那些閥門和管路？它們各起什么作用？答：需加的閥門有：給水泵入口裝設(shè)閘閥：用于切斷給水。泵的出口需裝串聯(lián)的兩個閥門，其中一個為逆止閥以防泵故障時壓力水倒流。為防止因備用給水泵出口的逆止閥泄漏，給水倒入備用前置給水泵而引起管道過壓應(yīng)裝泄壓閥。出口接至開式漏斗，以便檢查、監(jiān)視。裝入口濾網(wǎng)：用于防止給水箱和吸水管內(nèi)殘渣、鐵屑進(jìn)入水泵而引起設(shè)備損壞。此外給水泵出口至除氧水箱應(yīng)裝設(shè)給水再循環(huán)管，以保證低負(fù)荷時給水泵的安全運行。1.影響回?zé)徇^程熱經(jīng)濟(jì)性因素有：回?zé)峒訜岬姆峙洹⑾鄳?yīng)最佳給水溫度、回?zé)峒墧?shù)。2.蒸汽中間再熱的方法：煙氣再熱、蒸汽再熱。3.空冷系統(tǒng)有直接空冷和間接空冷兩種。4.間接空冷系統(tǒng)分為混合式凝汽器和表面式凝汽器。5.加熱器的蒸汽冷卻器有內(nèi)置式和外置式兩種。6.為提高回?zé)岬臒峤?jīng)濟(jì)性，應(yīng)充分利用低壓的回?zé)岢槠?.面式加熱器的疏水方式有：（1）逐級自流（2）采用疏水泵。8.給水除氧的方法分為物理除氧和化學(xué)除氧。熱力除氧的傳熱條件是:將水加熱到除氧器壓力下的飽和溫度。傳質(zhì)條件是要有足夠大的汽水接觸面積和不平衡壓差。9.除氧器的運行方式有：滑壓運行和定壓運行?；瑝哼\行的優(yōu)點：（1）避免了供除氧器抽汽的節(jié)流損失（2）可使汽輪機(jī)抽汽點得到合理的分配提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。10.加熱器按除氧頭分布可分為立式加熱器和臥式加熱器。11.加熱器按水側(cè)壓力可分為高壓加熱器和低壓加熱器。12.加熱器按傳熱方式可分為表面式加熱器和混合式加熱器。13.回?zé)峒訜崞髟谶\行中需監(jiān)視的參數(shù)有：（1）加熱器水位（2）加熱器出口水溫（3）加熱器內(nèi)壓力。14.加熱器出口水溫降低的原因有（1）端差增大（2）抽氣管壓降增大（3）保護(hù)裝置失靈。15.發(fā)電廠的汽水損失根據(jù)損失部位的不同可分為內(nèi)部損失和外部損失。16.除氧器按壓力可分為真空除氧器、大氣除氧器、高壓除氧器。17.除氧器按結(jié)構(gòu)可分為（1）淋水盤式（2）噴霧式（3）填料式（4）噴霧填料式（5）膜式（6）無除氧頭式。18.鍋爐給水除氧的任務(wù)是：及時除掉鍋爐給水中的氧氣及其他雜質(zhì)氣體。19.與汽網(wǎng)相比，水網(wǎng)的供熱距離遠(yuǎn)，汽網(wǎng)對熱用戶實用性強(qiáng)，可滿足各種負(fù)荷。20.除氧器熱力除氧必須滿足：（1）傳熱條件（2）傳質(zhì)條件。21.鍋爐排污率：從鍋爐排污量占鍋爐可定量蒸發(fā)量的百分比表示鍋爐排污率。22.機(jī)組正常運行時，減溫減壓器應(yīng)處于（熱備用）狀態(tài)23.根據(jù)根據(jù)載熱質(zhì)的不同熱網(wǎng)分為（汽網(wǎng)）（水網(wǎng)）。24.熱網(wǎng)載熱質(zhì)有（蒸汽）和（水）兩種。25.高壓旁路的減溫水來自給水泵的中間抽興；低壓旁路的減溫水來自凝結(jié)水的中間抽興。26.給水系統(tǒng)的主要形式：單母管制系統(tǒng)；切換母管制系統(tǒng)；單元制系統(tǒng)。27.冷供管的作用：（鍋爐啟動時上水用）28.200MW機(jī)組給水泵設(shè)三臺其中（2臺）運行，（1臺）備用.29.經(jīng)常使用的關(guān)斷閥有（截止閥）（球閥）和（閘閥）30.常用的保護(hù)閥有（逆止閥）（快速關(guān)斷閥）和（安全閥）31.常用的調(diào)節(jié)閥有（節(jié)流閥）（疏水閥）和（減壓閥）32.三用閥旁路系統(tǒng)有（啟動閥）（安全閥）和（減溫減壓閥）三種功能。33.給水泵的托