盤扣式腳手架高支模計算書

樓板模板支架（盤扣式）安全計算書、計算依據(jù)1、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》JGJ231-20192、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-20134、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-20025、《鋼結構設計標準》GB50017-20171、計算參數(shù)表1基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》JGJ231-2019腳手架安全等級1級腳手架結構重要性系數(shù)Y01.1承載力設計值調整系數(shù)Yr1樓板名稱板模板(盤扣式木模)-1樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)16.2樓板邊寬B(m)6.5模板支架高度H(m)8.8主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距l(xiāng)(m)a0.9立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h(m)1結構表面要求表面外露作業(yè)層豎向封閉欄桿高度H(mm)/作業(yè)層豎向側模高度H'(mm)/m'驗算強度、穩(wěn)定性，永久荷載分項系數(shù)yg11.3m驗算強度、穩(wěn)定性，可變荷載分項系數(shù)yQ11.5驗算撓度，永久荷載分項系數(shù)■^621驗算撓度，可變荷載分項系數(shù)Yq21表2荷載參數(shù)模板面板自重標準值G「.(kN/m2)0.1新澆筑混凝土自重標準值G“(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.12k施工荷載Q](kN/m2)2.5附加水平荷載Q2(kN/m2)0.05是否考慮風荷載否省份、城市天津(省)天津市(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/模板荷載傳遞方式可調托座傳力表3材料選用情況面板類型覆面木膠合板面板計算厚度(mm)12次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50x100主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格80x80架體類型A型盤扣架立桿材質Q3452、施工簡圖圖(1)剖面圖1圖⑶平面圖面板驗算表4面板計算參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟

平行方向)面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)31面板計算模型簡支梁棋板截面抵抗^Wm(mm3)24000模板截面慣性矩I(mm4)144000面板彈性模量E(N/mm2)11500次楞間距a(mm)250選取簡支梁為面板計算簡化模型，取b=1m寬板為計算單元。1、強度驗算q=YGi[G1k+(G2k+G3k)h]xb+YQ1xQ]Xb=1.3x(0.1+(24+1.1)x120/1000)x1+1.5x2.5=7.796kN/m圖⑷面板強度計算簡圖Mmax=0.061kN?m圖⑸面板彎矩圖o=YxM,Y/W=1.1x0.061x106/24000=2.791N/mm2<[f]=31N/mm20max滿足要求2、撓度驗算qk=YG2[G1k+(G2k+G3k)h]xb=1x(0.1+(24+1.1)x120/1000)x1=3.112kN/m圖(6)面板撓度計算簡圖圖⑺面板撓度圖(mm)v=0.096mmW[v]=250/400=0.625mm滿足要求三、次楞驗算表5次楞計算參數(shù)次楞類型矩形木楞次楞懸挑長度a1(mm)250次楞間距表5次楞計算參數(shù)次楞類型矩形木楞次楞懸挑長度a1(mm)250次楞間距a(mm)250次楞抗剪強度設計值[T](N/mm2)2次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞規(guī)格50x100次楞計算模型三等跨連續(xù)梁次楞抗彎強度設計值[f](N/mm2)15次楞截面慣性矩I(cm4)416.667次楞彈性模量E(N/mm2)10000模板次楞自重面荷載標準值G1k=模板面板自重標準值+單位面積次楞自重=模板面板自重標準值+單位長度次楞自重/次楞間距=0.1+30/250=0.22kN/m2次楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。根據(jù)實際情況選取三等跨連續(xù)梁為次楞計算模型。1、強度驗算q=YGi[G1k+(G2k+G3k)h]xa+YQ1xQ1xa=1.3x(0.22+(24+1.1)x120/1000)x250/1000+1.5x2.5x250/1000=1.988kN/mw*-jS*-AL4A流一血時_顧皿

圖⑼次楞彎矩圖(kN-m)Mmax=°?l49kN?mo=YoxMmax/W=1.1x0.149x106/(83.333x103)=1.961N/mm2W[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算max圖(10)次楞剪力圖(kN)=0.991kNmax圖(10)次楞剪力圖(kN)=0.991kNTmax=Y0xVmaxS/(Ib)=1.1x0.991x1000x62.5x103/(416.667x104x5x10)=0.327N/mm2W[T]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=YG2[G1k+(G2k+G3k)h]xa=1x(0.22+(24+1.1)x120/1000)x250/1000=0.808kN/m圖(12)次楞撓度圖(mm)vmax=0.062mmW[v]=0.9x1000/400=2.25mm滿足要求4、支座反力根據(jù)結構力學求解器求得：荷載基本組合下，支座反力最大值：Rmax=1.885kN荷載標準組合下，支座反力最大值：Rkmax=0.766kN四、主楞驗算表6主楞設計參數(shù)主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格80x80主楞懸挑長度b1(mm)300主楞計算模型三等跨連續(xù)梁次楞間距a(mm)250主楞抗剪強度設計值[T](N/mm2)2主楞抗彎強度設計值[f](N/mm2)15主楞彈性模量E(N/mm2)10000主楞截面抵抗矩W(cm3)85.333主楞合并根數(shù)1主楞截面慣性矩I(cm4)341.333主楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標準值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設計值為：g=YG1gk=1.3x38.4/1000=0.05kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：1.8853￡E1QQQ1.8853￡E1QQQSiQQ^1103QQ圖(13)主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：0.76610.7661叫flllTa.nln匚,1…*細tL..：；也片J1渝2：.O1251q0置Jn2so13IIJI1U血9『心圖(14)主楞撓度計算時受力簡圖1、抗彎驗算普-0J7OItk一■YtTr*如1耕9-<\473Itkxl17r>^\Q.2400.?□?M，，gunJ^-1..1>'c.?773A頃L.im圖(15)主楞彎矩圖(kN-m)M"662kN?mo=YoxMmax/W=1.1x0.662x106/(85.333x1000)=8.532N/mm2W[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算圖(16)主楞剪力圖(kN)圖(16)主楞剪力圖(kN)Vmax=3.924kNTmax=Y0xQmaxS/(Ib0)=1.1x3.924x1000x64x103/(341.333x104x8x10)=1.012N/mm2W[T]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算圖(17)主楞撓度圖(mm)vmax=O.354mmW[v]=0.9x103/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計算主楞在承載能力極限狀態(tài)下的支座反力狀況從左至右依次如下:R1=6.846kNR2=6.560kNR3=6.894kNR4=6.245kN五、可調托座驗算模板荷載傳遞方式可調托座傳力可調托座承載力容許值N(kN)30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N=Rzmax=6.894kNW[N]=30kN滿足要求六、立桿驗算表7立本F材料參數(shù)架體類型A型盤扣架立桿材質Q345抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立桿鋼管截面抵抗矩W(cm3)7.7立桿鋼管截面回轉半徑i(cm)23.1立桿鋼管截面面積A(cm2)5.71立桿長細比允許值㈤1501、穩(wěn)定性系數(shù)計算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2020第5.3.2條l01=6Hnh=1.05X1.5X1X1000=1575mml02邛HYh'+2ka=1.05x0.9x0.5x1000+2x0.6x500=1072.5mm其中，l01與l02為支架立桿計算長度(m)；6H為支撐腳手架搭設高度調整系數(shù)，請參考表8：表8支撐腳手架搭設高度調整系數(shù)搭設高度H(m)H<88<H<1616<H<24H>24陽1.001.051.101.20h為水平桿步距(m)；n為立桿計算長度修正系數(shù)，h=0.5m或1.0m時取值1.5；h=1.5m時，取值1.05，h=2m時，取值1.0；h'為頂步水平桿步距(m)；Y為頂步水平桿步距修正系數(shù)，h'=0.5m或1.0m時取值0.9；h'=1.5m時，取值1.5；k為支撐架懸臂端計算長度折減系數(shù)，取值0.6。a為立桿自由端高度取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1575,1072.5)=1575mmA=l0/i=1575/(2.01x10)=78.358W[A]=150滿足要求由入查表得，9=0.6452、支架自重計算立桿自重GZ：Z由于立桿是標準件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座調節(jié)高度、底座調節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n=(H-h-0.3)/h步距=(8.8-120/1000-0.3)/1=8.38m=max(m<n,mEZ)=8G1k1=(m+1)x立桿自重=(8+1)x9.6x10=864N水平斜桿G1K2；計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿，則自重簡化為100N/步x(m+1)=100x(8+1)=900N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步x(m+1)=100x(8+1)=900N可調托座、底座G]K4：140N1K4合計：GZ=(864+900+900+140)/1000=2.804kN架體自重面荷載標準值G1k=模板次楞自重面荷載標準值+單位長度主楞自重/主楞間距+G/(lxL)=0.22+38.4/1000/0.9+2.804/(0.9x0.9)=3.724kN/m2(其中l(wèi)，L為縱橫Zabab距)。3、立桿穩(wěn)定性驗算N]=Ycx[Gv+(Gv+Gv)xh]xlxL+^1(Q+Q)xlxL=1.3x(3.724+(24+1.1)x120x0.0g3aqa01)x0.9x0.9+1.5x(2.5+0.05)x0.9x0.9=10.192kNY0xN1/(wA)=1.1x10.192x1000/(0.645x5.71x100)=30.434N/mm2Wf/YR=300/1=300N/mm2滿足要求七、計算書結果匯總表8計算結果總覽表序號驗算項目計算內容計算值允許值結論1面板抗彎強度omax=2.791N/mm2[f]=31N/mm2滿足要求2面板撓度Vmax=0.096mm[v]=0.625mm滿足要求3次楞抗彎強度omaxT961N/mm2[f]=15N/mm2滿足要求4次楞抗剪強