某地鐵區(qū)間工程施工技術(shù)總結(jié)

PAGE1PAGE39工程概況1.1工程簡介【x站～x馬路站】區(qū)間隧道是x地鐵x線一期工程X標(biāo)的一個子單位工程，包含兩條區(qū)間隧道、四個洞門、一個聯(lián)絡(luò)通道和區(qū)間隧道的防水。區(qū)間隧道（里程K11+595.900~K12+422.189）總長826.274米（含0.015m的短鏈），隧道開挖直徑6.4米，用德國進口的土壓平衡式盾構(gòu)機進行掘進施工，永久結(jié)構(gòu)采用C50預(yù)制鋼筋混凝土管片拼裝，管片環(huán)寬1.2m，內(nèi)徑5.5m，厚度35cm，抗?jié)B等級S10；區(qū)間隧道防水采用三元乙炳橡膠密封圈與管片嵌縫聯(lián)合防水；洞1.2工程地質(zhì)該標(biāo)段屬古河道漫灘地貌，基巖埋藏較深，均大于25m。軟弱土層較厚，主要為低塑性淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土及中到稍密的粉細(xì)砂等，土質(zhì)不均，粘性土中常局部夾有粉細(xì)砂，土質(zhì)較差。區(qū)間隧道在淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粉細(xì)砂中通過，工程地質(zhì)條件較為復(fù)雜，具體表現(xiàn)為覆土層次多，分布不均勻及土質(zhì)差異大的特點，【x站～x馬路站】區(qū)間隧道主要通過淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粘土、粉土等地層。1.3水文地質(zhì)情況本標(biāo)段地下水主要為淺層孔隙潛水與弱承壓水、中部弱承壓水、深層孔隙承壓水和基巖孔隙裂隙水四種。（1）淺層孔隙潛水與弱承壓水主要賦存在人工填土層及中～晚全新世沖淤積土層內(nèi)，其中②-1b2-3粉土、②-1c2中密粉土、②-1c2-3粉土、②-1d4粉砂夾細(xì)砂、②-2c3粉土、②-2d2-3粉砂夾細(xì)砂、②-3d2粉細(xì)砂、②-3c3粉土、②-4d1-2粉細(xì)砂等為良好的賦水和透水地層，含水量豐富，透水性強。隧道范圍內(nèi)孔隙潛水的補給來源主要受季節(jié)性大氣降水、地表廢水以及城市自來水管、排水管漏水的補給?？辈炱陂g，陸域部位地下水位埋深在0.9～1.5m之間,年變幅0.5～1（2）中部弱承壓水主要賦存在由③-3-2b2-3含砂粉質(zhì)粘土及③-3-3d2粉細(xì)砂構(gòu)成的含水層組，該含水層組水量不豐富，呈弱承壓性。（3）深層孔隙承壓水，主要賦存在③-4e粉質(zhì)粘土混粗砂卵礫石層內(nèi)，該含水層含水量不大，具承壓性。（4）基巖孔隙裂隙水，主要賦存在閃長玢巖強風(fēng)化層及風(fēng)化層的節(jié)理裂隙中。據(jù)已有水質(zhì)分析資料，場地地下水為HCO3-Ca-Na型水，PH=7.5～8.5之間，對鋼筋混凝土無侵蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)有弱腐蝕性。1.4工程地質(zhì)評價隧道大部分通過②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、②-2d2-3粉砂夾細(xì)砂、②-3d2粉細(xì)砂和③-2-1b2粉質(zhì)粘土層，局部通過②-1d4粉砂夾細(xì)砂、②-2c3粉土、②-3b3-4粉質(zhì)粘土、③-2-2b1-2粉質(zhì)粘土、③-3-1a1-2粘土和③-3-1(a+b)1-2粘土～粉質(zhì)粘土層。圍巖分類及土石可挖性分級：除③-2-2b1-2、③-3-1a1-2和③-3-1(a+b)1-2層圍巖Ⅱ類和Ⅱ級外，其余均為Ⅰ類和Ⅰ級。隧道通過地層工程性質(zhì)較差，施工中1）隧道（除x段外）兩側(cè)建筑物林立，地面交通繁忙，隧道施工時不但與交通干擾大，同時還威脅著兩側(cè)建筑物的安全。2）沉降及不均勻沉降：主要分布于K11+595～K12+050段。該段持力層為②-2b4層，或緊靠的下臥層為②-2b4層，該層為流塑狀高壓縮性淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，厚度不均，故將產(chǎn)生較大的沉降及不均勻沉降。3）蠕動流變：主要發(fā)生于②-2b4層中，由于該層為流塑狀，承載力低，開挖容易產(chǎn)生蠕動擠出。4）流砂及管涌：主要發(fā)生于②-2d2-3粉砂夾細(xì)砂、②-3d2粉細(xì)砂和②-1d4粉砂夾細(xì)砂、②-2c31.5建筑物及管線情況本標(biāo)段x站～x站隧道主要在中央路下通過，在該區(qū)間隧道施工影響范圍內(nèi)（估測沉降槽寬度約為上行線外側(cè)20米至下行線外側(cè)20米范圍）共有43座建筑物，其中四層以上建筑物7座，其余大部分為平房或兩層樓房。該區(qū)間隧道共有三座建筑物基礎(chǔ)形式，其中中央路251號一幢和x公交總公司辦公樓為天然淺基礎(chǔ)，x公交總公司住宅樓為樁基礎(chǔ)，樁徑0.426m地下管線大多埋在道路兩側(cè)，受影響的管線主要有12條，主要包括上水管1條（管徑包括φ150、φ500、φ1000等）、下水管2條（管徑包括φ300、φ400、φ600、φ1000、φ1050等）、通訊3條（其中電纜管道2條，直埋電纜1條）、煤氣管道1條（管徑φ500）、地下電力電纜3條等；據(jù)現(xiàn)有資料分析：管線埋深一般為0.8～3m。2.施工過程及進度控制2.1管片制作2.1.1管片廠的選擇管片生產(chǎn)廠家的好壞直接影響到管片成品的質(zhì)量和生產(chǎn)進度，在選擇廠家的時候，我部多方考慮、實地考察，在地鐵指揮部與監(jiān)理部的大力支持下，選定了x嘉盛基礎(chǔ)建設(shè)有限公司（以下簡稱嘉盛公司）作為管片生產(chǎn)的分包單位。在雙方簽定了生產(chǎn)合同之后，嘉盛公司立即投入了1400萬元，興建了生產(chǎn)廠房，購買并安裝了相應(yīng)的設(shè)備，派遣了技術(shù)人員前往廣州市政水泥制品廠參觀學(xué)習(xí)。2001年底，嘉盛公司已初步具備了管片的生產(chǎn)能力。2.1.2管片模具為了保證管片的質(zhì)量，我部從瑞士進口了管片模具6套，其中標(biāo)準(zhǔn)環(huán)3套，右轉(zhuǎn)彎環(huán)2套，左轉(zhuǎn)彎環(huán)1套。每套模具包括6片模具，標(biāo)準(zhǔn)塊3片，鄰接塊2片，封頂塊1片。x年2月10日，管片模具到達x新生圩港，在設(shè)備組裝調(diào)試好之后，于x年2月23日進行了試生產(chǎn)，2月28日2.1.3管片生產(chǎn)【x站～x馬路站】區(qū)間隧道的管片于x年3月1日開始正式生產(chǎn)，于x年8月11日結(jié)束，總計生產(chǎn)管片1372環(huán)。平均月進度280環(huán)。管片生產(chǎn)進度見下圖。2.2隧道掘進及管片拼裝2.2.1盾構(gòu)機的選型盾構(gòu)機是隧道施工的主要設(shè)備，盾構(gòu)能否適應(yīng)x的地層至關(guān)重要，就此我集團公司專家、地鐵指揮部專家、監(jiān)理部與盾構(gòu)機制造廠商德國海瑞克公司召開了多次設(shè)計聯(lián)絡(luò)會議，最終決定采用加泥式土壓平衡盾構(gòu)機。盾構(gòu)機主要參數(shù)見下表：“x號”主要性能參數(shù)表刀盤直徑6.4m刀盤開口率28％最大工作壓力0.3MPa最大掘進速度80mm/min最小轉(zhuǎn)彎半徑300m最大推力31650KN同步注漿口8個（4個備用）盾尾密封刷3道前、后盾連接形式鉸接碴土改良系統(tǒng)泡沫或膨潤土推進油缸數(shù)量16個總功率1200KW2.2.2掘進籌劃與過程盾構(gòu)機計劃從x馬路站南端頭出發(fā)掘進下行線，到達x站，經(jīng)過調(diào)頭后，從x站出發(fā)，掘進上行線，最后到達x馬路站，施工總體籌劃見下圖：x年1月8日到達x年1月8日到達新模范馬路站x年4月11日始發(fā)x年10月17日始發(fā)玄武門站x年8月8日到達【x】區(qū)間施工總體籌劃圖“x號”盾構(gòu)機于x年3月10日運抵x馬路站，x年4月10日，盾構(gòu)機組裝完畢，于4月11日開始進行【x】區(qū)間左線隧道的掘進，由于車站結(jié)構(gòu)與隧道線路相互影響，后配套不能隨著盾構(gòu)機跟進，所以始發(fā)時采用了100m“x號”在陸續(xù)穿越金川河與x公路隧道之后，于x年8月8日到達x站。盾構(gòu)機在x站經(jīng)過兩個月的調(diào)頭，于x年10月17日在x站始發(fā)進行【x】區(qū)間右線隧道的掘進，x年1月8日，“x號”順利到達x馬路站，完成了【x】區(qū)間的掘進。2.2.3施工進度【x】區(qū)間隧道單線沿米1652.548m，平均月進度250mx年4月與10月進度較低，主要是因為始發(fā)掘進時，不能形成正常的出碴狀態(tài)，且由于兩次始發(fā)都使用了延長管線，每掘進5個循環(huán)后都要移動一次管線。必須等到掘進50環(huán)后，拆除了負(fù)環(huán)管片，形成正常的運輸能力，進度才能恢復(fù)正常。8月8日至10月17日，“x號”在x站進行調(diào)頭施工。2.3洞門施工在進行洞門施工之前，我部對洞門臨近的3環(huán)進行了二次補充注漿，加強了洞門附近的防水。x年3月12日～x年4月4日，完成了x站的兩個洞門施工，x年6月28日～x年7月17日，完成了x馬路站的兩個洞門施工。2.4聯(lián)絡(luò)通道施工【x】區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道是x地鐵X標(biāo)施工的重、難點之一，指揮部與監(jiān)理部對此工程也非常重視，經(jīng)過多次專家會議論證，施工方案變更為冷凍法加固、暗挖法構(gòu)筑。x年4月1日，開始冷凍法加固地層的施工，x年5月28日，通道周圍的凍土交圈后，開始進行了通道結(jié)構(gòu)的施工，x年6月29日，聯(lián)絡(luò)通道施工完畢。2.5區(qū)間隧道防水區(qū)間隧道防水分兩步進行，第一步是管片溝槽防水和連接螺栓孔防水，采用在管片預(yù)制溝槽內(nèi)粘貼三元乙炳橡膠止水條，管片拼裝好之后，止水條在管片之間形成擠密防水。此步驟與管片拼裝同時進行。在掘進完畢之后，進行隧道防水第二步，即管片接縫的嵌縫防水，在管片頂部45度、底部90度用聚合物水泥進行了嵌縫；在洞門臨近的20環(huán)，為了加強防水，采取了全環(huán)嵌縫；在變形縫處采用了聚硫密封膠進行了全環(huán)嵌縫。對于少部分的由管片裂紋或止水條失效而造成的滲、漏水點，采取了埋管灌注環(huán)氧樹脂的方法進行了處理。3.施工重、難點控制3.1盾構(gòu)機始發(fā)3.1.1情況簡介【x站～x馬路站】區(qū)間隧道主要通過地層為粉質(zhì)粘土與粘土，x馬路站南端頭上部份為粉砂夾細(xì)砂土層，下部份為粉質(zhì)粘土層，x站為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，該層具高壓縮性，高靈敏度，低強度，易變形等特性。根據(jù)端頭的地質(zhì)情況及特性，盾構(gòu)進出洞都需要進行加固處理，根據(jù)多種加固方案的比較，最后選擇深層攪拌加固的辦法進行地層加固，但受攪拌施工工藝影響，對攪拌樁與圍護結(jié)構(gòu)不能搭接的部位補充了一排高壓旋噴樁，使加固體與圍護結(jié)構(gòu)緊密地連接在一起，以阻止在開洞門時出現(xiàn)涌水、涌砂現(xiàn)象。3.1.2施工措施1）盾構(gòu)在空載向前推進時，盾構(gòu)的推進油缸行程基本保持一致，各組油缸行程差值應(yīng)小于10㎜。在盾構(gòu)在向前推進的同時，檢查盾構(gòu)是否與始發(fā)臺、始發(fā)洞門發(fā)生干涉或是否有其他異常事件或事故的發(fā)生，確保盾構(gòu)安全的向前推進。2）盾構(gòu)在始發(fā)臺上向前推進時，一般通過控制推進油缸行程使盾構(gòu)機基本沿始發(fā)臺向前推進。如盾構(gòu)出現(xiàn)較大的偏差時，可以通過適當(dāng)?shù)恼{(diào)整推進油缸行程進行合理的糾偏，糾偏趨勢值原則上不大于±2‰。3）在割除洞門鋼筋的時候一定要快，盾構(gòu)機內(nèi)應(yīng)拼裝完管片等待推進，割除完畢之后，盾構(gòu)機立即推進入洞。4）拼裝管片之前與拼裝管片之后隨時檢查盾尾間隙，發(fā)現(xiàn)情況及時處理。5）在洞口連續(xù)墻破除完畢之后，始發(fā)臺的端部與洞口圍巖1.2m的距離。為保證盾構(gòu)機在始發(fā)時不至于因刀盤懸空而造成盾構(gòu)機“低頭”，可在始發(fā)洞口內(nèi)安設(shè)2根40㎝的18工字鋼作為始發(fā)導(dǎo)軌，導(dǎo)軌可以焊接在洞門預(yù)埋鋼板上。在導(dǎo)軌末端與洞口圍巖之間，留出刀盤的位置（80㎝），以保證始發(fā)時，盾構(gòu)機刀盤可以正常旋轉(zhuǎn)。6）負(fù)7環(huán)與鋼管片之間存在有部分間隙，用鋼板將這些間隙填滿，以防負(fù)環(huán)管片發(fā)生變形和破損。由于我部在思想上重視、準(zhǔn)備上充分，加上地鐵指揮部與監(jiān)理部的指導(dǎo)和關(guān)懷，【x】區(qū)間盾構(gòu)機兩次始發(fā)均一次性成功。3.2穿越金川河3.2.1地質(zhì)簡介盾構(gòu)機從xx站出發(fā)62m處穿過金川河，里程位置約在K12+350~K12+360段。金川河寬10.4m，河堤深達4m，水深1.3m，為污水河，主要由三根管徑分別為1.5m、1.7m、1.5m該段覆土厚約6.6m，自上而下分別是②-1d3-4粉細(xì)紗3.5m、②-2c2-3粉土約6.0m、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土約3m、③-2-1b2粉質(zhì)粘土4m、③-3-1（a+b）1-2粉質(zhì)粘土約4.7m。隧道主要在②-2c2-3粉土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（上部）和3.2.2施工措施由于我部是第一次使用土壓平衡式盾構(gòu)下穿河底，盾構(gòu)機又還處在調(diào)試階段，掘進速度不快，在一定程度上增加了施工的難度。所以我部組織技術(shù)人員進行詳細(xì)的分析，且結(jié)合試掘進的經(jīng)驗參數(shù)。確定了盾構(gòu)掘進的施工參數(shù)，首先設(shè)定合理的土壓，保證掌子面的穩(wěn)定；其次在刀盤內(nèi)和掌子面加入泡沫用來改良碴土性能，用以更好地建立土壓及防止地層中的水涌入土倉；再次嚴(yán)格地控制出碴量，保證不造成地層損失；最后加強地面監(jiān)測，用監(jiān)測數(shù)據(jù)指導(dǎo)盾構(gòu)施工。經(jīng)過一系列的技術(shù)措施，“x號”成功地下穿了金川河，地表沉降最大值僅18mm，遠低于30mm的地鐵沉降控制要求，下穿期間盾構(gòu)機內(nèi)沒有發(fā)生涌沙涌水的事故。3.3穿越x公路隧道3.3.1地質(zhì)簡介x隧道與地鐵盾構(gòu)隧道在K12+294.378~K12+317.948（左線）和K12+294.696~K12+318.266（右線）段相交，地鐵盾構(gòu)隧道與x隧道基本上正交（兩條線路的交角為94°24′54″）。x隧道先于地鐵盾構(gòu)隧道施工，位于地鐵隧道的上方，主體結(jié)構(gòu)寬23.5m，采用明挖法施工。由于線路縱坡的調(diào)整，地鐵盾構(gòu)隧道與x隧道之間的最小凈距由原來的2.0m變?yōu)?.x隧道底下覆土依次為②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土約4.4m，③-2-1b2粉質(zhì)粘土3.5~4m、③-3-1（a+b）1-2粉質(zhì)粘土約4~4.5m。地鐵盾構(gòu)隧道主要從淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（上部）和粉質(zhì)粘土（下部）穿過。3.3.2施工措施在“x號”盾構(gòu)剛過試掘進階段就要第一次下穿x公路隧道，無疑施工技術(shù)難度非常之大。我部技術(shù)人員在詳細(xì)分析了地質(zhì)情況以及兩隧道之間的空間關(guān)系之后，結(jié)合了廣州地鐵穿越火車站站場的經(jīng)驗，制定了切實可行的技術(shù)方案。首先要求x隧道施工方對底板下部地層進行加固；其次在穿越隧道之前，在x隧道底板上埋設(shè)了24個監(jiān)測點，并由我部、x隧道建設(shè)單位以及第三方東南大學(xué)對監(jiān)測點的初始值進行確認(rèn)；再次嚴(yán)格控制盾構(gòu)掘進參數(shù)，為使盾構(gòu)對x隧道的影響降為最小，把土壓降為0.08～0.1MPa。由主司機及值班工程師嚴(yán)格控制盾構(gòu)機姿態(tài)，避免進行蛇行糾偏，減小盾構(gòu)機的超挖量。精確計算出碴量并對其嚴(yán)格控制，保證地層損失降為最小。將掘進速度降為30mm/min左右，減小對隧道底部地層的擾動等等；最后在盾構(gòu)下穿x隧道的過程中由三方單位對隧道變形進行實時監(jiān)測。由于技術(shù)方案合理，人員組織得力，“x號”盾構(gòu)機僅用4天（單次）就成功地下穿了x公路隧道，攻克了這個X標(biāo)的重、難點。x隧道最大的變形量只有2mm，沒有出現(xiàn)任何裂紋。3.4盾構(gòu)機到達3.4.1情況簡介x站到達端頭地質(zhì)情況較好，斷面內(nèi)全部為粉質(zhì)粘土，所以該到達端頭使用了人工挖孔樁來加固地層。而x馬路站的到達端頭斷面內(nèi)夾有5米厚的粉細(xì)砂層，對盾構(gòu)的到達施工造成了極大的威脅，在地鐵指揮部以及監(jiān)理部的關(guān)懷和幫助下，將到達端頭加固區(qū)的長度由3米加長到9米，即在原有3米長的攪拌樁加固區(qū)外再增加了6米長的旋噴樁加固區(qū)。3.4.2施工措施1）在盾構(gòu)機到達前50米左右必須對隧道進行精確的復(fù)測，以便能很好控制盾構(gòu)機的出洞姿態(tài)。2）盾構(gòu)機在距離洞門20米時，推力應(yīng)逐漸減小防止車站結(jié)構(gòu)變形。同時土壓也應(yīng)逐漸降低，洞門維護結(jié)構(gòu)的鋼筋先不要割除，待盾構(gòu)刀盤抵達維護結(jié)構(gòu)，將土倉內(nèi)的碴土全部出完后再割除鋼筋。3）由于盾構(gòu)在進行到達掘進時推力逐漸減小，為防止盾構(gòu)機推力不夠而造成管片之間的間隙加大，將拼裝好的管片用角鋼與后部的管片連接起來，防止管片的環(huán)縫間隙過大而導(dǎo)致防水失效。4）在盾構(gòu)機到達洞門口20米時就必須密切關(guān)注盾構(gòu)機的掘進變化，注意對非常規(guī)狀態(tài)的研究及調(diào)查，根據(jù)需要及時調(diào)整掘進參數(shù)。5）配備適量的通訊設(shè)備，保證洞內(nèi)外之間通訊暢通，以便及時處理意外情況。6）最后十米掘進時洞外派專人負(fù)責(zé)觀察地面及洞口情況。7）要特別注意最后幾環(huán)管片的選型、拼裝質(zhì)量，在沒有刀盤的反推力情況下，盡量減小管片錯臺，防止漏水。注漿一定要按要求進行。8）最后幾環(huán)管片的補強注漿一定要飽滿、等強后方可將盾尾拖出，防止管片下沉變形。9）施工中提前做好機具、材料準(zhǔn)備，嚴(yán)格按照設(shè)計實施各道工序。10）在隧道貫通，盾殼未緊貼簾布橡膠之前，如洞口有較大涌水、涌砂時，應(yīng)立即在地面鉆孔，采用注雙液漿的方法封堵盾殼與加固土體之間的孔隙。3.5聯(lián)絡(luò)通道施工【x】區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道原計劃采用地面旋噴樁加固，暗挖法施工。因其位置位于中央路的下方，且加固范圍內(nèi)有數(shù)條管線，交通疏解和管線遷移極為困難。在地鐵指揮部與監(jiān)理部的關(guān)懷和大力協(xié)助下，聯(lián)絡(luò)通道施工方法改為冷凍法加固地層，暗挖法施工。3.5.1情況簡介【x】區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道位于地面交通繁忙的中央路下（主要處在中央路由北往南方向的四條行車道下）,垂直于兩條圓形盾構(gòu)隧道，與中央路走向約成80度角。聯(lián)絡(luò)通道段埋深約25.2~25.7m，地層自上而下分別是：①-1素填土約0.7m、①-2b2-3雜填土約1.1m、②-1c2-3粉土1.2m、②-1d3-4粉細(xì)砂3.7m、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土約11.3m、③-2-1b2粉質(zhì)粘土約1.5m、③-3-1(a+b)1-2粉質(zhì)粘土約6.2m。聯(lián)絡(luò)通道主要處在②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土（上部）、③-2-1b2粉質(zhì)粘土（中部）和③-3-1(a+b)1-2粉質(zhì)粘土（下部）地層中穿過。聯(lián)絡(luò)通道段②-1b2-3粉土、②-1c2-3粉土、②-1d3-4粉砂夾細(xì)砂等為良好的賦水和透水地層，含水量豐富，透水性強。孔隙潛水的補給來源主要受季節(jié)性大氣降水、地表廢水以及城市自來水管、排水管漏水的補給。中部弱承壓水主要賦存在由③-3-2b2-3含砂粉質(zhì)粘土中，該含水層水量不豐富，呈弱承壓性。地下水位在地面下2.0m聯(lián)絡(luò)通道的西邊為六層住宅樓，聯(lián)絡(luò)通道的正上方有一公交站點即公交總公司站。根據(jù)建筑物和管線調(diào)查，聯(lián)絡(luò)通道正上方共有六條管線通過：兩條給水管，管徑分別是Φ1000和Φ150；一條雨污水管，管徑為Φ600；一條380V電力電纜；兩條通訊電纜。3.5.2施工措施1）隧道凍結(jié)孔開孔間距為743mm，含水土層中成孔最大控制間距為1.2）冷凍施工開始前，對鋼管片附近4環(huán)管片架設(shè)臨時支撐。臨時支撐采用鋼架和千斤頂系統(tǒng)，支撐每2m設(shè)一道，共設(shè)置4道，每道設(shè)7個支撐點，上部4個支撐點設(shè)螺旋千斤頂，每道支撐間利用型鋼架連接，鋼架需有足夠的剛度和穩(wěn)定性。各支撐要安設(shè)牢固并利用千斤頂頂緊。3）設(shè)備安裝完畢后進行調(diào)試和試運轉(zhuǎn)。在試運轉(zhuǎn)時，要隨時調(diào)節(jié)壓力、溫度等各狀態(tài)參數(shù)，使機組在有關(guān)工藝規(guī)程和設(shè)備要求的技術(shù)參數(shù)條件下運行。在凍結(jié)過程中，定時檢測鹽水溫度、鹽水流量和凍土帷幕擴展情況，必要時調(diào)整凍結(jié)系統(tǒng)運行參數(shù)。凍結(jié)系統(tǒng)運轉(zhuǎn)正常后進入積極凍結(jié)。4）在積極凍結(jié)過程中，要根據(jù)實測溫度數(shù)據(jù)判斷凍土帷幕是否交圈和達到設(shè)計厚度，測溫判斷凍土帷幕交圈并達到設(shè)計厚度后再進行探孔試挖，確認(rèn)凍土帷幕內(nèi)土層基本無壓力后再進行正式開挖。正式開挖后，根據(jù)凍土帷幕的穩(wěn)定性，可適當(dāng)提高鹽水溫度，進入維護凍結(jié)，但鹽水溫度不應(yīng)高于-18o。5）聯(lián)絡(luò)通道與盾構(gòu)隧道結(jié)合部是防水施工的薄弱環(huán)節(jié)，施工采用兩道防線來處理：首先在結(jié)合部位，利用1.2mm后ECB防水板將EVA防水板和4mmSBS防水板熱融過渡連接，然后將SBS防水板逐漸過渡到砼和鋼管片表面，形成第一道防水；然后在鋼管片和砼表面設(shè)兩道水膨脹橡膠止水條作為第二道防水。6）【x】區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道采用暗挖法施工，通道處受力復(fù)雜，且所處地層軟弱，受已建盾構(gòu)隧道施工多次擾動影響，通道開挖時會對支護結(jié)構(gòu)及周圍地層產(chǎn)生一定的位移和變形，這些位移超出一定范圍，必然對支護結(jié)構(gòu)及周圍地層產(chǎn)生較大影響，因此建立一套嚴(yán)密、科學(xué)的量測監(jiān)控體系，全過程追蹤通道結(jié)構(gòu)和周圍土體的變形特征，分析、判斷、預(yù)測施工中可能出現(xiàn)的情況，確保聯(lián)絡(luò)通道結(jié)構(gòu)和周圍地下管線始終處于安全穩(wěn)定狀態(tài)，把施工對周圍環(huán)境的影響減到最低程度是非常必要的。7）在襯砌施工時預(yù)留足夠的背部注漿孔，能夠保證在解凍期間根據(jù)監(jiān)測結(jié)果對凍結(jié)區(qū)域進行不間斷的補充注漿，從而減小融沉造成的地層損失，達到保護地面建筑物和地下管線的目的。8）為了避免凍結(jié)地層解凍時對盾構(gòu)隧道和聯(lián)絡(luò)通道結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利的影響，地層解凍施工在聯(lián)絡(luò)通道二次襯砌施工完成并達到設(shè)計強度后進行。4.安全文明施工在施工中，我們堅持安全第一、預(yù)防為主方針，精心組織，科學(xué)管理，在x市地鐵指揮部組織的地鐵全線“地鐵優(yōu)勝杯”社會主義勞動競賽綜合評比中獲一等獎。同時在x市計委、建委及人大代表、省市領(lǐng)導(dǎo)的多次檢查中，受到好評。4.1組織建全從進場之日開始，我部就成立了安全生產(chǎn)、文明施工管理委員會。成員如下：組長：陳建副組長：吳傳林孫謀組員：李榮智韓惠軍胡新朋王鎮(zhèn)春4.2健立健全規(guī)章制度，突出重點抓安全從一開始就明確了安全生產(chǎn)、文明施工的目標(biāo)—爭創(chuàng)省級安全、文明工地。之后，根據(jù)地鐵施工的要求及特點，完善了項目部的安全生產(chǎn)文明施工管理體系；建立了嚴(yán)格的公司管理制度；制定了安全生產(chǎn)文明施工管理辦法；實施了安全生產(chǎn)文明施工獎懲措施；落實了安全生產(chǎn)責(zé)任制；明確了安全操作規(guī)程、作業(yè)指導(dǎo)書等；組織青工與公司簽訂了《青工安全生產(chǎn)包保責(zé)任書》。同時，還認(rèn)真細(xì)致的實施了周一安全學(xué)習(xí)制度、定期安全檢查制度。通過這些措施的管理，使我部的安全、文明施工形勢始終處于良好的勢態(tài)，從未發(fā)生過任何工程質(zhì)量事故、人身安全事故、機械事故、電力事故及火災(zāi)事故。4.3抓文明施工、提高整體形象文明施工是一個企業(yè)對外展示自己的窗口，做好文明施工工作，會提高施工隊伍的整體素質(zhì)，提高在社會中的知名度，無形中給企業(yè)帶來意想不到的效益。故作好文明施工工作意義非常重大，我部在文明施工方面采取了以下措施：1.施工現(xiàn)場的布設(shè)。由于是在x市中央路繁華地段施工，場地很小，如何能更合理、更能有效的利用場地是場地布置與城市相容的關(guān)健所在。我部在施工現(xiàn)場布置方案未上報之前，進行了多次研討，還請了行業(yè)的專家及我集團公司廣州地鐵盾構(gòu)公司的專家對方案進行了指導(dǎo)。經(jīng)過現(xiàn)場前一階段的實踐證明，布置方案經(jīng)受住了考驗，達到了預(yù)期的目的。2．文明施工管理。首先成立了以經(jīng)理為首的文明施工管理領(lǐng)導(dǎo)小組，在進入場地后，按照x市《安全生產(chǎn)、文明施工管理辦法》要求對場地內(nèi)的圍擋、大門等進行了統(tǒng)一布設(shè)，在大門外側(cè)懸掛了工程概況牌，在場地內(nèi)安設(shè)了六牌兩圖、工程進度牌、安全生產(chǎn)宣傳標(biāo)語、安全警示牌等，并將場地劃分為5個片區(qū)，明確了片區(qū)文明施工責(zé)任人，制定了文明施工檢查、考核制度。3．場地綠化。我部的目標(biāo)是將駐地建成花園式工地。我們對場地內(nèi)的地面進行了硬化，在生活區(qū)內(nèi)修建了花園、旗臺，在施工現(xiàn)場內(nèi)植入草坪、花草等進行了綠化，場地內(nèi)排水溝暢通，場地干凈整潔。4．物料管理。材料堆碼上，對場地內(nèi)的管片、鋼枕、砂石料等材料進行了嚴(yán)格的分類堆放，做到了材料堆碼橫成排、豎成行，并按貫標(biāo)程序要求進行了詳細(xì)標(biāo)識。5．現(xiàn)場衛(wèi)生。明確了施工現(xiàn)場的衛(wèi)生責(zé)任人，對建筑垃圾、生活垃圾進行分類存放，并在當(dāng)天內(nèi)運走。生活區(qū)內(nèi)設(shè)置了垃圾筒，場地內(nèi)水溝及廁所安排人進行了定期清掃。對宿舍制定了詳細(xì)的衛(wèi)生值日表及宿舍管理制度，確保無雜味、整潔。6．環(huán)境保護。為保護城市施工環(huán)境，減少對市民的干擾，我部根據(jù)現(xiàn)場施工特點對以下部位進行了重點處理。1）噪聲。施工現(xiàn)場內(nèi)所有機具設(shè)備均采用低噪聲設(shè)備、并且大部分設(shè)備均設(shè)置在井下，以防止影響周圍居民休息。2）城市生態(tài)。對城市綠化、地上及地下文物的保護、管線的調(diào)查保護制定了嚴(yán)格的規(guī)章制度及措施，避免遭到破壞；嚴(yán)格按規(guī)定的施工場地組織施工，不亂占地、不多占地。3）水污染。在地表進行全面的砼封閉，并修建了水溝、沉淀池、洗車臺等排水設(shè)施，使從我現(xiàn)場排出的水質(zhì)達到規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)。同時我方在污水經(jīng)過三級沉淀后自行加修了一處沉淀池，以確保我方污水排放絕對達標(biāo)。4）大氣污染。對地下拌合站進行封閉，同時加設(shè)通風(fēng)機，改善空氣；對地表及井下易產(chǎn)生灰塵區(qū)每天定時灑水；制定了嚴(yán)格的制度嚴(yán)禁在場地內(nèi)焚燒任何廢棄物和會產(chǎn)生有毒有害氣體、煙塵、臭氣的物質(zhì)；水泥等易產(chǎn)生飛揚的物料存放在庫房內(nèi)，對戶外細(xì)小物料進行覆蓋；車輛出場進行沖洗；食堂內(nèi)使用清潔能源。5）固體廢棄物。在場地內(nèi)修建了集碴坑，采用夜晚出土避開了白天上班道路擁擠狀況，滿足了施工的需要。4.4文化生活豐富在有限的場地內(nèi)修建了羽毛球場、乒乓球臺、職工之家、圖書室，購置了音箱、VCD、電視等，并通過舉辦撥河、卡拉OK比賽等活動，充分調(diào)動了廣大職工的積極性，豐富了工地的業(yè)余生活。經(jīng)過我部上下齊心努力，獲得了x地鐵社會主義勞動競賽第一階段一等獎、江蘇省省級文明工地、x市標(biāo)準(zhǔn)化工地等榮譽。5.質(zhì)量控制5.1管片生產(chǎn)質(zhì)量控制管片廠自生產(chǎn)開始就建立了嚴(yán)格的質(zhì)量保證體系，做到了規(guī)范清楚、職責(zé)明確、落實到人，我部與監(jiān)理部也同時派駐了現(xiàn)場技術(shù)人員，對管片生產(chǎn)的質(zhì)量進行監(jiān)督和控制。在管片試生產(chǎn)階段，由于嘉盛公司管片生產(chǎn)的經(jīng)驗不足，管片質(zhì)量存在不少問題，主要是管片表面龜裂較多，經(jīng)過地鐵指揮部、監(jiān)理部、我部以及管片廠的共同努力，管片裂紋問題得到了妥善解決。管片裂紋管片裂紋形式種類較多，但主要只有以下幾個特點：1）表面開裂，走向縱橫交錯，沒有一定規(guī)律，縫寬和長度均很小，與發(fā)絲相似，且形似龜紋。2）由于產(chǎn)生原因不同，可能出現(xiàn)表層、深層或貫穿性裂紋，而深層或貫穿性裂紋走向一般與主筋方向平行與接近平行，且此類裂紋大小不一，但每一條裂紋變化不大。3）裂紋的深度不是很深，大部分集中在5~20mm，有些達到50管片裂紋的產(chǎn)生主要與以下幾點有關(guān)：一機械振搗的時間及頻率管模采用的震搗方式是風(fēng)動振搗，風(fēng)動振搗控制的好壞直接影響混凝土的質(zhì)量問題。振動時間過長與頻率過大均易引起裂紋的產(chǎn)生。這主要是因為振動時間長與頻率過大時，混凝土離析而分層，打破了混凝土內(nèi)部的均勻性，使混凝土內(nèi)部的成份分布不均，在水泥水化、體積膨脹與收縮、溫度分布、以及降溫過程中溫度梯度方面均存在著很大差異，所以管片在經(jīng)過由低溫到高溫再由高溫到低溫后，其內(nèi)部由于變化量不一樣而產(chǎn)生裂紋，且裂紋易發(fā)生在水泥含量多的部位，外觀表現(xiàn)就是裂紋多出現(xiàn)在管片的外弧面。二蒸汽養(yǎng)護溫度的影響蒸汽養(yǎng)護的作用是加快水泥水化過程，獲得高的早期強度，以便加快拆模，提高模具的使用周轉(zhuǎn)率，降低生產(chǎn)成本，按規(guī)定蒸汽養(yǎng)護后的強度要達到設(shè)計強度的30%（設(shè)計強度50MPa）。在蒸汽養(yǎng)護中，恒溫溫度（也可稱為蒸養(yǎng)溫度）是主要控制參數(shù)，也是蒸養(yǎng)引起裂紋的最主要因素。水泥水化過快，產(chǎn)生了大量的水化熱貯存在混凝土內(nèi)部，而混凝土又是熱不良導(dǎo)體，散熱很慢，熱量則聚集在混凝土內(nèi)部，使得混凝土內(nèi)部溫度遠高于外部，這樣高的溫度使混凝土的體積產(chǎn)生較大膨脹，而外部混凝土卻隨著外界氣溫的降低面收縮，內(nèi)部膨脹和外部收縮相互制約，在混凝土的外表層將產(chǎn)生很大的拉力，從而易產(chǎn)生裂紋，特別是對于水泥含量較多管片外弧面表現(xiàn)更為明顯。三外界溫度與濕度的影響x地區(qū)冬冷夏熱的天氣給生產(chǎn)帶來很大的波動性，增加了生產(chǎn)控制的難度。在冬天時，氣溫較低，有時在零度上下且空氣比較干燥，增大了外界與剛脫模管片內(nèi)部的溫差，容易引起干濕變形，雖然管片生產(chǎn)量控制在每天只生產(chǎn)一次，但管片裂紋仍很多，所以在冬天時施工特別注意對生產(chǎn)各環(huán)節(jié)的控制。針對上述原因，管片廠在正常生產(chǎn)管片的時候采取了一系列的措施：1）風(fēng)動振搗由經(jīng)驗較豐富的專人進行操作，振搗到混凝土中沒有大的氣泡冒出為宜，根據(jù)混凝土的配合比以及塌落度的情況，標(biāo)準(zhǔn)塊和連接塊一般控制在6~8分鐘，封頂塊一般在2~4分鐘，且閥門開度為2/3。2）混凝土攪拌時間由原來的90s延長到120s，提高了混凝土的均勻性。3）蒸養(yǎng)溫度控制在44~48℃，并把升溫弧度控制在每小時不超過12℃，適當(dāng)延長管片在模具內(nèi)的時間使溫度差控制地4）在模具側(cè)板與端板接觸的部位加上彈性雙面貼以消除漏漿。5）在車間內(nèi)噴射一定量的水霧以增加車間內(nèi)的濕度，并采取在車間門口加設(shè)棉布簾，關(guān)上所有不必要打開的門窗，達到保溫效果，消除外界環(huán)境的影響。6）延長管片下池前靜停在車間內(nèi)的時間，降低管片與養(yǎng)護池的溫差。7）用一小部分粉煤灰代替水泥，提高混凝土的和易性，減少水泥水化熱的產(chǎn)生，降低混凝土的內(nèi)部溫度。經(jīng)過采取了上述措施后，管片裂紋問題基本得到解決。5.2掘進及管片拼裝質(zhì)量控制5.2.1管片高程“x號”在掘進【x】區(qū)間左線時，人工測量復(fù)核管片高程發(fā)現(xiàn)部分已拼裝的管片高程在升高。我部及時組織技術(shù)人員進行分析后認(rèn)為管片拼裝完脫出盾尾后，由于盾尾注漿的影響，管片存在一定范圍內(nèi)的上浮現(xiàn)象。我部立即采取了一系列的措施，例如改變盾尾注漿的壓力，降低盾構(gòu)機的掘進姿態(tài)，提高人工復(fù)核管片高程的頻率等等。從而保證了拼裝好的管片的高程不超限。5.2.2管片拼裝在管片拼裝完脫出盾尾后，有部分管片發(fā)生位移，導(dǎo)致錯臺超標(biāo)。特別是在曲線段，在左轉(zhuǎn)彎曲線的右側(cè)管片錯臺超標(biāo)較多，反之亦然。經(jīng)分析后認(rèn)為，由于在曲線段掘進時，推進油缸的推力不均且盾構(gòu)中心線與隧道中心線有一定的夾角，在管片平面上就會造成一定的水平分力，導(dǎo)致管片向一側(cè)位移。針對這種情況，我部立即調(diào)整了油缸推力的差值，并且在管片脫出盾尾后對連接螺栓再次擰緊，控制了錯臺，保證了管片拼裝的質(zhì)量。貫通后的隧道5.3洞門施工質(zhì)量控制在進行洞門施工時，為了保證洞門施工的質(zhì)量，我部制作了一套定型鋼模，保證了洞門結(jié)構(gòu)的平整度。結(jié)構(gòu)防水是洞門施工的難點之一，由于車站結(jié)構(gòu)施工時沒有考慮鋼環(huán)的防水，地下水就容易從預(yù)埋鋼環(huán)之間的間隙出來，針對這個問題，我部和監(jiān)理部共同研究，采用了預(yù)埋鋼管引水，灌注水溶性聚氨酯封堵的辦法，解決了洞門防水的問題。5.4聯(lián)絡(luò)通道質(zhì)量控制x年7月5日x市突降幾十年不遇的特大暴雨，雨水涌入隧道將聯(lián)絡(luò)通道淹沒。受此影響，聯(lián)絡(luò)通道在解凍期間無法及時對周圍地層進行補強注漿，造成地表一定的沉降。我部及時排出隧道內(nèi)的積水并對地層進行了注漿處理，同時加強了對地表的監(jiān)測，由于措施得力，沒有對地表造成大的影響。6.組織機構(gòu)6.1組織機構(gòu)由x集團x地鐵盾構(gòu)項目經(jīng)理部負(fù)責(zé)組織實施。經(jīng)理部設(shè)項目經(jīng)理、設(shè)計副經(jīng)理、生產(chǎn)副經(jīng)理和總工程師各1名。下設(shè)工程部、財經(jīng)部和辦公室。永久工程設(shè)計由集團公司勘測設(shè)計院完成，相關(guān)科研和監(jiān)控量測工作由集團公司科研所完成，現(xiàn)場施工由x公司TBM三公司負(fù)責(zé)，TBM三公司下設(shè)六室。組織機構(gòu)見下頁組織機構(gòu)圖。6.2人員安排前期一臺盾構(gòu)機施工x~x區(qū)間，以TBM三公司作為施工的實施主體，設(shè)盾構(gòu)作業(yè)隊和各管理部門。盾構(gòu)作業(yè)隊下設(shè)2個掘進班、1個維修班、1個綜合班，見作業(yè)人員安排表。作業(yè)人員安排表部門及崗位人數(shù)班次總數(shù)備注經(jīng)理111副經(jīng)理111作業(yè)隊掘進班12224保養(yǎng)班510門吊司機、充電工計在保養(yǎng)班中綜合班918項目經(jīng)理部經(jīng)理項目經(jīng)理部經(jīng)理總工程師設(shè)計副經(jīng)理生產(chǎn)副經(jīng)理工程部辦公室財經(jīng)部設(shè)計院項目組TBM南京分公司科研所項目組機電室財務(wù)室勞人室總務(wù)室盾構(gòu)施工一隊盾構(gòu)施工二隊綜合分隊管片廠技術(shù)室辦公室7.質(zhì)量檢查評定情況【x】區(qū)間隧道子單位工程的分部、分項工程劃分情況見下表分部工程分項工程管片制作管片鋼模、管片鋼筋、管片混凝土隧道掘進及管片拼裝左、右線隧道掘進及管片拼裝（每100環(huán)1個分項）洞門施工洞門防水、洞門鋼筋、洞門模板、洞門混凝土聯(lián)絡(luò)通道通道開挖、通道初期支護、通道防水、通道二襯區(qū)間隧道防水左、右線隧道防水（每100環(huán)1個分項）管片制作分部工程管片制作分部工程的三個分項工程自檢評定均為優(yōu)良，管片制作分部工程評定為優(yōu)良。隧道掘進及管片拼裝分部工程隧道掘進及管片拼裝分部工程包含14個分項工程，自檢評定均為優(yōu)良，隧道掘進及管片拼裝分部工程評定為優(yōu)良。洞門施工分部工程洞門施工分部工程的四個分項工程自檢評定均為優(yōu)良，洞門施工分部工程評定為優(yōu)良。聯(lián)絡(luò)通道分部工程聯(lián)絡(luò)通道分部工程的四個分項工程自檢評定均為優(yōu)良，聯(lián)絡(luò)通道分部工程評定為優(yōu)良。區(qū)間隧道防水分部工程區(qū)間隧道防水分部工程包含14個分項工程，自檢評定均為優(yōu)良，區(qū)間隧道防水分部工程評定為優(yōu)良。結(jié)合5個分部工程的質(zhì)量評定情況，【x站～x馬路站】區(qū)間隧道子單位工程綜合評定為優(yōu)良?！緓～x】區(qū)間監(jiān)測總結(jié)1主要監(jiān)測項目和測點布設(shè)1.1主要監(jiān)測項目盾構(gòu)X標(biāo)施工開展的現(xiàn)場監(jiān)測項目主要有：⑴地表沉降和地下管線安全觀測、⑵地面房屋沉降和傾斜觀測、⑶水位測試、⑷土體水平位移監(jiān)測、⑸隧道沉降、凈空水平收斂監(jiān)測、⑹x公路隧道相關(guān)監(jiān)測及其它盾構(gòu)掘進參數(shù)的采集（正面土壓、推力、推進速度、同步注漿量、注漿壓力、出渣量等）。1.2測點布設(shè)⑴地表沉降和地下管線：地表沉降點在區(qū)間隧道兩端各50m范圍內(nèi)及規(guī)劃x隧道、金川河地段沿隧道軸線按10m間距布設(shè)，其余地段按20m間距布設(shè)。地表橫向沉陷槽測點按50m～80m圖1地表沉降槽監(jiān)測點布置圖沿區(qū)間隧道施工影響范圍內(nèi)（距隧道邊線約15m）的主要地下管線（上、下水管、煤氣管道、電力管道、通訊管道等）上方地表縱向每隔30m左右布設(shè)一個測點。⑵地面房屋沉降和傾斜：在區(qū)間隧道兩側(cè)距隧道邊線約15m，特別是對隧道兩側(cè)10m范圍內(nèi)地面構(gòu)筑物進行監(jiān)測，測點主要布設(shè)在構(gòu)筑物四角及其周圍基礎(chǔ)上。⑶水位測試及土體水平位移：在兩個測試斷面上共布設(shè)3個水位孔，5個土體水平位移測孔。⑷隧道沉降、凈空水平收斂：在盾構(gòu)始發(fā)處和到達處50m范圍內(nèi)及盾構(gòu)過x地段每20環(huán)管片布設(shè)1個測試斷面，其它地段原則上按50m～80m間距布設(shè)測試斷面，每測面布設(shè)一組管片收斂和底板沉降測點，見圖3。圖2水位測試及土體水平位移測孔圖3隧道位移監(jiān)測布點示意圖2盾構(gòu)掘進監(jiān)測變位結(jié)果及分析2.1縱向地表沉降【x】區(qū)間左線地表沉降變化在-2.9mm～-71.3mm間，多數(shù)沉降穩(wěn)定在10～20mm，【x】區(qū)間右線地表沉降變化在-2.7mm～-46.4mm間，多數(shù)沉降穩(wěn)定在10圖4【x～x】區(qū)間隧道軸線地表隆沉曲線圖對以上實測沉降曲線分析可以得出：⑴、盾構(gòu)掘進時沉降控制總體較好，絕大多數(shù)沉降基本控制-2⑵、盾構(gòu)始發(fā)段和到達段地表沉降較大，但在端頭加固區(qū)內(nèi)沉降很小。盾構(gòu)始發(fā)到達階段，土倉壓力處于不斷調(diào)整階段，始發(fā)時土壓在逐漸增大，到達時土壓則減小，在土壓調(diào)整過程中，未能建立真正意義上的土壓平衡，因而引起部分地層損失，使地面沉降較大，但在加固區(qū)內(nèi)，由于地層經(jīng)加固處理后，地層強度、止水性、均勻性、整體穩(wěn)定性都有改善，使得盾構(gòu)掘進時其加固區(qū)內(nèi)的沉降很小，一般在3mm在正常掘進段，盾構(gòu)掘進時基本建立了土壓平衡，盾構(gòu)其它掘進參數(shù)在監(jiān)測的反饋指導(dǎo)下設(shè)置較好，地面沉降得以有效控制。⑶、端頭土體加固對沉降影響大土體加固方案、加固范圍、效果等對始發(fā)和到達端的地層沉降影響大，從監(jiān)測結(jié)果看，【x】區(qū)間左線始發(fā)端出加固區(qū)后的沉降遠大于其它始發(fā)到達端，最大沉降達-71.3，最主要是受土體加固因素的影響：x站盾構(gòu)南端頭井（【x】區(qū)間左線始發(fā)井）隧道中上部主要為粉土、粉細(xì)砂層、隧道下部為粉質(zhì)粘土，從地層條件看，應(yīng)按粉細(xì)砂層加固較為穩(wěn)妥，因此加固區(qū)長度應(yīng)大于盾構(gòu)長度，但本端加固長度僅有6m。雖然旋噴樁加固效果好，但其造價遠高于攪拌樁，旋噴樁作為補強措施在這端施工了一排，主要采用深層攪拌樁加固，但攪拌樁施工時在地面下10m掉下兩根鉆頭，出現(xiàn)了幾根斷樁，地層均勻性、止水性受到影響，以上原因使得開拓Ⅰ號盾構(gòu)始發(fā)后引起大量泥水流失，另一方面作為第一次始發(fā)，盾構(gòu)掘進尚處于摸索階段，由于掘進參數(shù)設(shè)置不盡合理，也引起了一定的地層沉降；從圖4，【x】區(qū)間右線在x站到達時沉降較小，主要與到達端進行了補充加固有關(guān)，補充加固長度6m，地層加固總長度達9m，超過了盾構(gòu)機長度。x端主要為粘性地層，端頭土體加固較好，因而盾構(gòu)在此始發(fā)和到達時引起的沉降小。⑷、在富水軟弱地層中（軟流塑淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土）地面房屋等附加荷載對地表沉降量有較大影響【x】區(qū)間右線盾構(gòu)在軟流塑淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土中掘進時引起的地面沉降比左線在同一里程段的沉降大了3～4倍，主要與右線隧道上方有房屋有關(guān)，本來這種地層的后期固結(jié)沉降就大，在房屋附加荷載的作用下，盾構(gòu)掘進對地層的擾動相對較大，其后期固結(jié)沉降穩(wěn)定時間長，后期固結(jié)沉降約占總沉降的50%以上。2.2地表隆沉的發(fā)展過程2.2.1盾構(gòu)推進引起的地層損失和盾構(gòu)隧道受擾動或受剪切破壞的重塑土的再固結(jié)，是地面沉降的基本原因。引起地層沉降的施工及其它因素主要有：=1\*GB2⑴、開挖面土體移動。盾構(gòu)掘進時，開挖面土體受到的水平支護應(yīng)力小于原始側(cè)向應(yīng)力，則開挖面土體向盾構(gòu)內(nèi)移動，引起地層損失而導(dǎo)致盾構(gòu)上方地面沉降，當(dāng)盾構(gòu)推進時，如作用在正面土體的推應(yīng)力大于原始側(cè)向應(yīng)力，則正面土體向上向前移動，引起負(fù)地層損失而導(dǎo)致盾構(gòu)上方地面隆起。=2\*GB2⑵、盾構(gòu)后退。在盾構(gòu)暫停推進時，由于盾構(gòu)推進千斤頂漏油回縮可能引起盾構(gòu)后退，使開挖面土體坍落或松動，造成地層損失。=3\*GB2⑶、土體擠入盾尾空隙。由于向盾尾后面隧道外周建筑空隙中壓漿不及時，壓漿量不足，壓漿壓力不適當(dāng)，使盾尾后隧道周邊土體失去原始三維平衡狀態(tài)，而向盾尾空隙中移動，引起地層損失。在含水不穩(wěn)定地層中，這往往是引起地層損失的最主要因素。=4\*GB2⑷、改變推進方向，盾構(gòu)在曲線推進、糾偏、抬頭或叩頭推進過程中，實際開挖斷面不是圓形而是橢圓，因此引起地層損失。盾構(gòu)軸線與隧道軸線的偏角越大則對土體擾動和超挖程度及其引起的地層損失越大。=5\*GB2⑸、特別是推進的盾構(gòu)外周粘附一層粘土?xí)r，盾尾后隧道外周環(huán)形空隙會有較大量的增加，如不相應(yīng)增加壓漿量，地層損失必然大量增加。=6\*GB2⑹、在土壓力作用下，隧道管片產(chǎn)生的變形也會引起少量的地層損失。=7\*GB2⑺、隧道管片襯砌沉降較大時，會引起不可忽略的地層損失。同時飽和松軟地層襯砌滲漏亦引起沉降。⑻、受擾動土體的固結(jié)沉降由于盾構(gòu)推進中的擠壓作用和盾尾后的壓漿作用等施工因素，使周圍地層形成正值的超孔隙水壓區(qū)，其超孔隙水壓力，在盾構(gòu)隧道施工后的一段時間內(nèi)消散復(fù)原，在此過程中地層發(fā)生排水固結(jié)變形，引起地面沉降（固結(jié)沉降）。土體受到擾動后，土體骨架還發(fā)生持續(xù)很長時間的壓縮變形。在此土體蠕變過程中產(chǎn)生的地面沉降為次固結(jié)沉降。在孔隙比和靈敏度較大的軟塑和流塑性地層中，次固結(jié)沉降往往要持續(xù)幾年以上，它所占總沉降量的比例可高達35%以上。2.2.2盾構(gòu)在不同地層掘進時引起的地表變形可分為5個階段，如圖5所示。圖5圖5盾構(gòu)隧道施工地層變位規(guī)律圖1-先行沉降；2-開挖面前沉降；3-通過沉降；4-盾尾空隙沉降；5-后期沉降⑴先行沉降自開挖面距地面觀測點還有相當(dāng)距離（數(shù)十米）直到開挖面到達觀測點之前所產(chǎn)生的沉降，是隨著盾構(gòu)掘進因地下水水位降低而產(chǎn)生的,是由地基有效上覆土厚度增加而產(chǎn)生的壓縮、固結(jié)沉降。地層軟弱不同，先行沉降影響距離也不一樣，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層在地面房屋附加荷載的作用下，影響距離最遠，達30m以上，其它依次為可塑粉質(zhì)粘土、粉細(xì)砂、硬塑粉質(zhì)粘土層。盾構(gòu)掘進相對對淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層擾動大，先行沉降約-2mm，其他地層則有-1mm的先行沉降，但在盾構(gòu)土壓設(shè)置較大時，先行沉降表現(xiàn)為隆起，隆起值較小，在⑵開挖面前的隆沉自開挖面距觀測點（約幾米）時起直至開挖面位于觀測點正下方之間所產(chǎn)生的隆沉現(xiàn)象，多由于開挖面的崩塌、盾構(gòu)機的推力過大等所引起的開挖面土壓力失衡所致，是由土體應(yīng)力釋放或盾構(gòu)反向土倉壓力引起的地基塑性變形，隆沉大小主要與盾構(gòu)正面壓力平衡狀態(tài)有關(guān)，盾構(gòu)土倉內(nèi)壓力小于土體正面壓力時，盾構(gòu)開挖產(chǎn)生地層損失，盾構(gòu)上方地面會出現(xiàn)沉降，相反，當(dāng)土倉內(nèi)壓力高于土體正面壓力，則盾構(gòu)上方地面會出現(xiàn)升隆現(xiàn)象。這一階段淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層仍表現(xiàn)為-3mm的沉降，其余如粉細(xì)砂層、可硬塑粉質(zhì)粘土層也有-2mm的沉降，沉降數(shù)值不大，說明盾構(gòu)土壓設(shè)置合理，在土壓設(shè)置較大時（粉細(xì)砂層無房地段，盾構(gòu)土倉壓力在2.2bar,其它地層土壓在2.0bar以上），則稍有隆起，一般情況下，盾構(gòu)土壓設(shè)置應(yīng)使這一階段的地表隆起5～⑶通過沉降從開挖面到達觀測點的正下方之后直到盾構(gòu)機尾部通過觀測點為止，這一期間所產(chǎn)生的沉降，主要是土的擾動和由盾構(gòu)掘進直徑與盾構(gòu)直徑差（3cm）引起土體應(yīng)力釋放所致。有房屋荷載作用的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層通過沉降最大，有6mm～8mm，次為粉細(xì)砂層，有4～6可硬塑粉質(zhì)粘土層通過沉降2～6mm。⑷盾尾空隙沉降盾構(gòu)機的尾部通過觀測點的正下方之后所產(chǎn)生的沉降。是盾尾空隙的土體應(yīng)力釋放所引起的彈塑性變形，沉降大小于盾尾同步注漿壓力、漿液充填率密切相關(guān)，充填較理想時，沉降就小，反之就大。有房屋荷載作用的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層盾尾空隙沉降9mm；粉細(xì)砂層和可塑粉質(zhì)粘土層盾尾空隙沉降分別為6mm和3～7mm；硬塑粉質(zhì)粘土層地層稍硬，沉降有滯后現(xiàn)象，實際由盾尾空隙引起的沉降在5～6mm⑸后期沉降是固結(jié)和蠕變殘余變形，主要是地基擾動所致。粉細(xì)砂層由2～4mm的后期沉降，盾構(gòu)刀盤過測點20m后穩(wěn)定，穩(wěn)定時間短而快；淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層屬高靈敏度、高壓縮性地層，這一階段主要為固結(jié)沉降，沉降量大，后續(xù)沉降有15～20mm，占總沉降量的50%以上，且沉降具長期性、緩慢性特征，刀盤過測點80m以上趨于穩(wěn)定；可塑性粉質(zhì)粘土層后期沉降有2～4mm，刀盤過測點20～30m后穩(wěn)定；硬塑性粉質(zhì)粘土層后期沉降有4～6mm，由于地層較硬，沉降表現(xiàn)為滯后，刀盤過測點40～50m在不同地層中，除有房屋的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層的沉降總值約40mm外，其它地層的沉降總量相差不多，基本都在15～20mm內(nèi)，主要是沉降各階段數(shù)值有差別，各階段沉降除與地層有重要關(guān)聯(lián)外，盾構(gòu)掘進參數(shù)對其有重要影響，從總體上看，沉降量和沉降速率較大階段發(fā)生在第2、4階段，即盾構(gòu)施工控制沉降的第2階段和第4階段最為關(guān)鍵，第2階段變形控制要素是土倉內(nèi)的壓力，第4階段變形控制要素是盾尾間隙注漿的及時性和充填率。2.3地面隆沉的橫向沉陷槽和影響范圍不同地層中盾構(gòu)掘進時地面隆沉橫向沉陷槽和影響范圍見圖6。圖6不同地層的地表橫向沉降槽曲線圖實測地表沉降槽曲線表明：⑴地層條件是判斷盾構(gòu)掘進對地層影響程度的關(guān)鍵，在自穩(wěn)性好的地層中，盾構(gòu)掘進對地表影響小，反之則相反圖7中，各地層的沉降槽寬度：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為60m，可塑性粉質(zhì)粘土層35m～45m，硬塑性粉質(zhì)粘土層40m，粉細(xì)砂層30m～40m，除淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層外，其它地層的沉降槽寬度約為沉降槽相對深度和曲線曲率從大到小依次為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層、可塑性粉質(zhì)粘土層、粉細(xì)砂層、硬塑性粉質(zhì)粘土層。⑵盾構(gòu)掘進主要影響區(qū)域在隧道軸線6m范圍內(nèi)沉降槽曲線基本沿隧道軸線點呈典型的正態(tài)分布,在軸線處的沉降值最大，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層、可塑性粉質(zhì)粘土層、粉細(xì)砂層、硬塑性粉質(zhì)粘土層16.4mm、15.8mm、14.8mm、14.5mm，在隧道洞徑范圍是沉降的主要范圍（距軸線3m處的沉降依次為7.8mm、13.5mm、11.5mm、12.1mm，分別是最大沉降的48%、85.4%、77.7%、83.4%）；軸線3～6m為次要沉降區(qū)，距軸線6m處的沉降依次為5.0mm、8.5mm、5.9mm、5.2mm，分別是最大沉降的30.5%、53.8%、39.8%距軸線10m外的沉降量小于4mm，15m外的沉降量小于2mm，20m外的沉降量小于1mm。2.4地面建筑沉降在盾構(gòu)正常掘進地段，地表建筑的沉降規(guī)律與地表沉降一致，部分房屋沉降曲線見圖7～圖8，最大沉降速率發(fā)生在盾尾脫出階段，在主要沉降影響區(qū)的房屋（在盾構(gòu)隧道軸線兩側(cè)3m范圍）沉降大，主沉降區(qū)的房屋沉降一般在-15.0mm～-25mm；在主沉降區(qū)外的房屋沉降小，沉降值小于-10mm在特殊地段，如許-南區(qū)間盾構(gòu)鉸接油缸出現(xiàn)漏砂地段，房屋沉降達-83.7mm；【x】區(qū)間軟流塑淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，房屋沉降也較大，沉降值達到-48.1mm，軟流塑淤泥質(zhì)地層為高壓縮高靈敏度地層，對擾動敏感，在房屋荷載和盾構(gòu)掘進擾動的作用下，地層產(chǎn)生壓縮再固結(jié)沉降，地層后期變位大。而且在這種地層，盾構(gòu)姿態(tài)和掘進控制難度增大，同步注漿對控制變位的影響減弱，主要是地層呈流塑狀時，盾尾空隙不能完全由漿液充填，部分被淤泥充填，因而地層損失較大。沉降曲線如圖9所示。在這幾處特殊地段，有部分房屋出現(xiàn)了墻皮脫落、墻體開裂現(xiàn)象，經(jīng)觀測，房屋出現(xiàn)裂縫除與沉降大有關(guān)外，與房屋本身的因素（年代、結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)等）密切相關(guān)，如在本區(qū)段，部分沉降很大的房屋（砼結(jié)構(gòu)）未出現(xiàn)裂縫，出現(xiàn)裂縫的主要是年代較久的磚混結(jié)構(gòu)2層房屋，且在有10～20mm沉降時即產(chǎn)生裂縫。2.5地下管線沉降管線監(jiān)測主要有煤氣管、給水管、排污管。煤氣管沉降變化在-0.2～-26.3mm，其在主要沉降區(qū)內(nèi)的點不多，因而盾構(gòu)推進對煤氣管影響有限，在主要沉降范圍內(nèi)煤氣管沉降約-14.1mm～-26.給水管沉降變化在2.2～-18.6mm間，最大沉降量-22.6排污管沉降變化在0.7～-15.4mm間（圖管線沉降控制沉降控制較好，沉降沉降規(guī)律與地表一致，在盾構(gòu)掘進主要影響區(qū)內(nèi)的管線沉降大，主影響區(qū)外沉降小，盾構(gòu)掘進大部地段管線距盾構(gòu)軸線較遠，不在主要沉降范圍內(nèi)，因而沉降較大的點不多。2.6深層土體水平位移盾構(gòu)施工引起的土體水平位移可分為維平面位移，即沿軸線方向的縱向位移和與之垂直的橫向位移。⑴橫向水平位移：見圖16：盾構(gòu)到達前，由于土壓設(shè)置較小，前方地層有損失，土體向隧道內(nèi)側(cè)移動，但位移數(shù)值不大，最大為1mm，盾構(gòu)到達、通過階段，盾構(gòu)對兩側(cè)土體有向外的擠壓作用，土體表現(xiàn)為向隧道外側(cè)移動，盾尾脫出階段，雖然地層有損失，但由于同步注漿及時充填，特別是注漿壓力很大，對兩側(cè)土體有很大的向外的擠壓作用，因而地層向隧道外側(cè)移動，位移最大值發(fā)生在隧道中部，最大值27.8mm，隧道下部土體因漿液收縮等原因使地層出現(xiàn)新的空隙從而引起地層損失，土體表現(xiàn)為向隧道內(nèi)側(cè)移動，但數(shù)值不大最大值-W2的情況與w1類似，由于距隧道較遠，其位移數(shù)值小得多，最大位移7.8mm，位置在隧道中上部。⑵縱向水平位移：見圖17，土體位移量較小，小于10mm，測孔w1其總體位移規(guī)律是：在盾構(gòu)到達前位移方向沿盾構(gòu)推進向前，最大位移發(fā)生在盾構(gòu)隧道中部，數(shù)值為-2.2mm，盾構(gòu)通過和盾尾脫出階段，由于地層損失位移隧道中上部土體由于盾尾間隙的影響（可能上部注漿效果稍差），土體在下沉的同時，發(fā)生一定的土體后移，但位移較小，最大為1.2mm。隧道中下部土體則因中下部同步注漿充填效果好，及盾構(gòu)巨大的向前推進作用帶動土體移動，使得這部分土體仍沿盾構(gòu)推進方向，土體最大位移-9.8mm，這也說明地層損失有限，掘進參數(shù)較好。測孔w2位移與測孔w1總體規(guī)律一致，在盾構(gòu)到達前，位移方向沿盾構(gòu)推進向前，此時最大位移-1.2mm2.7地下水位采用土壓平衡模式開挖，對地下水位影響較小，水位變化與盾構(gòu)掘進歷程有關(guān)，盾構(gòu)掘進過程中水位變化曲線見圖18、圖19。圖18盾構(gòu)掘進地下水位變化—距離曲線圖圖19盾構(gòu)掘進地下水位變化—距離曲線圖在距盾構(gòu)較近的測孔（圖18），盾構(gòu)切口距測點30m左右水位就有上升影響，在盾構(gòu)切口到達前地下水位上升幅度最大，最大上升約43cm，主要是由于盾構(gòu)土倉壓力設(shè)置大時，對正面土體有壓密疏干效應(yīng)，從而使地下水位上升；盾構(gòu)通過和盾尾脫出階段，水位下降15～20cm，下降幅度不大，這跟同步注漿參數(shù)（壓力、注漿量等）設(shè)置時能及時充填盾尾間隙有關(guān)；在盾尾過后，由于漿液收縮和地層固結(jié)沉降等因素水位總體下降16～60cm，之后水位會慢慢恢復(fù)至比原有水位略低；距盾構(gòu)較遠的測孔（圖19），水位基本呈下降趨勢，但數(shù)值不大，累計最大下降2.8區(qū)間隧道變位2.8.1隧道縱向總體呈隆起趨勢，【x】區(qū)間隧道上浮在20mm～60mm，許-南區(qū)間隧道上浮10mm～15mm圖20隧道管片上浮—距離曲線圖圖21【x】區(qū)間隧道管片縱向隆升曲線隧道管片隆升特征分為三個階段：第一階段，從管片安裝到其脫出盾尾前，管片上浮約2cm，主要受盾構(gòu)姿態(tài)和千斤頂影響；第二階段，管片從盾尾脫出至距盾尾2環(huán)左右，在同步注漿壓力及其漿液的影響下，管片周圍充滿了漿液，在漿液充填率較大時，管片上浮也較大，這一階段管片上浮2cm～4cm，管片位移最大階段就發(fā)生在這一階段；第二階段，由于漿液的滲透和固結(jié)收縮引起管片下沉，沉降量3許-南區(qū)間隧道上浮量相對較小，除與盾構(gòu)姿態(tài)控制較好有關(guān)外，與地層特性有較大關(guān)系，許-南區(qū)間為粉細(xì)砂層，地層滲透性大，漿液向地層的擴散性、滲透性好，因而由漿液引起的上浮量小。2.8.2隧道管片水平變位隧道管片水平變形在-1～3mm間，數(shù)值很小，說明隧道整環(huán)管片整體性好，管片強度、剛度滿足要求。3盾構(gòu)掘進對相鄰隧道和環(huán)境的影響【x】區(qū)間盾構(gòu)左線距右線13m，左右線凈間距6m，不在主要沉降區(qū)內(nèi)，盾構(gòu)右線掘進對左線隧道和環(huán)境影響小，右線掘進引起左線隧道豎直和水平變位小于1mm，引起左線地表沉降-2～-3mm（圖22～圖23），圖23中沉降較大地段主要受地面管線施工的影響。圖22左右線掘進引起的左線地表沉降曲線圖圖23【x】區(qū)間右線掘進引起的左線地表沉降曲線圖4盾構(gòu)掘進主要沉降控制因素分析4.1地層沉降與土倉壓力的關(guān)系在盾構(gòu)掘進中，保持土倉壓力與作業(yè)面壓力（土壓、水壓之和）平衡是防止地表沉降、保證建筑物安全的一個很重要的因素，土倉壓力P值應(yīng)能與地層土壓力和靜水壓力相抗衡，設(shè)刀盤中心地層靜水壓力、土壓力之和為P0，則P＝K×P0，在粘性土中K一般取1.0，并根據(jù)實際情況作級差為0.005Mpa的調(diào)整，砂性土中K一般取1.3，而級差調(diào)整以0.01MPa為佳。土倉壓力P的調(diào)整根據(jù)掘進過程中地質(zhì)、埋深及地表沉降監(jiān)測信息，通過維持開挖土量與排土量的平衡來實現(xiàn)?？赏ㄟ^設(shè)定掘進速度、調(diào)整排土量或設(shè)定排土量、調(diào)整掘進速度兩條途徑來達到。隧道軸線地表沉降和盾構(gòu)土倉上部壓力的關(guān)系見圖24。圖24【x】區(qū)間隧道軸線地表隆沉與土倉壓力關(guān)系曲線圖對【x】區(qū)間的地表沉降和盾構(gòu)土倉壓力監(jiān)測結(jié)果進行分析，主要有以下幾點：⑴、土倉壓力平衡狀態(tài)不理想引起的地表沉降小，土倉壓力總體控制較好由土倉壓力平衡狀態(tài)不理想引起的地表沉降在-2mm左右，沉降數(shù)值不大，說明盾構(gòu)土壓設(shè)置合理，在土壓設(shè)置較大時（粉細(xì)砂層無房地段，盾構(gòu)土倉壓力在2.2bar,其它地層土壓在2.0bar以上），則稍有隆起，但總體上地表多數(shù)表現(xiàn)為沉降，這也說明盾構(gòu)掘進時土壓仍可調(diào)整得大一些。一般情況下，盾構(gòu)土壓設(shè)置應(yīng)使盾構(gòu)上方的地表隆起5～10mm⑵、土倉壓力調(diào)整平穩(wěn)，粉細(xì)砂層中土倉壓力相對較高，利于防止地層液化【x】區(qū)間土倉壓力基本在2.0bar，許-南區(qū)間土倉壓力在2.3bar左右，許-南區(qū)間相對較高，除于粉細(xì)砂層側(cè)壓系數(shù)高、埋深、地面建筑等有關(guān)外，在粉細(xì)砂層中盾構(gòu)土倉設(shè)定土壓值大于正面土體壓力，可產(chǎn)生擠壓效應(yīng)，使盾構(gòu)正面的砂性土產(chǎn)生疏干效果，從而有效降低正面土體和土倉內(nèi)的動水壓力，有利于防止盾構(gòu)正面和螺旋出土器中的砂性土液化現(xiàn)象。⑶、修正盾構(gòu)掘進參數(shù)（土倉壓力），建立有效土壓平衡，是控制地層損失，減小地層變位的有效手段始發(fā)時土壓從0開始逐漸增加，到達時土壓則減小，在土壓調(diào)整過程中，未能建立真正意義上的土壓平衡，因而引起部分地層損失，使地面沉降較大，最大沉降達70mm，其后土倉壓力在調(diào)整到位建立平衡后，地層損失得到有效控制，沉降減小到20mm左右。由圖24，在同等條件下，地層沉降曲線起伏基本與土倉壓力調(diào)整規(guī)律一致，土倉壓力設(shè)置較大地段沉降相對較小，反之則相反。4.2地層沉降與同步注漿量的關(guān)系隨著盾構(gòu)推進，在盾殼外徑與管片外徑之間會產(chǎn)生建筑空隙。建筑空隙的充分充填和及時充填是減少地表沉降的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。確定同步注漿壓力時應(yīng)避免過大的注漿壓力引起地表有害隆起或破壞管片襯砌，并防止注漿損壞盾尾密封，理論上注漿壓力略大于地層土壓與水壓，一般壓力控制在2.5～3bar，可由同步注漿控制系統(tǒng)根據(jù)地層特點與掘進狀態(tài)自動控制。同步注漿量根據(jù)盾構(gòu)施工背襯注漿注漿量經(jīng)驗計算公式：Q＝V·λ其中：λ-指注漿率（一般取130%～180%）V-盾構(gòu)施工引起的空隙（m3）V=π（D2-d2）L/4L-每環(huán)管片長度（1.2m）每環(huán)注漿量為2.6～3.6m3／環(huán)，一般情況下為3.5隧道軸線地表沉降和盾構(gòu)同步注漿量的關(guān)系見圖25。圖25【x】區(qū)間軸線地表隆沉與同步注漿量關(guān)系圖⑴、由盾尾空隙引起的沉降較小，同步注漿參數(shù)控制較好，達到了預(yù)期效果由盾尾空隙充填不滿和不及時引起的地層損失小，由此產(chǎn)生的地表沉降在3～7mm間，除【x】區(qū)間左線部分地段同步注漿量在3.0m3/環(huán)，漿液注入率在150%左右外，其它地段同步注漿量在3.5m3⑵、一般同步注漿注入率大的地段沉降小，但也有例外盾構(gòu)在【x】區(qū)間淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層掘進過程中，右線同步注漿量比右線大，其引起的沉降反而大，主要與地層特性和右線地面存在房屋有關(guān)，在此地層中，漿液難以有效地充填盾尾空隙，同步注漿基本是劈裂機理占主要作用，注漿量大，對地層的擾動也大。⑶、在粉細(xì)砂層中應(yīng)確保同步注漿的漿液注入率和注漿的及時性在兩區(qū)間同步注漿施工階段時，粉質(zhì)粘土等地層有隆起現(xiàn)象，而粉細(xì)砂性層卻不能被漿液抬起，主要和地層性質(zhì)有關(guān)。砂土的成拱能力較差，盾構(gòu)周圍的土體易局部塌落，且由于砂性土良好的透水性，會很快平衡周圍土體與漿液的孔隙水壓力，于是決定了砂土塌落后很難再被漿液抬起，漿液的再次注入，只能起到減少砂土后期沉降的效果，這就要求在粉細(xì)砂性層中壓漿一定要及時，減少堵管現(xiàn)象，確保做到同步注漿，同時由于砂層中盾構(gòu)易產(chǎn)生超挖、盾構(gòu)糾偏難、砂層滲透性大等同步注漿注入率應(yīng)適當(dāng)大一些，一般應(yīng)在200%以上。4.3地層沉降與出渣量的關(guān)系圖26軸線地表隆沉與出渣量關(guān)系圖碴土的排出量必須與掘進的挖掘量相匹配，以獲得穩(wěn)定而合適的支撐壓力值，使掘進機的工作處于最佳狀態(tài)，螺旋輸送機的排土量是由螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速來決定的。隧道軸線地表沉降和盾構(gòu)每環(huán)出渣量的關(guān)系見圖26，出渣量基本保持在40～45m3/環(huán)，土倉壓力較為穩(wěn)定，有利與沉降控制，在出渣量異常、出渣量大的地段，沉降也相對較大。5過x隧道的沉降分析【x】區(qū)間K12+294～K12+318段為x公路隧道，x公路隧道底板與盾構(gòu)隧道頂部最小凈距只有1.04m，為了全面監(jiān)控盾構(gòu)掘進對x公路隧道的影響，在x隧道主要進行了x隧道底