ZL50裝載機-課程設計說明書

.PAGE.XX理工大學《液壓元件系統(tǒng)》設計任務說明書目錄1.主要內(nèi)容及目的11.1主要內(nèi)容11.2本次設計目的12.裝載機簡介12.1簡介12.2裝載機工作原理22.3液壓傳動優(yōu)缺點及定點分析22.4液壓系統(tǒng)設計步驟23.液壓回路設計及功能的實現(xiàn)24.液壓系統(tǒng)工況分析44.1轉向液壓缸工作回路44.2轉斗液壓缸工作回路44.3動臂液壓缸工作回路54.4自動限位裝置工作原理55.液壓系統(tǒng)主要參數(shù)55.1初選系統(tǒng)壓力55.2系統(tǒng)液壓缸的計算與選型65.2.1轉斗液壓缸的計算與選型65.2.2動臂液壓缸的計算與選型75.2.3轉向液壓缸的計算與選型85.3液壓泵排量的計算與選型95.3.1轉向系統(tǒng)液壓泵1的選擇95.3.2輔助系統(tǒng)液壓泵2的選擇95.3.3工作裝置液壓泵3的選擇106.液壓元件的選擇107.液壓輔助元件的選擇117.1過濾器的選擇117.2蓄能器的設計選用127.3油箱組件的選擇127.4油管的計算選擇128.系統(tǒng)回路驗算138.1液壓系統(tǒng)回路壓力流量驗算138.2液壓系統(tǒng)發(fā)熱溫升計算149.集成塊的設計1610.課程設計小結1911.參考文獻19裝載機液壓系統(tǒng)說明書1.主要內(nèi)容及目的1.1主要內(nèi)容結合裝載機裝載及作業(yè)原理、作業(yè)動作,基于其液壓轉向、液壓動臂、液壓轉斗等特點,設計出能實現(xiàn)以上功能的液壓回路。1.2本次設計目的通過本次不限題目的課程設計,增長了自己的見識,提高了看圖、讀圖的能力,實際與理論〔《液壓元件系統(tǒng)》相結合,自己對液壓方面有了進深刻、更全面的認識,專業(yè)理論獲得了很好的提升,同時為即將步入社會的我們,對機械行業(yè)有了初步了解,為今后的發(fā)展奠定了基礎。2.裝載機簡介2.1簡介裝載機是一種廣泛用于公路、鐵路、建筑、水電、港口、礦山等建設工程的土石方施工機械,它主要用于鏟裝土壤、砂石、石灰、煤炭等散狀物料,也可對礦石、硬土等作輕度鏟挖作業(yè)。換裝不同的輔助工作裝置還可進行推土、起重和其他物料如木材的裝卸作業(yè)。在道路、特別是在高等級公路施工中,裝載機用于路基工程的填挖、瀝青混合料和水泥混凝土料場的集料與裝料等作業(yè)。此外還可進行推運土壤、刮平地面和牽引其他機械等作業(yè)。由于裝載機具有作業(yè)速度快、效率高、機動性好、操作輕便等優(yōu)點,因此它成為工程建設中土石方施工的主要機種之一。部標1603-75規(guī)定,露天裝載機的產(chǎn)品型號用拼音字母"Z"來表示,輪胎式用"L"表示,其后的數(shù)字是額定載重量的"千?！睰N"數(shù),再后來的字母是A、B、C、D……是指變形改進設計的次序,在L后直接寫額定的載重量的KN數(shù)。\o"查看圖片"2.2裝載機工作原理裝載機在裝取貨物時,首先將鏟斗放平,發(fā)動機加力,鏟取重物,然后將鏟斗翻轉,使重物不致落下,提升動臂,行至物料堆放處時,先提升動臂,然后翻轉鏟斗,達到一定角度之后,重物由于自重滑出鏟斗,翻轉鏟斗放平,落下動臂即可繼續(xù)下一操作。2.3液壓傳動優(yōu)缺點及定點分析液壓傳動系統(tǒng)優(yōu)缺點;液壓傳動：是以液體為工作介質(zhì)靠液體的壓力能來傳遞動力的傳動。工作原理及特點：首先必須具有一定壓力的液體,其次傳動過程經(jīng)過兩次能量轉換,并且,傳動必須在密閉容積內(nèi)進行,而且容積要發(fā)生變化。液壓傳動優(yōu)點：1.功率體積比大2.可以實現(xiàn)無級調(diào)速3.容易實現(xiàn)自動化4.工作平穩(wěn),壽命長5.易于實現(xiàn)過載保護6.布置靈活,可實現(xiàn)遠程操控。液壓傳動缺點：1.石油資源有限,可燃,費用高2.不能保證嚴格的傳動比3.由于存在泄漏,一對環(huán)境造成污染4.液壓傳動系統(tǒng)成本高5.要求有單獨的能源,使用不便6.故障不已檢查排除裝載機液壓傳動系統(tǒng)設計整體思路2.4液壓系統(tǒng)設計步驟1.明確設計依據(jù),進行工況分析；2.確定液壓系統(tǒng)方案；3.液壓系統(tǒng)的計算和液壓元件的選擇；4.液壓系統(tǒng)的驗算和工況的選擇。3.液壓回路設計及功能的實現(xiàn)ZL50裝載機液壓系統(tǒng)原理圖1—轉向泵2—輔助泵3—主泵4—流量轉換閥5、9、12—溢流閥6—轉向閥7—單向節(jié)流閥8—轉向油缸10、11—手動換向閥13、14—壓力電磁閥15—動臂液壓缸16—轉斗液壓缸17—儲氣筒ZL50裝載機根據(jù)工作需要,已知該機鏟斗容量3m3,發(fā)動機驅動功率為164KW,額定轉速2200r/min。本系統(tǒng)由三個泵共同驅動,主泵3、輔助泵2和轉向泵1組成兩個液壓回路,而這兩個回路是通過輔助泵聯(lián)系起來的。ZL50裝載機的技術參數(shù)技術參數(shù)ZL50額定載重量5t額定鏟斗容量3.0發(fā)動機總功率154.4KW最大卸載高度2.85m最大卸載距離1.60m最大牽引力117.6KN最大轉彎半徑6.50m最大掘起力122.5KN機重16.8t外形尺寸長6.70m寬2.94m高3.25m爬坡能力30°最高行駛速度35km/h軸距2760輪距2250工作裝置循環(huán)時間舉升時間8s卸載時間3s下降時間4.5s三項和時間15.5s工作特點：工作裝置動作包括動臂升降和鏟斗翻轉,兩者構成單動順序回路,它的特點是液壓泵再同一時間內(nèi)只能按先后順序向一個機構供油,各機構和進油通路按前后順序排列,前面的轉斗操縱閥動作,后面的動臂操縱閥進油通路切斷；只有前面閥位于中位時,才能搬動后面的閥使之動作。重要元件工作原理：流量轉換閥4工作原理：當發(fā)動機轉速不高時,轉向泵和輔助泵流量都很少,流經(jīng)兩個節(jié)流孔的壓差很小,不足以使閥芯克服彈簧力而移動,閥芯位于左端,輔助泵和轉向泵的流量全部流入轉向回路。當發(fā)動機轉速增大時,流經(jīng)兩節(jié)流孔的流量增加,使兩個節(jié)流孔的前后壓差增加,閥芯克服彈簧力,略向右移,此時輔助泵的油液分為兩部分,分別為轉向右路和工作裝置右路供油。當發(fā)動機轉速進一步增大時,節(jié)流孔壓差進一步增大,當閥芯移向右端極限位置時,則阻斷輔助泵流向轉向油路,輔助泵油液全部進入工作裝置油路,可使工作裝置作業(yè)速度提高。鎖緊閥及單向節(jié)流閥7的工作原理：當方向盤不動時,路面引起的干擾力不能使前支架擺動。單向節(jié)流閥的設置使得鎖緊閥的動作打開時動作迅速,切斷時比較緩慢,這有利于防止液壓沖擊。溢流閥9作用：當機構發(fā)生故障或者液壓缸故障時,系統(tǒng)壓力升高,為保護系統(tǒng)不受損壞,在工作裝置主油路上設置溢流閥,起溢流保護作用。雙溢流閥12作用：溢流閥調(diào)定壓力以后,對轉斗液壓缸起緩沖補油作用,當動臂升降時,如果鏟斗已傾翻到極限位置,鏟斗液壓缸必須隨動以避免別勁,這時可通過閥12進行補油。4.液壓系統(tǒng)工況分析4.1轉向液壓缸工作回路轉向裝載機的系統(tǒng)采用雙油缸液力推動,轉向系統(tǒng)中設置一個流量轉換閥,由于油路采用的是定量泵,因此系統(tǒng)流量隨發(fā)動機轉速變化,因此,比較合理的辦法是選用輔助泵和流量轉換閥4.首先由轉向泵供油到流量轉換閥4,液壓油經(jīng)過轉換閥4后,首先流經(jīng)單向節(jié)流閥7起先導作用,操縱手動換向閥6右位〔左位時,可實現(xiàn)油缸8的伸出〔縮回動作,即可實現(xiàn)轉向的目的。同時還加了一個鎖緊滑閥來防止轉向液壓缸竄動。鎖緊閥的作用是在裝載機直線行駛時防止液壓缸竄動和降低關閉油路的速度,減少液壓沖擊,避免油路系統(tǒng)損壞。另一個作用是當轉向泵和輔助泵管路發(fā)生破損或油泵出現(xiàn)故障時,鎖緊滑能自動回到關閉油路位置,從而保證機器不擺頭。4.2轉斗液壓缸工作回路裝載機在鏟取物料時一定是先轉斗,然后提升大臂,因此,控制轉斗的先導閥與控制動臂的先導閥是串聯(lián)連接,并將控制轉斗的三位閥11放在控制動臂的四位閥之前,以保證轉斗液壓缸優(yōu)先動作。在小腔回路中設有雙作用安全閥,作用是當機構發(fā)生干涉時,起緩沖補油作用。控制轉斗液壓缸伸縮的三位閥位于右工位時,壓力油流經(jīng)閥體,進入轉斗油缸,實現(xiàn)轉斗液壓油缸伸出；位于左工位時,壓力油流經(jīng)閥體,控制轉斗液壓油缸縮回。4.3動臂液壓缸工作回路控制轉斗的三位換向閥位于中位時,操縱四位閥10位于右極限工位時,壓力流流經(jīng)閥體進入動臂液壓缸,控制動臂液壓缸伸出；位于左2位時,壓力油進入動臂油缸,控制動臂液壓缸縮回；當位于左極限工位時,既可實現(xiàn)允許動臂液壓缸浮動,以適應費平整工作面上的操作,也可實現(xiàn)發(fā)動機停轉時,在系統(tǒng)不提供壓力油的情況下,動臂液壓缸可實現(xiàn)控制縮回,保證安全的目的。4.4自動限位裝置工作原理為了提高生產(chǎn)率,也避免液壓缸活塞桿經(jīng)常伸縮到極限位置而造成安全閥頻繁地啟閉,在工作裝置和先導閥上裝有自動復位裝置,以實現(xiàn)工作鏟斗的自動放平和動臂提升自動限位動作。分別在動臂鉸點和轉斗液壓缸處裝有自動復位行程開關,當行程開關碰到觸點后,壓力電磁閥13、14通電,使儲氣筒17的壓縮空氣經(jīng)電磁閥進入轉斗或動臂先導閥回位閥體,使滑閥回位。當行程開關脫開節(jié)點,電磁閥斷電,電磁閥復位,關閉進氣通道,回位閥體的壓縮空氣從放氣孔排出。5.液壓系統(tǒng)主要參數(shù)5.1初選系統(tǒng)壓力壓力的選擇要根據(jù)載荷的大小和設備類型而定,還要考慮執(zhí)行元件的裝配空間,經(jīng)濟條件及元件供應情況等的限制。在液壓系統(tǒng)功率一定的情況下,若系統(tǒng)壓力選得過低,則液壓元、輔件的尺寸和重量就增加,對某些設備來說,尺寸受到限制,系統(tǒng)造價也不經(jīng)濟；若系統(tǒng)壓力選得較高,則液壓設備的重量、尺寸和造價會相應降低。然而,若系統(tǒng)壓力選用過高,由于對制造液壓元、輔件的材質(zhì)、密封、制造精度等要求的提高,反而會增大或增加液壓設備的尺寸、重量和造價,其系統(tǒng)效率和使用壽命也會相應下降。參照《液壓設計手冊》如下：按載荷選擇工作壓力載荷/KN5-1010-2020-3030-50>50工作壓力/MPa<0.8-11.5-22.5-33-44-5》5各種機械常用的系統(tǒng)工作壓力機械類型磨床機床組合機床龍門刨床拉床農(nóng)業(yè)機械小型工程機械建筑機械液壓鑿巖機液壓機大中型挖掘機重型機械起重運輸機械工作壓力/MPa0.8-23-52-88-1010-1820-32綜合考慮ZL50裝載機鏟斗容量,工作條件等各方面因素,初選液壓轉向裝置系統(tǒng)工作壓力為12MPa,液壓工作裝置系統(tǒng)工作壓力為16MPa。5.2系統(tǒng)液壓缸的計算與選型轉斗液壓缸的計算與選型由系統(tǒng)參數(shù)可知：ZL50裝載機最大掘起阻力=122.5KN查《工程機械液壓系統(tǒng)設計計算》裝載及設計計算可知：FC===331.7KNFK=式中：n——鏟斗液壓缸缸數(shù)；Kf——考慮連桿機構的摩擦損失系數(shù),取1.25；即：Fk==414.6KN由P1A1-P2A2=F知：16MPa-1.2MPa=414.6KN同時取d=0.7D解得：D=185.2mm；d=129.6mm根據(jù)條件查找《機械設計手冊》知,應選用HSG-F200/140E-36-2540工程液壓缸缸徑活塞桿直徑額定工作壓力為16MPa最大行程速度比為2推力拉力速度比為2200mm140mm502660N2563502400按選用后的液壓缸參數(shù)進行計算缸最大載荷實際需要壓力和流量：P實轉-1.2MPa=414.6KNQ實轉=VA=V此時D=200mm；可知實際所需壓力：P實轉=13.8MPa；實際所需流量：Q實轉=94.2L/min；動臂液壓缸的計算與選型Fh===468.3KNFd==1.25468.3KN=297.2KN式中：m——動臂液壓缸缸數(shù)；Kf——考慮連桿機構的摩擦損失系數(shù),取1.25；由P1A1-P2A2=F知：16MPa-1.2MPa=297.2KN同時取d=0.7D可知：D=155.5mm；d=108.9mm根據(jù)條件查找《機械設計手冊》知,應選用HSG-F160/110E-36-2757工程液壓缸缸徑活塞桿直徑額定工作壓力為16MPa最大行程速度比為2推力拉力速度比為2160mm110mm321700N169650N1900按選用后的液壓缸參數(shù)進行計算缸最大載荷實際需要壓力和流量：P實動-1.2MPa=297.2KNQ實動=VA=V此時D=160mm；可知實際所需壓力：P實轉=15.4MPa；實際所需流量：Q實轉=56.4L/min；轉向液壓缸的計算與選型由ZL50裝載機的技術參數(shù)額定載重量為5t。根據(jù)查閱資料估算取轉向油缸的推力為F=70KN,行程為310mm轉向時間最快可達0.3s。由P1A1-P2A2=F知：12MPa-1.2MPa=70KN同時d=0.7D；解得：D=88.4mm；d=61.9mm根據(jù)條件查找《機械設計手冊》知,應選用HSG-F100/70E-36-2310工程液壓缸缸徑活塞桿直徑額定工作壓力為16MPa最大行程速度比為2推力拉力速度比為2100mm70mm125660N64090N1200按選用后的液壓缸參數(shù)進行計算缸最大載荷實際需要壓力和流量：P實-1.2MPa=70KNQ實動=VA=V此時D=100mm；可知實際所需壓力：P實=9.5MPa；實際所需流量：Q實=135.2L/min；5.3液壓泵排量的計算與選型轉向系統(tǒng)液壓泵1的選擇經(jīng)查找資料可知,裝載機轉向泵流量轉數(shù)之間關系是：134.4L/1680r/min,轉向角度左右各為。Q1==80ml/r由于泵存在泄露=K式中：K系統(tǒng)泄露系數(shù),一般取1.1~1.3,大流量取小值,小流量取大值；考慮到泵的泄露系數(shù)1.1~1.3之間,因此可根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》,轉向液壓泵1應選取CBG2100齒輪液壓泵。型號排量/<ml/r>壓力/MPa轉數(shù)/<r/min>容積效率/%總效率/%驅動功率/KW額定最高額定最高CBG2100100.712.51620002500928345.7泵1實際輸出壓力：P1=12.5MPa；實際輸出流量：Q1==155.6L/min；輔助系統(tǒng)液壓泵2的選擇由于轉向液壓缸的油液主要來自轉向液壓泵,當發(fā)動機受其他負荷影響而轉速下降時,就會影響轉向速度的穩(wěn)定性。這時就需要從輔助液壓泵通過流量換向閥補入轉向泵所減少的流量,以保證轉向油路的流量穩(wěn)定。當流量換向閥在相應位置時,也可將輔助液壓泵多余的或全部液壓油共給工作裝置油路,以加快動臂升降液壓缸和鏟斗液壓缸的動作速度,縮短作業(yè)循環(huán)時間和提高生產(chǎn)效率。根據(jù)資料查知輔助泵2可選用CBG1040齒輪液壓泵。型號排量/<ml/r>壓力/MPa轉數(shù)/<r/min>容積效率/%總效率/%驅動功率/KW額定最高額定最高CBG104040.112.51620002500918219.9泵2實際輸出壓力：12.5MPa；實際輸出流量：Q2==61.3L/min；工作裝置液壓泵3的選擇多液壓缸或液壓馬達同時工作時,液壓泵的輸出流量應為根據(jù)ZL50裝載機工作裝置系統(tǒng)中轉斗液壓缸和動臂液壓缸綜合分析,液壓泵3最大輸出流量必須滿足動臂提升或下降時的條件,知動臂上升最快時間為8s,動臂下降最快時間為4.5s,動臂液壓缸行程為757mm,發(fā)動機額定轉數(shù)為2200r/minV==168.2mm/sAd==Q=Ad=mm3/s=56.34ml/r考慮到動臂下降最快速度是在主泵3和輔助泵2共同作用下同時完成的,同時考慮到由于泵存在泄露：=K式中：K系統(tǒng)泄露系數(shù),一般取1.1~1.3,大流量取小值,小流量取大值；因此可根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》,工作裝置液壓泵3應選取CBG2063齒輪液壓泵型號排量/<ml/r>壓力/MPa轉數(shù)/<r/min>容積效率/%總效率/%驅動功率/KW額定最高額定最高CBG206363.6162020002500918137泵3實際輸出壓力：P3=16MPa；實際輸出流量：Q3==97.2L/min；6.液壓元件的選擇根據(jù)查找《液壓元件產(chǎn)品樣本》、《液壓元件與選用》可知：代號名稱型號通徑/mm最大流量/〔L/min壓力/〔MPa4流量轉換閥4WH10-2010120165溢流閥ECG-06C202003.5~146轉向閥4WMM16H163000~25鎖緊閥24YF3O-E20B20300167單向節(jié)流閥LA-H3232200149溢流閥ECT32F-103238010~2510手動換向閥〔轉斗DF-32F-2A1322501611手動換向閥〔動臂DF-32F-2A1322501612安全閥ECT32F-103238010~2513電磁換向閥23DF3-E16168020/6.314電磁換向閥23DF3-E16168020/6.3節(jié)流孔與單向閥的選擇：名稱型號數(shù)量通徑/mm流量/〔L/min節(jié)流閥L-H32L332200單向閥<轉向回路>DIF-L20H212080單向閥<工作裝置回路>DIF-L32H29322007.液壓輔助元件的選擇7.1過濾器的選擇：由于裝載機泵選用的是齒輪泵,對油液的過濾精度要求不是很高,故可選普通過濾器,根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》選擇得：工作泵和轉向泵吸油過濾器的型號都選用WU-250×180F,其技術規(guī)格如下：過濾精度180um,壓力損失≤0.01MPa,流量250L/min,通徑50mm,聯(lián)結方式：法蘭聯(lián)結輔助泵吸油過濾器的型號選用WU-100×180F,其技術規(guī)格如下：過濾精度180um,壓力損失≤0.01MPa,流量100L/min,通徑32mm,聯(lián)結方式：法蘭聯(lián)結工作泵、轉向和制動泵的回油濾清器的型號均選用XU-A25030FS,其技術規(guī)格如下：過濾精度30um,壓力損失≤0.15MPa,流量250L/min,通徑50mm,聯(lián)結方式：螺紋聯(lián)結7.2蓄能器的設計選用：蓄能器容積的計算<式3-13>式中——所需蓄能器的容積〔；——充氣壓力Pa,按充氣；——蓄能器的工作容積〔；——系統(tǒng)的最低壓力〔Pa；——系統(tǒng)得最高壓力〔Pa；——指數(shù)：等溫時取n=1；絕熱時取n=1.4；取=20L,=16MPa,=20MPa；當充氣壓力=16MPa時：=114.3L7.3油箱組件的選擇油箱的容積按經(jīng)驗公式：V=Qp=3~7由于裝載機需移動作業(yè),考慮到散熱系統(tǒng),郵箱不宜過大。因此,油箱應選適中大小,已知所選泵的總流量為Qp=343.4L/min,又由于裝載機系統(tǒng)屬于中壓系統(tǒng),取=3可知：油箱容積V=1.03m3.7.4油管的計算選擇根據(jù)《液壓系統(tǒng)設計圖集》可知：油管內(nèi)徑d的確定可由下式推出：d2/1000=4Q/πv0允許流速推薦表管道推薦流速液壓泵吸油管道0.5~1.5,一般取1以下液壓系統(tǒng)壓油管道3~6,壓力高,管道短,粘度小取大值液壓系統(tǒng)回油管道1.5~2.6主要管路內(nèi)徑管路名稱通過流量/〔L/s允許流速/〔m/s管路內(nèi)徑/m實際取值/m泵1吸油管2.240.850.0580.059泵1排油管2.244.50.0250.026泵2吸油管1.120.850.0410.042泵2排油管1.124.50.0180.019泵3吸油管1.90.0850.0530.054泵3排油管1.94.50.0230.024泵1、2并聯(lián)后管路3.364.50.0310.032泵2、3并聯(lián)后管路4.144.50.0340.0408.系統(tǒng)回路驗算8.1液壓系統(tǒng)回路壓力流量驗算該系統(tǒng)轉斗和動臂液壓缸是主要受力執(zhí)行元件,管路損失較大,故主要驗算有主泵到轉斗和動臂液壓缸這段管路的損失?！?沿程壓力損失沿程壓力損失,主要是主油路動臂〔或轉斗油缸工作裝置進油管路的壓力損失。此管路長5m,管內(nèi)徑0.024m,通過流量1.9L/s,選用20號機械系統(tǒng)損耗油,正常運轉后油的運轉粘度=27mm2/s,油的密度=918kg/m3。油在管路中的實際流速為油在管路中呈紊流流動狀態(tài),其沿程阻力系數(shù)為：按式求得沿程壓力損失為：〔2局部壓力損失局部壓力損失包括通過管路中的折管和管接頭等處的管路局部損失,以及通過控制閥的局部損失。其中管路局部損失相對來說小得多,故主要計算通過控制閥的局部損失。參看液壓系統(tǒng)原理圖,從主泵3到動臂〔或轉斗液壓缸要經(jīng)過手動換向閥11〔或10,額定流量250/L·min-1,額定壓力損失0.3MPa。有以上計算結果,得到主泵到步移缸的總壓力損失：=〔0.071+0.194MPa=0.265MPa主泵出口壓力取轉斗缸最大壓力為參照：PP=13.8MPaPp=〔13.8+0.265MPa=14.065MPa由計算結果,主泵的實際出口壓力14.065MPa距泵的額定壓力16MPa還有一定的壓力裕度,所選泵是合適的。根據(jù)各工況需要,確定系統(tǒng)最高工作壓力14.065MPa,也就是溢流閥9的調(diào)定壓力。8.2液壓系統(tǒng)發(fā)熱溫升計算1計算發(fā)熱功率液壓系統(tǒng)的功率損失全部轉化為熱量。計算該系統(tǒng)的發(fā)熱功率為：是整個工作循環(huán)中主泵的平均輸入功率。由于輔助缸2只是在轉速達到一定條件下才參與工作裝置回路的動作,粗算其參與時間為8s,整個工作裝置工作循環(huán)時間為15.5s。是系統(tǒng)的輸出有效功率?？偟陌l(fā)熱功率為：2計算散熱功率前面初步求得油箱的有效容積為1.03m3,按V=0.8abh求得油箱各邊之積：取a,b,h各為1.1m。求得油箱散熱面積為：=1.8h<a+b>+1.5ab=[1.8×1<1.1+1.1>+1.5×1.1×1.1]m2=5.7m2油箱的散熱功率為：式中——油箱散熱系數(shù),查表取16W/<㎡·℃>；——油溫與環(huán)境溫度之差,取=35℃。所以=16×5.7×35W=3.1kW>1.2kW由此可見,油箱的散熱可以滿足系統(tǒng)的散熱,不需要另設冷卻器。9.集成塊部分選定ZL50裝載機由于技術成熟,控制轉斗和動臂的手動換向閥已做成標準集成塊DF系列形式,因此選擇控制轉向的手動閥和鎖緊閥以及控制轉向回路的壓力的溢流閥5共同做成集成塊形式。9.1集成塊設計步驟a.制作液壓元件樣板；b.決定通孔的孔徑,在元件孔徑基礎上加1mm；c.集成塊上液壓元件的布置；d.集成塊零件圖的繪制；9.2集成塊尺寸的確定先在裝配圖中把集成塊上的元件放置好,然后測量距離參照《產(chǎn)品與技術》中"關于閥件油路集成塊的設計"得出集成塊中各閥安裝位置的設計要求：9.2.1方向閥的安裝布置方向類閥主要是指換向閥類、單向閥類,一般情況下,大換向閥安裝位置在閥板的上面〔特別是手動換向閥類,這樣操作與調(diào)試維修方便；如果安裝面在右面,則大換向閥安裝位置在閥板的上面或前面。根據(jù)上面敘述：轉向換向閥6應該放在集成塊的上表面；而鎖緊閥是由于手動換向閥的工作自動開啟的,因此,可將鎖緊閥放置在集成塊的后面。9.2.2壓力閥的安裝布置壓力閥中最主要的時溢流閥的最主要的是溢流閥的安裝位置。溢流閥和換向閥是集成塊中最重要的兩種閥,他們位置恰當,直接影響集成塊的尺寸大小。溢流閥的安裝應該注意的是：溢流閥在前、后、左、右面上不能倒置安裝,即溢流閥的手柄軸線要朝上或水平。由于溢流閥壓力可調(diào),故選裝在集成塊的前面,便于調(diào)試。9.3閥板的尺寸計算確定集成塊的外形尺寸除了在行走設備上要求越小越好外,一般設計原則是適當小些好。閥板上孔道間的尺寸控制是閥板涉及到核心,計算方法可分為兩種：看壓力級P、A、B類孔：P孔道壓力《16MPa的相鄰孔道間尺寸控制——L〔兩孔中心距》R1〔一孔半徑+R2〔另一孔半徑+5mm；P孔道壓力》16MPa；中高壓孔的相鄰孔道間尺寸控制——孔徑16mm以上,L》R1+R2+10mm；T類孔：相鄰孔道間尺寸控制L》R1+R2+4mm〔有背壓,+5mm?？纯锥丝锥耸锹菁y的管接頭的相鄰空〔特別是A、B孔道間尺寸控制L》r1〔管接頭最大外直徑+r2+10mm,有時由于閥板間孔道結構限制,幾個孔的管接頭距離較近,可將管接頭靠近閥板的鏈接螺紋后部分設計長短不一的管接頭,則可方便地連接閥板和外接管。而ZL50裝載機屬于作業(yè)行走機械,要求設計尺寸小。集成塊的長度根據(jù)溢流閥和手動換向閥的尺寸,考慮液壓系統(tǒng)油路布置,把各閥件的油孔對應起來,元件最外兩端各留10mm,測量總長度,初定閥塊長度120mm,由于內(nèi)部油路相碰撞,考慮到手動換向閥與溢流閥調(diào)節(jié)干擾,后將長度選定為230mm。集成塊的寬度根據(jù)手動換向閥長度尺寸,