廣東省某框架結構工程模板支撐安裝施工方案層高.米.米

目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc171852860"第一節(jié)、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc171852861"第二節(jié)、計算說明2HYPERLINK\l"_Toc171852862"第三節(jié)、支撐系統(tǒng)的選擇2HYPERLINK\l"_Toc171852863"第四節(jié)、模板及支撐的驗算4HYPERLINK\l"_Toc171852864"一、B樓二層梁模板計算：4HYPERLINK\l"_Toc171852865"二、B樓二層樓板模板的計算9HYPERLINK\l"_Toc171852866"三、B樓首層柱箍驗算13HYPERLINK\l"_Toc171852867"四、A樓二層梁模板計算：13HYPERLINK\l"_Toc171852868"五、A樓二層樓板模板的計算18HYPERLINK\l"_Toc171852869"六、A樓首層柱箍驗算22HYPERLINK\l"_Toc171852870"第五節(jié)、模板支架（支撐）搭設23HYPERLINK\l"_Toc171852871"第六節(jié)、模板的安裝24HYPERLINK\l"_Toc171852872"一、梁模板的安裝24HYPERLINK\l"_Toc171852873"二、樓面模板的安裝26HYPERLINK\l"_Toc171852874"三、柱模板安裝26HYPERLINK\l"_Toc171852875"四、模板安裝的安全措施27HYPERLINK\l"_Toc171852876"第七節(jié)、模板工程的檢查與驗收27HYPERLINK\l"_Toc171852877"第八節(jié)、拆模的安全技術要求28HYPERLINK\l"_Toc171852878"第九節(jié)、文明施工29第一節(jié)、工程概況某某工程位于廣東省某某地區(qū)。工程分A樓（6層）和B樓（二層），框架結構，建筑總高度為A樓29.45m，B樓13.7m，總建筑面積10000m2。本工程采取商品砼，泵送。根據結構施工圖紙，本工程最高層高為B樓首層，層高6.8米，二層梁最大截面為350×800，樓板厚度為110mm；A樓最大層高為首層層高4.8米，二層梁最大截面為400×700，樓板厚度為110mm。按規(guī)定要求，層高超過4.5m，必須進行超高支模設計?，F根據樓層高度及梁截面、樓板厚度進行超高支模設計。第二節(jié)、計算說明1、參考《建筑施工手冊》、《建筑結構荷載規(guī)范》、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》、《簡明施工計算手冊》、《混凝土模板用膠合板規(guī)范》。2、模板采用18mm厚建筑膠合板，梁底側采用1220×2440mm規(guī)格，樓面模板采用915×1830㎜規(guī)格。3、梁板頂撐采用標準型門式組合架，管外徑規(guī)格為φ42×2.5mm。4、梁板模板底枋采用80×80㎜松木枋，底籠杠楞采用80×80㎜松木枋。5、柱箍采用槽鋼，間距不大于500mm。第三節(jié)、支撐系統(tǒng)的選擇1、根據設計圖紙及施工規(guī)范，作用于模板及支架的荷載主要有以下幾個方面：（1）模板及支架的自重，其荷載設計值為0.5KN/m2。（2）新澆砼自重，其荷載設計值為25KN/m3。（3）鋼筋自重,樓板荷載設計值為1.1KN/m3，梁的荷載設計值為1.5KN/m3，在計算過程中根據實際情況進行調增處理。（4）施工人員及施工設備，其荷載設計值為1.0KN/m2，由于本工程使用泵送砼，該荷載值根據施工情況進行調增。2、根據以上荷載分布情況，為保證模板及支架具有足夠的承載能力、剛度及穩(wěn)定性，模板的支撐系統(tǒng)采用管件外徑為φ42×2.5mm的標準型門式腳手架。3、梁模板由側板、底板、梁底木枋、底籠杠楞、梁側板肋，松木板支撐梁側板高于1200時，用φ18螺栓穿梁螺絲進行緊固，側板、底板均用20mm厚建筑膠合板。為確保梁模板支架的堅實，組合架必須支承在平整的板砼上，若遇不平時應用門式腳手架底座和堅實的木板進行墊平，門式腳手架的水平拉桿按組合每榀高度縱橫均設置一道水平拉桿，組合架的交叉斜撐按組合架的安裝要求進行安裝，在澆砼前，必須派專人對支撐系統(tǒng)檢查和落實措施，使支撐系統(tǒng)能符合施工的需要。4、樓面模板用915×1830×18建筑膠合板拼成，鋪設在閣柵上，閣柵閣置在底籠杠楞木枋上，閣柵采用80×80的松木木枋，間距按模板計算的間距進行排列。底籠杠楞采用80×80的松木枋，梁板荷載較大時，采用2條80×80松木枋并排，梁板荷載較小時，采用1條80×80松木枋，具體詳計算結果，平板模板應垂直于閣柵方向鋪釘，若收邊位置尺寸小于模板尺寸，則應按實際尺寸進行開界膠合板，適應收邊尺寸要求。5、柱模板采用18厚膠合板，用木枋楞條壓實，用槽鋼作柱箍，間距為500mm，柱底至柱中設間距500的對拉螺栓。第四節(jié)、模板及支撐的驗算一、B樓二層梁模板計算：B樓±0.00m~6.8m層高為6.8m，取最大的梁截面350×800mm的模板進行計算。(1)底板計算底板自重力6KN/m31.2×6×0.35×0.02=0.045KM/m新澆砼重力25KN/m31.2×25×0.35×0.8=8.4KM/m鋼筋自重力1.5KN/m31.2×1.5×0.35×0.8=0.4KM/m澆砼振動荷載2KN/m21.2×2×0.35=0.84KM/m施工人員及施工設備1KN/m21.4×1×0.3=0.49KM/mq1=10.18KN/m根據《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，該設計荷載值要乘以V=0.90的折減系數q=0.9q1=0.9×10.18=9.16KN/m梁模板底楞木間距選用400mm，按四等跨計算。400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm按強度要求底板厚度h=L÷4.65×(q÷b1)1/2=400÷4.65×(9.16÷0.35×103)1/2=13.92㎜按剛度要求底板厚度h=L÷7.8×(q÷0.35)1/3=400÷7.8×(9.16÷0.35×103)1/3=15.22㎜取底板厚度為20mm厚膠合板，符合上述要求驗算底板抗彎承載力L=400㎜查靜力計算表得Mmax=－0.105qL2=－0.105×9.16×0.42=0.154KN·mfm’=M/(1/6×b1h2)=0.154×106/(1/6×350×202)=6.6N/mm2[fm]=13N/mm2>6.6N/mm2抗剪強度驗算Vmax=－0.606qL=－0.606×9.16×0.4=2.22KNfv’=3Vmax/2b1h=3×2.22×103/(2×350×20)=0.48N/mm2fv=0.7N/mm2>0.48N/mm2撓度驗算驗算撓度時，采用荷載標準值，不考慮振搗砼荷載q’=0.9×9.34=8.41KN/mω=q’L4/150EI=8.41×3204/(150×4×103×350×183/12)=0.86㎜＜L/250=320/250=1.28㎜滿足要求(2)梁側模板計算梁的側模板強度計算，要考慮振搗砼時產生的荷載及新澆砼對模板側面壓力，并乘以分項系數。采用內部振蕩器時，新澆筑的砼作用于模板的最大側力，并取二式中較小值。F=rcH=25×0.8=20KN/m2振搗砼時產生的側壓力4KN/m2總側壓力q1=1.2×20+1.4×4=29.6KN/m2立檔間距為@400，所以側模為跨度0.4m的等跨連續(xù)板，化為線荷載q，=0.9q1=0.9×29.6=26.64KN/m抗彎強度驗算Mmax=－0.105q，L2=－0.105×26.64×0.42=0.45KN·mfm’=M/(b1h2/6)=0.45×106/(1/6×800×182)=10.42N/mm2[fm]=13N/mm2>10.42N/mm2(滿足要求)(3)梁上楞木驗算楞木自重6KN/m31.2×6（0.082/0.4×2+0.082×0.4×2）=0.27KN/m梁模板荷載6KN/m31.2×6×0.018×(0.35+0.8×2)=0.25KN/m新澆砼荷載25KN/m31.2×25×0.35×0.8=8.4KN/m鋼筋荷載1.5KN/m31.2×1.5×0.35×0.8=0.5KN/m振搗砼荷載2KN/m21.2×2×0.35=0.84KN/m施工人員及設備荷載2.5KN/m21.4×2.5×0.35=1.23KN/mq1=11.49KN/m設計荷載值乘折減系數V=0.9q，=0.9q1=0.9×11.49=10.34KN/m1)、驗算楞木抗彎能力q，=qL=10.34×0.4=4.136KNMmax=q，L12/8=4.136×0.42/8=0.083KN·mf′m=M/W=0.083×106/803/6=0.97N/mm2<fm=13N/mm2(滿足要求)2)、抗剪強度驗算Vmax=q1L/2=4.136×0.4/2=0.827KNfv’=3V/2bh=3×0.827×103/(2×80×80)=0.194N/mm2fv=1.4N/mm2>0.194N/mm2(滿足要求)3)、驗算撓度ω=5q，L4/384EI=5q，L4/(384Ebh3/12)=5×4.136×4004/(384×9×103×80×803/12)=0.045mm[ω]=L/400=400/400=1.0㎜>0.045㎜（滿足要求）4)、底籠楞木支撐間距驗算(2條80×80木枋，頂撐@900布置)Mmax=qL2/8=11.49×0.92/8=1.163KN·mf′m=M/W=M/（bh2/6）=1.163×106/(2×803/6)=6.81N/mm2<fm=13N/mm2(滿足要求)5)、抗剪強度驗算Vmax=qL/2=11.49×0.9/2=5.17KNfv’=3V/2bh=3×5.17×103/(2×160×80)=0.61N/mm2fv=1.4N/mm2>0.61N/mm2(可以)6)、撓度驗算ω=5qL4/384EI=5qL4/(384Ebh3/12)=5×11.49×9004/(384×9×103×160×803/12)=1.6㎜[ω]=L/400=900/400=2.25㎜>1.6㎜（滿足要求）(4)支撐驗算支撐荷載為梁上楞木驗算荷載加上門式組合架荷載，按上述組合計算為12510N，組合架每榀為0.68KN/榀，按900mm排布，每m梁長為1.1榀，則荷載為：每榀門式腳手架MF1219及MF1217加可調頂托座組合后的承載力：Nd=ψAf×0.9=0.316×310×2×205×0.9=36147N每米梁長度腳手架承載能力：1.1榀×36147=39761.7N>12510N(符合要求)按強度計算@900㎜排布雙排門式架支柱的受壓應力為σ=N/A=qL/A=23840×0.9/(310×2)=34.61N/㎜2<fm=205N/㎜2按穩(wěn)定性計算支柱的受壓應力為λ=L/i=190/1.525=124.59查門式腳手架規(guī)范表B.0.6穩(wěn)定系數ψ=0.423σ=N/ψA=qL/ψA=23840×0.9/(0.423×310×2)=81.81N/㎜2<fm=205N/㎜2符合要求二、B樓二層樓板模板的計算1、樓板模板（110厚樓板）的驗算樓板模板采用18mm厚膠合板規(guī)格1830×915×18mm，閣柵80×80松木枋，間距為458mm，閣柵底籠間距為1000mm，樓板砼厚度110mm，混凝土板按四跨等跨連續(xù)梁計算。458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm（1）荷載計算模板自重0.3KN/m21.2×0.3×1×1=0.36KN/m2新澆砼自重25KN/m31.2×25×0.11×12=6KN/m2鋼筋自重1.5KN/m31.2×1.5×0.11×12=0.36KN/m2施工人員及設備荷載2.5KN/m21.4×2.5×12=3.5KN/m2振搗砼荷載2KN/m21.2×2×12=2.4KN/m2q1=12.62KN/m2根據規(guī)定，設計荷載值要求乘折減系數r=0.9的折減系數q=0.9q1=0.9×12.62=11.36KN/m2(2)驗算底板抗彎能力：按四跨連續(xù)架計算，查靜力計算表得KM=－0.107Vmax=KM··qL2=－0.1077×11.336×0.44582=0.255KN/··mf′m=M/W==0.25××106/(9155×182/6)=55.16N//mm2<fm==13N/mm2(滿足要求)(3)抗剪強度驗驗算查靜力計算表得KKV=－0.6077Vmax=KVqqL=－0.6077×11.336×0.4458=3..16KNf′V=3Vmaax/2b11h=3×33.16×1103/(2×9915×188)=0.29N//mm2<fv==1.4N//mm2(滿足要求)(4)撓度驗算驗算撓度時，采用用荷載載標準準值，不考慮慮振搗砼荷載載。q,=12.622－2.4=110.22KKN查結構靜力計算表表得KW=0..632ω=KW×q,L44/100EEI=0.632×110.22××4584/(1000×9×1003×915××183/12)==0.71㎜允許撓度L/4000=4588/400==1.15>>0.71㎜符合要求2、模板底閣柵的計計算閣柵、底籠牽杠楞楞木為80×80mm松木枋枋，楞木上有有如下荷載：：楞木自重6KNN/m31.2××6×0.0082×3.188=0.155KN/m2模板荷載0.3KN/mm211.2×0..3×1×11=0.366KN/m2鋼筋荷載1.5KN/mm311.2×1..5×0.22×1×1==0.36KN/mm2振搗砼荷載1.99KN/m211.2×1..9×1×11=2.288KN/m2施工人員及設備荷荷載2.5KKN/m2211.4×2..5×1×11=3.5KN/mm2q1=12.655KN/m2乘折減系數0.99q=0.99q1=0..9×12..65=111.39KKN/m22(1)驗算楞木抗抗彎能力(按底籠牽杠杠楞木@1000計)，作用于每每條楞木荷載載q，=11.39×00.458==5.22KN/mm按兩跨等跨連續(xù)梁梁計算，查靜靜力計算表得得KM=－0.1255Mmax=Km··q，L2=－0.1255×5.222×12=00.65KNN·mf′m=M/W==0.65××106/(80××802/6)=77.65N//mm2<fm==13N/mm2(滿足要求)(2)抗剪強度驗驗算KKV=－0.6255Vmax=KVVq，L=－0.6255×5.222×1=3..26KNf′v=3Vmaax/2bbh=3×33.26×1103/（2×80××80）=0.76N/mmm2<ffV=1.44N/mmm2(可以)(3)撓度驗算KKw=0..521ω=Kw×q,,L4/100EEI=0.521×55.22×110004/(1000×9×1003×80×8803/12)==0.89㎜允許撓度L/4000=10000/4000=2.5㎜>0.89㎜滿足要求(4)驗算底籠楞楞木抗彎能力力(@900mmm可調托座座設置，底籠籠采用2條80×80木枋)q，=0.9(12..65+1..2×0.0082×2×0..9×6KNN/m3)=11..46KNN/m2Mmax=q，LL2/8=111.46×00.92/8=1..16KNN·mf′m=M/W==1.16××106/(1600×802//6)=6..8N/mmm2<fmm=13N//mm2((可以)(5)抗剪強度驗驗算Vmax=q1LL/2=111.46×00.9/2==5.16KKNfv’=33Vmax//2bh=33×5.166×103/(2×1160×800)=0.66N/mm22fv=1.4N/mm22>0.6NN/mm2((可以)6)撓度驗算ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3384Ebhh3/12)=5×11.466×90044/(3844×9×1003×160××803/12)==1.59㎜[ω]=L//400=9900/4000=2.225㎜>1.59㎜（可以）3、底籠杠楞支撐驗驗算荷載按底籠楞木以以上荷載加上上組合門式架架每米的榀數數@900時，每m長度用門式式架1.11榀，每榀門門式腳手架為為MF12119和MF12117，可調托座座組合后每榀榀門式架重量量為0.68KKN/榀，組合架架桿件外徑Φ42×2..5，離地19000mm和3600設二道拉桿桿q=12.65++1.43××0.68××1.2=113.82KN/mm2每榀門式腳手架的的承載力為Nd=ψA5×00.9=0..316×3310×2××205×00.9=366147N每1m2樓范圍門門式腳手架數數量為1/0.99=1.111榀，承載力為1.111×361447=40..123KNN40.123KNN>13.882KN//m2符合要求1)、按強度計算算，間距@900mm排布布門式腳手架架支柱受壓應應力為:σ=N/A=qL//A=138820×0..9/3100=40.112N/㎜2<fm==205N//㎜22)、按穩(wěn)定性計計算支柱的受受壓應力為：：λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查門式腳手架規(guī)范范表B.0.6穩(wěn)定系數4=0.4423σ=N/ψA=qLL/ψA=138820×0..9/（0.4233×310）=94.85NN/㎜2<fm==205N//㎜2符合要求三、B樓首層柱箍驗算首層柱四周采用槽槽鋼拉結作為為柱箍，間距距為500mmm，柱最大大尺寸為750×7550mm，柱柱沿高度設ΦΦ18對拉螺栓拉拉結。新澆混凝土對模板板側面的壓力力為F=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×200//(35+115)×1..2×1×11.414==35.844kN/mm2荷載合計：35..84×1..2+4×11.4＝48.6kkN/m2柱箍承受的均布荷荷載設計值為為：q=48.6×110-3×500×0..85=200.66N//mm。1）、強度檢驗N/An+Mx//γWnx=(750/2×20.666)/10244+1/8×200.66×7502/1×25..3×103=7.57+57.422=64.999<215N/mm222）、撓度驗算ω＝5q’L24/3384EI=5×（35.884-2.8）×10-3×500×0..85×75504/384××2.05××105×101.33×104=0.28mm<7750/5000=1.5mm。四、A樓二層梁模板計算算：A樓首層層高為4..8m，取最大的梁梁截面400×7000mm的的模板進行計計算。(1)底板計算底板自重力6KN//m31.2××6×0.44×0.02=0.058KM/m新澆砼重力25KNN/m31.2××25×0..4×0.7=8.4KMM/m鋼筋自重力1.5KKN/m331.2××1.5×00.4×0.7=0.4KMM/m澆砼振動荷載2KN//m21.2××2×0.44=0.96KM/m施工人員及施工設設備1KN/m21..4×1×00.4=0.56KM/mq1==10.38KN/m根據《混凝土結構構工程施工及及驗收規(guī)范》的的規(guī)定，該設設計荷載值要要乘以V=0.990的折減系數數q==0.9q11=0.9××10.38=9.344KN/mm梁模板底楞木間距距選用4000mm，按四四等跨計算。400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm400mm按強度要求底板厚厚度h=L÷4.655×(q÷bb1)1/22=400÷÷4.65××(9.34÷0.4×1003)1/2==13.14㎜按剛度要求底板厚厚度h=L÷7.8××(q÷0..4)1/33=400÷÷7.8×((9.34÷0.4×103)1/3==14.666㎜取底板厚度為200mm厚膠合合板，符合上上述要求驗算底板抗彎承載載力LL=400㎜查靜力計算表得Mmax=－0..105qLL2=－0.1055×9.34×0.42=0.157KN·mfm’=M/(11/6×b11h2)=0.1557×106/(1/66×400×202)=5.899N/mm2[fm]=13NN/mm22>5.89NN/mm22抗剪強度驗算Vmaxx=－0.6066qL=－0.6066×9.34×0.4=2.26KNfv’=3Vmaax/2b11h=3×22.26×103/(2×4000×20)=0.424N/mmm2fv=0.7N//mm2>0.424N/mmm2撓度驗算驗算撓度時，采用用荷載標準值值，不考慮振振搗砼荷載q’=0.9×9.334=8.41KNN/mω=q’L4/1550EI=88.41×3204/(1500×4×1003×400×183/12)=0.7566㎜＜L/2500=320/2550=1.228㎜滿足要求(2)梁側模板板計算梁的側模板強度計計算，要考慮慮振搗砼時產產生的荷載及及新澆砼對模模板側面壓力力，并乘以分分項系數。采用內部振蕩器時時，新澆筑的的砼作用于模模板的最大側側力，并取二二式中較小值值。F=rcH=255×0.7=17.5KKN/m22振搗砼時產生的側側壓力4KN/m2總側壓力q1=11.2×177.5+1..4×4=226.6KKN/m22立檔間距為@4000，所以側模為為跨度0.44m的等跨跨連續(xù)板，化化為線荷載q，=0.9q1=00.9×266.6=23..94KNN/m抗彎強度驗算Mmax=－0..105qLL2=－0.1055×23.994×0.442=0.4402KN·mmfm’=M/(b1h22/6)=00.402×106/(1/66×700×1882)=10..63N/mmm2[fm]=13NN/mm22>10.633N/mmm2(滿足要求)(3)梁上楞木驗驗算楞木自重6KNN/m31.2×66×（0.082/0.4××2+0.0082×0.4××2）=0.277KN/m梁模板荷載6KKN/m331.2××6×0.002×(0.4+0.7×2)=00.26KN/m新澆砼荷載25KN/mm31.2××25×0..4×0.8==8.4KKN/m鋼筋荷載1.5KN/mm31.22×1.5××0.4×0.7=0.5KN/mm振搗砼荷載2KKN/m221.2××2×0.44=0.96KN//m施工人員及設備荷荷載2.5KKN/m221.4×22.5×0..4=1.4KNN/mq1=11.79KN/m設計荷載值乘折減減系數V=0.99q，=0.9q1=00.9×111.79=10..61KN//m1)、驗算楞木抗抗彎能力q，=qL=10.661×0.44=4.244KNMmax=q，L112/8=4..24×0.442/8=0..085KN·mf′m=M/W=0.0085×106/803/6=0..99N/mmm2<fm=13NN/mm2(滿足要求)2)、抗剪強度驗驗算Vmax=q1L//2=4.224×0.44/2=0..848KNfv’=33V/2bhh=3×0..848×103/(2×880×80))=0.1999N/mmm2fv=1.4N/mm22>0.1999N/mm2(滿足要求)3)、驗算撓度ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3844Ebh3/12)=5×4.24××4004/(3844×9×1003×80×8803/12)==0.046mm[ω]=L/400==400/4400=1..0㎜>0.0446㎜（滿足要要求）4)、底籠楞木支撐間間距驗算(2條80×80木枋，頂撐@900布置)Mmax=qL2//8=11..79×0.92/8=1.1194KN·mmf′m=M/W=M/（bh2/6）=1.194×1006/(2×8803/6)=6..99N/mmm2<fm=13NN/mm2(滿足要求)5)、抗剪強度驗算Vmax=qL/22=11.779×0.9/2=5.31KNfv’=33V/2bhh=3×5..31×103/(2×1160×800)=0.6622N/mmm2fv=1.4N/mm22>0.622N/mmm2(可以)6)、撓度驗算ω=5qL4/3884EI=55qL4/(3844Ebh3/12)=5×11.799×9004/(3844×9×1003×160××803/12)==1.62㎜[ω]=L/400==900/4000=2.225㎜>1.62㎜（滿足要求求）(4)支撐驗算算支撐上部荷載有楞楞木自重、梁梁模板及支架架自重、鋼筋筋新澆砼荷載載、施工荷載載、振搗砼荷荷載按上述所所計算為143599KN/m，采用門式腳腳手架間距為為900mmm，每m梁長為2/0.99=2.222榀，則荷載載為：q=14.3599+1.2××0.9×22.22=16.766KN/m每榀門式腳手架MMF12199及MF12112*2加可調調頂托座組合合后的承載力力：Nd=ψAf×00.9=0..282×3110×2×2205×0..9=322239N每米梁長度腳手架架承載能力：：2.22榀×32.239=70.933N>16.776N(符合要求)按強度計算@9000㎜排布雙排排門式架支柱柱的受壓應力力為σ=N/A=qL//A=167760×0..9/(3110×2)==24.333N/㎜2<fm=205NN/㎜2按穩(wěn)定性計算支柱柱的受壓應力力為λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查門式腳手架規(guī)范范表B.0.6穩(wěn)定系數ψ=0.4223σ=N/ψA=qLL/ψA=167660×0.99/(0.4423×3110×2)=57.52N//㎜2<fm=205NN/㎜2符合要求五、A樓二層樓板模板的的計算1、樓板模板（1110厚樓板）的的驗算樓板模板采用188mm厚膠膠合板規(guī)格1830××915×118mm，閣閣柵80×80松木枋，間間距為4588mm，閣閣柵底籠間距距為10000mm，樓樓板砼厚度1110mmm，混凝土板板按四跨等跨跨連續(xù)梁計算算。458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm458mm（1）荷載計算模板自重0.3KN/mm21.2××0.3×11×1=0..36KNN/m2新澆砼自重25KN/mm311.2×255×0.111×12=6KNN/m2鋼筋自重1.5KN/mm31.2×11.5×0..11×122=0.366KN/m2施工人員及設備荷荷載2.5KKN/m2211.4×2..5×12=3.5KN/mm2振搗砼荷載2KKN/m221.2××2×12=2.4KN/mm2q1=12.622KN/m2根據規(guī)定，設計荷荷載值要求乘乘折減系數r=0.9的折減系數數q=0.9q1==0.9×112.62==11.366KN/m2(2)驗算底板抗抗彎能力：按四跨連續(xù)架計算算，查靜力計計算表得KM=－0.1077Vmax=KM··qL2=－0.1077×11.336×0.44582=0.255KN/··mf′m=M/W==0.25××106/(9155×182/6)=55.16N//mm2<fm==13N/mm2(滿足要求)(3)抗剪強度驗驗算查靜力計算表得KKV=－0.6077Vmax=KVqqL=－0.6077×11.336×0.4458=3..16KNf′V=3Vmaax/2b11h=3×33.16×1103/(2×9915×188)=0.29N//mm2<fv==1.4N//mm2(滿足要求)(4)撓度驗算驗算撓度時，采用用荷載載標準準值，不考慮慮振搗砼荷載載。q,=12.622－2.4=110.22KKN查結構靜力計算表表得KW=0..632ω=KW×q,L44/100EEI=0.632×110.22××4584/(1000×9×1003×915××183/12)==0.71㎜允許撓度L/4000=4588/400==1.15>>0.71㎜符合要求2、模板底閣柵的計計算閣柵、底籠牽杠楞楞木為80×80mm松木枋枋，楞木上有有如下荷載：：楞木自重6KNN/m31.2××6×0.0082×3.188=0.155KN/m2模板荷載0.3KN/mm211.2×0..3×1×11=0.366KN/m2鋼筋荷載1.5KN/mm311.2×1..5×0.22×1×1==0.36KN/mm2振搗砼荷載1.99KN/m211.2×1..9×1×11=2.288KN/m2施工人員及設備荷荷載2.5KKN/m2211.4×2..5×1×11=3.5KN/mm2q1=12.655KN/m2乘折減系數0.99q=0.99q1=0..9×12..65=111.39KKN/m22(1)驗算楞木抗抗彎能力(按底籠牽杠杠楞木@1000計)，作用于每每條楞木荷載載q，=11.39×00.458==5.22KN/mm按兩跨等跨連續(xù)梁梁計算，查靜靜力計算表得得KM=－0.1255Mmax=Km··q，L2=－0.1255×5.222×12=00.65KNN·mf′m=M/W==0.65××106/(80××802/6)=77.65N//mm2<fm==13N/mm2(滿足要求)(2)抗剪強度驗驗算KKV=－0.6255Vmax=KVVq，L=－0.6255×5.222×1=3..26KNf′v=3Vmaax/2bbh=3×33.26×1103/（2×80××80）=0.76N/mmm2<ffV=1.44N/mmm2(可以)(3)撓度驗算KKw=0..521ω=Kw×q,,L4/100EEI=0.521×55.22×110004/(1000×9×1003×80×8803/12)==0.89㎜允許撓度L/4000=10000/4000=2.5㎜>0.89㎜滿足要求(4)驗算底籠楞楞木抗彎能力力(@900mmm可調托座座設置，底籠籠采用2條80×80木枋)q，=0.9(12..65+1..2×0.0082×2×0..9×6KNN/m3)=11..46KNN/m2Mmax=q，LL2/8=111.46×00.92/8=1..16KNN·mf′m=M/W==1.16××106/(1600×802//6)=6..8N/mmm2<fmm=13N//mm2((可以)(5)抗剪強度驗驗算Vmax=q1LL/2=111.46×00.9/2==5.16KKNfv’=33Vmax//2bh=33×5.166×103/(2×1160×800)=0.66N/mm22fv=1.4N/mm22>0.6NN/mm2((可以)6)撓度驗算ω=5q，L4/3384EI==5q，L4/(3384Ebhh3/12)=5×11.466×90044/(3844×9×1003×160××803/12)==1.59㎜[ω]=L//400=9900/4000=2.225㎜>1.59㎜（可以）3、底籠杠楞支撐驗驗算荷載按底籠楞木以以上荷載加上上組合門式架架每米的榀數數@900時，每m長度用門式式架1.11榀，每榀門門式腳手架為為MF12119和MF12112*2，可調調托座組合后后每榀門式架架重量為0.59KN/榀，組合架架桿件外徑Φ42×2..5，離地19000mm和3200設二道拉桿桿q=12.65++1.43××0.59×1.22=13.666KN//m2每榀門式腳手架的的承載力為Nd=ψAf×00.9=0..258×3110×2×2205×0..9=295513N每1m2樓范圍門門式腳手架數數量為1/0.99=1.111榀，承載力為1.111×29.5513=32.766KN32.76KN>>13.666KN/m2符合要求1)、按強度計算算，間距@900mm排布布門式腳手架架支柱受壓應應力為:σ=N/A=qL//A=136660×0..9/3100=39.665N/㎜2<fm==205N//㎜22)、按穩(wěn)定性計計算支柱的受受壓應力為：：λ=L/i=1900/1.5225=1244.59查門式腳手架規(guī)范范表B.0.6穩(wěn)定系數4=0.4423σ=N/ψA=qLL/ψA=136660×0.99/（0.4233×310）=93.75N/㎜㎜2<fm=2205N/㎜2符合要求六、A樓首層柱箍驗算首層柱四周采用槽槽鋼拉結作為為柱箍，間距距為400mm，柱柱最大尺寸為為800×800mm，柱沿沿1/2柱高度設Φ10對拉螺栓拉拉結。新澆混凝土對模板板側面的壓力力為F=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×200//(35+115)×1..2×1×11.414==35.844kN/mm2荷載合計：35..84×1..2+4×11.4＝48.6kkN/m2柱箍承受的均布荷荷載設計值為為：q=48.6×110-3×400×0..85=166.52N//mm。1）、強度檢驗N/An+Mx//γWnx=(800/2××16.522)/10224+1/88×16.552×8002/1×255.3×1003=6.45+52.244=58.699<215N/mm222）、撓度驗算ω＝5q’L24/3384EI=5×（35.884-2.88）×10-3×400×0..85×80004/384××2.05××105×101..3×1044=0.29mm<8800/400=2mm。第五節(jié)、模板支架架（支撐）搭設設模板支架采用管件件外徑為Φ42×2.55mm的標準準型門式腳手手架，門架的的內外兩側均均應設置交叉叉支撐與門架架立桿上的鎖鎖銷鎖牢，上上下榀門架的的組裝必須設設置連接捧，連連接棒直徑應應小于立桿內內徑1~2mm，門式式腳手架搭設設應確保支承承在有足夠支支承力的底板板砼上，若遇遇底板砼不平平整時，門式式架底部安裝裝底座，并用用堅實的木板板進行墊平，嚴嚴格控制第一一步門架面的的標高，其水水平誤差不得得大于5mmm，超出時，應應塞墊鐵板，底底座加墊木板板予以調整。門門式腳手架搭搭設方法：鋪鋪放墊木板→拉線→放底座→自一端起立立門架并隨即即裝交叉支撐撐→安放腳手架架面鐵行人橋橋枋→安裝連接棒→逐層向上安安裝→安裝支承底底籠木枋的可可調托座。腳手架的垂直度和和水平度對于于確保腳手架架的承載性能能至關重要，嚴嚴格控制首層層門架的垂直直度和水平度度。在裝上以以后要逐片地地、仔細地調調整好，使門門架豎桿在兩兩個垂直方向向的垂直度偏偏差都控制在在2mm以內內，門架頂部部的水平偏差差控制在5mm以內，隨隨后在門架的的駁接位置用用大橫桿進行行固定。接門門架時上下門門架豎桿之間間要對齊，對對中的偏差不不宜大于3mm，同時時注意調整門門架的垂直度度和水平度，及及時安裝交叉叉支撐，以避避免門式腳手手架偏斜。BB樓±0.00mm至6.8m層高為6.88m；梁截面面350×8000門式腳手架架采用MF12119底層，二層層用MF12119，三層MF12119加可調托座座，該梁設單排回底籠，每每條底籠用22條80×80mm松木枋枋設置；門式式架縱向間距距為900mmm。A樓首層層高為4.88m；梁截面面400×700門式腳手架架采用MF12119底層，二層層用MF12112，三層MF12112加可調托座座，該梁設單排回底籠，每每條底籠用22條80×80mm松木枋枋設置；門式式架縱向間距距為900mmm。每條底籠采用2條條80×80木枋并排，門門式腳手架高高度組合時，每每一豎直駁接接位置均設置置一道水平拉拉桿進行固定定。鋼管門式架縱橫之之間設置二道的水平鋼鋼管拉桿，底底部設掃地桿桿，使每榀門式架連成成一個整體，增增強模板立桿桿支撐的穩(wěn)定定性?？拷娱T式架支支撐不到的地地方，用單根根鋼管支撐，并加水平拉桿與門式架拉結。第六節(jié)、模板的安安裝一、梁模板的安裝(1)梁模板的安安裝順序遵守守先主梁后次次梁原則，先先在與墻柱的的接口確定梁梁底底籠面標標高及梁口位位置，安裝梁梁底底籠并調調整標高，在在底籠面排布布木枋按底木木枋間距進行行，梁底木枋枋與底籠木枋枋按計算間距距釘牢固后，確確定梁底模板板位置進行梁梁底板釘牢固固工作。梁底底板釘牢固后后在底板面進進行拉線，對對水平高度不不符合的梁底底進行調節(jié)螺螺絲頂托的高高度，對于跨跨度大于4米的梁底按跨跨度1/10000~3/11000進行起拱，主主、次梁底安安裝完畢并復復核梁底標高高及起拱符合合要求后，先先將大截面梁梁鋼筋在底板板上進行綁扎扎，然后進行行次梁鋼筋綁綁扎。經監(jiān)理理、甲方及施施工單位共同同對梁鋼筋綁綁扎進行驗收收，驗收合格格后，再進行行梁側板的封封板工作。對對于大截面的的梁側模板，應應按模板設計計的穿梁螺絲絲進行梁中間間部位的鎖定定緊固工作，梁梁側板頂采用用25厚松木板支支撐進行固定定釘牢固工作作。(2)梁底板下木木枋間距：梁梁截面350×8000，木枋@400mmm，支承于回回底籠（每條條底籠雙木枋枋），底籠間間距@600。(3)梁側穿Φ116穿梁螺栓：：350×8000梁，穿梁螺螺栓（寬×高）@800×400。(4)模板安裝后后，要拉中線線進行梁底中中線檢查，復復核各梁底板板中心線位置置是否準確，梁梁側板安裝后后要拉梁側模模板線進行檢檢查，復核梁梁側板的垂直直度及平直是是否符合要求求。分項模板允許偏差差柱、墻、梁軸線位位移3mmm墻、柱、梁截面5mmm每層垂直度3mmm表面平整度5mmm預埋管、預埋留孔孔中心位移3mmm預留洞中心位移10mmm模板必須自下面上上的須序安裝裝，要確保模模板體系穩(wěn)定定，以防傾覆覆，模板安裝裝應與鋼筋安安裝、水電埋埋管、各種埋埋件，預留孔孔洞、預埋螺螺栓等緊密配配合，均按設設計圖紙進行行不得遺漏，其其位置必須準準確，安裝牢牢固。梁跨度在4米及超超過4米以上者，梁梁底均應進行行起拱，如設設計無規(guī)定要要求時拱高度度宜為跨度的的1‰～3‰。二、樓面模板的安裝裝(1)梁側板施工工完畢，先在在梁側模板的的兩個外側彈彈水平線，水水平線的標高高應減去樓面面模板厚度及及閣柵高度，另另兩個外側則則應減去模板板厚度和閣柵柵高度及底籠籠高度進行標標高確定。在在梁外側模板板釘上托木橫橫檔，安裝樓樓面模板底籠籠，底籠的間間距和門式架架可調頂托間間距必須嚴格格按模板計算算的間距，底底籠安裝完畢畢再進行樓面面模板的閣柵柵木枋排布，排排布前應考慮慮模板的收邊邊方向，排模模板計算的閣閣柵間距進行行排布閣柵木木枋，并用2.5寸鐵釘將閣閣柵木枋與底底籠木枋釘牢牢固，最后在在閣柵上釘18厚建筑膠合合板和收邊口口的膠合板，模模板