加勁板加載實(shí)驗(yàn)方案

文獻(xiàn)綜述3目錄Numericalandexperimentalinvestigationsonthecompressionbehaviourofstiffenedplates1Compressivetestsonstiffenedpanelsofintermediateslenderness2Experimentandoptimizationofthehat-stringer-stiffenedcompositepanelsunderaxialcompression3Compressiontestsoflongitudinallystiffenedplatesundergoingdistortionalbuckling4Numericalandexperimentalinvestigationsonthecompressionbehaviourofstiffenedplates

對(duì)加勁板受壓情況進(jìn)行數(shù)值和實(shí)驗(yàn)分析

1文章結(jié)構(gòu)摘要：加勁板受到軸壓作用后，由于后屈曲作用產(chǎn)生破壞。目前有兩個(gè)已實(shí)施且結(jié)果良好的數(shù)據(jù)被廣泛使用。第一種是Ghavami實(shí)驗(yàn)，其加勁肋截面較為常見(jiàn)，間距和橫向加勁肋的間距也被研究過(guò)。第二種是Tanaka&Endo實(shí)驗(yàn)，板上加勁肋為二到三個(gè)平條，本分別分析了縱向和橫向加勁肋的情況。ANSYS模型也被建立，選用的單元為SHELL43。簡(jiǎn)介GHAVAMI實(shí)驗(yàn)T&E實(shí)驗(yàn)有限元分析分析結(jié)果總結(jié)實(shí)驗(yàn)所用的加勁板結(jié)構(gòu)加勁板縱向彎矩的產(chǎn)生GHAVAMI實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)探究了常見(jiàn)的加勁肋截面R\L\T對(duì)板的影響，見(jiàn)圖左下角。加勁肋間距和橫向加勁肋剛度對(duì)板因?yàn)榍a(chǎn)生的破壞也在試驗(yàn)中探究。GHAVAMI實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ虶havami利用該裝置探究了17塊板，每塊板的長(zhǎng)寬都為750mm。模型被分為六個(gè)系列，見(jiàn)下表。GHAVAMI實(shí)驗(yàn)裝備I和II的平均板厚為4.4mm。IV和VI的平均板厚為4.8mm。在兩個(gè)方向上，兩個(gè)簡(jiǎn)單支撐的間距為650mm。P1和P2作為參考模型。類別定義測(cè)試模型I無(wú)加勁肋P1\P2II帶有一個(gè)加勁肋（截面為R\L\T）P1R\P1L\P1TIII帶有兩個(gè)加勁肋（截面為R\L\T）P2R\P2L\P2TIV與II相同，但是在中跨增加了一個(gè)橫向加勁肋P1R1T\P1L1T\P1T1TV與III相同，但是在中跨增加了一個(gè)橫向加勁肋P2R1T\P2L1T\P2T1TVI與II相同，但是在1/3跨增加了兩個(gè)個(gè)橫向加勁肋P2R2T\P2L2T\P2T2T實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷亩x板和加勁肋的尺寸材料性質(zhì)加勁板模型的加載板和加勁肋在板外的撓度由刻盤(pán)位移計(jì)測(cè)得。應(yīng)變由應(yīng)變計(jì)測(cè)得。Tanaka&Endo實(shí)驗(yàn)Tanaka&Endo實(shí)驗(yàn)的材料性質(zhì)加勁板模型在實(shí)驗(yàn)裝置中的位置該實(shí)驗(yàn)探究了帶有縱橫向加勁的極限抗壓能力。共做了12個(gè)實(shí)驗(yàn)。如此設(shè)計(jì)模型是為了使縱向加勁肋能夠破壞。為了得出相鄰板對(duì)中間板破壞造成的影響，三跨模型帶有兩個(gè)相鄰（假的）加勁板并由兩個(gè)橫向結(jié)構(gòu)支撐。實(shí)驗(yàn)試件破壞和有限元模型對(duì)比Compressivetestsonstiffenedpanelsofintermediateslenderness

中等長(zhǎng)細(xì)比加勁板的受壓實(shí)驗(yàn)

2文章結(jié)構(gòu)摘要：實(shí)驗(yàn)對(duì)八塊加勁板進(jìn)行軸壓直到破壞。試件為三跨加勁板，所用鋼材為高強(qiáng)鋼S690。由于S690的使用，所以需要利用U型加勁肋進(jìn)行加勁，本文探究了該種加勁方式和傳統(tǒng)加勁方式的不同。共有4種加勁的形式：采用中等或者高強(qiáng)度的鋼做成的條形加勁肋、中等強(qiáng)度鋼做成的L形加勁肋以及中等強(qiáng)度鋼做成的U形加勁肋。本文探究了加勁肋幾何形狀對(duì)加勁板極限抗壓強(qiáng)度的影響。簡(jiǎn)介模型介紹尺寸及材料性質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析結(jié)果總結(jié)模型介紹（圖示為加勁板的幾何構(gòu)造）全S69結(jié)構(gòu)（FS）：S690鋼板和條式加勁肋混合條式結(jié)構(gòu)（BS）：S690鋼板和中等強(qiáng)度的條式加勁肋混合L式結(jié)構(gòu)（LS）：S690鋼板和中等強(qiáng)度的L式加勁肋混合L式結(jié)構(gòu)（US）：S690鋼板和中等強(qiáng)度的U式加勁肋實(shí)驗(yàn)分組實(shí)驗(yàn)共有4組每組里面有2個(gè)對(duì)比實(shí)驗(yàn)不同板寬的問(wèn)題用不同的材料來(lái)解決板的材料和力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)使用了300噸的液壓缸以施加軸向力。圖左為系列A的窄板實(shí)驗(yàn)，圖右為系列B的寬板實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)裝置上圖為BS3A試件的應(yīng)力削減曲線，左圖為全部荷載循環(huán)，右圖為最終荷載循環(huán)。下圖為BS3B試件的應(yīng)力削減曲線，左圖為全部荷載循環(huán)，右圖為最終荷載循環(huán)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果（以BS為例子）BS3B實(shí)驗(yàn)中結(jié)構(gòu)模量隨著荷載改變發(fā)生變化。實(shí)驗(yàn)結(jié)果（以BS為例子）Experimentandoptimizationofthehat-stringer-stiffenedcompositepanelsunderaxialcompression

對(duì)閉合加勁復(fù)合板在軸向力作用下的實(shí)驗(yàn)探究及改進(jìn)

3文章結(jié)構(gòu)摘要：本文探究了帶有閉合加勁肋的復(fù)合平板在受到軸向力作用時(shí)的性能。文章考慮了固定裝置的影響。加勁板的穩(wěn)定和變形過(guò)程以及閉合加勁肋都根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。利用ABAQUS建立模型以探究閉合加勁肋的橫截面。同時(shí)利用軟件對(duì)橫截面進(jìn)行優(yōu)化。最終得出優(yōu)化方案。簡(jiǎn)介板的簡(jiǎn)述實(shí)驗(yàn)過(guò)程實(shí)驗(yàn)分析優(yōu)化設(shè)計(jì)總結(jié)加勁板的幾何結(jié)構(gòu)加勁肋的幾何構(gòu)造板的幾何構(gòu)型應(yīng)變計(jì)的分布實(shí)驗(yàn)過(guò)程實(shí)驗(yàn)圖片左圖為有固定裝置的板右圖為無(wú)固定裝置的板板的破壞情況板的變形情況

Compressiontestsoflongitudinallystiffenedplatesundergoingdistortionalbuckling

縱向加勁板受壓時(shí)產(chǎn)生的屈曲破壞

4文章結(jié)構(gòu)摘要：本文介紹了厚度為4.0mm、名義屈服應(yīng)力為235MPa的加勁板的破壞情況。加勁板上的縱向加勁肋被測(cè)試到完全破壞。在變形屈曲或變形屈曲和局部屈曲作用下，加勁板的極限強(qiáng)度通過(guò)實(shí)驗(yàn)觀察和理論論證得到。受壓實(shí)驗(yàn)顯示臨界屈曲狀態(tài)取決于縱向加勁肋剛度以及子板的寬厚比。某些板的局部和變形屈曲交互作用也被觀察。有變形屈曲的部位顯示出明顯的后屈曲強(qiáng)度儲(chǔ)備。加勁板的變形屈曲極限強(qiáng)度曲線也被研究。為得出變形屈曲以及局部和變形屈曲交互作用對(duì)加勁板的影響，本文得出了簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)強(qiáng)度公式。強(qiáng)度曲線和實(shí)驗(yàn)以及有限元模型對(duì)比。簡(jiǎn)介材料特性和幾何構(gòu)造有限元模型受壓試驗(yàn)設(shè)計(jì)強(qiáng)度總結(jié)局部變形屈曲變形兩種模式結(jié)合變形預(yù)計(jì)產(chǎn)生的屈曲破壞第三種變形模式是根據(jù)前兩種模式交互作用后的來(lái)的。實(shí)驗(yàn)截面特性實(shí)驗(yàn)截面特性續(xù)上表加勁板橫截面幾何尺寸示意圖殘余應(yīng)力分布R-60-2R-90-2彈性和非彈性屈曲所對(duì)應(yīng)的半波曲線受壓試驗(yàn)該實(shí)驗(yàn)由5000kN