套管換熱器英文文獻(xiàn)翻譯

能量轉(zhuǎn)換和管理98(2015)69-2015內(nèi)容列表可以在科學(xué)指引愛思唯爾(世界領(lǐng)先的科技及醫(yī)學(xué)出版公司)能量轉(zhuǎn)換和管理/locate/enconmanhomepage日刊數(shù)值研究的一個(gè)創(chuàng)新設(shè)計(jì)翅片套管換熱器與變量fin-tip厚度高級研究中心純粹和應(yīng)用數(shù)學(xué)(CASPAM)Bahauddin扎卡里亞正在搜索大學(xué)巴基斯坦68000年計(jì)算機(jī)科學(xué)、通訊衛(wèi)星信息技術(shù)研究所、韋校園,Mailsi路，木爾坦路，韋巴基斯坦數(shù)學(xué)系,政府愛默生學(xué)院60700年木爾坦，巴基斯坦基礎(chǔ)科學(xué)和人文、工程科技大學(xué)Bahauddin扎卡里亞正在搜索大學(xué),木爾坦68000年，巴基斯坦文章歷史：收到2014年11月12日接受了2015年3月11日2015年4月8日起網(wǎng)上關(guān)鍵詞：翅片環(huán)空層流傳熱增強(qiáng)變量fin-tip厚度DG-FEM分析充分發(fā)展的層流對流換熱翅片的一個(gè)創(chuàng)新設(shè)計(jì)套管換熱器(DPHE)和縱向鰭的變厚度提示受到施加力傳熱速率邊界條件研究。尖厚度控制的小費(fèi)比底角作為參數(shù)的值從0到1對應(yīng)于不同翅片形狀不同的三角形和矩形截面。到作者的知識,這個(gè)參數(shù)是首次被引入文學(xué)。間斷伽遼金有限元法(DG-FEM)從事目前的工作。的整體性能提出DPHE文章歷史：收到2014年11月12日接受了2015年3月11日2015年4月8日起網(wǎng)上關(guān)鍵詞：翅片環(huán)空層流傳熱增強(qiáng)變量fin-tip厚度DG-FEM2015愛思唯爾有限公司保留所有權(quán)利1.介紹隨著技術(shù)的進(jìn)步，傳熱工程的重要性增加，總有一個(gè)在這方面需要滿足新的設(shè)計(jì)挑戰(zhàn)了高性能傳熱特別是由于能源問題。通常，熱交換器廣泛用于這一目的。有很多技術(shù)，用來提高換熱器的傳熱速率但最有效的其中之一是使用安裝鰭。換熱器的設(shè)計(jì)取決于許多特性即上漿、緊湊傳熱性能估算，經(jīng)濟(jì)方面和壓降分析。目前的調(diào)查描述了數(shù)值研究的創(chuàng)新設(shè)計(jì)翅片套管換熱器的變量fin-tip厚度。給出了相關(guān)文獻(xiàn)在接下來的幾個(gè)段落的部分。通過增加單管鰭，顯著增強(qiáng)傳熱率已經(jīng)達(dá)到［1-6］。一個(gè)簡單的雙套管換熱器(DPHE)由兩個(gè)同心管是一個(gè)探索幾何。在這種熱交換器，一個(gè)流體(熱)流動的內(nèi)管和其他(冷)通過兩者之間的環(huán)空管道，都朝著相反或同一個(gè)方向。洛倫佐和安德森［7］提出了縱向翅片上的數(shù)據(jù)以圖形形式雙套管?？藙谒梗?］獨(dú)立開發(fā)的總體效率的表達(dá)式的環(huán)形區(qū)域(通過連接鰭技巧外管)DPHE。草叢和麻雀［9］提出的傳熱特性分析定期不同橫截面的環(huán)°Taborek［10］提供了一個(gè)全面審查的平原和縱向翅片套管和多管。他概述了地區(qū),條件、計(jì)算方法和turbu唁電參數(shù)與“剪切和扭轉(zhuǎn)”和多管熱交換器的兩倍。Agrawal和森古普塔［11］報(bào)道增加翅片的傳熱速率環(huán)與周期循環(huán)鰭。Suryanarayana和Apparao［12］調(diào)查實(shí)驗(yàn)傳熱分析和DPHE抽運(yùn)功率。李etal。［13］將顯著提高傳熱在環(huán)形部門。他們充分發(fā)展湍流的數(shù)值進(jìn)行調(diào)查。戈?duì)柎奶固岢隽艘粋€(gè)全面審查相關(guān)的傳熱不同的熱交換器相應(yīng)的作者K.S.Syedetal。/能量轉(zhuǎn)換和管理98(2015)69-2015AcDdpdzAcDdpdz2freeflowarea,mdiameteroffinnedannulus,mpressuregradient,Pa/mColburnj-factor,dimensionlesscjkfanglebetweenthecentrelineoftwoadjacentfins,radthermaldiffusivity,m2/sthermalconductivityoffluid,W/mKfluiddynamicviscosity,PasNuNusseltnumber,dimensionlessPhlengthofheatedperimeter,mSubscriptsPrPrandtlnumber,dimensionlessbbulkQ0uniformheattransferperunitaxiallength,W/mccross-sectionalrradialcoordinate,mhheatedparameterRdimensionlessradialcoordinate,dimensionlessHhydraulicdiameterRratioofradiiofinnerandouterpipes,dimensionlessioutersurfaceofinnerpiper1radialcoordinateofthefin-tip,mmpointofmaximumvelocityR1dimensionlessradialcoordinateofthefin-tip,dimen-outersurfaceofouterpipesionlesswsolidwallr；/；zcylindricalcoordinatesTtemperature,LCSuperscriptsUaxialvelocitycomponent,m/sUmaxmaximumaxialfluidspeedatacross-section,m/sdimensionlessquantityaanglebetweentheflanksoftwoadjacentfins,radoverbar()meanvalueb1fin-tip,halfangle,radb2fin-base,halfangle,rad幾何圖形。TarguiKahalerras使用多孔擋板和脈動流數(shù)值調(diào)查DPHE增強(qiáng)傳熱速率。Hadidi等人提出了一種新的設(shè)計(jì)方法基于帝國主義競爭算法最小化殼管式熱交換器的成本。賽義德-［18］數(shù)值研究了矩形翅片的傳熱分析環(huán)的DPHE采用有限differ-ence法。在他的研究中，他認(rèn)為兩種類型的邊界條件即恒定熱流(H1)和均勻的壁溫(T1)。他的調(diào)查顯示，翅片高度和翅的數(shù)量是最有影響力的參數(shù)對整個(gè)努塞爾特?cái)?shù)。Mazhar［19］,Syedetal。［20］和伊克巴爾Syed［21］擴(kuò)展問題的考慮［18］ther-mally發(fā)達(dá)/開發(fā)和水動力地開發(fā)流。他們認(rèn)為H1和T1類型的邊界條件。他們采用有限差分法數(shù)值室內(nèi)外。他們表明，軸向本地和壓痕平均傳熱系數(shù)和熱入口長度明顯敏感翅片annu-lus的配置。Syed等。［22］認(rèn)為前面的問題［18］，使用三角鰭相等的高度而不是矩形鰭H1邊界條件。三角鰭有狹窄的頂部和更廣泛的基礎(chǔ)，因此，低成本和重量相比矩形鰭。他們進(jìn)行數(shù)值模擬采用有限元方法而不是有限差分方法。調(diào)查報(bào)告說，通過安裝三角鰭DPHE,增加傳熱可以達(dá)到177倍的無鰭的套管而相應(yīng)的增加產(chǎn)品的范寧摩擦系數(shù)和雷諾數(shù)達(dá)到垂直穩(wěn)定翼DPHE的40倍。通過這種方式,增強(qiáng)相對傳熱速率可以達(dá)到超過四倍對應(yīng)的相對摩擦損失增加。賽義德等。［23］報(bào)道的最優(yōu)配置與矩形翅片環(huán)鰭，根據(jù)實(shí)際和工業(yè)利益。伊克巴爾等。［24］數(shù)值研究的最優(yōu)配置與拋物線鰭翅片環(huán)。他們利用信賴域方法和遺傳算法為優(yōu)化方法。Ishaq等。［25］被施行的數(shù)值模擬充分發(fā)展的層流強(qiáng)制對流流動通過環(huán)空三角鰭的套管換熱器不同翅片高度恒定的傳熱速度邊界條件。他們采用間斷伽遼金有限元法(DG-FEM)的調(diào)查。他們很多情況下的實(shí)際利益指定值的鰭片的數(shù)量和大小的內(nèi)管的組合兩個(gè)翅片組的不平等的高度呈現(xiàn)最大傳熱系數(shù)。他們?nèi)〉昧?3和61倍增加，努塞爾特?cái)?shù)和j因子，分別比相應(yīng)的摩擦系數(shù)增加。調(diào)查中使用的錐形縱向鰭(18、19)可能被視為長方形的雙方的鰭被平行坐標(biāo)曲線的極坐標(biāo)系統(tǒng)及其兩端由平等的坐標(biāo)變量的差異。雖然這些鰭平等fin-basefin-tip角度,但基礎(chǔ)和技巧的厚度取決于電弧長度可能顯著不同的鰭尤其大的高度。因此，在極坐標(biāo)下矩形翅可能明顯狹窄的基礎(chǔ)和廣泛的技巧。這樣一個(gè)形狀和更廣泛的在一個(gè)狹窄的基礎(chǔ)可能不會充分利用更廣泛的最高只能獲得部分熱量通過狹窄的基礎(chǔ)。這種形狀可能不利的在許多方面像成本、重量和壓力損失。特別是當(dāng)有更高和更薄的鰭小半徑的內(nèi)管，結(jié)構(gòu)完整性也可能面臨風(fēng)險(xiǎn)。另一個(gè)極端是三角鰭與更廣泛的基礎(chǔ),并指出。針對這些問題，在目前的工作中，縱向鰭變量基地和最大厚度是由兩個(gè)鰭角控制,base-angletip-angle。采取小費(fèi)的比例底角作為參數(shù)，它可能有其值不同，從0到1,0對應(yīng)于三角鰭，1上述提到錐形矩形翅片和在0和1之間的值對應(yīng)于梯形鰭。到作者的知識，這個(gè)參數(shù)是首次被引入文學(xué)。這是目前工作的動機(jī),fin-tip和底角的比例是調(diào)查作為一個(gè)重要的參數(shù)在設(shè)計(jì)DPHE縱向鰭。2.問題陳述和數(shù)學(xué)公式層流、穩(wěn)定、水動力和熱充分發(fā)展流動被認(rèn)為是在縱向鰭的套管式熱交換器安裝在innerpipe的外表面。鰭截面可能在極坐標(biāo)下矩形直邊和fin-base頂部形成不同角度的圓弧。特殊情況指出上面的零角度將三角形截面。采取小費(fèi)的比例底角作為參數(shù),它可能把值從0到1的fin-tip角變化從零到fin-base角。零值的參數(shù)對應(yīng)的三角鰭，1通常的矩形翅片等于base-和tip-angles在0和1之間的值對應(yīng)于梯形翅片，翅統(tǒng)一安裝內(nèi)管的外圍，是假定為無孔，直接和高導(dǎo)電。的假設(shè)沒有軸向傳導(dǎo)，沒有粘性耗散和常數(shù)產(chǎn)權(quán)液體也被認(rèn)為是在這里。H1型邊界條件施加在墻內(nèi)管。我們的目標(biāo)是調(diào)查新引入的influ-ence參數(shù)的比值fin-tip底角的翅片DPHE的整體性能。該模型的截面DPHE和感興趣的領(lǐng)域是無花果。1所示分別為1(a)和(b)?？梢灾赋?b1fin-tip角的值從0變化到fin-base角b206b16b2因此06b1,b261.當(dāng)b1/b2有價(jià)值為零，它對應(yīng)于三角鰭,0<b1/b2<1,它對應(yīng)于梯形翅片和b1/b2=1,它對應(yīng)于矩形翅片。2.1控制微分方程動量和能量方程二維充分發(fā)展的層流采取以下形式在使用之前聲明假設(shè)［26］:中定義的變量命名的地方。與上述相關(guān)的邊界條件基本幾何模型是：2.2無量綱模型無量綱模型，上面提到的問題是下面的介紹。要做到這一點(diǎn)，下面的無量綱變量被定義為：動量方程的無量綱形式相關(guān)的邊界條件用無因次變量定義在動能。相關(guān)的無量綱形式的能量方程邊界條件用無因次變量定義在動能。3■基于DG-FEM數(shù)值解間斷伽遼金有限元法(DG-FEM)［27］被用來找到控制微分方程的數(shù)值解的問題，與他們相關(guān)的邊界條件。DG-FEM是一個(gè)著名的高階方法和適合獲得高精度計(jì)算。該方法結(jié)合特性的有限元(FE)和有限體積方法(艘)。在這個(gè)技術(shù)，解決方法是近似在每個(gè)元素如鐵但考慮不連續(xù)的基本接口(如圖2所示)，一個(gè)基本的解決方案成為獨(dú)立的相鄰元素的解決方案。鄰國之間的交互元素發(fā)生只有通過一些數(shù)值通量應(yīng)用于元素指定的接口,它是那樣選擇，它確保DG-FEM的穩(wěn)定性。這是一個(gè)由DG-FEM陣線擁有的特點(diǎn)。因?yàn)椴贿B續(xù)的元素，界面和邊界條件都是弱。在目前的工作，穩(wěn)定的內(nèi)部處罰(SIP)通量(后者描述)已經(jīng)實(shí)施的元素。自執(zhí)政方程式。(4)和(6)泊松方程,DG-FEM制定一個(gè)模型給出了泊松方程，將適用于所有的控制方程工作算法由生成網(wǎng)格在計(jì)算域，計(jì)算相關(guān)的向量和矩陣對應(yīng)的執(zhí)政的方程式。(4)和(6)和解決由此產(chǎn)生的代數(shù)系統(tǒng)。3.1網(wǎng)格獨(dú)立性和結(jié)果驗(yàn)證在使用DG-FEM,兩個(gè)非常重要的選擇是多項(xiàng)式近似的程度和網(wǎng)格。hpre-fine-ment程序是用來達(dá)到這樣的選擇，在相當(dāng)準(zhǔn)確的解決方案與計(jì)算工作。的數(shù)值實(shí)驗(yàn)選擇多項(xiàng)式近似的程度［25］要求詳細(xì)描述二階多項(xiàng)式近似顯著可能被視為一個(gè)準(zhǔn)確和計(jì)算有效的選擇。展示網(wǎng)格獨(dú)立性，兩個(gè)網(wǎng)格粗和細(xì),在計(jì)算域，生成三角形翅片的情況下,40%的環(huán)即翅片高度。DG-FEM建立數(shù)值驗(yàn)證的過程首先是確保通過比較計(jì)算結(jié)果與層流問題的解析解的環(huán)形區(qū)域沒有鰭的套管換熱器。根均方誤差f再保險(xiǎn)和v(第四節(jié)中定義)是0.008和0.001,分別。此外，目前的計(jì)算結(jié)果翅片套管換熱器的熱分析也驗(yàn)證的極端情況下矩形和三角形鰭可用的結(jié)果(18、22)。的比較表1和2所示。注意從表1根均方誤差f和v分別為0.007和0.009,而對于三角鰭在表2的情況下，這些分別為0.093和0.009。上面的比較表明，數(shù)值結(jié)果從這項(xiàng)研究中獲得匹配很好［28］中給出的分析解決方案和數(shù)值結(jié)果中給出(18、22)。4.結(jié)果與討論目前數(shù)值調(diào)查集中在熱淬火烈度分析翅片的變厚度環(huán)縱向鰭有提示。五個(gè)幾何參數(shù)如翅片高度H半fin-base角b2,鰭M的數(shù)量比例內(nèi)部和外部管道的半徑R和fin-tip比fin-base角度bl/b2確定翅片環(huán)的配置。結(jié)果計(jì)算0:26H60:8,b2e{3l,5l}46米66b1,b261。目前的結(jié)果24日，0:056R60:5和0包括產(chǎn)品的摩擦系數(shù)和雷諾數(shù)，努塞爾特?cái)?shù)和j因子,基于液壓紀(jì)念章為特征長度。這里可能會注意到，當(dāng)b1/b2的值是零,它代表三角鰭截面;當(dāng)它是1,它對應(yīng)于矩形翅片橫截面，當(dāng)0<b1/b2<1,它給梯形翅片橫截面。圖3（i-vi）顯示速度輪廓（基于Eq。（3））從這些數(shù)據(jù)，以下的觀察可能是:沿固體邊界輪廓運(yùn)行給現(xiàn)實(shí)的速度場，從而驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型及其數(shù)值解過程;有速度梯度大的上部鰭和外管表面在相對較小的速度梯度內(nèi)管的下部表面和鰭;有一個(gè)高速區(qū)和外管之間的連續(xù)兩個(gè)鰭的封閉輪廓；fin-tip厚度增加,速度梯度的內(nèi)管表面和下部鰭傾向于減少,顯示提示擴(kuò)張對流動的影響inter-fin間距,減少摩擦系數(shù);b1/b2的變化似乎也影響高速區(qū)域的位置和范圍。可能得出的結(jié)論是，在參數(shù)變化b1/b2似乎影響初級電流變量,取代高速度的速度場顯著區(qū)域和濕周變化的速度梯度。顯示了等溫線的nd06b1,b261圖4（i-vi）。等溫線，低和高水平，分別對應(yīng)于高和低的溫度在視圖定義的年代Eq。（3）,從這些數(shù)字以下觀察可能畫:有大溫度梯度的上部鰭表明高對流雖然相對較小的溫度梯度可能的內(nèi)管表面和鰭的下部顯示低對流率;與fin-tip增加厚度，內(nèi)管表面的溫度梯度和鰭的下部傾向于減少對流率;指出惡化外管表面附近的等溫線形成圓弧指示低溫地區(qū)由于翅片的溫度分布的影響可以忽略不計(jì)?？赡艿贸龅慕Y(jié)論是，在參數(shù)變化b1/b2似乎加熱的熱對流率顯著影響周邊競爭的方式。接下來，鰭角的比率的調(diào)查b1/b2在翅片雙管換熱器的整體性能。首先就是性能的措施,生產(chǎn)總值范寧摩擦系數(shù)和雷諾數(shù)f再保險(xiǎn)，努塞爾特?cái)?shù)v和伯恩j因子定義如下。皿!鼻產(chǎn)心 = [nil-ft-fl-4現(xiàn)在，所有配置的影響的調(diào)查參數(shù)特別是鰭角的比值b1/b2在上面提到的特點(diǎn)提出了一個(gè)接一個(gè)。圖5顯示了f對bl/b2重新繪制各種價(jià)值觀的M"和H擋R%0:5和b2=3°。M=4f的曲線顯示單調(diào)遞行為的所有值H指示小數(shù)量的鰭,f是三角鰭最大(bl/b2=0)和最小矩形翼(bl/b2=1)irrespec-對他們的高度。這種行為可能起初顯得不切實(shí)際隨著增加b1/b2增加翅片表面區(qū)域的提示鰭，大速度梯度存在，應(yīng)該反過來,增加摩擦系數(shù)。事實(shí)上，這增加摩擦系數(shù)被降低速度草一一反擊居多dients下部的鰭和內(nèi)管表面在圖3中所示的速度輪廓。因此，凈效果是這樣小數(shù)量的鰭,f隨b1/b2的增加。大值的曲線H顯示更強(qiáng)依賴b1/b2比H較小值。th之一.因素負(fù)責(zé)這種行為可能是更大的速率更高的鰭的弧長增加而b1/b2.與越來越多的鰭從M=4M=12,f曲線顯示Hnon-monotonic趨勢=0.2,0.4,0.6,的高峰值f從b1/b2Re=0b1/b2=0.2,0.2,0.2。這是一個(gè)重要的發(fā)現(xiàn)有關(guān)in-tip厚度對最大壓力損失的影響對應(yīng)于各種翅片高度的最大值f再保險(xiǎn)尚未由傳統(tǒng)的三角形或鰭矩形形狀。這non-monotonic行為受事實(shí)，通過增加fin-tipnum-指定的厚度ber的鰭(即。inter-fin間距)，上部的多少片的速度接近高區(qū)，因此增加了速度梯度的上部鰭;損失多少速度梯度發(fā)生在較低的鰭和的一部分內(nèi)管表面;高速區(qū)域接近多少外管表面從而增加速度梯度表面。整體效果的變化在b1/b2-相抗衡荷蘭國際集團(tuán)(ing)行為的速度梯度的不同部分濕-泰德周邊已經(jīng)被這些反映f曲線。對H/0.8,f曲線單調(diào)減少保留行為的M=4和f的最大值發(fā)生在b1/b2=0。f的另一個(gè)獨(dú)特的特性曲線M=12的f的賴再保險(xiǎn)在Hhon-monotonic雖然是單調(diào)的M=4。M=20,f再保險(xiǎn)的最大值一直在達(dá)到b1/b2=0,0.2,0.2,1H/=0.2,0.4,0.6,0.8,分別。一個(gè)戲劇性的效果開掘鰭一一的數(shù)量丹斯f再保險(xiǎn)b1/b2的鰭可以表示為最高增加M12到20,f曲線H/=0.8單調(diào)遞增,而不是單調(diào)減少在前面的情況下，已經(jīng)從極端點(diǎn)b1/b2b1/b2=1=0。相反的極端點(diǎn)最短鰭,H/=0.2,已經(jīng)從b1/b2=0.2b1/b2=0。這非f的單調(diào)依賴再保險(xiǎn)在H/也普遍M=20。一個(gè)重要的發(fā)現(xiàn)對于non-monotonic依賴f的再保險(xiǎn)在H不同價(jià)值觀的b1/b2,開掘的順序丹斯f的再保險(xiǎn)在H較小數(shù)量的鰭(M=4)和大數(shù)量的鰭(M=20)是相同的對于這兩種類型的傳統(tǒng)的鰭(b1/b2=0,1)曲線不相交。然而，對于國際米蘭-調(diào)解的鰭(M=12),它可能不是真的，訂單依賴可能隨b1/b2所反映的相交曲線對應(yīng)于H/=0.2,0.4。從上面的討論，它可能認(rèn)為fin-tip厚度相對于其基礎(chǔ)厚度已經(jīng)被證明是一個(gè)重要參數(shù)的鰭設(shè)計(jì)考慮能量損失的最小化由于流體運(yùn)動的摩擦效應(yīng)。圖中顯示f曲線M=4和12,H/=0.4,0.6b2=3°。M=4,f的non-monotonic行為曲線””對b1/b2指定值為固定值R和Rb1/b2可能注意的人物。當(dāng)H/0.4,f曲線"小和中型內(nèi)管R%0:05;0:1;25，首先增加之后達(dá)到各自的峰值保持穩(wěn)定或下降。然而，對于最大的內(nèi)管"八R40:5,f曲線不斷下降。R%0:05;0:1,triangu-”守護(hù)神鰭給最低摩擦損失而R25%;0:5,矩形翅片。通過增加翅片高度H/=0.6,f再保險(xiǎn)曲線對b1/b2的行為仍然幾乎相同沒有改變的值b1/b2呈現(xiàn)最小摩擦的損失。當(dāng)鰭的數(shù)量增加到M=12,f再保險(xiǎn)曲線往往成為更多的水平顯示鰭,f再保險(xiǎn)與變化不顯著不同翅片”頂端角不管R和H是什么。摩擦損失降至最低。然而,對于所有值的r.矩形翅片三角鰭可能優(yōu)于矩形儲蓄成本和重量非常輕微的摩擦損失增加。的以上行為可能被理解的事實(shí)指定fin-tip角，fin-tip的厚度增加時(shí)”或H/和R都增加了。在圖7中,b1/b2的影響在努塞爾特?cái)?shù)v是前置”介紹，對于指定值M和H當(dāng)R%0:5和b2=3°。M=4,v單調(diào)下降的曲線值H大約相同的速度和顯示幾乎線性的b1/b2的依賴。顯然三角魚鰭給最大的熱量傳遞系數(shù)為參數(shù)的值在這個(gè)數(shù)字。然而隨著M的值增加到12日v曲線僅為H/=0.2保留了線性遞減的行為,然而,在騙人蒙古包率在所有其他v曲線成為山峰在b1/b2=0.2,0.6和0.2,為H/=0.4,0.6和0.8替換有效。這是fin-tip厚度輸入作為一個(gè)重要的地方設(shè)計(jì)參數(shù)對傳熱速率的增強(qiáng)。除了最短的鰭幾乎是毫無用處的，所有其他的翅片高度達(dá)到最大傳熱系數(shù)在中間b1/b2的值，而不是它的極端值對應(yīng)傳統(tǒng)的鰭的形狀。尤其是最高鰭呈現(xiàn)馬克西怒頂錐角在底角的只有20%大節(jié)省成本、重量和摩擦損失com-縮減的矩形翅片。為進(jìn)一步更高的價(jià)值(M=24),v曲線變化的峰的位置不同翅片高度。v曲線的主要國際米蘭一一鰭仍然最高美國東部時(shí)間，峰值位于b1/b2=0.6。另一個(gè)重要的點(diǎn)這是指出，沒有一個(gè)頂錐角對所有的數(shù)量是最優(yōu)的鰭翅片高度。從上面的討論一一可能得出的結(jié)論錫安的指定數(shù)量的鰭和翅片高度,適當(dāng)?shù)膄in-tip厚度必須探索熱交換器成本和節(jié)能。然而，對于所有值的r.矩形翅片三角鰭可能優(yōu)于矩形儲蓄成本和重量非常輕微的摩擦損失增加。的以上行為可能被理解的事實(shí)指定fin-tip角，fin-tip的厚度增加時(shí)”或H和R都增加了。在圖7中,b1/b2的影響在努塞爾特?cái)?shù)V是前置八介紹，對于指定值M和H擋R%0:5和b2=3°。M=4,V單調(diào)下降的曲線值H大約相同的速度和顯示幾乎線性的b1/b2的依賴。顯然三角魚鰭給最大的熱量傳遞系數(shù)為參數(shù)的值在這個(gè)數(shù)字。然而隨著M的值增加到12日V曲線僅為H產(chǎn)0.2保留了線性遞減的行為，然而，在騙人蒙古包率在所有其他V曲線成為non-monotonic山峰在b1/b2=0.2,0.6和0.2,為H產(chǎn)0.4,0.6和0.8替換有效。這是fin-tip厚度輸入作為一個(gè)重要的地方設(shè)計(jì)參數(shù)對傳熱速率的增強(qiáng)。除了最短的鰭幾乎是毫無用處的，所有其他的翅片高度達(dá)到最大傳熱系數(shù)在中間b1/b2的值，而不是它的極端值對應(yīng)傳統(tǒng)的鰭的形狀。尤其是最高鰭呈現(xiàn)馬克西怒頂錐角在底角的只有20%大節(jié)省成本、重量和摩擦損失縮減的矩形翅片。為進(jìn)一步更高的價(jià)值（M=24）,v曲線變化的峰的位置不同翅片高度。V曲線的主要國際米蘭一一鰭仍然最高美國東部時(shí)間，峰值位于b1/b2=0.6。另一個(gè)重要的點(diǎn)這是指出，沒有一個(gè)頂錐角對所有的數(shù)量是最優(yōu)的鰭翅片高度。從上面的討論一一可能得出的結(jié)論錫安的指定數(shù)量的鰭和翅片高度,適當(dāng)?shù)膄in-tip厚度必須探索熱交換器成本和節(jié)能。圖8顯示了M=v曲線4和12H/=0.4和0.6b2=3°。V曲線non-monotonic行為也許注意對b1/b2指定值的R和R固定值的b1/b2反映b1/b2的重要性。一一如何曾經(jīng)的依賴Vb1/b2H和較小的值R是不重要的，而對于較大的值H和R,怒顯示了相當(dāng)大的變化與b1/b2尤其是M小和H/艮高。鰭的數(shù)量增加時(shí)，曲線往往成為較大的num-水平顯示光通信鰭,怒不變化顯著的變化fin-tip角，不管R是什么。然而，在大多數(shù)的曲線峰值V曲線可能會發(fā)現(xiàn)中間值b1/b2特別是與更多的更大的內(nèi)管鰭（即。，R%0:5;M%12）。因此在con-b1/b2的重要性與內(nèi)管的大小是顯而易見的。傳熱系數(shù)的獲得和fric——的響應(yīng)一對失去fin-tip厚度變化,螺栓-簡易爆炸裝置在前面的討論。然而,由于能源問題，設(shè)計(jì)師通常感興趣的反式-測量獲得的熱量帶系數(shù)相對于增加損失的壓力梯度鰭的引入。這種方法所代表的是最好的表面流區(qū)域善良因子,