水運工程抗震設(shè)計規(guī)范66

關(guān)于發(fā)布?水運工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?的通知交基發(fā)[1998]216號各省、自治區(qū)、直轄市交通廳〔局、委、辦〕，部屬及雙重領(lǐng)導(dǎo)企事業(yè)單位：由我部組織中交水運規(guī)劃設(shè)計院和交通部第一航務(wù)工程勘察設(shè)計院等單位修訂的?水運工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?，業(yè)經(jīng)審查，現(xiàn)批準(zhǔn)為強制性行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，編號為JTJ225—98，自1999年6月1日起施行。?水運工程不工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔JTJ201—87〕同時廢止。本標(biāo)準(zhǔn)的管理和出版組織工作由部基建管理司負(fù)責(zé)，具體解釋工作由中交水運規(guī)劃設(shè)計院負(fù)責(zé)。中華人民共和國交通部一九九八年四月二十日修訂說明〔條文說明〕本標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)交通部工技字〔1990〕326號文修訂。主編單位為中交水運規(guī)劃設(shè)計院、交通部第一航務(wù)工程勘察設(shè)計院，參加單位為交通部第二航務(wù)工程勘察設(shè)計院、天津港灣工程研究所、天津大學(xué)、大連理工大學(xué)、河海大學(xué)和南京水利科學(xué)研究院等。本標(biāo)準(zhǔn)編寫吸收了近十年來國內(nèi)外工程抗震經(jīng)驗和抗震科研成果，并參考了國內(nèi)外抗震標(biāo)準(zhǔn)。在編寫過程中廣泛征求了意見，經(jīng)反復(fù)討論修改而成。為便于使用，正確理解和掌握標(biāo)準(zhǔn)的條文，在編寫條文的同時，編寫了條文說明。本標(biāo)準(zhǔn)各章及附錄的編寫人員如下：第1章劉杏忍第2章邱駒、劉杏忍第3章王正心、高明、劉杏忍、張美燕第4章張美燕第5章王正心、劉杏忍、邱景行、邱駒、連競、王云球、高明、呂江華第6章張美燕、邱駒、連競、王正心、高明、王云球、邱景行、劉杏忍、呂江華附錄A〔未修改〕附錄B〔未修改〕附錄C王云球標(biāo)準(zhǔn)總校工作領(lǐng)導(dǎo)小組：組長：仉伯強副組長：姜明寶成員：杜廷瑞賀錚孫毓華劉杏忍本標(biāo)準(zhǔn)總校組：組長：孫毓華劉杏忍成員：仉伯強姜海濱杜廷瑞王正心邱駒張放王小萍本標(biāo)準(zhǔn)于1997年10月9日通過部審，1998年4月20日發(fā)布，1999年6月1日起實施。前言?水運工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?為水運工程通用標(biāo)準(zhǔn)，是?水運工程水工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(JTJ201—87)的修訂本。本次修訂是在總結(jié)十多年抗震設(shè)計經(jīng)驗，進(jìn)行結(jié)構(gòu)原形觀測、模型試驗和抗震動力分析的根底上，借鑒國內(nèi)外工程抗震的研究成果，對原標(biāo)準(zhǔn)作了補充和修改。在結(jié)構(gòu)抗震計算從單一平安系數(shù)法向以分項系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài)設(shè)計法轉(zhuǎn)軌的過程中，進(jìn)行了可靠度分析和校準(zhǔn)工作，使本標(biāo)準(zhǔn)平安可靠且便于操作。修訂后的新標(biāo)準(zhǔn)較充分地反映出我國在該領(lǐng)域的技術(shù)水平。本標(biāo)準(zhǔn)的修訂，主要依據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)?港口工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)?(GB50158)和現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?水運工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)編寫規(guī)定?(JTJ200)等。本標(biāo)準(zhǔn)適用于設(shè)計烈度為6、7、8、9度的碼頭和船閘抗震設(shè)計；對防波堤和修造船建筑物等，可參照執(zhí)行。修訂后的標(biāo)準(zhǔn)與原標(biāo)準(zhǔn)相比，結(jié)構(gòu)抗震驗算改為以分項系數(shù)表達(dá)的概率極限狀態(tài)設(shè)計法。對次生災(zāi)害嚴(yán)重或特別重要的水運工程建筑物，將原標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計烈度籠統(tǒng)提高一度的提法改為進(jìn)行地震危險性分析。增加了用剪切波速劃分場地土類型的方法。土層的液化判別由一步改為兩步，修改了液化判別公式，原標(biāo)準(zhǔn)對液化土層一律不計其強度，新標(biāo)準(zhǔn)增加了局部利用土強度的計算方法。設(shè)計反響譜由原標(biāo)準(zhǔn)的三條譜曲線改為四條，方便了使用。修改后的地震土壓力計算公式與港口工程其他標(biāo)準(zhǔn)計算公式得到了統(tǒng)一。還增加了一些抗震設(shè)計的根本要求和抗震措施等。本標(biāo)準(zhǔn)共6章、4個附錄及條文說明。本標(biāo)準(zhǔn)由中交水運規(guī)劃設(shè)計院負(fù)責(zé)解釋。在執(zhí)行過程中請將發(fā)現(xiàn)的問題和意見及時向負(fù)責(zé)單位反映，以便今后修訂時參考。本標(biāo)準(zhǔn)如有局部修訂，其修訂內(nèi)容將在?水運工程標(biāo)準(zhǔn)與造價管理信息?上刊登。1總那么為防止或減輕地震對水運工程建筑物的破壞，制定本標(biāo)準(zhǔn)。

本標(biāo)準(zhǔn)適用于設(shè)計烈度為6、7、8、9度的碼頭和船閘的抗震設(shè)計；對于防波堤和修造船建筑物等，可參照執(zhí)行。

當(dāng)設(shè)計烈度為6度時，可不進(jìn)行抗震計算，但建筑物應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)適當(dāng)采取抗震構(gòu)造措施。

對抗震設(shè)計烈度高于9度的水運工程建筑物，其抗震設(shè)計應(yīng)作專門的研究論證。

一般臨時性建筑物可不進(jìn)行抗震設(shè)計。按本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震設(shè)計的水運工程建筑物，應(yīng)能抵抗設(shè)計烈度的地震，如有局部損壞，經(jīng)一般修理仍能繼續(xù)使用。水運工程建筑物抗震設(shè)計，應(yīng)采用?中國地震烈度區(qū)劃圖〔1990〕?確定的根本烈度為設(shè)計烈度。對次生災(zāi)害嚴(yán)重或特別重要的水運工程建筑物以及高烈度區(qū)，應(yīng)作危險性分析，當(dāng)需要采用高于或低于根本烈度作為設(shè)計烈度時，應(yīng)經(jīng)批準(zhǔn)。施工期可不考慮地震作用；船閘檢修情況宜按設(shè)計烈度降低一度進(jìn)行驗算。按本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震設(shè)計時，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)強制性標(biāo)準(zhǔn)的要求。條文說明本條規(guī)定了本標(biāo)準(zhǔn)的適用范圍。在?水運工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?編制和修訂過程中，對碼頭、船閘等水運工程建筑物的震害進(jìn)行了大量調(diào)查、動力特性實測、模型試驗及震害驗算等工作，有關(guān)條文適用于碼頭抗震設(shè)計。船閘地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按本標(biāo)準(zhǔn)計算，船閘抗震驗算局部仍采用?水運工程水工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?JTJ201-87。對防波堤和船塢、船臺、滑道等修造船水工建筑物，由于震害資料少，標(biāo)準(zhǔn)編制中未作專門研究，但這些建筑物的設(shè)計原那么和結(jié)構(gòu)構(gòu)造與碼頭、船閘有許多共同點，所以可根據(jù)具體情況參照執(zhí)行。本標(biāo)準(zhǔn)的適用范圍，除設(shè)計烈度7、8、9度地區(qū)外，還增加了6度區(qū)。它表達(dá)了1986年全國抗震工作會議作出的關(guān)于6度區(qū)抗震的決策精神。因為：國內(nèi)外地震預(yù)報工作尚處于開展階段及我國建國以來屢次大震發(fā)生在預(yù)期的低烈度地區(qū)實際情況。在6度地區(qū)采取抗震措施有利于提高結(jié)構(gòu)抗震性能，而且增加投資有限。因缺乏設(shè)計烈度為10度地區(qū)震害資料及抗震經(jīng)驗，所以標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定對設(shè)計烈度高于9度的水運工程建筑物，其抗震設(shè)計應(yīng)進(jìn)行專門研究。一般臨時性建筑物，因使用期限短暫，故不進(jìn)行抗震設(shè)防。按本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震設(shè)計的水運工程建筑物，在遭遇設(shè)計烈度地震時，建筑物不損壞或稍有損壞。如果要求建筑物震后完好無損，目前的工程抗震技術(shù)水平難以做到，且將會大大增加工程投資，是不經(jīng)濟(jì)不合理的。我國目前仍以根本烈度作為抗震設(shè)計的根本指標(biāo)，?中國地震烈度區(qū)劃圖〔1990〕?所示烈度為在50年期限內(nèi)，一般場地條件下，可能遭遇超越概率10%的烈度值，稱之為根本烈度。水運工程建筑物一般采用根本烈度為設(shè)計烈度。對進(jìn)行過地震平安性評價或地震小區(qū)劃工作的工程地區(qū)，也可按審批過的地震動參數(shù)進(jìn)行設(shè)計。對次生災(zāi)害嚴(yán)重的或特別重要的水運工程建筑物，應(yīng)對工程場地開展必要的危險性分析，按經(jīng)審批后的地震烈度或地震動參數(shù)進(jìn)行設(shè)計。船閘大修根據(jù)實際經(jīng)驗是約十年一次，每次檢修需40～50天，地震機遇較小，但大修情況往往是別離式閘室墻的控制情況，必須進(jìn)行抗震驗算。因此標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定船閘檢修情況，可按設(shè)計烈度降低一度進(jìn)行驗算。2符號A——墩或柱截面面積B——計算方向墩身最大寬度bi——第i土條的寬度C——綜合影響系數(shù)cn——第n層粘性土的粘聚力C1——圓柱和方柱的附加質(zhì)量系數(shù)C2——矩形墩的形狀系數(shù)D1——垂直于計算方向的墩截面邊長D2——平行于計算方向的墩截面邊長dov——場地覆蓋層厚度ds——飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入點深度dw——地下水位深度E——樁材料彈性模量EH——計算面以上水平向地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值EV——計算面以上豎向地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值en1——作用在墻背上第n層土頂面處的單位面積上的土壓力強度en2——作用在墻背上第n層土底面處的單位面積上的土壓力強度f——沿計算面的摩擦系數(shù)設(shè)計值fk——地基土靜承載力標(biāo)準(zhǔn)值ft——鋼材強度設(shè)計值G——永久作用標(biāo)準(zhǔn)值g——重力加速度H——質(zhì)點系的總計算高度Hi——質(zhì)點i的計算高度hi——第i土層的厚度I——樁截面慣性矩IN——土的抗液化指數(shù)Kan——第n層土的主動土壓力系數(shù)KH——水平向地震系數(shù)Kpn——第n層土的被動土壓力系數(shù)KV——豎向地震系數(shù)LN——樁的平均計算受壓長度LM——樁的平均計算受彎長度Mc——土中粘粒含量百分點數(shù)mi——集中在質(zhì)點i的質(zhì)量Ncr——液化判別標(biāo)準(zhǔn)錘擊數(shù)臨界值N0——液化判別標(biāo)準(zhǔn)錘擊數(shù)基準(zhǔn)值N63.5——未經(jīng)桿長修正的飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)實測值PD——地震動水壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值PH——水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值PV——豎向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值PZ——作用在直墻式建筑物上Z深度范圍內(nèi)的地震總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值pz——水面以下深度Z處的地震動水壓力強度Qik——第i個可變作用標(biāo)準(zhǔn)值q——地面上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值RE——地基土抗震承載力設(shè)計值RH——拉桿拉力水平分力的標(biāo)準(zhǔn)值S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件作用效應(yīng)設(shè)計值T——計算方向結(jié)構(gòu)自振周期T1——墩的第一自振周期Vs——土層剪切波速Vsm——土層加權(quán)平均剪切波速Wi——第i土條的重力標(biāo)準(zhǔn)值Wz——每米寬鋼板樁的彈性抵抗矩x1〔i〕——第一振型質(zhì)點i〔或第i分段重心處〕的相對水平位移yi——第i土條重心至滑弧圓心的豎向距離Z——計算點至水面的距離γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ1——第一振型參與系數(shù)γEQ——綜合分項系數(shù)γEW——剩余水壓力分項系數(shù)γG——永久作用分項系數(shù)γPD——地震動水壓力分項系數(shù)γPH——水平向地震慣性力分項系數(shù)γPV——豎向地震慣性力分項系數(shù)γQi——第i項可變作用分項系數(shù)γRE——抗震調(diào)整系數(shù)δn——第n層土與墻背間的摩擦角εh——地震時粘性土負(fù)值計算深度系數(shù)θ——計算地震土壓力的地震角η——動水壓力折減系數(shù)ηs——地基土抗震承載力設(shè)計值提高系數(shù)ξ——計算岸坡穩(wěn)定分布系數(shù)ψ——地震時作用組合系數(shù)3抗震設(shè)計的根本要求水運工程建筑物的場地選擇，應(yīng)根據(jù)需要進(jìn)行工程地質(zhì)、水文地質(zhì)和地震活動的調(diào)查研究和勘測工作，按照場地土、地質(zhì)構(gòu)造和地形地貌條件作綜合評價。宜選擇對建筑物抗震相對有利的地段，避開不利的地段，未經(jīng)充分論證，不得在危險地段進(jìn)行建設(shè)。對抗震相對有利地段一般是指：建設(shè)地區(qū)及其鄰近無晚近期活動性斷裂，地質(zhì)構(gòu)造相對穩(wěn)定，同時地基為比擬完整的巖體和密實土層，岸坡穩(wěn)定條件較好。對抗震不利地段一般是指：建設(shè)地區(qū)及其鄰近地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，有晚近期活動性斷裂，場地中有可液化土層或軟土層分布，岸坡穩(wěn)定條件較差。對抗震危險地段一般是指：建設(shè)地區(qū)地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，有晚近期活動性斷裂，有可能伴隨強震產(chǎn)生地震斷裂，地震時可能產(chǎn)生大滑坡、崩塌、地陷等，威脅建筑物平安而又難以處理者。當(dāng)?shù)鼗饕至臃秶锌梢夯翆?、軟土層或?yán)重不均勻土層時，應(yīng)考慮其對結(jié)構(gòu)的不利影響，并應(yīng)采取必要的措施。結(jié)構(gòu)的平面和立面布置，宜規(guī)那么和對稱，質(zhì)量和剛度分布宜均勻，盡量降低建筑物重心位置。抗震結(jié)構(gòu)體系應(yīng)符合以下要求。.1應(yīng)具有明確的計算簡圖和簡捷、合理的地震作用傳遞路線。.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接應(yīng)符合以下要求：〔1〕鋼筋混凝土構(gòu)件應(yīng)合理選擇尺寸，配置鋼筋，增加延性，防止剪切先于彎曲破壞和鋼筋錨固粘結(jié)先于構(gòu)件破壞；〔2〕結(jié)構(gòu)各構(gòu)件之間的連接節(jié)點，其承載力不應(yīng)低于連接構(gòu)件的承載力。.3可以有目的、合理地設(shè)置結(jié)構(gòu)的薄弱部位。.4對建筑物端部或轉(zhuǎn)角部位，應(yīng)采取措施提高其抗震能力。.5宜增加結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)。裝配式結(jié)構(gòu)應(yīng)采取加強整體連接的措施。結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮便于進(jìn)行震后檢修。施工時，對抗震設(shè)計中關(guān)鍵部位的主要鋼筋，不宜用比原設(shè)計延性差的鋼筋代替。條文說明近年來國內(nèi)外發(fā)生的強烈地震，給一些水運工程建筑物造成了不同程度的破壞，其破壞程度與所在地區(qū)的地質(zhì)構(gòu)造活動性、場地及地形地貌密切相關(guān)。震后宏觀考察發(fā)現(xiàn)，場地選擇十分重要。選擇在對抗震有利地段建設(shè)，當(dāng)遭遇地震作用時，建筑物震害就輕。地基液化是導(dǎo)致建筑物震害的重要原因之一，液化的程度越重，震害也越重。國內(nèi)外屢次地震震害說明，震害地區(qū)一些碼頭破壞的主要原因之一是由于地基或岸坡中有局部土層發(fā)生液化所致。當(dāng)?shù)鼗虬镀轮杏熊浲翆踊驀?yán)重不均勻土層時，地震時將加劇地基或岸坡的沉降、滑移，對水運工程建筑物的穩(wěn)定影響極大，例如對高樁碼頭來說，它將加劇接岸結(jié)構(gòu)的變形和破壞，增加對前方結(jié)構(gòu)的推力，加重結(jié)構(gòu)破壞。因此抗震設(shè)計必須結(jié)合具體情況對可液化土層、軟土層或嚴(yán)重不均勻土層采取必要的措施。國內(nèi)外較多地震震害說明假設(shè)結(jié)構(gòu)的平、立面布置不規(guī)那么、不對稱，或其剛度和質(zhì)量分布不均勻的，其震害較平、立面布置規(guī)那么、對稱，質(zhì)量和剛度分布均勻的更加嚴(yán)重。這是由于結(jié)構(gòu)偏心引起扭轉(zhuǎn)所致。本條目的在于盡量防止發(fā)生這種不利后果，降低重心位置，既可以減小地震作用，又可以減小傾覆力矩，增加建筑物的穩(wěn)定性?？拐鸾Y(jié)構(gòu)要求受力明確、傳力路線合理、連續(xù)，使結(jié)構(gòu)的抗震分析更符合地震時的實際情況，以提高結(jié)構(gòu)的抗震性能。結(jié)構(gòu)及構(gòu)件間的連接應(yīng)具有必要的強度、良好的變形能力和耗能能力以有效地吸收地震產(chǎn)生的能量，減輕結(jié)構(gòu)的損壞程度，防止結(jié)構(gòu)因局部損壞或連接不良而導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。結(jié)構(gòu)假設(shè)一旦發(fā)生震害，宜使其發(fā)生在非關(guān)鍵部位或易于修復(fù)的部位。因此，可以有目的、合理地設(shè)置結(jié)構(gòu)的薄弱部位，使破壞一旦發(fā)生，不致產(chǎn)生嚴(yán)重后果，且易于修復(fù)。增多結(jié)構(gòu)體系的超靜定次數(shù)，即增加冗余約束數(shù)，使地震時必須消耗更多能量以解除這些約束才能使結(jié)構(gòu)失穩(wěn)，這樣就可提高結(jié)構(gòu)的抗震能力。對裝配式結(jié)構(gòu)，應(yīng)特別注意保持構(gòu)件間有良好的連接以防止由于連接薄弱而導(dǎo)致地震時結(jié)構(gòu)的整體性遭受破壞。通過保證構(gòu)件連接處有足夠的承載力來發(fā)揮各構(gòu)件的承載力和變形能力，從而使整個結(jié)構(gòu)具有良好的抗震能力。為使水運工程建筑物遭到地震破壞后，能早日投入運轉(zhuǎn)。設(shè)計時應(yīng)考慮便于震后檢修。如高樁碼頭設(shè)檢修孔，船閘止水在地震破壞后便于更換等。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)施工中，往往因缺少設(shè)計規(guī)定型號〔規(guī)格〕的鋼筋而用其他鋼筋代替。此時應(yīng)注意替代鋼筋的延性不能低于原設(shè)計鋼筋的延性，以保持原設(shè)計構(gòu)件的變形能力。4.1場地場地類別，應(yīng)根據(jù)場地土類型和場地覆蓋層厚度按表4.1.1劃分為四類，當(dāng)有充分依據(jù)時可適當(dāng)調(diào)整。場地土類型，宜根據(jù)地面以下15m范圍或厚度小于15m的場地覆蓋層范圍內(nèi)各土層的剪切波速，按表4.1.2劃分。當(dāng)無實測剪切波速時，可按表4.1.3劃分土的類型，并按以下原那么確定場地土類型：當(dāng)為單一土層時，土的類型即為場地土類型；當(dāng)為多層土?xí)r，場地土類型可根據(jù)地面下15m且不深于場地覆蓋層厚度范圍內(nèi)各土層類型和厚度綜合評定。場地覆蓋層厚度應(yīng)按地面至剪切波速大于500m/s的土層或堅硬土頂面的距離確定。條文說明場地類別是場地條件的表征，是反響譜曲線的主要參數(shù)。根據(jù)國內(nèi)外震害資料和層狀土理論分析結(jié)果，并參照了國家標(biāo)準(zhǔn)?建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔GBJ11-89〕，修改了原標(biāo)準(zhǔn)僅考慮表層土軟硬的單因素劃分法，規(guī)定建筑場地類別的劃分，主要由覆蓋層厚度和土質(zhì)巖性兩種因素來確定。場地土類型是表層土軟硬程度的表征。場地土類型的劃分方法是根據(jù)土的剪切波速或巖土狀態(tài)確定的。由于土的剪切波速是通過現(xiàn)場實測得到的，判斷精度較高，人為因素影響較小，因此本次修訂提出了剪切波速的要求。當(dāng)無條件實測剪切波速；也無法收集到鄰近地點實測數(shù)據(jù)時，可根據(jù)土的類型估計各層近似的剪切波速值。對中硬、中軟和軟弱土，分別取相應(yīng)場地平均剪切波速范圍的中間值，并按土層厚度加權(quán)平均，得到近似的平均剪切波速，再按條文中的第4.1.2條進(jìn)行劃分。4.2可液化土地基當(dāng)設(shè)計烈度為7～9度時，應(yīng)對飽和土進(jìn)行液化判別和相應(yīng)的地基處理；當(dāng)設(shè)計烈度為6度時，可不進(jìn)行液化判別，但對液化敏感的碼頭、船閘結(jié)構(gòu)，可按7度考慮。地面以下20m內(nèi)，存在飽和砂土或粉土層時，應(yīng)首先按第4.2.3條進(jìn)行是否液化的初步判別，對初步判別為可液化的土層，應(yīng)按第4.2.4條作進(jìn)一步判別。當(dāng)有條件時，尚可采用其他判別方法。對飽和砂土或粉土層，當(dāng)符合以下條件之一時，可初步判別為不液化：〔1〕地質(zhì)年代為第四紀(jì)晚更新世〔Q3〕及其以前時；〔2〕當(dāng)采用六偏磷酸鈉作為分散劑的測定方法測得的粉土，其粘?！擦叫∮?.005mm的顆?！澈康陌俜贮c數(shù)，7度、8度和9度分別不小于10、13和16時。采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗判別法進(jìn)行地基土的液化判別時，符合式〔4.2.4-1〕，應(yīng)判定為液化土。N63.5＜Ncr〔-1〕式中N63.5——未經(jīng)桿長修正的飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)實測值；Ncr——液化判別標(biāo)準(zhǔn)錘擊數(shù)臨界值。Ncr可按下式計算：〔-2〕式中N0——液化判別標(biāo)準(zhǔn)錘擊數(shù)基準(zhǔn)值，烈度7度時為6，8度時為10，9度時為16；ds——飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入點深度〔m〕；dw——地下水位深度〔m〕；Mc——粘粒含量百分點數(shù)，當(dāng)小于3或為砂土?xí)r，均應(yīng)取3。建筑物建成后和建造前的地面高程和地下水位有較大變化時，式〔-2〕中各項應(yīng)采用建成后的相應(yīng)值，且標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)可按下式修正：〔-3〕式中N63.5′——建筑物建成后的飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)修正值；——建筑物建成后的飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入點深度〔m〕；——建筑物建成后的地下水位深度〔m〕。地基內(nèi)有液化土層時，可不計該層土的強度，當(dāng)有經(jīng)驗或經(jīng)論證可利用該層土的局部強度時，可根據(jù)抗液化指數(shù)對液化土層的樁側(cè)摩阻力、內(nèi)摩擦角等力學(xué)指標(biāo)進(jìn)行折減。其折減系數(shù)α可按表4.2.5采用。抗液化指數(shù)可按下式計算：〔〕式中IN——抗液化指數(shù)。條文說明設(shè)計裂度為6度地區(qū)一般不考慮液化影響，并非6度區(qū)不可能發(fā)生液化，只因過去的地震調(diào)查尚未發(fā)生液化震害，經(jīng)驗不多，提不出判別指標(biāo)。為平安計，對于液化敏感的碼頭、船閘，可按設(shè)計烈度為7度考慮?！?.2.4土的液化判別為兩步，第一步為初判，當(dāng)判別為液化土?xí)r再進(jìn)行第二步判別，節(jié)省了勘察工作量。液化的宏觀調(diào)查說明，晚更新世的沉積砂層從未發(fā)現(xiàn)液化現(xiàn)象，認(rèn)為該層不僅密度大而且具有牢固的結(jié)構(gòu)，故作為不液化土層。室內(nèi)試驗說明，土的抗液化程度是隨粘粒含量的增加而提高的。大量地震區(qū)粉砂土液化實例的現(xiàn)場勘測資料發(fā)現(xiàn)，當(dāng)粘粒含量到達(dá)一定數(shù)值后，就很少發(fā)現(xiàn)液化。本次修訂后，判別公式引入粘粒含量一項，擴大了公式的使用范圍。修訂中對285例粉土的液化及非液化資料和267例砂土的液化與非液化資料進(jìn)行驗算比擬后，確定了本標(biāo)準(zhǔn)的液化判別公式。采用該公式其液化與非液化判別的成功率，分別為88.1%和88.0%。水運工程建筑物中有很多需要將根底作得很深，經(jīng)對有關(guān)資料的分析、論證，本標(biāo)準(zhǔn)液化判別驗算深度定為20m。對于液化土層的強度問題，原標(biāo)準(zhǔn)未作明確說明。本標(biāo)準(zhǔn)修訂后，原那么上假定該土層已到達(dá)全部液化，其強度、摩擦力和樁端承載力為零，但當(dāng)實際N63.5值與臨界Ncr值比擬接近時，在許多情況下，上述假定可能與實際的液化程度不相符，土層并不一定完全液化。所以將所有液化土層的強度視為零，可能會使建設(shè)費用增加很多。日本的巖崎敏男等人對地震時液化地基土力學(xué)指標(biāo)的折減問題進(jìn)行了研究，并在1980年日本的?公路橋抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?中作出了規(guī)定，自此，日本的其它許多標(biāo)準(zhǔn)均引用?公路橋抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?中的有關(guān)液化問題的規(guī)定。我國的?鐵路工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?參考了日本?公路橋抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?中的液化土的土質(zhì)參數(shù)折減方法。由于試驗條件及經(jīng)費等多方面因素，對這一地震作用下的力學(xué)指標(biāo)折減問題還缺乏試驗資料和實踐經(jīng)驗。所以本標(biāo)準(zhǔn)參考了日本?公路橋抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?及我國?鐵路工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?，并引用了273例不同烈度區(qū)的場地液化砂土和粉土的實例，用?鐵路工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?和本標(biāo)準(zhǔn)分別計算標(biāo)貫比，結(jié)果說明：對于粉土，本標(biāo)準(zhǔn)所采用的折減系數(shù)偏于平安；對于砂土，有一局部折減系數(shù)應(yīng)為0.33的土層，本標(biāo)準(zhǔn)采用0.66，其誤差為5%。因此認(rèn)為，本標(biāo)準(zhǔn)所采用的液化土層力學(xué)指標(biāo)的折減方法是可行的，可降低工程造價。設(shè)計者可以根據(jù)建筑物的重要程度及土層的液化情況綜合考慮確定折減系數(shù)。4.3地基承載力和岸坡穩(wěn)定在水運工程建筑物地基的抗震驗算中，對于液化土層以下的土層，當(dāng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?港口工程地基標(biāo)準(zhǔn)?〔JTJ250〕采用固結(jié)快剪強度指標(biāo)計算地基承載力時，抗力分項系數(shù)可降低至正常情況下的75%；當(dāng)采用查表法時，地基土的抗震承載力設(shè)計值可按式〔4.3.1〕予以提高。液化土層以上的土層承載力設(shè)計值不應(yīng)修正。RE＝ηsR〔〕式中RE——地基土抗震承載力設(shè)計值〔kPa〕；R——經(jīng)根底寬度和埋深修正后的地基土靜承載力設(shè)計值〔kPa〕；ηs——地基土抗震承載力設(shè)計值提高系數(shù)，按表采用。地震時樁的垂直承載力抗力分項系數(shù)：在一般粘性土和砂土中，可降為正常情況下的80%；在軟土和非液化狀態(tài)的松砂中不宜降低。對地震作用下的岸坡整體穩(wěn)定驗算，當(dāng)采用圓弧滑動面法〔見圖4.3.2〕驗算時，應(yīng)滿足以下公式的要求：(-1)PHi=CKHξi(qibi+Wsi)(-2)式中γs——綜合分項系數(shù)，取1.0；Wi——第i土條的重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕，水下用浮重度，計入滲透力時，對浸潤線以下，設(shè)計低水位以上，改用飽和重度計算滑動力矩；qi——第i土條頂面上的荷載，在坡頂上的堆貨荷載按第條確定〔kN/m2〕；bi——第i土條的寬度〔m〕；αi——第i土條弧線中點切線與水平線的夾角〔°〕；PHi——第i土條的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕；yi——第i土條重心至滑弧圓心的豎向距離〔m〕；R——滑弧半徑〔m〕；ΣM——由其它因素產(chǎn)生的滑動力矩〔kN·m/m〕；ηR——抗力分項系數(shù)，取1.0；ci——第i土條滑動面上土的粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；φi——第i土條滑動面上土的內(nèi)摩擦角〔°〕；C——綜合影響系數(shù)，取0.25；KH——水平向地震系數(shù)，按表采用；ξi——分布系數(shù)，坡頂處取4/3，坡底及其以下取2/3并沿高度直線分布；計算整坡穩(wěn)定時，其值為1；計算局部穩(wěn)定時，可取該局部高度的平均值；Wsi——第i土條的重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕，水下用飽和重度。驗算時，原那么上應(yīng)通過動力試驗測定土體在地震作用下的抗剪強度指標(biāo)。無動力試驗條件時，除第條中定義的可液化土外，可用固結(jié)不排水強度指標(biāo)或相當(dāng)?shù)目辜魪姸??？沽Ψ猪椣禂?shù)不應(yīng)小于1.0。如有實際經(jīng)驗，可針對工程的具體情況，按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?港口工程地基標(biāo)準(zhǔn)?的規(guī)定適當(dāng)調(diào)整抗力分項系數(shù)。條文說明本標(biāo)準(zhǔn)推薦的公式或方法，確定地震作用下的地基承載力?？紤]到地震作用屬偶然作用，故可降低地基抗震強度的抗力分項系數(shù)或適當(dāng)提高其抗震承載力設(shè)計值。本標(biāo)準(zhǔn)對地震作用下的岸坡穩(wěn)定計算分析，采用了總應(yīng)力的圓弧滑動面法。在靜力的根底上再加上由地震加速度在各土條質(zhì)量上的慣性力。同靜力分析一樣，采用圓弧滑動面的條分法，不考慮各土條間的作用力。5.1抗震驗算的原那么和條件水運工程建筑物抗震設(shè)計屬偶然狀況，僅應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗算〔抗震穩(wěn)定和承載力驗算〕；不應(yīng)進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)驗算。在抗震設(shè)計中進(jìn)行作用組合時，各種作用的標(biāo)準(zhǔn)值為靜力計算時的數(shù)值，即現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?港口工程荷載標(biāo)準(zhǔn)?〔JTJ215〕有關(guān)規(guī)定值乘以地震時各作用組合系數(shù)ψ，ψ可按表5.1.2采用?？拐鹪O(shè)計時的水位應(yīng)按表5.1.3采用。水平向地震系數(shù)KH應(yīng)按表5.1.4采用，設(shè)計反響譜應(yīng)根據(jù)場地類別和結(jié)構(gòu)自震周期按圖5.1.4采用。水運工程建筑物水平向地震作用，應(yīng)根據(jù)建筑物的型式，分別對縱、橫兩個方向或其中一個方向進(jìn)行驗算。水運工程建筑物的豎向地震慣性力，可按相應(yīng)的水平向地震慣性力算法，以豎向地震系數(shù)KV代替水平向地震系數(shù)KH進(jìn)行計算，KV取2/3KH。對于重力式建筑物，當(dāng)設(shè)計烈度為8度、9度時，需同時計入水平向和豎向地震慣性力。此時豎向地震慣性力應(yīng)乘以0.5的組合系數(shù)。對設(shè)有前前方樁臺的高樁碼頭，應(yīng)按以下規(guī)定進(jìn)行抗震驗算：〔1〕前前方樁臺可作為整體進(jìn)行橫向地震慣性力計算；〔2〕對高樁碼頭縱向地震慣性力，可僅計算端部段，中間段可不考慮；〔3〕基樁內(nèi)力按剛架計算，前前方樁臺間可按設(shè)鉸接連桿考慮；〔4〕對質(zhì)量或剛度明顯不均勻、不對稱的樁基碼頭結(jié)構(gòu)，應(yīng)考慮水平向地震作用的扭轉(zhuǎn)影響。對混凝土閘墻或閘首邊墩，在計入截面上全部滲透力〔滲透系數(shù)α取1〕情況下，截面最大拉應(yīng)力不應(yīng)大于0.2MPa。計算地震慣性力時，重力按空氣中重力計算，水下土體按飽和重度計算。條文說明抗震設(shè)計的目的在于當(dāng)遭遇設(shè)計烈度的地震時，保證建筑物的強度和穩(wěn)定，無整體性破壞。不作變形和抗裂驗算。堆貨荷載組合系數(shù)確實定是依據(jù)碼頭實際堆貨荷載的調(diào)查資料，參考國外的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，最后確定分項系數(shù)為0.33～0.70。船舶系纜力和擠靠力是由靜力狀態(tài)下的計算風(fēng)壓作用產(chǎn)生的，計算風(fēng)壓出現(xiàn)的機率較小，與地震作用相遇的機率更小，另外地震時水體振蕩，碼頭振動與船舶運動存在相位差，地震作用和系纜力以及擠靠力峰值很難同時出現(xiàn)，參考國外的標(biāo)準(zhǔn)，綜合確定其組合系數(shù)為0.5。對于多數(shù)碼頭結(jié)構(gòu)，船舶撞擊力方向與地震時結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制方向相反，故組合系數(shù)取0。內(nèi)河水運工程建筑物抗震計算時的水位：從我國強震統(tǒng)計資料來看，33次強震有16次發(fā)生在洪水期間，占50%左右。抗震計算時的高水位，不宜取得太高，地震應(yīng)與某一機率的洪水位相組合。原標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定該水位取歷時保證率30%的水位偏低，本次修訂，改為多年歷時保證率10%的水位作為抗震計算高水位，相當(dāng)于平均高水位。本標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計反響譜，根本采用?建筑抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔GBJ11—89〕和?水工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔DL5073〕的反響譜形式，結(jié)合水運工程建筑物的特點，確定了反響譜的參數(shù)值。其場地分類由原標(biāo)準(zhǔn)的三類改為四類，相應(yīng)的譜曲線由原來的三條改為四條。原標(biāo)準(zhǔn)的II、III類場地特征周期Tg為0.3s和0.7s，兩曲線空間較大，使用不便?，F(xiàn)將IV類的特征周期定為0.65s，在II、IV類之間插入III類場地譜曲線，曲線分布更為均勻，使用方便。大量實測資料說明，水運工程建筑物自振周期T，最大不超過1s，新設(shè)計反響譜最大T＝3s〔原標(biāo)準(zhǔn)T＝3.5s〕，譜形狀用〔Tg/T〕0.9，代替原標(biāo)準(zhǔn)Tg/T曲線，稍放緩了曲線的下降坡度。在同一次地震作用下對應(yīng)每一個阻尼比ξ有一條譜曲線，新設(shè)計反響譜是對應(yīng)阻尼比ξ＝0.05繪制的。大量實測資料說明水運工程建筑物阻尼比根本靠近0.05。由于地震波的傳播方向與建筑物走向之間的關(guān)系是隨機的，而大局部水工建筑物在一個方向的尺寸一般總大于另一個方向?？拐鹪O(shè)計中應(yīng)根據(jù)建筑物的類型，對縱、橫兩個方向或其中一個方向進(jìn)行驗算。地震時任何時刻都可將地面運動分解成三個相互垂直的分量，即兩個水平向，一個垂直向。大量實測地震記錄說明，任何兩個相互垂直的水平向分量，其最大值和頻譜組成都很接近，豎向分量最大值一般為水平分量的1/2～2/3。本標(biāo)準(zhǔn)采用了豎向地震系數(shù)Kv為2/3的水平向地震系數(shù)KH。震害說明，在震中附近高烈度區(qū)，豎向地震的影響十清楚顯。參照國內(nèi)外有關(guān)抗震標(biāo)準(zhǔn)，對于重力式、重力墩式碼頭和船閘建筑物，當(dāng)設(shè)計烈度為8、9度時，需同時計入豎向地震力，力的方向取對結(jié)構(gòu)不利的方向。因三個互相垂直的地震作用分量最大值，并不同時出現(xiàn)，其間有一個時間上的遇合問題，為簡化計算，采用0.5的組合系數(shù)。高樁碼頭分設(shè)為前前方樁臺者，彼此用建筑縫分開。地震中發(fā)現(xiàn)前前方樁臺相互碰撞很歷害，模型試驗亦是如此。假設(shè)將前前方樁臺作為兩個獨立體，并考慮相互碰撞作用，用動力法計算，就非常困難，且難以保證計算結(jié)果的精度。假設(shè)將前前方樁臺兩者視為一個整體，用本標(biāo)準(zhǔn)推薦的計算公式和參數(shù)進(jìn)行計算，其結(jié)果與震害情況大體吻合，從模型試驗中也得到驗證。采用這種假定，計算簡單，便于設(shè)計人員使用。現(xiàn)有高樁碼頭設(shè)置伸縮縫，將整個碼頭沿縱向分成假設(shè)干個建筑段，每段長一般為40～60m。兩建筑段間的伸縮縫一般呈靠攏狀態(tài)。在沿碼頭縱向水平地震力作用下，對于中間各段，其變位受兩側(cè)樁臺的限制，變位較小。震害說明中間各段震害較輕，端部相對較重，所以進(jìn)行碼頭縱向抗震驗算時，可僅對端部段進(jìn)行驗算。采用剛架計算圖式，較為真實地反映了高樁碼頭的受力狀況，且隨著計算機的應(yīng)用、計算手段的進(jìn)步，為設(shè)計人員提供了方便條件，所以建議采用剛架的計算圖式。高樁碼頭不可防止的存在一些質(zhì)量、剛度和堆載不均勻，不對稱狀態(tài)，目前的計算方法，潛在平安度足以允許出現(xiàn)少量的不均勻，不對稱。對明顯不均勻、不對稱的樁基碼頭，應(yīng)考慮水平地震作用對建筑物的扭轉(zhuǎn)影響。船閘工程實踐中，混凝土閘墻或閘首邊墩，多作為偏心受壓構(gòu)件設(shè)計，非地震情況下，為防止出現(xiàn)較大的變位和傾斜，影響工程的平安和使用，行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?船閘設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔JTJ261—266〕規(guī)定：“巖基上船閘結(jié)構(gòu)地基反力的最小垂直應(yīng)力σmin應(yīng)大于零。在施工期或檢修期，背水面可允許出現(xiàn)不大于0.1MPa的拉應(yīng)力〞?！按笮痛l的混凝土結(jié)構(gòu)擋水前沿面，不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，背水面可允許出現(xiàn)不大的拉應(yīng)力〞。地震情況下，混凝土結(jié)構(gòu)將出現(xiàn)拉應(yīng)力或原有拉應(yīng)力進(jìn)一步加大。本條對混凝土閘墻或閘首邊墩，當(dāng)計入地震力和全部滲透壓力〔α＝1〕時，規(guī)定截面最大拉應(yīng)力為0.2MPa。5.2地震慣性力板梁式、無梁面板式、桁架式和實體墩式高樁碼頭，可按單質(zhì)點考慮，其水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值宜按以下公式計算：PH＝CKHβW〔-1〕W＝W1＋W2＋ηW3〔-2〕式中PH——作用在上部結(jié)構(gòu)重心的水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；C——綜合影響系數(shù)，取0.30，對于接岸的窄樁臺碼頭，視岸坡土質(zhì)適當(dāng)提高，但不超過0.50；KH——水平向地震系數(shù)，按表采用；β——動力放大系數(shù)，按相應(yīng)計算方向的建筑物自振周期和場地類別查設(shè)計反響譜〔見圖〕求得，建筑物自振周期按附錄A確定；W——換算質(zhì)點總重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；W1——建筑物的梁板、桁架、蓋板、橋跨等及固定設(shè)備重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；W2——建筑物上的荷載重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；W3——嵌固點以上的樁身重力標(biāo)準(zhǔn)值，嵌固點位置按有關(guān)規(guī)定確定〔kN〕；η——樁身重力折減系數(shù)，當(dāng)樁頂和上部結(jié)構(gòu)為固接時取0.37；鉸接時取0.24?？障涫胶蛣偧堋㈣旒苁礁邩抖帐酱a頭宜按多質(zhì)點考慮〔見圖5.2.2〕，沿建筑物高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值，可按以下公式計算：Pi＝CKHβ1γ1X1〔i〕Wi〔-1〕〔-2〕〔-3〕式中Pi——質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；γ1——第一振型參與系數(shù)；X1〔i〕——第一振型質(zhì)點i〔或第i分段重心處〕的相對水平位移；C——綜合影響系數(shù)，取0.30；β1——動力放大系數(shù)，按相應(yīng)計算方向的建筑物第一自振周期和場地類別查設(shè)計反響譜求得，建筑物自振周期按附錄A確定；n——質(zhì)點總數(shù)；Hi——質(zhì)點i的計算高度〔m〕；H——質(zhì)點系的總計算高度〔m〕，見圖；Wi——集中在質(zhì)點i〔或第i分段〕的重力標(biāo)準(zhǔn)值，對于最下面一個質(zhì)點尚應(yīng)計入樁平均計算受彎長度的二分之一樁身重力〔kN〕。對于空箱式和剛架、桁架式高樁墩式碼頭，當(dāng)計算高度大于30m時，應(yīng)計入高振型的影響，其地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值及內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值按附錄B計算。對于斜坡碼頭和浮碼頭的柱、樁式墩宜按多質(zhì)點考慮，沿建筑物高度作用于質(zhì)點i的水平地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值，宜按以下公式計算：Pi＝CKHβ1γ1X1〔i〕Wi〔-1〕〔-2〕式中C——綜合影響系數(shù)，取0.30；β1——動力放大系數(shù)，按相應(yīng)計算方向的建筑物第一自振周期和場地類別查設(shè)計反響譜求得，建筑物自振周期按附錄A確定；n——質(zhì)點總數(shù)；X1〔i〕——第一振型質(zhì)點i〔或第i分段重心處〕的相對水平位移，按附錄A確定；Wi——集中在質(zhì)點i〔或第i分段〕的重力標(biāo)準(zhǔn)值，對于最上面一個質(zhì)點，尚應(yīng)計入橋跨結(jié)構(gòu)、固定設(shè)備及上部荷載的重力〔kN〕。重力式碼頭沿高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：Pi＝CKHαiWi〔〕式中C——綜合影響系數(shù)，取0.25；Wi——集中在質(zhì)點i〔或第i分段〕的重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；αi——加速度分布系數(shù)，沉箱碼頭、扶壁碼頭、不帶卸荷板方塊碼頭按圖〔a〕確定；帶卸荷板方塊碼頭、衡重式碼頭按圖5.2.5〔b〕確定。重力墩沿高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：Pi＝CKHαiWi〔〕式中C——綜合影響系數(shù)。當(dāng)H≤10m時，C＝0.20；當(dāng)H＞10m時，C＝0.25，HWi——集中在質(zhì)點i〔或第i分段〕的重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；最上面一個質(zhì)點，設(shè)于墩頂，尚應(yīng)計入橋跨結(jié)構(gòu)、固定設(shè)備及上部荷載的重力；αi——加速度分布系數(shù)，海港碼頭重力墩按圖〔a〕確定；斜坡式碼頭重力墩橫橋向按圖5.2.6〔a〕確定；順橋向按圖5.2.6〔b〕確定。土基、巖基上的閘首邊墩，其沿高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算。Pi＝CKHαiWi〔〕式中C——綜合影響系數(shù)，采用0.25；αi——加速度分布系數(shù)，按圖采用。土基上船閘的重力式、塢式、懸臂式閘室墻，沿高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按式〔5.2.7〕計算，式中αi按圖5.2.8采用。船閘閘頂機架橋，其沿高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按式〔5.2.7〕計算，式中αi按圖5.2.9采用。巖基上船閘閘室墻水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值按以下方法確定。.1水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：PH＝CKHFW〔.1〕式中PH——水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；C——綜合影響系數(shù)，取0.25；F——總地震慣性力系數(shù)，取1.1。.2沿建筑物高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：〔-2〕式中Pi——作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；n——建筑物計算質(zhì)點總數(shù)；Di——地震慣性力分布系數(shù)，按圖確定。對位于坡頂?shù)膿跬翂驑蚺_，作用于其重心處的水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按以下公式計算：巖基時PH＝0.30KHW〔-1〕土基時PH＝0.35KHW〔-2〕式中PH——作用于重心處的水平向總地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；W——擋土墻或橋臺的總重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕。驗算橋跨支座〔包括錨栓、銷釘和焊縫等〕抗震強度時，作用于簡支梁支座上的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：P＝1.5KHWL〔〕式中P——作用于簡支梁支座上的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；WL——橋跨結(jié)構(gòu)重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕。對于固定支座，為一孔橋跨上部結(jié)構(gòu)的重力標(biāo)準(zhǔn)值；對于活動支座，為一孔橋跨上部結(jié)構(gòu)重力標(biāo)準(zhǔn)值的1/2。條文說明高樁碼頭結(jié)構(gòu)型式多，質(zhì)量分布一般較復(fù)雜。為計算方便簡化為單質(zhì)點體系。公式中綜合影響系數(shù)C值，是經(jīng)過大量震害實例反算分析確定的。它包含了結(jié)構(gòu)的彈塑性影響、岸坡影響、上部結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)影響及動土壓力〔即由于地震作用所增加的那局部土壓力〕、動水壓力影響等。這些影響的理論研究尚不成熟，難以分別給出合理的系數(shù)，目前只能分析震害實例，給出一個綜合值。樁的換算重力，是按動能、剛度、自振頻率盡可能相等的原那么，將樁重力換算到樁頂。換算重力與原重力之比稱為折減系數(shù)，此值經(jīng)模型試驗驗證，根本符合。關(guān)于水平地震系數(shù)KH：原標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù)1976年建委召集的五本標(biāo)準(zhǔn)協(xié)調(diào)會議決定，統(tǒng)一采用了工程力學(xué)研究所1973年研究成果。本次修訂，根據(jù)建標(biāo)［1992］419號文?關(guān)于統(tǒng)一抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)地面運動加速度設(shè)計取值的通知?精神，仍保持原標(biāo)準(zhǔn)的KH取值。根據(jù)空箱式和剛架、桁架式高樁墩式碼頭結(jié)構(gòu)特征，計算簡圖取為多質(zhì)點單懸臂桿。質(zhì)點位置為結(jié)構(gòu)分段重心，一般設(shè)于質(zhì)量集中處，如面板、底板和分層樓板等。樁上一般不設(shè)質(zhì)點，樁重力可按平均彎曲長度計算，將其重力的一半計于最下一個質(zhì)點。每個質(zhì)點均按只有水平向振動考慮。為簡化計算，本條文給出了近似的振型和自振周期的經(jīng)驗公式。對上部結(jié)構(gòu)特別高且較柔的高樁墩式碼頭，計算地震作用時，可能第二及其以上振型有較大影響，本條把需要考慮高振型的高度界限定在30m。斜坡碼頭和浮碼頭的柱、樁式墩，當(dāng)上部重力比墩身重力大得多時，按單質(zhì)點計算。但大多數(shù)由于其上荷載小、橋跨小，上部結(jié)構(gòu)重力與墩身重力之比不大，應(yīng)按多質(zhì)點計算，計算說明：當(dāng)上部重力與墩身重力之比大于5∶1時，采用單質(zhì)點和采用多質(zhì)點計算地震慣性力的結(jié)果很接近，誤差小于5%；當(dāng)重力比為3∶1時，誤差為8%；重力比為1∶1時，誤差可達(dá)20%。一般單質(zhì)點方法計算的地震慣性力小。重力式碼頭的特點是結(jié)構(gòu)剛度大，自振周期短，所以采用以靜力法為根底，考慮建筑物動力特性加以修正的準(zhǔn)動力法。加速度分布系數(shù)是在大量動力計算、模型試驗和原型振動試驗的根底上加以確定的。結(jié)構(gòu)重力的計算：對重力式碼頭建筑物，如果墻反面的輪廓不規(guī)整時，可在墻的后踵向上作一墻踵垂面。在此面以內(nèi)，土體作為墻自重力的一局部。如圖〔a〕。當(dāng)墻反面傾斜度大，如扶壁式碼頭，墻后填土可能出現(xiàn)第二破裂面，假定在地震時，第二破裂面以內(nèi)的土體與墻體一起運動，而第二破裂面以外的土體，不能參與建筑物一起運動。所以只計第二破裂面以內(nèi)的土體作為建筑物的自重力，見圖5.2.5〔c〕。但是，對卸荷板方塊碼頭，卸荷板以上土體、以及沉箱碼頭沉箱以上的土體，雖然可能出現(xiàn)第二破裂面，但因土體高度不大，為簡化計算起見，可不考慮第二破裂面。見圖5.2.5〔b〕。本次修訂了斜坡碼頭重力墩順橋向的加速度分布系數(shù)。由于該墩兩個方向的尺度一般相差較大，橋墩順橋向的剛度遠(yuǎn)小于橫橋向的剛度，因此兩者的振型差異較大，導(dǎo)致加速度分布系數(shù)發(fā)生變化。計算和試驗均反映出墩頂局部的加速度分布系數(shù)比原規(guī)定的值大，因此把原規(guī)定的二折線型分布改為三折線型分布，1/4、3/4墩高處的分布系數(shù)為1.0和2.0，頂點處的分布系數(shù)為4.0。這樣能更好地反映出墩頂反響增加的特點，又使三折線型分布系數(shù)圖的圖形面積與原標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定二折線型分布系數(shù)圖的圖形面積相等，唯圖形面積的形心有所提高。船閘一般系兩側(cè)有回填土體半埋入式U形建筑物。運用時，閘室內(nèi)充水。因此，土基上船閘的動力特性，不但取決于結(jié)構(gòu)的動力特性，同時與基土、回填土和墻前水體的動力特性以及它們與結(jié)構(gòu)的相互作用有關(guān)。其加速度分布系數(shù)圖形是經(jīng)過大量動力、有限元計算，原型振動實測，模型試驗綜合歸納分析確定的。巖基上的閘首邊墩與水閘墩相似。編制中參照了行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?水工建筑物抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?〔以下簡稱水工震規(guī)〕的有關(guān)規(guī)定。位于巖基上的船閘，一般多與其它水工建筑物〔閘、壩、電站等〕組成水利樞紐或渠化樞紐。而這些水工建筑物的地震慣性力確實定，在水工震規(guī)中已有規(guī)定。為照顧到設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的統(tǒng)一和設(shè)計工作的方便，本標(biāo)準(zhǔn)在規(guī)定巖基上船閘建筑物的地震慣性力及其沿高度分布規(guī)律時，是在對船閘各局部結(jié)構(gòu)〔閘室墻、閘首邊墩〕進(jìn)行動力分析的根底上，根據(jù)其結(jié)構(gòu)和受力特點確定的。位于坡頂?shù)膿跬翂蜆蚺_，實際就是坡度較陡的岸坡。地震時，岸坡頂部有局部放大作用。大量震害說明：當(dāng)?shù)鼗鶠閹r基時，相對土基而言震害較輕。因此，條文中巖基和土基的公式采用了不同的系數(shù)。在橋梁的震害中，支座處的銷釘被剪斷、錨栓被拔出、擺柱歪斜等破壞現(xiàn)象是經(jīng)常發(fā)生的。因此條文規(guī)定，應(yīng)對支座銷釘、錨栓等部件和焊縫進(jìn)行抗震驗算，以保證橋跨支座的抗震強度。計算公式是參考公路、鐵路抗震標(biāo)準(zhǔn)和日本80年代的規(guī)定制定的。5.3地震土壓力地震時作用在擋土建筑物上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔見圖5.3.1〕，宜按以下公式計算：〔1〕作用在墻背上第n層土的總主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：〔-1〕〔2〕作用在墻背上第n層土頂面處的單位面積上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：(-2)〔3〕作用在墻背上第n層土底面處的單位面積上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：(-3)〔4〕系數(shù)：(-4)(-5)(-6)〔5〕地震主動破裂面與水平面的夾角：(-7)(-8)式中Ean——作用在墻背上第n層土的總主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕；eanl——作用在墻背上第n層土頂面處的單位面積上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；ean2——作用在墻背上第n層土底面處的單位面積上的主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；hn——第n層土的厚度〔m〕；α——墻背與鉛垂線的夾角〔°〕，仰斜為正，俯斜為負(fù)；Kq——系數(shù)；q——地面上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，地面傾斜時為單位斜面積上的重力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；γi——第i層土的重度〔kN/m3〕，水下采用浮重度；hi——第i層土的厚度〔m〕；Kan——第n層土的主動土壓力系數(shù)，當(dāng)β＝0、δn＝0和β＝0、δn＝φn/2≤15°時，可按附錄表C.0.1-1和附錄表C.0.1-2采用；當(dāng)β＝0，時，可取兩表的內(nèi)插值。cn——地震時第n層粘性土的粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕，通?？扇∨c平時相同，而對振動敏感的粘性土宜作專門的試驗研究；Kacn——系數(shù)〔地震主動土壓力作用在第n層土?xí)r〕，當(dāng)β＝0、δn＝0和β＝0、δn=φn/2≤15°時，可按附錄表C.0.1-1和附錄表C.0.1-2采用；當(dāng)β＝0，時，可取兩表的內(nèi)插值。β——地面與水平面的夾角〔°〕，在水平面以上為正，在水平面以下為負(fù)，且|β|＜φ；φn——地震時第n層土的內(nèi)摩擦角〔°〕，通?？扇∨c平時相同，但對飽和松砂宜作專門試驗研究；δn——第n層土與墻背間的摩擦角〔°〕，式〔-5〕和式〔5.3.1-6〕中，宜取δn＝0或，式〔5.3.1-7〕中的δn取絕對值；θ——地震角〔°〕，按表采用。ξa——地震時主動破裂面與水平面的夾角〔°〕，當(dāng)β＝0、δn＝0和β＝0、時，可按附錄表C.0.2-1和附錄表C.0.2-2采用；當(dāng)時，可取兩表的內(nèi)插值；ηn——系數(shù)。地震時作用在擋土建筑物上的被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔見圖5.3.2〕，宜按以下公式計算：〔1〕作用在墻背上第n層土的總被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：(-1)〔2〕作用在墻背上第n層土頂面處的單位面積上的被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：(-2)〔3〕作用在墻背上第n層土底面處的單位面積上的被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：(-3)〔4〕系數(shù)：(-4)(-5)(-6)〔5〕地震被動破裂面與水平面的夾角：(-7)(-8)式中Epn1——作用在墻背上第n層土的總被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕；epn1——作用在墻背上第n層土頂面處的單位面積上的被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；epn2——作用在墻背上第n層土底面處的單位面積上的被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕；Kpn——第n層土的被動土壓力系數(shù)，當(dāng)β＝0，α＝0時，可按附錄表C.0.3采用；Kpcn——系數(shù)〔地震被動土壓力作用在第n層土?xí)r〕；當(dāng)β＝0，α＝0時，可按附錄表C.0.3采用；ξp——地震被動破裂面與水平面的夾角〔°〕，當(dāng)β＝0，α＝0時，可按附錄表C.0.4采用。δn——第n層土與墻背間的摩擦角〔°〕，式〔-5〕、〔5.3.2-6〕宜取，式〔5.3.2-7〕取δn的絕對值。粘性土地震主動土壓力的負(fù)值計算深度〔見圖5.3.3〕，可按以下公式計算：(-1)(-2)式中h0——粘性土地震主動土壓力的負(fù)值計算深度〔m〕；εh——地震時粘性土負(fù)值計算深度系數(shù)。當(dāng)β=0，α=0時，可按附錄表C.0.5采用。注：h0深度范圍內(nèi)的粘性土可不計粘聚力。條文說明地震時作用在擋土建筑物上的主、被動土壓力，本標(biāo)準(zhǔn)采用在原標(biāo)準(zhǔn)根底上的簡化公式。該公式是基于與物部-罔布公式相同的原理，即是以庫侖土壓力理論為根底的慣性力法，所不同的是在推導(dǎo)公式時比物部-罔布公式多考慮了土內(nèi)聚力C的作用因素，彌補了物部-罔布公式只能適用于砂性土的缺陷。計算公式的詳細(xì)推導(dǎo)可見?粘性土地震土壓力計算方法?等專題報告。該公式具有簡單、計算方便、統(tǒng)一了砂性土與粘性土地震土壓力計算公式，也在形式上將港口工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中有關(guān)土壓力的計算公式統(tǒng)一起來，而又符合一般國內(nèi)外公認(rèn)的計算方法等優(yōu)點。如砂性土的地震土壓力為物部-罔布公式；砂性土無震時土壓力為庫侖公式；當(dāng)θ＝0、β＝0、α＝0、δ＝0時為朗金公式等。通過計算比擬可知，簡化公式與原標(biāo)準(zhǔn)公式相差甚小，且是地震主動土壓力略偏大〔一般不大于10%〕，地震被動土壓力略偏小〔一般≤5%〕，局部彌補了慣性力法計算地震土壓力其總合力比動力法或動力試驗結(jié)果偏小的缺陷，從工程角度來看也略偏于平安，提高了地震土壓力計算的可靠性。5.4地震動水壓力作用在直墻式建筑物上的地震動水壓力強度、總動水壓力、總傾覆力矩等的標(biāo)準(zhǔn)值可分別按以下公式計算：〔-1〕〔-2〕〔-3〕式中pz——水面以下深度Z處的地震動水壓力強度標(biāo)準(zhǔn)值〔kPa〕，即靜水壓力以外的附加水壓力；Pz——作用在直墻式建筑物上Z深度范圍內(nèi)的地震總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕；Mz——作用在直墻式建筑物上Z深度范圍內(nèi)的地震動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值對Z水深底點的總傾覆力矩〔kN·m/m〕；η——折減系數(shù)，可按表采用；C——綜合影響系數(shù)，取0.25；γw——水的重度〔kN/m3〕d——水深〔m〕；Z——計算點距水面的距離〔m〕。作用在重力墩式建筑物上的動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按以下方法確定。.1作用在重力墩式建筑物上的總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值，宜按以下公式計算：P＝C1C2CKHγwAd〔-1〕〔-2〕式中P——作用在重力墩式建筑物上的總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；C1——圓柱和方柱的附加質(zhì)量系數(shù)，可查表，允許內(nèi)插；A——墩截面面積〔m2〕；C2——矩型墩和形狀系數(shù)；D1——垂直于計算方向的墩截面邊長〔m〕；D2——平行于計算方向的墩截面邊長〔m〕。P的作用點至水面的距離為0.48d。.2水面以下深度為Z處單位墩高上的動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：〔-3〕式中pz——Z處單位墩高上的動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN/m〕。.3作用在重力墩式建筑物上Z深度范圍內(nèi)的總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算：〔-4〕式中Pz——作用在重力墩式建筑物上Z深度范圍內(nèi)的總動水壓力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕。作用點至深度Z的距離為0.48Z。板梁式、無梁面板式、桁架式高樁碼頭和高樁墩式碼頭、重力式碼頭前的動水壓力，抗震計算時一般不予考慮。碼頭墻后土中水的動水壓力已在表5.3.1水下地震角中考慮。條文說明本條采用的是Westergard的近似式。由于該公式是對半無窮大水層解的結(jié)果，與剛性建筑物在有限的矩形水域中的振動比擬，相差一個折減系數(shù)η。，故本條中列出了隨b/d不同而應(yīng)折減的η值。在地震作用下，碼頭墩帶動周圍水體一起振動，振動水體的質(zhì)量稱為附加質(zhì)量。該振動水體對水運工程建筑物產(chǎn)生的這種靜止水壓力以外的附加水壓力即為動水壓力。在結(jié)構(gòu)計算中，動水壓力當(dāng)作靜力作用在建筑物上。參考國內(nèi)外有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，方柱、圓柱的附加質(zhì)量系數(shù)C1值不作區(qū)分。本標(biāo)準(zhǔn)C1取值，介于蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)與水工震規(guī)之間。國內(nèi)外有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，矩形墩的地震動水壓力等于以D1為邊長的方形墩的動水壓力。本標(biāo)準(zhǔn)那么增加了一個矩形墩的形狀系數(shù)C2=(D1/D2)0.9，即當(dāng)D1＞D2時，C2＞1；D1＜D2時C2＜1。與此相應(yīng)，式〔-1〕中的A是實際矩形墩的截面積，而不是標(biāo)準(zhǔn)中所采用的等效方形墩的截面積。5.5結(jié)構(gòu)抗震驗算5.5.1碼〔-1〕〔-2〕式中S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件作用效應(yīng)設(shè)計值；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值，取與靜力計算時相同的值；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，當(dāng)所采用的鋼筋強度設(shè)計值不大于420N/mm2時，取1.20；γG——永久作用分項系數(shù)，可取1.20，當(dāng)作用的增加對構(gòu)件有利時，取1.00；G——永久作用標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；CG、CPH、CQi——作用效應(yīng)系數(shù)；γPH——水平向地震慣性力分項系數(shù)，取1.00；γQi——第i項可變作用分項系數(shù)，采用與靜力計算相同的值；PH——水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；Qik——可變作用標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；ψQi——各作用組合系數(shù)，按表采用。重力式碼頭抗震穩(wěn)定性可按以下規(guī)定驗算。.1岸壁式碼頭抗滑穩(wěn)定性按下式驗算：〔-1〕式中γE——地震土壓力分項系數(shù)，取1.35；γPH、γPV——水平向和豎向地震慣性力分項系數(shù)，取1.0；γT——系纜力分項系數(shù)，有利時取1.0，不利時取1.4；EH、EV——計算面以上水平向和豎向地震主動土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；EQH、EQV——碼頭面上可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值在計算面以上的水平向和垂直向的分力〔kN〕；ψ——地震時系纜力的組合系數(shù)，取0.50；TH——靜力計算時系纜力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；ψp——豎向地震慣性力組合系數(shù)，取0.5；PV——豎向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；f——沿計算面的摩擦系數(shù)設(shè)計值，取靜力計算值；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，取0.88。.2岸壁式碼頭抗傾穩(wěn)定性按下式驗算：〔-2〕式中MEH、MEV——分別為地震主動土壓力的水平分力和垂直分力的標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩〔kN·m〕；MEQH、MEQV——分別為碼頭面上可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時組合系數(shù)產(chǎn)生的水平向和垂直向地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩〔kN·m〕；MPH、MPV——分別為計算面以上水平向和垂直向的地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力距和穩(wěn)定力矩〔kN·m〕；ψ——地震時系纜力的組合系數(shù)，取0.50〔見表〕；MTH——系纜力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩〔kN·m〕；MG——結(jié)構(gòu)自重力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩〔kN·m〕；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，取1.15。.3重力墩抗滑穩(wěn)定性按下式驗算：〔-3〕式中γPD——地震動水壓力合力分項系數(shù)，取1.00；PD——地震動水壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；TV——靜力計算時系纜力垂直分力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，取1.10。.4重力墩抗傾穩(wěn)定性按下式驗算：〔-4〕式中MPD——地震動水壓力合力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩〔kN·m〕；MTV——系纜力垂直分力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩〔kN·m〕；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，取1.40。板樁碼頭可按以下規(guī)定進(jìn)行抗震驗算。.1板樁墻的入土深度應(yīng)滿足式〔5.5.3-1〕“踢腳〞穩(wěn)定的要求：〔-1〕式中ME——板樁墻后土體所產(chǎn)生的地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對拉桿錨碇點的力距〔kN·m〕；MEQ——碼頭面可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時的作用組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對拉桿錨碇點的力矩〔kN·m〕；γEW——剩余水壓力的分項系數(shù)，取1.05；MEW——剩余水壓力標(biāo)準(zhǔn)值對拉桿錨碇點的力矩〔kN·m〕；MEP——地震被動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對拉桿錨碇點的力矩〔kN·m〕；γRE——抗震調(diào)整系數(shù)，對軟弱土質(zhì)地基取0.90，其它土質(zhì)地基取1.00。.2錨碇墻〔板〕的穩(wěn)定性應(yīng)按下式確定：〔-2〕式中EH——錨碇墻〔板〕后土體產(chǎn)生的地震主動土壓力的水平分力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；EQH——錨碇墻〔板〕后地面可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時的組合系數(shù)所產(chǎn)生的地震主動土壓力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；γR——拉桿拉力的分項系數(shù)，取1.35；RH——拉桿拉力水平分力的標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕；EPH——錨錠墻〔板〕前地震被動土壓力水平分力的標(biāo)準(zhǔn)值〔kN〕，土