型鋼懸挑卸料平臺計算書

實用標準文案型鋼懸挑卸料平臺計算書計算依據：1 、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》 JGJ80-912 、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、構造參數卸料平臺名稱 15+1 卸料平臺類型平臺長度A(m)5.7平臺寬度B(m)卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)次梁間距s(m)1.4次梁外伸長度m(m)內側次梁離墻水平距離a(m)0.2外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離5.6內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)h1(m)內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直5.6鋼絲繩夾個數距離h2(m)二、荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)主梁自重Gk3(kN/m)0.2788欄桿、擋腳板類型欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置22堆放荷載Pk(kN)施工活荷載Qk1(kN/m)22施工活荷載動力系數堆放荷載作用面積S(m)三、設計簡圖

類型一：主梁垂直建筑外墻3305.62.830.1689欄桿、竹笆片腳手板擋板不設置安全網71.3精彩文檔實用標準文案型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖精彩文檔實用標準文案型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖精彩文檔實用標準文案節(jié)點一四、面板驗算模板類型木腳手板模板厚度t(mm)534.17抗彎強度設計值215截面抵抗矩W(cm)[f](N/mm)面板受力簡圖如下：計算簡圖(kN)取單位寬度1m進行驗算q=1.2 ×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+7/2)×1=9.008kN/m抗彎驗算：M max=0.100×q×s2=0.100×9.008×1.42=1.766kN·mσ=Mmax/W=1.766×106/(4.17×103)=423.398N/mm2≥[f]=15N/mm2面板強度不滿足要求！建議采用抗彎強度更高材料的面板，或增加面板厚度，或減少卸料平臺次梁間距，或控制施工荷載。！五、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號16a號槽鋼4866.23108.3截面慣性矩Ix(cm)截面抵抗矩Wx(cm)22052206000抗彎強度設計值[f](N/mm)彈性模量E(N/mm)次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：精彩文檔實用標準文案q 1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×1.4+1.2×0.1689=5.954kN/mp 1=1.4×Pk=1.4×7=9.8kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×1.4+0.1689=3.515kN/mp2=Pk=7kN、抗彎強度計算簡圖(kN)M22×L1/4=5.954(32/8-02×3/4=14.048kN.mmax=q1(L1/8-m/2)+p1/2)+9.8σ=Mmax/(γxWX)=14.048×106/(1.05×108.3×103)=123.537N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！、撓度驗算計算簡圖(kN)4/(384EIx)(5-24(m/L1)234×206000νmax=q2L1)+p2L1/(48EIx)=3.515×3000/(384精彩文檔實用標準文案×866.2×104)×(5-24(0/3)2)+7×30003/(48×206000×866.2×104)=2.08mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm次梁撓度滿足要求！、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R 1=q1×B/2=5.954×3/2=8.931kN正常使用極限狀態(tài)：R 2=q2×B/2=3.515×3/2=5.272kN六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號22號槽鋼236.24截面回轉半徑ix(cm)8.42截面面積A(cm)42571.43233.8截面慣性矩Ix(cm)截面抵抗矩Wx(cm)抗彎強度設計值22052206000[f](N/mm)彈性模量E(N/mm)根據《建筑施工高處高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（ JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：q1=1.2×(Gk3+Gk4)=1.2×(0.279+0.150)=0.515kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×7/2=4.9kNR1=8.931kN正常使用極限狀態(tài)：q 1=Gk3+Gk4=0.279+0.150=0.429kN/mp 2=Pk/2=3.5kNR 2=5.272kN、強度驗算精彩文檔實用標準文案計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R 左=21.171KNM max=30.124kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=21.171/(5.600/5.600)=21.171kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=30.124×106/(1.05×233.800×103)+21.171×103/36.24×精彩文檔實用標準文案102=128.552N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！、撓度驗算計算簡圖(kN)變形圖(kN·m)max=10.665mm<[ν]=a1/250=5600.00/250=22.400mm主梁撓度滿足要求！、支座反力計算精彩文檔實用標準文案剪力圖(kN)R 左=21.171KN七、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩直徑21.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)270抗拉強度為21550(N/mm)不均勻系數α0.82安全系數K9精彩文檔實用標準文案花籃螺栓T 外=R左/sin α=21.171/0.707=29.940kN[Fg]=aF g/K=0.820×270.000/9.000=24.600kN ≤T外=29.940kN鋼絲繩強度不滿足要求！建議采用更高承載力的鋼絲繩。八、拉環(huán)驗算拉環(huán)直徑d(mm)25抗拉強度(N/mm2)65精彩文檔實用標準文案節(jié)點二σ=T外/(2A)=29.940×103/[2×3.14×(25/2)2]=30.512N/mm2<[f]=65N/mm 2拉環(huán)強度滿足要求！九、焊縫驗算鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度 he(mm) 8 鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度 lw(mm) 120精彩文檔實用標準文案節(jié)點三f外ew32fw2σ=T/(h×l)=29.94