燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組運(yùn)行事故

燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)發(fā)電設(shè)備的運(yùn)行事故華北電力大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院2023/2/412023/2/42聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組偏離正常運(yùn)行方式的各種工作狀態(tài)，統(tǒng)稱為異?；蚬收?。當(dāng)正常運(yùn)行的工況遭到破壞，設(shè)備出力被迫降低，以及造成設(shè)備損壞、人身傷亡時(shí)，則稱為事故。燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)失敗燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)性能的好壞，直接影響到機(jī)組的應(yīng)急啟動(dòng)和調(diào)峰能力。但有時(shí)啟動(dòng)時(shí)會出現(xiàn)各種故障，甚至使機(jī)組無法正常運(yùn)行。因此很有必要對燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)出現(xiàn)的故障進(jìn)行分析以找出原因，提出處理方法，以提高機(jī)組啟動(dòng)的成功率。2023/2/43

一、啟動(dòng)時(shí)機(jī)組升速緩慢或不能升速1．啟動(dòng)機(jī)故障1）啟動(dòng)電機(jī)有故障，不能達(dá)到滿轉(zhuǎn)速，如電動(dòng)機(jī)兩相運(yùn)行、機(jī)械卡澀等。2）啟動(dòng)柴油機(jī)有故障，如空氣濾清器堵塞、噴油器霧化不良等。2、液力變矩器不能傳輸正確地輸出扭矩1）啟動(dòng)機(jī)帶動(dòng)的液力變扭器增壓油泵故障，使油泵出口的油壓降低，引起變扭器出力不足，或者液壓油節(jié)流器間隙過大，可用調(diào)整螺釘調(diào)節(jié)節(jié)流器間隙。2023/2/442）液力變扭器泵輪、渦輪或?qū)л啌p壞，使變扭器傳遞給燃?xì)廨啓C(jī)主軸的力量不足。3）速度／扭矩控制電磁閥卡澀，不能建立油壓。2023/2/45

二、點(diǎn)火失敗1.燃油系統(tǒng)原因1）點(diǎn)火燃料的物理、化學(xué)特性不能滿足點(diǎn)火要求，如輕油熱值太低或含水分太多。2）燃油系統(tǒng)中存有空氣，造成供油脈動(dòng)現(xiàn)象，甚至導(dǎo)致燃油過流量保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)。3）主燃油泵和離合器故障。主燃油泵由輔助齒輪箱通過電磁離合器帶動(dòng)，若電磁線圈電阻及絕緣下降，將使電磁線圈磁力不足引起主燃油泵出力不足，造成原油壓力低而熄火，從而導(dǎo)致啟動(dòng)失敗。4）燃油流量分配器卡澀、磨損，就可能引起燃油量進(jìn)油不足或進(jìn)油量分配不均勻。5）上次停機(jī)時(shí)，燒輕油時(shí)間不夠長，在油管線中殘留較多的重油，燃油流量分配器轉(zhuǎn)動(dòng)困難，導(dǎo)致點(diǎn)火不成功（冬季較易出現(xiàn)），此時(shí)應(yīng)對重油管線用輕油進(jìn)行吹掃。6）燃油濾網(wǎng)堵塞或閥門誤操作使供油量不足，燃油壓力太低。

2023/2/462、霧化空氣系統(tǒng)原因霧化空氣壓力太低，燃油霧化不好，將導(dǎo)致點(diǎn)火失敗或燃燒惡化。1）啟動(dòng)時(shí)的霧化空氣是通過輔助霧化空壓機(jī)提供的，它由電動(dòng)機(jī)通過v形皮帶傳動(dòng)。若v型皮帶磨損打滑或脫落，將使空壓機(jī)出力下降，或者空壓機(jī)長期停運(yùn)銹蝕卡澀，影響燃油霧化質(zhì)量。2）由于燃油噴嘴積碳或霧化空氣通道堵塞，使霧化空氣流量減少或混亂，從而造成燃油霧化質(zhì)量差，燃油燃燒不完全。2023/2/473、點(diǎn)火系統(tǒng)原因1）點(diǎn)火火花塞積炭、氧化或損壞，致使其不能打火或不能起弧并形成點(diǎn)火火炬。2）點(diǎn)火系統(tǒng)的電氣回路熔斷器燒斷，點(diǎn)火變壓器絕緣不良或斷路，火花塞的中間電極接地或接線不良，導(dǎo)引電纜芯絕緣層碳化或產(chǎn)生裂紋而分散放電，電纜接頭絕緣下降。2023/2/483）采用火焰點(diǎn)火器的機(jī)組點(diǎn)火時(shí)，點(diǎn)火氣體壓力不足，或者點(diǎn)火時(shí)點(diǎn)火氣體壓力下降太快，以致燃油在點(diǎn)火期間不能被完全點(diǎn)燃，在點(diǎn)火氣體熄火后燃油無法繼續(xù)維持燃燒，造成點(diǎn)火失敗。在機(jī)組啟動(dòng)前應(yīng)檢查火花塞的放電間隙，清除中間電極與側(cè)電極之間可能存在的積炭和異物，定期檢查電氣回路和點(diǎn)火變壓器的絕緣。4．控制系統(tǒng)原因1）燃油伺服閥或燃油旁通閥故障，造成燃油流量異常而點(diǎn)火失敗。如果供油量過多（即富油燃燒）而使火焰熄滅，這種燃燒有可能產(chǎn)生爆燃，對機(jī)組的危害性很大。如果供油量太少（即貧油燃燒），則無法維持正常燃燒。2）燃油流量測速探頭故障，流量反饋信號錯(cuò)誤，導(dǎo)致燃油流量沒有或過低。3）火焰檢測系統(tǒng)故障，如火焰探測器信號窗口積灰，導(dǎo)致檢測到的信號強(qiáng)度偏小，控制系統(tǒng)誤判斷為點(diǎn)火不成功而停機(jī)。2023/2/410二熱懸掛熱懸掛簡稱熱掛，是燃?xì)廨啓C(jī)在啟動(dòng)過程中可能發(fā)生的一種故障，它發(fā)生在啟動(dòng)機(jī)脫扣以后。該現(xiàn)象是，啟動(dòng)機(jī)脫扣后，機(jī)組轉(zhuǎn)速停止上升，運(yùn)行聲音異常，若繼續(xù)增加Gf，T3隨之升高，但轉(zhuǎn)速卻不上升，反而呈現(xiàn)下降的趨勢，最終導(dǎo)致啟動(dòng)失敗。2023/2/411原因:啟動(dòng)過程線較靠近壓氣機(jī)喘振邊界。啟動(dòng)機(jī)脫扣后機(jī)組的剩余力矩顯著減少，如果在脫扣前操作不當(dāng)，Gf增加較快，比原定的高，運(yùn)行點(diǎn)靠向喘振邊界，壓氣機(jī)中可能發(fā)生失速現(xiàn)象，ηC降低，MC增加，啟動(dòng)機(jī)脫扣后MEX就可能變?yōu)榱?，轉(zhuǎn)子停止升速，就象被“掛”住似的，故稱熱掛。2023/2/412這時(shí)增加Gf，T3*升高，從而MT增加，但運(yùn)行點(diǎn)更靠向喘振邊界，ηC進(jìn)一步降低使Mc增加得比MT多，MEX變?yōu)樨?fù)的，導(dǎo)致轉(zhuǎn)速下降，最終使啟動(dòng)失敗。在發(fā)生熱掛時(shí)，正確的措施是適當(dāng)減少Gf，使運(yùn)行點(diǎn)下移離開喘振邊界，壓氣機(jī)脫離失速工況，消除因熱掛而產(chǎn)生的異常聲音，然后再逐漸增加Gf

，這時(shí)若處理得好，就可以便機(jī)組脫離熱掛而繼續(xù)升速，避免啟動(dòng)失敗。2023/2/413靠人工手動(dòng)操作來啟動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)時(shí)，Gf往往不能嚴(yán)格按照預(yù)定的規(guī)律變化，因而可能產(chǎn)生熱掛現(xiàn)象。當(dāng)改用自動(dòng)程序控制啟動(dòng)時(shí)，Gf能嚴(yán)格按照給定的規(guī)律變化，一般是不會發(fā)生熱掛現(xiàn)象的。如果是由于原來設(shè)計(jì)不當(dāng)而導(dǎo)致熱掛時(shí)，則應(yīng)減慢Gf的增加速率，減慢啟動(dòng)過程，可能時(shí)還可適當(dāng)提高啟動(dòng)機(jī)的脫扣轉(zhuǎn)速。2023/2/414此外，如果壓氣機(jī)進(jìn)氣濾網(wǎng)堵塞或通流部分污染，效率降低，特性曲線變壞，就會引起壓氣機(jī)出力不足，致使啟動(dòng)時(shí)壓氣機(jī)耗功量過大，在啟動(dòng)機(jī)功率不足時(shí)，就容易使啟動(dòng)失敗。透平通流部分結(jié)垢，致使透平的阻力增加，因而在啟動(dòng)過程中機(jī)組的運(yùn)行線就會向壓氣機(jī)的喘振邊界線方向靠近，甚至進(jìn)入喘振工況，使機(jī)組啟動(dòng)失敗。2023/2/415燃?xì)廨啓C(jī)的振動(dòng)發(fā)電機(jī)組工作的可靠性，在相當(dāng)大程度上決定于它的振動(dòng)狀況，一般來講，回轉(zhuǎn)式機(jī)械在運(yùn)轉(zhuǎn)中是允許有一定程度的振動(dòng)的，但這種振動(dòng)必須限制在較小的數(shù)值范圍內(nèi)，否則將會帶來一定的危害，甚至引起極嚴(yán)重的后果。2023/2/416

一、振動(dòng)對燃?xì)廨啓C(jī)的影響1）壓氣機(jī)或透平的轉(zhuǎn)子和動(dòng)葉等部件因動(dòng)應(yīng)力過高而出現(xiàn)疲勞裂紋或疲勞折斷。若振動(dòng)較大，則有可能使葉片和靜子發(fā)生碰擦而發(fā)生斷裂。2）通流部分的氣封發(fā)生動(dòng)、靜碰磨而損壞，當(dāng)汽封嚴(yán)重磨損時(shí)會影響機(jī)組效率。3）機(jī)組部件連接處松動(dòng)，氣缸、軸承座與基礎(chǔ)臺板間的剛性聯(lián)系遭到破壞，地腳螺絲斷裂，滑銷磨損，轉(zhuǎn)子中心偏移。4）控制系統(tǒng)和保護(hù)裝置不能正常工作。例如，轉(zhuǎn)子磁性測速傳感器在機(jī)組的振動(dòng)較大時(shí)，有可能會引起數(shù)模轉(zhuǎn)換的失誤，出現(xiàn)“丟轉(zhuǎn)速”的現(xiàn)象，即測量到的轉(zhuǎn)速比機(jī)組的實(shí)際轉(zhuǎn)速低，從而引起轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)的失準(zhǔn)和超速保護(hù)實(shí)際動(dòng)作轉(zhuǎn)速升高。振動(dòng)較大也可能導(dǎo)致就地危急保安器誤動(dòng)作等。2023/2/4175）由喘振引起的燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)軸振動(dòng)可能會引起負(fù)載和轉(zhuǎn)速突然變化，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子軸向位移快速變化，影響推力瓦的可靠性。6）發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子護(hù)環(huán)松弛磨損，芯環(huán)破損，電氣絕緣磨破，以致造成接地或短路。因此，要使機(jī)組安全可靠地運(yùn)轉(zhuǎn)，必須限制機(jī)組的振動(dòng)并設(shè)置振動(dòng)保護(hù)系統(tǒng)。2023/2/418二、燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)的機(jī)理燃?xì)廨啓C(jī)與汽輪機(jī)在轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)、支撐結(jié)構(gòu)、氣缸（汽缸）結(jié)構(gòu)、工作介質(zhì)、運(yùn)行方式等方面的不同，導(dǎo)致兩者的振動(dòng)特性差別較大，不能完全套用處理汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)故障的經(jīng)驗(yàn)。1.轉(zhuǎn)子剛度目前燃?xì)廨啓C(jī)普遍采用單軸雙支點(diǎn)結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)子廣泛采用拉桿盤鼓式結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)的燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子剛度較低，若停機(jī)后處在某靜止位置時(shí)間過長，轉(zhuǎn)子會產(chǎn)生暫態(tài)彎曲變形。2023/2/419研究表明，在盤車脫開后最初幾個(gè)小時(shí)之內(nèi)，軸彎曲以5μm／h的變化量增加。但一旦啟動(dòng)盤車裝置，轉(zhuǎn)軸徑向彎量每2h就下降50％，一般經(jīng)過幾個(gè)小時(shí)的連續(xù)盤車后，燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子的暫態(tài)彎曲即可基本消除。2023/2/420現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)分析表明，在燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)過程中，25μm的軸彎曲能引起大的振動(dòng)，所以在燃?xì)廨啓C(jī)上必須安裝監(jiān)測轉(zhuǎn)子彎曲（偏心、晃度）的探頭，精確監(jiān)測機(jī)組盤車裝置處燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)軸的徑向彎曲。在機(jī)組啟動(dòng)前若發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)軸彎曲過大，可通過延長盤車時(shí)間來消除或減小。2、熱不穩(wěn)定性轉(zhuǎn)子的拉桿盤鼓式結(jié)構(gòu)可導(dǎo)致燃?xì)廨啓C(jī)出現(xiàn)熱不穩(wěn)定性。對于大型燃?xì)廨啓C(jī)典型的冷態(tài)啟動(dòng)，在最初的45－60min運(yùn)行中，燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)極不穩(wěn)定，往往表現(xiàn)為振動(dòng)大幅增加或減小，基頻振動(dòng)幅值變化量范圍為50－80μm，基頻振動(dòng)相位變化量一般在60左右，嚴(yán)重時(shí)可引起機(jī)組安全監(jiān)測保護(hù)系統(tǒng)報(bào)警或跳機(jī)。這種現(xiàn)象通常稱為熱不穩(wěn)定性，2023/2/421原因?yàn)閺膲簹鈾C(jī)轉(zhuǎn)子引出的一股冷卻空氣冷卻空心轉(zhuǎn)子后，又沿徑向再冷卻輪盤及葉片，由于冷卻不均勻使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生暫態(tài)熱彎曲，表現(xiàn)為燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子不穩(wěn)定的強(qiáng)迫激振響應(yīng)。一般運(yùn)行約1h后，溫度分布趨于均勻，基頻振動(dòng)幅值和相位會趨于穩(wěn)定，振動(dòng)逐漸減小。2023/2/422由轉(zhuǎn)子橫截面溫度不對稱及溫度場不穩(wěn)定引起的燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)特征與汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子存在動(dòng)靜碰磨的振動(dòng)特征完全相同，若對燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子振動(dòng)特性沒有深入細(xì)致的了解，則有可能判斷燃?xì)廨啓C(jī)存在動(dòng)靜碰磨故障，導(dǎo)致采取錯(cuò)誤的運(yùn)行、檢修及處理措施。3、轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡2023/2/423①長期運(yùn)行使壓氣機(jī)葉片出現(xiàn)嚴(yán)重周向不均勻磨損；②部分葉片或圍帶脫落；③由于轉(zhuǎn)子本身剛度較小，機(jī)組在停機(jī)后處于某個(gè)靜止位置時(shí)間過長，使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生暫態(tài)彎曲變形；④長期運(yùn)行使轉(zhuǎn)子中心及葉片表面不同程度積垢；⑤轉(zhuǎn)子各部分在運(yùn)行過程中由于溫度不對稱引起熱變形不均而造成的轉(zhuǎn)子熱彎曲。經(jīng)驗(yàn)表明，由單純質(zhì)量不平衡引起的同步振動(dòng)的幅值和相位在某一轉(zhuǎn)速下應(yīng)具有重復(fù)性、穩(wěn)定性及可預(yù)測性。但當(dāng)轉(zhuǎn)子內(nèi)部積灰或結(jié)垢時(shí)，會造成振動(dòng)測試時(shí)基頻振動(dòng)不重復(fù)及不穩(wěn)定，增加振動(dòng)故障診斷難度，降低動(dòng)平衡效果。2023/2/424在條件允許的情況下：①燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子平衡前應(yīng)先清洗轉(zhuǎn)子本體，重新啟動(dòng)測試瞬態(tài)、穩(wěn)態(tài)基頻振動(dòng)響應(yīng)后再進(jìn)行平衡；②工作轉(zhuǎn)速下燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)對轉(zhuǎn)子溫度分布非常敏感，常常導(dǎo)致初定速時(shí)振動(dòng)不穩(wěn)定，所以平衡前必須認(rèn)真、仔細(xì)地進(jìn)行振動(dòng)測試，并應(yīng)有豐富的選擇原始不平衡振動(dòng)數(shù)值的經(jīng)驗(yàn)，才能使軸系平衡獲得成功；③因?yàn)槿細(xì)廨啓C(jī)振動(dòng)響應(yīng)具有柔性支撐條件下?lián)闲赞D(zhuǎn)子的動(dòng)力特性，所以平衡燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子之前應(yīng)綜合分析瞬、穩(wěn)態(tài)下轉(zhuǎn)子相對軸振、軸承座振動(dòng)響應(yīng)，正確判斷轉(zhuǎn)子不平衡軸向位置及不平衡階次，考慮相對軸振與軸承座振動(dòng)機(jī)械滯后角差別，確定平衡重量型式、大小及角度。2023/2/425燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子平衡可分為制造廠平衡和現(xiàn)場平衡。轉(zhuǎn)子出廠前或大修期間在制造廠進(jìn)行平衡時(shí)，燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子上一般有3－4個(gè)加重平面可以利用。此時(shí)可先對轉(zhuǎn)子自身進(jìn)行平衡，將轉(zhuǎn)子本身平衡狀態(tài)調(diào)整好后，再按照葉片在轉(zhuǎn)子輪盤上對稱等重分布以及葉片力矩均布原則安裝葉片，最后進(jìn)行燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子整體平衡，這樣做效果較為理想。2023/2/426現(xiàn)場動(dòng)平衡一般在轉(zhuǎn)子兩端平衡槽內(nèi)對稱加重以消除一階不平衡響應(yīng)，在轉(zhuǎn)子兩端平衡槽反對稱加重來消除二階不平衡響應(yīng)。若燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子存在較大三階不平衡分量，即使通過平衡手段有效消除一、二階臨界轉(zhuǎn)速下的不平衡響應(yīng)，工作轉(zhuǎn)速下燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)還可能偏大。由于采用兩平面對稱加重消除三階不平衡響應(yīng)有可能再次激發(fā)一階臨界轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)，同時(shí)平衡三階振型的靈敏度較小，平衡效果較差，即采用傳統(tǒng)的兩平面加重法平衡燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子工作轉(zhuǎn)速下基頻振動(dòng)的措施可能達(dá)不到預(yù)期目的。2023/2/427現(xiàn)場不揭缸平衡燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子，一般有3個(gè)校正平面可作平衡，即壓氣機(jī)側(cè)末級葉輪、透平側(cè)末級葉輪以及轉(zhuǎn)子中部輪盤。按照模態(tài)平衡理論，3個(gè)加重平面滿足消除轉(zhuǎn)子前三階不平衡響應(yīng)的條件。同時(shí)現(xiàn)場高速動(dòng)平衡燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組的實(shí)踐表明，在燃?xì)廨啓C(jī)與發(fā)電機(jī)之間的連接短軸上加重，也可有效降低燃?xì)廨啓C(jī)的同步振動(dòng)。2023/2/428燃?xì)廨啓C(jī)的壓氣機(jī)端軸承座常與氣缸鑄為一體，而透平端軸承座則安裝在透平排氣缸上。燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子相對于支撐結(jié)構(gòu)而言較重，且基礎(chǔ)動(dòng)剛度較低，使支撐結(jié)構(gòu)固有頻率落入機(jī)組轉(zhuǎn)速范圍之內(nèi)，即機(jī)組在升、降速過程中除了通過燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子一、二階臨界轉(zhuǎn)速之外，還要通過結(jié)構(gòu)共振轉(zhuǎn)速，這就使燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)特性帶有柔性支撐轉(zhuǎn)子的動(dòng)力特性。在設(shè)計(jì)燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子時(shí)，應(yīng)進(jìn)行轉(zhuǎn)子、軸承及基礎(chǔ)動(dòng)力特性計(jì)算分析，使結(jié)構(gòu)共振轉(zhuǎn)速避開轉(zhuǎn)子一、二階臨界轉(zhuǎn)速，同時(shí)也應(yīng)使共振轉(zhuǎn)速及第二、三階臨界轉(zhuǎn)速避開機(jī)組工作轉(zhuǎn)速，降低工作轉(zhuǎn)速下燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡響應(yīng)的靈敏度，提高機(jī)組負(fù)載工況下振動(dòng)穩(wěn)定性。2023/2/4294、支撐剛度在機(jī)組啟動(dòng)、停機(jī)或振動(dòng)故障狀態(tài)下，氣缸對燃?xì)廨啓C(jī)振動(dòng)響應(yīng)有顯著影響；壓氣機(jī)端軸承座動(dòng)剛度與透平端軸承座動(dòng)剛度差別也較大；同一軸承座水平方向動(dòng)剛度顯著低于垂直方向動(dòng)剛度。傳感器測量的轉(zhuǎn)子相對軸振反映轉(zhuǎn)子在軸瓦間隙內(nèi)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，而軸承座振動(dòng)反映支撐結(jié)構(gòu)在經(jīng)油膜傳輸而來的轉(zhuǎn)子橫截面剪力激勵(lì)下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。對于剛性支撐轉(zhuǎn)子來說，當(dāng)軸振增大時(shí)，其結(jié)構(gòu)振動(dòng)（軸承座振動(dòng)）也增大。對于柔性支撐轉(zhuǎn)子，相對軸振與軸承座振動(dòng)之間并無簡單的比例關(guān)系，而且測試得到的燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)軸相對振動(dòng)數(shù)值受晃度、軸系振型節(jié)點(diǎn)、傳感器安裝位置等的影響，對某些機(jī)械故障的靈敏度比結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)（軸承座振動(dòng)）靈敏度要小。2023/2/430由于滑動(dòng)軸承的油膜隨轉(zhuǎn)速升高而變厚，旋轉(zhuǎn)機(jī)械轉(zhuǎn)軸在軸瓦內(nèi)的平均位置將隨轉(zhuǎn)速變化。當(dāng)轉(zhuǎn)速穩(wěn)定時(shí)，轉(zhuǎn)軸平均穩(wěn)態(tài)位置也應(yīng)基本保持不變。在穩(wěn)態(tài)工況下，若轉(zhuǎn)軸平均穩(wěn)態(tài)位置在軸瓦間隙圓內(nèi)發(fā)生較大變化，盡管軸系振動(dòng)值不大和（或）振動(dòng)變量不大，該旋轉(zhuǎn)機(jī)械仍有可能存在某種潛在故障。

2023/2/4315、轉(zhuǎn)軸徑向位置就燃?xì)廨啓C(jī)而言，當(dāng)排氣缸溫度上升后，透平端軸承座受熱會發(fā)生膨脹變形，不同支撐結(jié)構(gòu)對軸心軌跡形狀以及工作轉(zhuǎn)速下轉(zhuǎn)軸在軸瓦內(nèi)的徑向位置有非常顯著的影響。采用切向肋板彈性支撐的透平端軸承座，在熱態(tài)下因膨脹會逆轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向推動(dòng)軸承座轉(zhuǎn)動(dòng)，使軸心位置圖發(fā)生變形，有可能使負(fù)載工況下測量的轉(zhuǎn)軸徑向位置超出軸瓦間隙圓或發(fā)生較大變化，但這并不表示燃?xì)廨啓C(jī)一定存在某種機(jī)械故障2023/2/4326、喘振當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行較長時(shí)間后，壓氣機(jī)葉片結(jié)垢等因素會引起壓氣機(jī)的實(shí)際喘振邊界向下移動(dòng)，使壓氣機(jī)共同工作線進(jìn)入喘振邊界線，從而誘發(fā)壓氣機(jī)喘振故障。旋轉(zhuǎn)脫離和喘振發(fā)生后，燃?xì)廨啓C(jī)將出現(xiàn)