某住宅懸挑式腳手架及卸料平臺(tái)施工計(jì)算書(shū)

懸挑式扣件鋼管腳手架計(jì)算書(shū)鋼管腳手架的計(jì)算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。計(jì)算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為30.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類(lèi)型為48×3.25，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時(shí)施工2層，腳手板共鋪設(shè)10層。卸荷鋼絲繩采取2段卸荷，吊點(diǎn)卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數(shù)為0.80，安全系數(shù)K=10.0，上吊點(diǎn)與下吊點(diǎn)距離6.0m。懸挑水平鋼梁采用16號(hào)工字鋼，其中建筑物外懸挑段長(zhǎng)度1.30米，建筑物內(nèi)錨固段長(zhǎng)度2.60米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點(diǎn)距離建筑物1.20m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計(jì)算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×0.900/4=0.068kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900/4=0.675kN/m靜荷載的計(jì)算值q1=1.2×0.038+1.2×0.068=0.127kN/m活荷載的計(jì)算值q2=1.4×0.675=0.945kN/m大橫桿計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩)2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.127+0.10×0.945)×支座最大彎矩計(jì)算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.127+0.117×0.945)×選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：=0.277×106/4788.0=57.929N/mm2大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.038+0.068=0.106kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.675kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.106+0.990×0.675)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=1.582mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿(mǎn)足要求!二、小橫桿的計(jì)算:小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×0.900×1.500/4=0.101kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900×1.500/4=1.012kN荷載的計(jì)算值P=1.2×0.058+1.2×0.101+1.4×1.012=1.608kN小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+1.608×=0.728×106/4788.0=152.114N/mm2小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿(mǎn)足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下:集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.01mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.058+0.101+1.012=1.171kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2=19×1171.350×900.03/(384×2.06×105×114920.0)=1.785mm最大撓度和V=V1+V2=1.799mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿(mǎn)足要求!三、扣件抗滑力的計(jì)算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；1.荷載值計(jì)算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×0.900=0.035kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷載的計(jì)算值R=1.2×0.035+1.2×0.203+1.4×2.025=3.119kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×30.000=3.744kN2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.30NG2=0.300×10×1.500×(0.900+0.300)/2=2.700kN3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.11NG3=0.110×1.500×10/2=0.825kN4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.494kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.750Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.000Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1.200經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.750×1.000×1.200=0.630kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:卸荷吊點(diǎn)按照完全卸荷計(jì)算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)增加2吊點(diǎn)；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置；以吊點(diǎn)分段計(jì)算。計(jì)算中腳手架的豎向荷載按照吊點(diǎn)數(shù)平均分配。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到1=arctg[6.00/(0.90+0.30)]=1.3732=arctg[6.00/0.30]=1.521最下面的立桿軸向力在考慮風(fēng)荷載時(shí)為6.906kN和6.906kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風(fēng)荷載時(shí)為7.331kN和7.331kN?？紤]荷載組合，各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(kN)T1=7.48T2=7.34N1=1.47N2=0.37其中T鋼絲繩拉力，N鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為7.477kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×7.477/0.800=93.457kN。選擇6×61+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度1700MPa，直徑16.5mm。滿(mǎn)足要求!吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為=N/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(14953.180×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。1.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=7.33kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；u——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.57cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.79cm3；——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到=85.54[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿(mǎn)足要求!2.考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=6.91kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；l0——計(jì)算長(zhǎng)度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；u——計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.57cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.79cm3；MW——計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，；——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到=156.68[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿(mǎn)足要求!六、連墻件的計(jì)算算:連墻件的軸向力計(jì)計(jì)算值應(yīng)按照照下式計(jì)算：：Nl=Nlw++No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)產(chǎn)生的連墻件件軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN)，應(yīng)按按照下式計(jì)算算：Nlw==1.4×wk×Awwwk——風(fēng)荷載基基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，wk=0.6630kN//m2；AAw——每個(gè)連墻墻件的覆蓋面面積內(nèi)腳手架架外側(cè)的迎風(fēng)風(fēng)面積，Aww=3..60×4.50=16..200m22；NNo——連墻件約約束腳手架平平面外變形所所產(chǎn)生的軸向向力(kN)；No=5.0000經(jīng)計(jì)算得到Nllw=114.2888kN，連墻墻件軸向力計(jì)計(jì)算值Nll=199.288kkN連墻件軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值Nf=A[ff]其中——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll/i=300.00/11.59的結(jié)結(jié)果查表得到到=0.955；A=44.57cmm2；[f]==205..00N/mmm2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到NNf=889.1099kNNf>Nl，連墻墻件的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求求!連墻件采用扣件與與墻體連接。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到NNl=119.2888kN大于扣扣件的抗滑力力8.0kNN，不滿(mǎn)足要要求!施工時(shí)必須須采用雙扣件件。連墻件扣件連接示示意圖七、懸挑梁的受力力計(jì)算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點(diǎn)，AA為墻支點(diǎn)。本工程中，腳手架架排距為9000mm，內(nèi)內(nèi)側(cè)腳手架距距離墻體3000mm，支支拉斜桿的支支點(diǎn)距離墻體體=12000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=11330.00ccm4，截面抵抗抗矩W=141.000cm3，截面積A=26..10cm22。受腳手架集中荷載載P=1..2×7.49++1.4×4.05==7.33kkN水平鋼梁自重荷載載q=1..2×26.100×0.00001×7.85×10=0..25kN//m懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN.m))懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)各支座對(duì)支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R1=8..828kNN,R2=66.710kkN,R3==0.0844kN最大彎矩抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=M/1..05W+NN/A=1..224×106/(1.005×1410000.0)++1.7666×1000//2610..0=8.9942N/mmm2水平支撐梁的抗彎彎計(jì)算強(qiáng)度小小于205..0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!八、懸挑梁的整體體穩(wěn)定性計(jì)算算:水平鋼梁采用166號(hào)工字鋼,計(jì)算公式如如下其中b——均勻勻彎曲的受彎彎構(gòu)件整體穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，查查表《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.66，按照《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄B其值用b'查表得到其其值為0.9929經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=1.222×106/(0.9929×1410000.00))=9.344N/mm22；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!九、拉桿的受力計(jì)計(jì)算:水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計(jì)算其中RUicossi為鋼繩的拉拉力對(duì)水平桿桿產(chǎn)生的軸壓壓力。各支點(diǎn)的支撐力RCi==RUisiini按照以上公式計(jì)算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RRU1=9..002kNN十、拉桿的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算:拉繩或拉桿的軸力力RU我們均取取最大值進(jìn)行行計(jì)算，為RRU=9.0002kN拉繩的強(qiáng)度計(jì)算：：如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計(jì)計(jì)算：其中[Fg]———鋼絲繩的的容許拉力((kN)；FFg——鋼絲繩的的鋼絲破斷拉拉力總和(kN)；——鋼絲繩之間的的荷載不均勻勻系數(shù)，對(duì)66×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；K——鋼絲繩使使用安全系數(shù)數(shù)，取8.00。選擇拉鋼絲繩的破破斷拉力要大大于8.0000×9.0022/0.8000=90..024kNN。選擇6×61+11鋼絲繩，鋼鋼絲繩公稱(chēng)抗抗拉強(qiáng)度17700MPaa，直徑14..0mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：鋼絲拉繩的軸力RRU我們均取取最大值進(jìn)行行計(jì)算作為吊吊環(huán)的拉力NN，為N==RU=9..002kNN鋼絲拉繩的吊環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算公式式為其中[f]為為吊環(huán)抗拉強(qiáng)強(qiáng)度，取[ff]=550N/mmm2，每個(gè)吊環(huán)環(huán)按照兩個(gè)截截面計(jì)算；所需要的鋼絲拉繩繩的吊環(huán)最小小直徑D==[90022×4/(3..1416××50×2)]1/22=11mm十一、錨固段與樓樓板連接的計(jì)計(jì)算:1.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用鋼筋拉拉環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算如下下：水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)受受力R=6..710kNN水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算公式式為其中[f]為拉環(huán)環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)強(qiáng)度，每個(gè)拉拉環(huán)按照兩個(gè)個(gè)截面計(jì)算，按按照《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點(diǎn)點(diǎn)的拉環(huán)最小小直徑D==[67100×4/(3..1416××50×2)]1/22=10mm水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側(cè)330cm以上上搭接長(zhǎng)度。2.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用螺栓，螺螺栓粘結(jié)力錨錨固強(qiáng)度計(jì)算算如下：錨固深度計(jì)算公式式其中N——錨錨固力，即作作用于樓板螺螺栓的軸向拉拉力，N==6.711kN；d———樓板螺栓栓的直徑，dd=200mm；[fb]———樓板螺栓栓與混凝土的的容許粘接強(qiáng)強(qiáng)度，計(jì)算中中取1.5NN/mm2；h——樓板螺栓栓在混凝土樓樓板內(nèi)的錨固固深度，經(jīng)過(guò)過(guò)計(jì)算得到h要大于于6709..72/(33.14166×20×1.5)==71.2mmm。3.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用螺栓，混混凝土局部承承壓計(jì)算如下下：混凝土局部承壓的的螺栓拉力要要滿(mǎn)足公式其中N——錨錨固力，即作作用于樓板螺螺栓的軸向拉拉力，N==6.711kN；d———樓板螺栓的的直徑，d=20mmm；b———樓板內(nèi)的螺螺栓錨板邊長(zhǎng)長(zhǎng)，b=5dd=100mmm；ffcc———混凝土的局局部擠壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，計(jì)計(jì)算中取0..95fc==13.599N/mm22；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到公式式右邊等于1131.6kkN樓板混凝土局部承承壓計(jì)算滿(mǎn)足足要求!陽(yáng)臺(tái)部位懸挑式扣扣件鋼管腳手手架計(jì)算書(shū)鋼管腳手架的計(jì)算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）。計(jì)算的腳手架為雙雙排腳手架，搭搭設(shè)高度為330.0米，立桿采用用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿桿的縱距1..50米，立桿的橫橫距0.900米，立桿的步步距1.800米。采用的鋼管類(lèi)型為為48×3.25，連墻件采用2步33跨，豎向間間距3.600米，水平間距距4.50米。施工均布荷載為33.0kN//m2，同時(shí)施工工2層，腳手板板共鋪設(shè)100層。卸荷鋼絲繩采取22段卸荷，吊吊點(diǎn)卸荷水平平距離1倍立桿間距距。卸荷鋼絲繩的換算算系數(shù)為0..80，安全全系數(shù)K=110.0，上上吊點(diǎn)與下吊吊點(diǎn)距離6..0m。懸挑水平鋼梁采用用16號(hào)工字鋼鋼，其中建筑筑物外懸挑段段長(zhǎng)度1.330米，建筑物內(nèi)內(nèi)錨固段長(zhǎng)度度4.20米。懸挑水平鋼梁采用用拉桿與建筑筑物拉結(jié)，最最外面支點(diǎn)距距離建筑物11.20m。拉拉桿采用鋼管管100.00×10.0mmm。一、大橫桿的計(jì)算算:大橫桿按照三跨連連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)強(qiáng)度和撓度計(jì)計(jì)算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計(jì)算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷載值計(jì)計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值P11=0.0338kN/mm腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值P22=0.3000×0.9000/4=0..068kNN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.0000×0.9000/4=0..675kNN/m靜荷載的計(jì)算值q1=11.2×0.0388+1.2××0.0688=0.1227kN/mm活荷載的計(jì)算值q2=11.4×0.6755=0.9445kN/mm大橫桿計(jì)算荷載組組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計(jì)算荷載組組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎彎矩)2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎矩計(jì)算算公式如下::跨中最大彎矩為M1=(00.08×0.1277+0.100×0.9455)×1.50002支座最大彎矩計(jì)算算公式如下::支座最大彎矩為M2=-((0.10××0.1277+0.1117×0.9455)×1.50002我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算算：=0.277×1106/47888.0=577.929NN/mm2大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度度小于2055.0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計(jì)算公式如下:靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q11=0.0338+0.0068=0..106kNN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q22=0.6775kN/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.1066+0.9990×0.6755)×1500..04/(1000×2.06×105×1149220.0)==1.5822mm大橫桿的最大撓度度小于15000.0/1150與10mm,滿(mǎn)足要求!二、小橫桿的計(jì)算算:小橫桿按照簡(jiǎn)支梁梁進(jìn)行強(qiáng)度和和撓度計(jì)算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計(jì)算算值，在最不不利荷載布置置下計(jì)算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值P11=0.0338×1.5000=0.0558kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值P22=0.3000×0.9000×1.5000/4=0..101kNN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.0000×0.9000×1.5000/4=1..012kNN荷載的計(jì)算值P=1.22×0.0588+1.2××0.1011+1.4××1.0122=1.6008kN小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和均均布荷載最大大彎矩計(jì)算公公式如下:集中荷載最大彎矩矩計(jì)算公式如如下:M=(1.2××0.0388)×0.90002/8+1..608×=0.728×1106/47888.0=1552.1144N/mm22小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度度小于2055.0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和均均布荷載最大大撓度計(jì)算公公式如下:集中荷載最大撓度度計(jì)算公式如如下:小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度VV1=5.00×0.0388×900.0004/(3844×2.0600×105×1149220.0000)=0.001mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PP=0.0558+0.1101+1..012=11.171kkN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最最不利分配引引起的最大撓撓度VV2=19××1171..350×900.003/(3844×2.06×105×1149220.0)==1.7855mm最大撓度和V=V1++V2=1..799mmm小橫桿的最大撓度度小于9000.0/1550與10mm,滿(mǎn)足要求!三、扣件抗滑力的的計(jì)算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取8.0kNN；R——縱向或橫橫向水平桿傳傳給立桿的豎豎向作用力設(shè)設(shè)計(jì)值；1.荷載值計(jì)算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值值P1==0.0388×0.9000=0.0335kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值P22=0.3000×0.9000×1.5000/2=0..203kNN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.0000×0.9000×1.5000/2=2..025kNN荷載的計(jì)算值R=1.22×0.0355+1.2××0.2033+1.4××2.0255=3.1119kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿(mǎn)足要求!!當(dāng)直角扣件的擰緊緊力矩達(dá)400--65NN.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在122kN的荷載載下會(huì)滑動(dòng),,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會(huì)會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載載力可取122.0kN；；四、腳手架荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括括以下內(nèi)容：：(1)每米立桿承受受的結(jié)構(gòu)自重重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m))；本例為0..1248NGG1=00.125××30.0000=3.7744kN(2)腳手板的自重重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用用沖壓鋼腳手手板，標(biāo)準(zhǔn)值值為0.300NGG2=00.300××10×1.5000×(0.9000+0.3000)/2==2.7000kN(3)欄桿與擋腳手手板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m))；本例采用用欄桿、沖壓壓鋼腳手板擋擋板，標(biāo)準(zhǔn)值值為0.111NGG3=00.110××1.5000×10/2==0.8255kN(4)吊掛的安全設(shè)設(shè)施荷載，包包括安全網(wǎng)((kN/m2)；0.0055NGG4=00.005××1.5000×30.0000=0.2225kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=7..494kNN?；詈奢d為施工荷載載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.0000×2×1.5000×0.9000/2=4..050kNN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按按照以下公式式計(jì)算其中W0———基本風(fēng)壓壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：WW0=00.750Uz——風(fēng)荷載高高度變化系數(shù)數(shù)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：UUz=11.000Us———風(fēng)荷載體體型系數(shù)：UUs=11.200經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值WWk=00.7×0.7500×1.0000×1.2000=0..630kNN/m2?？紤]風(fēng)荷載時(shí),立立桿的軸向壓壓力設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算公式N=1.22NG+0.85××1.4NQQ風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計(jì)算公公式MWW=0..85×1.4Wkklah2/10其中Wk———風(fēng)荷載基基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)；lla——立桿的縱縱距(m))；h——立桿的步步距(m))。五、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:卸荷計(jì)算[規(guī)范外外內(nèi)容，供參參考]卸荷吊點(diǎn)按照完全全卸荷計(jì)算方方法。在腳手架全高范圍圍內(nèi)增加2吊點(diǎn)；吊點(diǎn)點(diǎn)選擇在立桿桿、小橫桿、大大橫桿的交點(diǎn)點(diǎn)位置；以吊吊點(diǎn)分段計(jì)算算。計(jì)算中腳手架的豎豎向荷載按照照吊點(diǎn)數(shù)平均均分配。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到1=arctg[[6.00//(0.900+0.300)]=1..3732=arctg[[6.00//0.30]]=1.5221最下面的立桿軸向向力在考慮風(fēng)風(fēng)荷載時(shí)為66.906kkN和6.9066kN。最下面的立桿軸向向力在不考慮慮風(fēng)荷載時(shí)為為7.3311kN和7.3311kN?？紤]荷載組合，各各吊點(diǎn)位置處處內(nèi)力計(jì)算為為(kN)TT1=7.448T22=7.344N1==1.47N2=00.37其中T鋼絲繩拉力力，N鋼絲繩水平平分力。所有卸荷鋼絲繩的的最大拉力為為7.4777kN。選擇卸荷鋼絲繩的的破斷拉力要要大于10..000×7.4777/0.8000=93..457kNN。選擇6×61+11鋼絲繩，鋼鋼絲繩公稱(chēng)抗抗拉強(qiáng)度17700MPaa，直徑16..5mm。滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式式為=NN/A<[f]]其中[f]———吊環(huán)鋼筋抗抗拉強(qiáng)度，《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)規(guī)定[f]=50NN/mm2；A——吊環(huán)截面面積，每個(gè)吊吊環(huán)按照兩個(gè)個(gè)截面計(jì)算。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到，選選擇吊環(huán)的直直徑要至少((149533.180××4/3.11416/550/2)11/2=14mm。1.不考慮風(fēng)荷載載時(shí),立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算其中N——立立桿的軸心壓壓力設(shè)計(jì)值，N=7.33kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i的的結(jié)果查表得得到0.199；i——計(jì)算立立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑，ii=1.599cm；l0——計(jì)算算長(zhǎng)度(mm),由公式式l0==kuh確定，l0==3.12mm；k——計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度附加系數(shù)數(shù)，取1.1155；u——計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，由由腳手架的高高度確定，uu=1.500；A——立桿凈凈截面面積，A=4.57cm2；W——立桿凈凈截面模量((抵抗矩),WW=4.799cm3；——鋼管立桿受壓壓強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mmm2)；經(jīng)計(jì)算得得到=885.54[f]——鋼管管立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!2.考慮風(fēng)荷載時(shí)時(shí),立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算其中N——立立桿的軸心壓壓力設(shè)計(jì)值，N=6.91kN；——軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i的的結(jié)果查表得得到0.199；i——計(jì)算立立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑，ii=1.599cm；l0——計(jì)算算長(zhǎng)度(mm),由公式式l0==kuh確定，l0==3.12mm；k——計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度附加系數(shù)數(shù)，取1.1155；u——計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，由由腳手架的高高度確定；uu=1..50A——立桿凈凈截面面積，A=4.57cm2；W——立桿凈凈截面模量((抵抗矩)，W=4.799cm3；MW——計(jì)算算立桿段由風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值值產(chǎn)生的彎矩矩，；——鋼管立桿受壓壓強(qiáng)度計(jì)算值值(N/mmm2)；經(jīng)計(jì)算得得到=1156.688[f]——鋼管管立桿抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)，立立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!六、連墻件的計(jì)算算:連墻件的軸向力計(jì)計(jì)算值應(yīng)按照照下式計(jì)算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)產(chǎn)生的連墻件件軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN)，應(yīng)按按照下式計(jì)算算：Nlww=1..4×wk×Awwk———風(fēng)荷載基基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，wk=0.6630kN//m2；Aw———每個(gè)連墻墻件的覆蓋面面積內(nèi)腳手架架外側(cè)的迎風(fēng)風(fēng)面積，Aww=3..60×4.50=16..200m22；No———連墻件約約束腳手架平平面外變形所所產(chǎn)生的軸向向力(kN)；No=5.0000經(jīng)計(jì)算得到Nllw=114.2888kN，連墻墻件軸向力計(jì)計(jì)算值Nll=199.288kkN連墻件軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值Nf=A[ff]其中——軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll/i=1990.00//1.59的的結(jié)果查表得得到=0.446；A=44.57cmm2；[f]==205..00N/mmm2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到NNf=442.8800kNNNf>Nl，連連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要要求!連墻件采用扣件與與墻體連接。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到NNl=119.2888kN大于扣扣件的抗滑力力8.0kNN，不滿(mǎn)足要要求!施工時(shí)必須須采用雙扣件件。連墻件扣件連接示示意圖七、懸挑梁的受力力計(jì)算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點(diǎn)，AA為墻支點(diǎn)。本工程中，腳手架架排距為9000mm，內(nèi)內(nèi)側(cè)腳手架距距離墻體3000mm，支支拉斜桿的支支點(diǎn)距離墻體體=12000mm，水平支撐梁的截面面慣性矩I=11330.00ccm4，截面抵抗抗矩W=141.000cm3，截面積A=26..10cm22。受腳手架集中荷載載P=1..2×7.49++1.4×4.05==7.33kkN水平鋼梁自重荷載載q=1..2×26.100×0.00001×7.85×10=0..25kN//m懸挑腳手架示意圖圖懸挑腳手架計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到懸挑腳手架支撐梁梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁梁彎矩圖(kN.m))懸挑腳手架支撐梁梁變形圖(mm)各支座對(duì)支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R1=8..711kNN,R2=66.967kkN,R3==0.3377kN最大彎矩抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)f=M/1..05W+NN/A=1..118×106/(1.005×1410000.0)++1.7422×1000//2610..0=8.2222N/mmm2水平支撐梁的抗彎彎計(jì)算強(qiáng)度小小于205..0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!八、懸挑梁的整體體穩(wěn)定性計(jì)算算:水平鋼梁采用166號(hào)工字鋼,計(jì)算公式如如下其中b——均勻勻彎曲的受彎彎構(gòu)件整體穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，查查表《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.66，按照《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄B其值用b'查表得到其其值為0.9929經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=1.122×106/(0.9929×1410000.00))=8.544N/mm22；水平鋼梁的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!九、拉桿的受力計(jì)計(jì)算:水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計(jì)算其中RUicossi為鋼繩的拉拉力對(duì)水平桿桿產(chǎn)生的軸壓壓力。各支點(diǎn)的支撐力RCi==RUisiini按照以上公式計(jì)算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RRU1=8..883kNN十、拉桿的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算:拉繩或拉桿的軸力力RU我們均取取最大值進(jìn)行行計(jì)算，為RRU=8.8883kN拉桿的強(qiáng)度計(jì)算：：上面拉桿以鋼管1100.0××10.0mmm計(jì)算，斜斜拉桿的容許許壓力按照下下式計(jì)算：=N/A<[[f]其中N———斜拉桿的軸軸心壓力設(shè)計(jì)計(jì)值，N==8.888kN；A———斜拉桿凈截截面面積，AA=29..85cm22；——斜拉桿受拉強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值，經(jīng)經(jīng)計(jì)算得到結(jié)結(jié)果是2..98N//mm2；[f]———斜拉桿抗抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，f==215NN/mm2；受拉斜桿的穩(wěn)定性性計(jì)算<[f],滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!斜撐桿的焊縫計(jì)算算：斜撐桿采用焊接方方式與墻體預(yù)預(yù)埋件連接，對(duì)對(duì)接焊縫強(qiáng)度度計(jì)算公式如如下其中N為斜撐桿桿的軸向力，N=8.883kN；lwt為為焊接面積，取取2984..52mm22；ft或fc為對(duì)接焊焊縫的抗拉或或抗壓強(qiáng)度，取取185.00N/mm22；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到焊縫縫抗拉強(qiáng)度=88883.13//2984..52=2.98NN/mm2。對(duì)接焊縫的抗拉或或抗壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求求!十一、錨固段與樓樓板連接的計(jì)計(jì)算:1.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用鋼筋拉拉環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算如下下：水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)受受力R=6..967kNN水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算公式式為其中[f]為拉環(huán)環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)強(qiáng)度，每個(gè)拉拉環(huán)按照兩個(gè)個(gè)截面計(jì)算，按按照《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平鋼梁梁與樓板壓點(diǎn)點(diǎn)的拉環(huán)最小小直徑D==[69677×4/(3..1416××50×2)]1/22=10mm水平鋼梁與樓板壓壓點(diǎn)的拉環(huán)一一定要壓在樓樓板下層鋼筋筋下面，并要要保證兩側(cè)330cm以上上搭接長(zhǎng)度。2.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用螺栓，螺螺栓粘結(jié)力錨錨固強(qiáng)度計(jì)算算如下：錨固深度計(jì)算公式式其中N——錨錨固力，即作作用于樓板螺螺栓的軸向拉拉力，N==6.977kN；d——樓板螺栓栓的直徑，dd=200mm；[fbb]——樓板螺栓栓與混凝土的的容許粘接強(qiáng)強(qiáng)度，計(jì)算中中取1.5NN/mm2；h——樓板螺栓栓在混凝土樓樓板內(nèi)的錨固固深度，經(jīng)過(guò)過(guò)計(jì)算得到h要大于于6967..17/(33.14166×20×1.5)==73.9mmm。3.水平鋼梁與樓樓板壓點(diǎn)如果果采用螺栓，混混凝土局部承承壓計(jì)算如下下：混凝土局部承壓的的螺栓拉力要要滿(mǎn)足公式其中N——錨錨固力，即作作用于樓板螺螺栓的軸向拉拉力，N==6.977kN；d——樓板螺栓栓的直徑，dd=200mm；b——樓板內(nèi)的的螺栓錨板邊邊長(zhǎng)，b=55d=1000mm；fcc———混凝土的的局部擠壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，計(jì)計(jì)算中取0..95fc==13.599N/mm22；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到公式式右邊等于1131.6kkN樓板混凝土局部承承壓計(jì)算滿(mǎn)足足要求!懸挑卸料平臺(tái)計(jì)算算書(shū)計(jì)算依據(jù)《建筑施施工安全檢查查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ599-99)和和《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》((GB500017-20003)。懸掛式卸料平臺(tái)的的計(jì)算參照連連續(xù)梁的計(jì)算算進(jìn)行。由于卸料平臺(tái)的懸懸挑長(zhǎng)度和所所受荷載都很很大，因此必必須嚴(yán)格地進(jìn)進(jìn)行設(shè)計(jì)和驗(yàn)驗(yàn)算。平臺(tái)水平鋼梁(主主梁)的懸挑長(zhǎng)度度2.50mm，懸挑水平平鋼梁間距((平臺(tái)寬度)3.00mm。次梁采用用14號(hào)工字鋼鋼，主梁采用用16號(hào)工字鋼鋼，次梁間距距1.00mm。容許承載載力均布荷載載2.00kkN/m2，最大堆放放材料荷載110.00kkN。一、次梁的計(jì)算次梁選擇14號(hào)工工字鋼，間距距1.00mm，其截面特特性為:面積A=21.550cm2,慣性距Ix==712.000cm4,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Wxx=102..00cm33,回轉(zhuǎn)半徑ixx=5.766cm，截面面尺寸b==80.0mmm,h=1400.0mm,,t=9.11mm。1.荷載計(jì)算(1)面板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值值為0.300kN/m22；Q1=0.330×1.00==0.30kkN/m(2)最大容許均布布荷載為2..00kN//m2；Q2=2.000×1.00==2.00kkN/m(3)工字鋼自重荷荷載Q3==0.17kkN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載計(jì)算值q=11.2×(Q1+Q22+Q3)=1.22×(0.30++2.00++0.17))=2..96kN//m經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載計(jì)算值P=11.4×10.000=14.000kN2.內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力按照集中荷載載P與均布荷載載q作用下的簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下下最大彎矩M的計(jì)算算公式為經(jīng)計(jì)算得到，最大大彎矩計(jì)算值值M=2.96××3.002/8+144.00×3.抗彎強(qiáng)度計(jì)算算其中x——截截面塑性發(fā)展展系數(shù)，取11.05；[f]]——鋼材抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=13.883×106/(1.005×1020000.00))=129..12N/mmm2；次梁工字鋼的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算<[f]],滿(mǎn)足要求求!4.整體穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算[主次梁焊接接成整體此部部分可以不計(jì)計(jì)算]其中b——均均勻彎曲的受受彎構(gòu)件整體體穩(wěn)定系數(shù)，查查表《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.30由于b大于0.66，按照《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄B其值用b'查表得到其其值為0.8836經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=13.883×106/(0.8836×1020000.00))=162..19N/mmm2；次梁工字鋼的穩(wěn)定定性計(jì)算<<[f],,滿(mǎn)足要求!二、主梁的計(jì)算主梁選擇16號(hào)工工字鋼，其截截面特性為：：面積A=26.110cm2,慣性距Ix==1130..00cm44,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Wxx=141..00cm33,回轉(zhuǎn)半徑ixx=6.588cm，截面面尺寸b==88.0mmm,h=1600.0mm,,t=9.99mm1.荷載計(jì)算(1)欄桿自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值值為0.111kN/mQQ1=00.11kNN/m(2)工字鋼自重荷荷載Q2==0.20kkN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載計(jì)算值q=11.2×(Q1+Q22)=11.2×(0.11++0.20))=0..37kN//m經(jīng)計(jì)算得到，各次次梁集中荷載載取次梁支座座力，分別為為P1=(1.2××(0.30++2.00))×0.50×3.00//2+1.22×0.17×3.00//2)=2..37kNPP2=(1..2×(0.30++2.00))×1.00×3.00//2+1.22×0.17×3.00//2)=4..44kNPP3=(1..2×(0.30++2.00))×1.00×3.00//2+1.22×0.17×3.00//2)+144.00/22=11.444kNPP4=(1..2×(0.30++2.00))×0.25×3.00//2+1.22×0.17×3.00//2)=1..33kN2.內(nèi)力計(jì)算卸料平臺(tái)的主梁按按照集中荷載載P和均布荷載載q作用下的連連續(xù)梁計(jì)算。懸挑卸料平臺(tái)示意意圖懸挑卸料平臺(tái)水平平鋼梁計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到懸挑水平鋼梁支撐撐梁剪力圖((kN)懸挑水平鋼梁支撐撐梁彎矩圖((kN.m))懸挑水平鋼梁支撐撐梁變形圖((mm)各支座對(duì)支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為R1=8.1099kN,R22=12.4401kN支座反力RA==12.4001kN最大彎矩3.抗彎強(qiáng)度計(jì)算算其中x——截截面塑性發(fā)展展系數(shù)，取11.05；[f]]——鋼材抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=5.4887×106/1.055/1410000.0++3.2444×1000//2610..0=38..306N//mm2主梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于[f]，滿(mǎn)足足要求!4.整體穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算[主次梁焊接接成整體此部部分可以不計(jì)計(jì)算]其中b——均均勻彎曲的受受彎構(gòu)件整體體穩(wěn)定系數(shù)，查查表《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.65由于b大于0.66，按照《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄B其值用b'查表得到其其值為0.8884經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度度=5.499×106/(0.8884×1410000.00))=44.001N/mmm2；主梁工字鋼的穩(wěn)定定性計(jì)算<<[f],,滿(mǎn)足要求!三、鋼絲拉繩的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算:水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼鋼繩的軸力RRUi按照下下面計(jì)算其中RUicossi為鋼繩的拉拉力對(duì)水平桿桿產(chǎn)生的軸壓壓力。各支點(diǎn)的支撐力RCi==RUisiini按照以上公式計(jì)算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RUU1=8.7734kN四、鋼絲拉繩的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算:鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU我們均取取最大值進(jìn)行行計(jì)算，為RRU=8.7734kN如果上面采用鋼絲絲繩，鋼絲繩繩的容許拉力力按照下式計(jì)計(jì)算：其中[Fg]———鋼絲繩的容容許拉力(kN)；Fgg——鋼絲繩的鋼鋼絲破斷拉力力總和(kN)；計(jì)算中可以近似計(jì)計(jì)算Fg=00.5d2，d為鋼絲繩直直徑(mm)；——鋼絲繩之間的荷載載不均勻系數(shù)數(shù)，對(duì)6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8；KK——鋼絲繩使用用安全系數(shù)，取取8.0。選擇拉鋼絲繩的破破斷拉力要大大于8.0000×8.7344/0.8000=87..340kNN。選擇6×61+11鋼絲繩，鋼鋼絲繩公稱(chēng)抗抗拉強(qiáng)度17700MPaa，直徑14..0mm。五、鋼絲拉繩吊環(huán)環(huán)的強(qiáng)度計(jì)算算:鋼絲拉繩(斜拉桿桿)的軸力RU我們均取取最大值進(jìn)行行計(jì)算作為吊吊環(huán)的拉力NN，為N=RU==8.7344kN鋼板處吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)計(jì)算公式為其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強(qiáng)度，按按照《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》[f]]=500N/mm22；所需要的吊環(huán)最小小直徑D==[87344×4/(3..1416××50×2)]1/22=11mm六、操作平臺(tái)安全全要求:1.卸料平臺(tái)的上上部位結(jié)點(diǎn)，必必須位于建筑筑物上，不得得設(shè)置在腳手手架等施工設(shè)設(shè)備上；2.斜拉鋼絲繩，兩兩邊各設(shè)置一一道，并進(jìn)行行受力計(jì)算；；3.卸料平臺(tái)安裝裝時(shí)，鋼絲繩繩應(yīng)采用專(zhuān)用用的掛鉤掛牢牢，建筑物銳銳角口圍系鋼鋼絲繩處應(yīng)加加補(bǔ)軟墊物，