某廠房工程高支模專項(xiàng)施工方案

高支模及大梁模板設(shè)計(jì)方案高支模設(shè)計(jì)施工我公司具有優(yōu)秀的腳手架施工專業(yè)隊(duì)伍，有完整的施工工藝，具有可靠的安全保證體系，有豐富的高支模施工經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)行過各種復(fù)雜的高層建筑、特種構(gòu)工程、工業(yè)廠房、體育館的高支模施工，去年在廣東地區(qū)先后編制過廣州大學(xué)城廣州大學(xué)演藝中心、廣州大學(xué)城廣東藥學(xué)院多功能體育館、廣州科學(xué)城綜合研發(fā)孵化區(qū)A5棟工程、珠海方正PCB工業(yè)園HDI廠房的高支模方案，均一次性通過專家論證。本工程框架梁按最大跨度12米，最大支撐層高度6米的梁板計(jì)算。設(shè)計(jì)模板支撐架基礎(chǔ)為5cm厚木墊板，采用門式架支撐，型號(hào)為MF1219，鋼材采用Q235，門架立桿采用?27.2×1.9mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用?48.0×3.5mm鋼管，搭設(shè)要求如下：構(gòu)造單元搭設(shè)尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。1——立桿；2——立桿加強(qiáng)桿；3——橫桿；4——橫桿加強(qiáng)桿圖1計(jì)算門架的幾何尺寸圖搭設(shè)順序彈線→安放可調(diào)底座→首步門架裝在底座上→安裝門架→裝上鎖臂→安裝縱橫水平加固桿及剪刀撐→插上可調(diào)頂托→調(diào)平模板搭設(shè)示意圖樓板模板支撐架方案設(shè)計(jì)及計(jì)算書模板使用木夾板，模板規(guī)格為18×915×1830mm，次楞均采用50×100方木，底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離350mm。圖2模板支架示意圖樓板底木方的計(jì)算木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，木方的截面力學(xué)參數(shù)為荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.000×0.350=0.000kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.350=0.119kN/m活荷載為施工人員與施工設(shè)備產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.000×0.350=0.700kN/m經(jīng)計(jì)算得到，木方荷載計(jì)算值Q=1.2×(0.000+0.119)+1.4×0.700=1.123kN/m木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡(jiǎn)圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.570kNN2=1.208kNN3=0.962kNN4=0.962kNN5=1.208kNN6=0.570kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F=1.208kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=0.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=0.144×106/83333.3=1.73N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×0.799/(2×50×100)=0.240N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!木方撓度計(jì)算最大變形v=0.5mm木方的最大撓度小于1220.0/250，滿足要求。樓板底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計(jì)算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F=4.667kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=1.0mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4；頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=0.516×106/1.05/10160.0=48.37N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=1.0mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN水平架5步4設(shè)0.165×4/5=0.132kN連接棒2個(gè)2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計(jì)0.465kN經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計(jì)算(kN/m)剪刀撐采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計(jì)算：tgα=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cosα/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件1個(gè)，每米高的鋼管重為0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=0.181kN/m經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=0.419kN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生的支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架兩端點(diǎn)產(chǎn)生支點(diǎn)力分別為第1榀門架兩端點(diǎn)力2.141kN，2.141kN第2榀門架兩端點(diǎn)力4.667kN，4.667kN第3榀門架兩端點(diǎn)力4.667kN，4.667kN第4榀門架兩端點(diǎn)力2.141kN，2.141kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁傳遞荷載為NQ=9.334kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=0.419kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=9.334kN；H——腳手架的搭設(shè)高度，H=40.0m。經(jīng)計(jì)算得到，N=1.2×0.419×40.000+9.334=29.468kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中N——作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N=29.47kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值公式計(jì)算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比kh0/i查表得到，=0.704；k——調(diào)整系數(shù)，k=1.17；i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.69cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4；A——一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2。Nd調(diào)整系數(shù)為0.9。經(jīng)計(jì)算得到，Nd=0.9×43.564=39.208kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd,滿足要求!大梁模板、支撐架設(shè)計(jì)方案及計(jì)算書選取本工程最大跨度梁12米，截面寬0.3米，高度1.0米，大梁砼量近9立方米的大梁計(jì)算。由于跨度大，同時(shí)施工荷載又大于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)荷載，這就要求要有嚴(yán)密的施工組織與周密工序配合，模板及支撐體系的驗(yàn)算，保證工程質(zhì)量的技術(shù)措施和高支撐模板系統(tǒng)施工安全技術(shù)措施。梁模板使用木夾板，模板規(guī)格18×915×1830mm，橫豎木楞均采用50×100方木，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x350mm，梁模板截面底面木方距離200mm。底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，側(cè)模圍檁采用2組2Ф48×3.5鋼管。對(duì)拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計(jì)算跨度)600mm，大梁模板應(yīng)按規(guī)范要求起拱1/250，每榀門架之間的距離0.90m，跨距1.83m。大梁模板示意圖模板支架示意圖梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.500kN/m2。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的的澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)側(cè)壓力計(jì)算位位置處至新澆澆混凝土頂面面總高度，取取1.2000m；1——外加劑影響修修正系數(shù)，取取1.0000；2——混凝土坍落度度影響修正系系數(shù)，取0..850。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=6.0000kN/m22。梁模板底模計(jì)算本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；梁底模板面板按照照三跨度連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下下梁底模面板計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎強(qiáng)度計(jì)算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁底模板的的抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M——計(jì)算的的最大彎矩(kN.mm)；q——作用在在梁底模板的的均布荷載((kN/m))；q=1.2×[00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00]]+1.4××2.50×0.30==10.355kN/m最大彎矩計(jì)算公式式如下:M=-0.10××10.3552×0.35002f=0.1127×106/162000.0=77.828NN/mm2梁底模面板抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于15.000N/mm22，滿足要求求?？辜粲?jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×10.3552=2.1174kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×2174//(2×300×18)=00.604NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式式如下:其中q=00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00==7.7522N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0.6777×7.7522×350.004/(1000×6000..00×1458000.0)==0.9000mm梁底模板的撓度計(jì)計(jì)算值:vv=0..900mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!梁模板底木方計(jì)算算木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算。荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土板自重重(kN/m))：q1=25.5000×1.0000×0.2000=5.1000kN/mm模板的自重線荷載載(kN/m))：q2=0.3400×0.2000×(2×1.0000+0.3000)/0..300=00.521kkN/m活荷載為施工荷載載標(biāo)準(zhǔn)值與振振倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.0000×0.2000=0.4000kN/mm經(jīng)計(jì)算得到，木方方荷載計(jì)算值值Q=1.2×(5.1000+0.5221)+1..4×0.4000=7.3006kN/mm木方強(qiáng)度、撓度、抗抗剪計(jì)算木方計(jì)算簡(jiǎn)圖木方彎矩圖(kNN.m)木方變形圖(mmm)木方剪力圖(kNN)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N11=1.4663kNN22=1.4663kN經(jīng)過計(jì)算得到最大大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大大支座F==1.4663kN經(jīng)過計(jì)算得到最大大變形V==2.6mmm木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I==5.000×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.7555×106/833333.3=99.06N//mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于133.0N/mmm2,滿足要求!木方抗剪計(jì)算[[可以不計(jì)算算]截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T==3Q/22bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1.4633/(2×50×100)==0.4399N/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!木方撓度計(jì)算最大變形v==2.6mmm木方的最大撓度小小于12200.0/2550,滿足要要求!梁模板側(cè)模計(jì)算梁側(cè)模板按照三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下梁側(cè)模板計(jì)算簡(jiǎn)圖圖抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎強(qiáng)度計(jì)算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁側(cè)模板的的抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M——計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁側(cè)模板板的均布荷載載(N/mm))；q=(1.2××28.800+1.4××6.00))×1.00==42.9660N/mmm最大彎矩計(jì)算公式式如下:M=-0.10××42.9660×0.35002f=0.526××106/540000.0=99.746NN/mm2梁側(cè)模面板抗彎計(jì)計(jì)算強(qiáng)度小于于15.000N/mm22,滿足要求!抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×42.9660=9.0022kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×9022//(2×1000×18)=00.752NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式式如下:其中q=228.80××1.00==28.800N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0.6777×28.8000×350.004/(1000×6000..00×4860000.0)==1.0033mm梁側(cè)模板的撓度計(jì)計(jì)算值:vv=1..003mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!穿梁螺栓計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]]=fAA其中N——穿穿梁螺栓所受受的拉力；A——穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f——穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170N//mm2；穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×28.800+1.4××6.00))×1.00×0.60//2=12..89kN穿梁螺栓直徑為112mm；穿梁螺栓有效直徑徑為9.9mmm；穿梁螺栓有效面積積為A=776.0000mm2；穿梁螺栓最大容許許拉力值為[N]=112.9200kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值為N=12..888kNN；穿梁螺栓的布置距距離為側(cè)龍骨骨的計(jì)算間距距600mmm。每個(gè)截面布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強(qiáng)度滿足足要求!梁支撐腳手架的計(jì)計(jì)算梁底托梁的計(jì)算梁底托梁選擇三榀榀門架的跨度度作為一計(jì)算算單元。托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。均布荷載取托梁的的自重q==0.0992kN/mm。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kNN.m)托梁變形圖(mmm)托梁剪力圖(kNN)經(jīng)過計(jì)算得到最大大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大大支座F==8.3774kN經(jīng)過計(jì)算得到最大大變形V==0.5mmm頂托梁的截面力學(xué)學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10..16cm33；截面慣性矩I=24..38cm44；頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.7331×106/1.055/101660.0=668.52NN/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算算強(qiáng)度小于2215.0NN/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計(jì)算最大變形v==0.5mmm頂托梁的最大撓度度小于9000.0/4000,滿足要要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載載包括門架靜靜荷載與上面面托梁傳遞荷荷載。門架靜荷載計(jì)算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：腳手架自重產(chǎn)生的的軸向力(kN/m))門架的每跨距內(nèi)，每每步架高內(nèi)的的構(gòu)配件及其其重量分別為為：門架(MF12119)1榀0.2224kN交叉支撐22副2×0.0400=0.0880kN水平架5步4設(shè)0.1665×4/5=00.132kkN連接棒2個(gè)2×0.0066=0.0112kN鎖臂2副2×0.0099=0.0117kN合計(jì)0.4655kN經(jīng)計(jì)算得到，每米米高腳手架自自重合計(jì)NNGk1==0.4665/11.950=0.2238kN//m加固桿、剪刀撐和和附件等產(chǎn)生生的軸向力計(jì)計(jì)算(kN/m))剪刀撐采用?488.0×3.5mmm鋼管，按照照4步4跨設(shè)置，每每米高的鋼管管重計(jì)算：tgg=(4×1.9500)/(4××1.8300)=1.00662××0.0388×(4×1.8300)/coss/(4×1.9500)=0.1105kN//m水平加固桿采用??48.0×3.5mmm鋼管，按照照4步1跨設(shè)置，每每米高的鋼管管重為00.038××(1×1.8300)/(4××1.9500)=0.0009kN//m每跨內(nèi)的直角扣件件1個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣扣件1個(gè)，每米高高的鋼管重為為0.0377kN/m；；((1×0.0144+4×0.0144)/1.9950=0..037kNN/m每米高的附件重量量為0.0220kN/mm；每米高的欄桿重量量為0.0110kN/mm；經(jīng)計(jì)算得到，每米米高腳手架加加固桿、剪刀刀撐和附件等等產(chǎn)生的軸向向力合計(jì)NNGk2==0.1881kN/mm經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值總總計(jì)為NGG=0..419kNN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一一榀門架兩端端點(diǎn)產(chǎn)生的支支點(diǎn)力總和。從左到右每榀門架架兩端點(diǎn)產(chǎn)生生支點(diǎn)力分別別為第1榀門架兩端點(diǎn)力22.480kkN，2.4800kN第2榀門架兩端點(diǎn)力88.374kkN，8.3744kN第3榀門架兩端點(diǎn)力22.480kkN，2.4800kN經(jīng)計(jì)算得到，托梁梁傳遞荷載為為NQ==16.7748kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算作用于一榀門架的的軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值計(jì)算公式式NN=1..2NGH+NQ其中NG———每米高腳手手架的靜荷載載標(biāo)準(zhǔn)值，NNG=00.419kkN/m；NQ——托梁梁傳遞荷載，NQ=16.748kN；H——腳手架架的搭設(shè)高度度，H=6.0m。經(jīng)計(jì)算得到，N=1.22×0.4199×6.0000+16.7748=199.768kkN。門式鋼管腳手架的的穩(wěn)定性按照照下列公式計(jì)計(jì)算其中N——作作用于一榀門門架的軸向力力設(shè)計(jì)值，NN=199.77kNN；Nd——一榀榀門架的穩(wěn)定定承載力設(shè)計(jì)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承承載力設(shè)計(jì)值值公式計(jì)算其中?——門架立桿的的穩(wěn)定系數(shù),,由長(zhǎng)細(xì)比kkh0/i查表得到，??=0.7116；k——調(diào)整系系數(shù)，k=11.13；i——門架立立桿的換算截截面回轉(zhuǎn)半徑徑，i=2..69cm；；I——門架架立桿的換算算截面慣性矩矩，I=100.92cmm4；h0——門架架的高度，hh0=1.993m；I0——門門架立桿的截截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門門架立桿的凈凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架架加強(qiáng)桿的高高度，h1==1.54mm；I1——門門架加強(qiáng)桿的的截面慣性矩矩，I1=112.19ccm4；A——一榀榀門架立桿的的毛截面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架架鋼材的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，ff=205..00N/mmm2。Nd調(diào)整系數(shù)為00.9。經(jīng)計(jì)算得到，Ndd=0.99×44.3221=39..889kNN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算N<Nd,滿足足要求!保證工程質(zhì)量的技技術(shù)措施本工程梁截面較大大，梁最上下下排支座處主筋都都為4?25，梁端處鋼筋筋較為密集，給給施工造成一一定難度。對(duì)對(duì)此采取如下下措施。在梁頭處改為細(xì)石石砼，以免石石子卡在鋼筋筋中間，影響響砼澆筑造成成的蜂窩、孔孔洞。要求砼和易性好，既既保證泵送時(shí)時(shí)不堵塞，又又便于澆筑，砼砼中骨料要求求級(jí)配良好，不不得有大的石石子，以保證證砼的質(zhì)量。大梁應(yīng)分層澆筑，每每層厚度不超超過60公分，使用用直徑為35mm的插入式震震動(dòng)棒震搗，做做到垂直插入入和拔出，震震動(dòng)棒不準(zhǔn)貼貼近模板、固固定架、錨墊墊板等鐵件。分分層澆注要保保持上層震搗搗時(shí)震動(dòng)棒插插入下層砼5Cm以上。天面面板使用平板板振動(dòng)器。在澆注砼時(shí)，應(yīng)設(shè)設(shè)專人經(jīng)常察察看模板、支支頂有無變形形，下沉、脹脹模、有無漏漏漿等，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)問題及時(shí)報(bào)報(bào)告，采取妥妥善的措施。必必要時(shí)停止?jié)矟沧㈨?，妥善善處理后再繼繼續(xù)澆注砼。梁支座地節(jié)點(diǎn)部位位要進(jìn)行認(rèn)真真處理，剔除除下層砼軟弱弱層，并用水水濕潤(rùn)，澆灌灌砼時(shí)對(duì)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處墊5Cm厚同等級(jí)砂砂漿，以保證證砼的接槎質(zhì)質(zhì)量。砼試塊制作，應(yīng)根根據(jù)環(huán)境氣溫溫情況，參照照施工規(guī)范的的砼齡期強(qiáng)度度參考曲線的的時(shí)間，進(jìn)行行試件強(qiáng)度檢檢驗(yàn)，梁跨度度從9～12m，達(dá)到設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)定100%設(shè)計(jì)強(qiáng)度后后，方可進(jìn)行行拆模施工。砼砼澆注完畢后后，及時(shí)保溫溫保濕，連續(xù)續(xù)養(yǎng)護(hù)七天，防防止出現(xiàn)溫度度應(yīng)力裂逢。梁板高支撐模板系系統(tǒng)施工安全全技術(shù)措施對(duì)進(jìn)場(chǎng)的鋼管和配配件進(jìn)行全面面檢查，嚴(yán)禁禁使用有變曲曲、凹陷、裂裂紋的鋼管門門式架，以確確保使用安全全。鋼管下部設(shè)5cmm厚墊板，以保保護(hù)下層樓板板，嚴(yán)格控制制第一步腳手手架頂面的標(biāo)標(biāo)高，其水平平誤差不得大大于5mm，（超出時(shí)時(shí)，應(yīng)塞墊鐵鐵板予以調(diào)整整）。在腳手架的頂部和和下部加設(shè)通通常的大橫桿桿，每?jī)蓪娱T門架在縱向和和橫向設(shè)拉桿桿連接固定加加強(qiáng)。滿設(shè)交叉支撐和水水平架?？v向向設(shè)置剪刀撐撐，剪刀撐與與樓面一般成成45度，與立柱柱連接牢固。上下層立桿接頭應(yīng)應(yīng)牢固可靠，接接頭宜采用穿穿心套接駁或或臂扣鎖緊，嚴(yán)嚴(yán)格控制支撐架的垂直直度和水平度度，使之符合合要求?？刂浦剖讓蛹艿拇勾怪倍群退狡蕉取Ｔ谘b上上后要逐片地地、仔細(xì)地地地調(diào)整好，使使架豎桿在兩兩個(gè)方向的垂垂直偏差控制制在2mm內(nèi)，架頂部部的水平偏差差控制在5mm內(nèi)。接管時(shí)時(shí)上下豎桿之之間要對(duì)齊，對(duì)對(duì)中的偏差不不宜大于3mm。同時(shí)注意意立桿的垂直直度和水平度度。立桿與支承模板的的木枋要有可可靠的連接，以以防止滑脫移移位。模板支撐與門架滿滿堂腳手架規(guī)規(guī)定一般規(guī)定門式鋼管腳手架用用作模板支撐撐和滿堂腳手手架時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)、構(gòu)造設(shè)計(jì)計(jì)應(yīng)根據(jù)荷載載、支撐高度度、使用面積積等作出，并并列入施工方方案中。方案的編制按照《建建筑施工門式式架鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范（JBJ1228－2000）》要求進(jìn)進(jìn)行編制。門式鋼管腳手架用用于模板支撐撐時(shí)，荷載應(yīng)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國國家標(biāo)準(zhǔn)《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工及驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)范》（GB502204-20002）及《組合合鋼模板技術(shù)術(shù)規(guī)范》（GBJ2114）中有關(guān)規(guī)規(guī)定取值，并并進(jìn)行荷載組組合。門式腳腳手架用于滿滿堂腳手架時(shí)時(shí)，荷載應(yīng)按按實(shí)際作用取取值，門架承承載力應(yīng)按規(guī)規(guī)范第5.2.1、第9.1.4和第9.1.5條規(guī)定進(jìn)行行計(jì)算。模板支撐及滿堂腳腳手架的基礎(chǔ)礎(chǔ)做法應(yīng)符合合本規(guī)范第6.8節(jié)要求，當(dāng)當(dāng)模板支撐架架設(shè)在鋼筋混混凝土樓板、挑挑臺(tái)等結(jié)構(gòu)上上部時(shí)，應(yīng)對(duì)對(duì)該結(jié)構(gòu)強(qiáng)度度進(jìn)行驗(yàn)算?？烧{(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿桿伸出長(zhǎng)度不不宜超過220mm。當(dāng)超過200mm時(shí)，一榀門門架承載力設(shè)設(shè)計(jì)值，即規(guī)規(guī)范（5.2.11-5）式Nd應(yīng)根據(jù)可調(diào)調(diào)底座調(diào)節(jié)螺螺桿伸出長(zhǎng)度度進(jìn)行修正：：伸出長(zhǎng)度為為300mm時(shí)，應(yīng)乘以以修正系數(shù)0.90，超過300mm時(shí)，應(yīng)乘以以修正系數(shù)0.80。模板支撐撐架的高度宜宜以采用可調(diào)調(diào)頂托為主。模板支撐及滿堂腳腳手架構(gòu)造的的設(shè)計(jì)，宜讓讓立桿直接傳傳遞荷載。當(dāng)當(dāng)荷載作用于于門架橫桿上上時(shí)，門架的的承載能力應(yīng)應(yīng)乘以折減系系數(shù)：當(dāng)荷載載對(duì)稱作用于于立桿于加強(qiáng)強(qiáng)桿范圍內(nèi)時(shí)時(shí)，應(yīng)取0.9；當(dāng)荷載對(duì)對(duì)稱作用載加加強(qiáng)桿頂部時(shí)時(shí)，應(yīng)取0.70；當(dāng)荷載集集中作用于橫橫桿中間時(shí)，應(yīng)應(yīng)取0.30。模板支撐門架、調(diào)節(jié)架及可可調(diào)托座應(yīng)根根據(jù)支撐高