某廠房工程高支模專項施工方案

高支模及大梁模板設(shè)計方案高支模設(shè)計施工我公司具有優(yōu)秀的腳手架施工專業(yè)隊伍，有完整的施工工藝，具有可靠的安全保證體系，有豐富的高支模施工經(jīng)驗，進(jìn)行過各種復(fù)雜的高層建筑、特種構(gòu)工程、工業(yè)廠房、體育館的高支模施工，去年在廣東地區(qū)先后編制過廣州大學(xué)城廣州大學(xué)演藝中心、廣州大學(xué)城廣東藥學(xué)院多功能體育館、廣州科學(xué)城綜合研發(fā)孵化區(qū)A5棟工程、珠海方正PCB工業(yè)園HDI廠房的高支模方案，均一次性通過專家論證。本工程框架梁按最大跨度12米，最大支撐層高度6米的梁板計算。設(shè)計模板支撐架基礎(chǔ)為5cm厚木墊板，采用門式架支撐，型號為MF1219，鋼材采用Q235，門架立桿采用?27.2×1.9mm鋼管，立桿加強桿采用?48.0×3.5mm鋼管，搭設(shè)要求如下：構(gòu)造單元搭設(shè)尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。1——立桿；2——立桿加強桿；3——橫桿；4——橫桿加強桿圖1計算門架的幾何尺寸圖搭設(shè)順序彈線→安放可調(diào)底座→首步門架裝在底座上→安裝門架→裝上鎖臂→安裝縱橫水平加固桿及剪刀撐→插上可調(diào)頂托→調(diào)平模板搭設(shè)示意圖樓板模板支撐架方案設(shè)計及計算書模板使用木夾板，模板規(guī)格為18×915×1830mm，次楞均采用50×100方木，底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離350mm。圖2模板支架示意圖樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學(xué)參數(shù)為荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.000×0.350=0.000kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.350=0.119kN/m活荷載為施工人員與施工設(shè)備產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.000×0.350=0.700kN/m經(jīng)計算得到，木方荷載計算值Q=1.2×(0.000+0.119)+1.4×0.700=1.123kN/m木方強度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.570kNN2=1.208kNN3=0.962kNN4=0.962kNN5=1.208kNN6=0.570kN經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=1.208kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.144×106/83333.3=1.73N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×0.799/(2×50×100)=0.240N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算最大變形v=0.5mm木方的最大撓度小于1220.0/250，滿足要求。樓板底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=4.667kN經(jīng)過計算得到最大變形V=1.0mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.516×106/1.05/10160.0=48.37N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算最大變形v=1.0mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN水平架5步4設(shè)0.165×4/5=0.132kN連接棒2個2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計0.465kN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算：tgα=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cosα/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計NGk2=0.181kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為NG=0.419kN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為第1榀門架兩端點力2.141kN，2.141kN第2榀門架兩端點力4.667kN，4.667kN第3榀門架兩端點力4.667kN，4.667kN第4榀門架兩端點力2.141kN，2.141kN經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為NQ=9.334kN。立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=0.419kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=9.334kN；H——腳手架的搭設(shè)高度，H=40.0m。經(jīng)計算得到，N=1.2×0.419×40.000+9.334=29.468kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中N——作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N=29.47kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比kh0/i查表得到，=0.704；k——調(diào)整系數(shù)，k=1.17；i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.69cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4；A——一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架鋼材的強度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。Nd調(diào)整系數(shù)為0.9。經(jīng)計算得到，Nd=0.9×43.564=39.208kN。立桿的穩(wěn)定性計算N<Nd,滿足要求!大梁模板、支撐架設(shè)計方案及計算書選取本工程最大跨度梁12米，截面寬0.3米，高度1.0米，大梁砼量近9立方米的大梁計算。由于跨度大，同時施工荷載又大于結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載，這就要求要有嚴(yán)密的施工組織與周密工序配合，模板及支撐體系的驗算，保證工程質(zhì)量的技術(shù)措施和高支撐模板系統(tǒng)施工安全技術(shù)措施。梁模板使用木夾板，模板規(guī)格18×915×1830mm，橫豎木楞均采用50×100方木，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x350mm，梁模板截面底面木方距離200mm。底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，側(cè)模圍檁采用2組2Ф48×3.5鋼管。對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm，大梁模板應(yīng)按規(guī)范要求起拱1/250，每榀門架之間的距離0.90m，跨距1.83m。大梁模板示意圖模板支架示意圖梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的的澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)側(cè)壓力計算位位置處至新澆澆混凝土頂面面總高度，取取1.2000m；1——外加劑影響修修正系數(shù)，取取1.0000；2——混凝土坍落度度影響修正系系數(shù)，取0..850。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=228.8000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=6.0000kN/m22。梁模板底模計算本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；梁底模板面板按照照三跨度連續(xù)續(xù)梁計算，計計算簡圖如下下梁底模面板計算簡簡圖抗彎強度計算抗彎強度計算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁底模板的的抗彎強度計計算值(N/mm2)；M——計算的的最大彎矩(kN.mm)；q——作用在在梁底模板的的均布荷載((kN/m))；q=1.2×[00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00]]+1.4××2.50×0.30==10.355kN/m最大彎矩計算公式式如下:M=-0.10××10.3552×0.35002f=0.1127×106/162000.0=77.828NN/mm2梁底模面板抗彎計計算強度小于于15.000N/mm22，滿足要求求?？辜粲嬎阕畲蠹袅Φ挠嬎愎饺缦?Q=0.6qll截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×10.3552=2.1174kN截面抗剪強度計算算值T=33×2174//(2×300×18)=00.604NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強度計計算滿足要求求!撓度計算最大撓度計算公式式如下:其中q=00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00==7.7522N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0.6777×7.7522×350.004/(1000×6000..00×1458000.0)==0.9000mm梁底模板的撓度計計算值:vv=0..900mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!梁模板底木方計算算木方按照簡支梁計計算。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重重(kN/m))：q1=25.5000×1.0000×0.2000=5.1000kN/mm模板的自重線荷載載(kN/m))：q2=0.3400×0.2000×(2×1.0000+0.3000)/0..300=00.521kkN/m活荷載為施工荷載載標(biāo)準(zhǔn)值與振振倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=2.0000×0.2000=0.4000kN/mm經(jīng)計算得到，木方方荷載計算值值Q=1.2×(5.1000+0.5221)+1..4×0.4000=7.3006kN/mm木方強度、撓度、抗抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kNN.m)木方變形圖(mmm)木方剪力圖(kNN)經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N11=1.4663kNN22=1.4663kN經(jīng)過計算得到最大大彎矩經(jīng)過計算得到最大大支座F==1.4663kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==2.6mmm木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I==5.000×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；木方抗彎強度計算算抗彎計算強度ff=0.7555×106/833333.3=99.06N//mm2木方的抗彎計算強強度小于133.0N/mmm2,滿足要求!木方抗剪計算[[可以不計算算]截面抗剪強度必須須滿足:T==3Q/22bh<[T]截面抗剪強度計算算值T=33×1.4633/(2×50×100)==0.4399N/mm22截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪強度計計算滿足要求求!木方撓度計算最大變形v==2.6mmm木方的最大撓度小小于12200.0/2550,滿足要要求!梁模板側(cè)模計算梁側(cè)模板按照三跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下梁側(cè)模板計算簡圖圖抗彎強度計算抗彎強度計算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁側(cè)模板的的抗彎強度計計算值(N/mm2)；M——計算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁側(cè)模板板的均布荷載載(N/mm))；q=(1.2××28.800+1.4××6.00))×1.00==42.9660N/mmm最大彎矩計算公式式如下:M=-0.10××42.9660×0.35002f=0.526××106/540000.0=99.746NN/mm2梁側(cè)模面板抗彎計計算強度小于于15.000N/mm22,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×42.9660=9.0022kN截面抗剪強度計算算值T=33×9022//(2×1000×18)=00.752NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強度計計算滿足要求求!撓度計算最大撓度計算公式式如下:其中q=228.80××1.00==28.800N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0.6777×28.8000×350.004/(1000×6000..00×4860000.0)==1.0033mm梁側(cè)模板的撓度計計算值:vv=1..003mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]]=fAA其中N——穿穿梁螺栓所受受的拉力；A——穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f——穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170N//mm2；穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×28.800+1.4××6.00))×1.00×0.60//2=12..89kN穿梁螺栓直徑為112mm；穿梁螺栓有效直徑徑為9.9mmm；穿梁螺栓有效面積積為A=776.0000mm2；穿梁螺栓最大容許許拉力值為[N]=112.9200kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值為N=12..888kNN；穿梁螺栓的布置距距離為側(cè)龍骨骨的計算間距距600mmm。每個截面布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強度滿足足要求!梁支撐腳手架的計計算梁底托梁的計算梁底托梁選擇三榀榀門架的跨度度作為一計算算單元。托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計計算。均布荷載取托梁的的自重q==0.0992kN/mm。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kNN.m)托梁變形圖(mmm)托梁剪力圖(kNN)經(jīng)過計算得到最大大彎矩經(jīng)過計算得到最大大支座F==8.3774kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==0.5mmm頂托梁的截面力學(xué)學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10..16cm33；截面慣性矩I=24..38cm44；頂托梁抗彎強度計計算抗彎計算強度ff=0.7331×106/1.055/101660.0=668.52NN/mm2頂托梁的抗彎計算算強度小于2215.0NN/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算最大變形v==0.5mmm頂托梁的最大撓度度小于9000.0/4000,滿足要要求!門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載載包括門架靜靜荷載與上面面托梁傳遞荷荷載。門架靜荷載計算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：腳手架自重產(chǎn)生的的軸向力(kN/m))門架的每跨距內(nèi)，每每步架高內(nèi)的的構(gòu)配件及其其重量分別為為：門架(MF12119)1榀0.2224kN交叉支撐22副2×0.0400=0.0880kN水平架5步4設(shè)0.1665×4/5=00.132kkN連接棒2個2×0.0066=0.0112kN鎖臂2副2×0.0099=0.0117kN合計0.4655kN經(jīng)計算得到，每米米高腳手架自自重合計NNGk1==0.4665/11.950=0.2238kN//m加固桿、剪刀撐和和附件等產(chǎn)生生的軸向力計計算(kN/m))剪刀撐采用?488.0×3.5mmm鋼管，按照照4步4跨設(shè)置，每每米高的鋼管管重計算：tgg=(4×1.9500)/(4××1.8300)=1.00662××0.0388×(4×1.8300)/coss/(4×1.9500)=0.1105kN//m水平加固桿采用??48.0×3.5mmm鋼管，按照照4步1跨設(shè)置，每每米高的鋼管管重為00.038××(1×1.8300)/(4××1.9500)=0.0009kN//m每跨內(nèi)的直角扣件件1個，旋轉(zhuǎn)扣扣件1個，每米高高的鋼管重為為0.0377kN/m；；((1×0.0144+4×0.0144)/1.9950=0..037kNN/m每米高的附件重量量為0.0220kN/mm；每米高的欄桿重量量為0.0110kN/mm；經(jīng)計算得到，每米米高腳手架加加固桿、剪刀刀撐和附件等等產(chǎn)生的軸向向力合計NNGk2==0.1881kN/mm經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值總總計為NGG=0..419kNN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一一榀門架兩端端點產(chǎn)生的支支點力總和。從左到右每榀門架架兩端點產(chǎn)生生支點力分別別為第1榀門架兩端點力22.480kkN，2.4800kN第2榀門架兩端點力88.374kkN，8.3744kN第3榀門架兩端點力22.480kkN，2.4800kN經(jīng)計算得到，托梁梁傳遞荷載為為NQ==16.7748kN。立桿的穩(wěn)定性計算算作用于一榀門架的的軸向力設(shè)計計值計算公式式NN=1..2NGH+NQ其中NG———每米高腳手手架的靜荷載載標(biāo)準(zhǔn)值，NNG=00.419kkN/m；NQ——托梁梁傳遞荷載，NQ=16.748kN；H——腳手架架的搭設(shè)高度度，H=6.0m。經(jīng)計算得到，N=1.22×0.4199×6.0000+16.7748=199.768kkN。門式鋼管腳手架的的穩(wěn)定性按照照下列公式計計算其中N——作作用于一榀門門架的軸向力力設(shè)計值，NN=199.77kNN；Nd——一榀榀門架的穩(wěn)定定承載力設(shè)計計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承承載力設(shè)計值值公式計算其中?——門架立桿的的穩(wěn)定系數(shù),,由長細(xì)比kkh0/i查表得到，??=0.7116；k——調(diào)整系系數(shù)，k=11.13；i——門架立立桿的換算截截面回轉(zhuǎn)半徑徑，i=2..69cm；；I——門架架立桿的換算算截面慣性矩矩，I=100.92cmm4；h0——門架架的高度，hh0=1.993m；I0——門門架立桿的截截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門門架立桿的凈凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架架加強桿的高高度，h1==1.54mm；I1——門門架加強桿的的截面慣性矩矩，I1=112.19ccm4；A——一榀榀門架立桿的的毛截面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架架鋼材的強度度設(shè)計值，ff=205..00N/mmm2。Nd調(diào)整系數(shù)為00.9。經(jīng)計算得到，Ndd=0.99×44.3221=39..889kNN。立桿的穩(wěn)定性計算算N<Nd,滿足足要求!保證工程質(zhì)量的技技術(shù)措施本工程梁截面較大大，梁最上下下排支座處主筋都都為4?25，梁端處鋼筋筋較為密集，給給施工造成一一定難度。對對此采取如下下措施。在梁頭處改為細(xì)石石砼，以免石石子卡在鋼筋筋中間，影響響砼澆筑造成成的蜂窩、孔孔洞。要求砼和易性好，既既保證泵送時時不堵塞，又又便于澆筑，砼砼中骨料要求求級配良好，不不得有大的石石子，以保證證砼的質(zhì)量。大梁應(yīng)分層澆筑，每每層厚度不超超過60公分，使用用直徑為35mm的插入式震震動棒震搗，做做到垂直插入入和拔出，震震動棒不準(zhǔn)貼貼近模板、固固定架、錨墊墊板等鐵件。分分層澆注要保保持上層震搗搗時震動棒插插入下層砼5Cm以上。天面面板使用平板板振動器。在澆注砼時，應(yīng)設(shè)設(shè)專人經(jīng)常察察看模板、支支頂有無變形形，下沉、脹脹模、有無漏漏漿等，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)問題及時報報告，采取妥妥善的措施。必必要時停止?jié)矟沧㈨?，妥善善處理后再繼繼續(xù)澆注砼。梁支座地節(jié)點部位位要進(jìn)行認(rèn)真真處理，剔除除下層砼軟弱弱層，并用水水濕潤，澆灌灌砼時對節(jié)點點處墊5Cm厚同等級砂砂漿，以保證證砼的接槎質(zhì)質(zhì)量。砼試塊制作，應(yīng)根根據(jù)環(huán)境氣溫溫情況，參照照施工規(guī)范的的砼齡期強度度參考曲線的的時間，進(jìn)行行試件強度檢檢驗，梁跨度度從9～12m，達(dá)到設(shè)計規(guī)規(guī)定100%設(shè)計強度后后，方可進(jìn)行行拆模施工。砼砼澆注完畢后后，及時保溫溫保濕，連續(xù)續(xù)養(yǎng)護七天，防防止出現(xiàn)溫度度應(yīng)力裂逢。梁板高支撐模板系系統(tǒng)施工安全全技術(shù)措施對進(jìn)場的鋼管和配配件進(jìn)行全面面檢查，嚴(yán)禁禁使用有變曲曲、凹陷、裂裂紋的鋼管門門式架，以確確保使用安全全。鋼管下部設(shè)5cmm厚墊板，以保保護下層樓板板，嚴(yán)格控制制第一步腳手手架頂面的標(biāo)標(biāo)高，其水平平誤差不得大大于5mm，（超出時時，應(yīng)塞墊鐵鐵板予以調(diào)整整）。在腳手架的頂部和和下部加設(shè)通通常的大橫桿桿，每兩層門門架在縱向和和橫向設(shè)拉桿桿連接固定加加強。滿設(shè)交叉支撐和水水平架?？v向向設(shè)置剪刀撐撐，剪刀撐與與樓面一般成成45度，與立柱柱連接牢固。上下層立桿接頭應(yīng)應(yīng)牢固可靠，接接頭宜采用穿穿心套接駁或或臂扣鎖緊，嚴(yán)嚴(yán)格控制支撐架的垂直直度和水平度度，使之符合合要求?？刂浦剖讓蛹艿拇勾怪倍群退狡蕉?。在裝上上后要逐片地地、仔細(xì)地地地調(diào)整好，使使架豎桿在兩兩個方向的垂垂直偏差控制制在2mm內(nèi)，架頂部部的水平偏差差控制在5mm內(nèi)。接管時時上下豎桿之之間要對齊，對對中的偏差不不宜大于3mm。同時注意意立桿的垂直直度和水平度度。立桿與支承模板的的木枋要有可可靠的連接，以以防止滑脫移移位。模板支撐與門架滿滿堂腳手架規(guī)規(guī)定一般規(guī)定門式鋼管腳手架用用作模板支撐撐和滿堂腳手手架時，結(jié)構(gòu)構(gòu)、構(gòu)造設(shè)計計應(yīng)根據(jù)荷載載、支撐高度度、使用面積積等作出，并并列入施工方方案中。方案的編制按照《建建筑施工門式式架鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范（JBJ1228－2000）》要求進(jìn)進(jìn)行編制。門式鋼管腳手架用用于模板支撐撐時，荷載應(yīng)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國國家標(biāo)準(zhǔn)《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工及驗驗收規(guī)范》（GB502204-20002）及《組合合鋼模板技術(shù)術(shù)規(guī)范》（GBJ2114）中有關(guān)規(guī)規(guī)定取值，并并進(jìn)行荷載組組合。門式腳腳手架用于滿滿堂腳手架時時，荷載應(yīng)按按實際作用取取值，門架承承載力應(yīng)按規(guī)規(guī)范第5.2.1、第9.1.4和第9.1.5條規(guī)定進(jìn)行行計算。模板支撐及滿堂腳腳手架的基礎(chǔ)礎(chǔ)做法應(yīng)符合合本規(guī)范第6.8節(jié)要求，當(dāng)當(dāng)模板支撐架架設(shè)在鋼筋混混凝土樓板、挑挑臺等結(jié)構(gòu)上上部時，應(yīng)對對該結(jié)構(gòu)強度度進(jìn)行驗算?？烧{(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿桿伸出長度不不宜超過220mm。當(dāng)超過200mm時，一榀門門架承載力設(shè)設(shè)計值，即規(guī)規(guī)范（5.2.11-5）式Nd應(yīng)根據(jù)可調(diào)調(diào)底座調(diào)節(jié)螺螺桿伸出長度度進(jìn)行修正：：伸出長度為為300mm時，應(yīng)乘以以修正系數(shù)0.90，超過300mm時，應(yīng)乘以以修正系數(shù)0.80。模板支撐撐架的高度宜宜以采用可調(diào)調(diào)頂托為主。模板支撐及滿堂腳腳手架構(gòu)造的的設(shè)計，宜讓讓立桿直接傳傳遞荷載。當(dāng)當(dāng)荷載作用于于門架橫桿上上時，門架的的承載能力應(yīng)應(yīng)乘以折減系系數(shù)：當(dāng)荷載載對稱作用于于立桿于加強強桿范圍內(nèi)時時，應(yīng)取0.9；當(dāng)荷載對對稱作用載加加強桿頂部時時，應(yīng)取0.70；當(dāng)荷載集集中作用于橫橫桿中間時，應(yīng)應(yīng)取0.30。模板支撐門架、調(diào)節(jié)架及可可調(diào)托座應(yīng)根根據(jù)支撐高