飛云樓 古建筑飛云樓近代主體變形研究

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古建筑飛云樓近代主體變形研究

古建筑飛云樓近代主體變形研究摘要:萬(wàn)榮古建筑飛云樓據(jù)史料記載已有五百多年的歷史，是中國(guó)古建筑木樓閣的典型代表，隨著歷史的變遷、自然環(huán)境與人為環(huán)境的影響，飛云樓展現(xiàn)了樓體構(gòu)架的整體傾斜現(xiàn)象。為確定飛云樓的整體變形現(xiàn)狀，對(duì)飛云樓的柱礎(chǔ)沉降、樓層層間位移及樓面扭轉(zhuǎn)處境舉行了測(cè)定。這些成果對(duì)今后飛云樓的維護(hù)和監(jiān)測(cè)工作具有較大的參考價(jià)值。

關(guān)鍵詞:古建筑;木布局建筑;沉降觀測(cè);變形測(cè)量引言萬(wàn)榮飛云樓是古木樓閣中的優(yōu)良代表作，與山西知名古木布局建筑中的應(yīng)縣木塔并稱(chēng)為山西的“南樓北塔”。據(jù)史料記載，飛云樓始建于唐代貞觀年間，后損毀重建?，F(xiàn)存飛云樓建于1506－1521年間，歷史上曾體驗(yàn)過(guò)屢屢修繕，現(xiàn)存碑刻記錄中較近一次的歷史修繕實(shí)施于1858年，因常年未進(jìn)行大的布局修復(fù)，現(xiàn)木樓閣已嚴(yán)重傾斜，瀕臨倒塌。鑒于飛云樓需舉行緊急搶險(xiǎn)修理，故開(kāi)展了木樓閣主體布局的變形測(cè)量工作。

1飛云樓的布局沉降現(xiàn)狀因地基沉降有可能導(dǎo)致柱礎(chǔ)石沉降不均，并引起主體結(jié)構(gòu)的整體傾斜，故利用水準(zhǔn)儀以飛云樓柱礎(chǔ)石頂標(biāo)高為測(cè)試對(duì)象，對(duì)飛云樓的地基變形處境舉行了觀測(cè)。礎(chǔ)石編號(hào)及位置見(jiàn)圖1，礎(chǔ)石沉降量觀測(cè)值見(jiàn)表1。從測(cè)量結(jié)果可以看出，柱腳的相對(duì)高差會(huì)受到地基沉降、根基損蝕及建立安裝偏差等因素的影響。以框架形式為主的中國(guó)古木樓閣、木塔建筑，承重木柱由于位置不同受荷差異大，內(nèi)金柱、外金柱柱負(fù)荷大于檐柱，“通天柱”大于一般內(nèi)、外金柱。在重荷下，柱底沉降量隨時(shí)間的推移而逐步穩(wěn)定。當(dāng)古建筑因構(gòu)件殘損、變形或歷次修繕變更布局傳力途徑后，沉降會(huì)有小幅變化。

對(duì)于古建筑木布局的沉降評(píng)定，在GB50165―92《古建筑木布局維護(hù)與加固技術(shù)模范》［1］中明確規(guī)定，應(yīng)參照GB50007《建筑地基根基設(shè)計(jì)模范》［2］的相關(guān)規(guī)定，即相鄰柱礎(chǔ)的高差應(yīng)＜0．003L(L為相鄰框架柱的柱間距)。飛云樓的承重柱礎(chǔ)石柱間相對(duì)沉降差有40%不得志模范限值要求。首層承重木柱金柱與檐柱在受力上差距較大，在分析構(gòu)架平面沉降趨勢(shì)時(shí)應(yīng)識(shí)別對(duì)待。對(duì)首層承重木柱柱網(wǎng)可分為六個(gè)平面構(gòu)架，列出沉降趨勢(shì)線如圖2所示。兩條南北向柱架沉降曲線從東、西面金柱相對(duì)沉降來(lái)看，僅3～4區(qū)間柱體沉降趨勢(shì)一致，一致沉降趨勢(shì)區(qū)間中東南通天柱和西南通天柱較低，應(yīng)為通天柱豎向荷載較大所致。其他四條東西向柱架沉降曲線中，北側(cè)檐柱由西向東有逐步增高的趨勢(shì)，檐柱C13、C14的礎(chǔ)石頂面明顯低于其他礎(chǔ)石頂面，首層西北角檐柱的地基可能壓縮模量偏小或由于滲水等理由對(duì)地基產(chǎn)生了不良影響。沉降趨勢(shì)線中并未展現(xiàn)沿某主軸方向逐步減小(或增大)的趨勢(shì)線，因此可以推斷出柱礎(chǔ)石的沉降沒(méi)有使建筑物產(chǎn)生整體傾斜。由于古建筑歷史長(zhǎng)久，未能取得主體布局整體沉降量歷史檢測(cè)數(shù)據(jù)，故整體沉降量無(wú)法定量評(píng)價(jià)。2飛云樓的主體傾斜現(xiàn)狀飛云樓僅有四根通天柱貫穿于整個(gè)樓身高度，布局主體的整體傾斜狀況應(yīng)主要通過(guò)通天柱在各分層柱頭傾斜的積累處境予以識(shí)別。由于通天柱通常是通過(guò)刻半墩接(陰陽(yáng)巴掌榫或抄手榫)舉行柱－柱連接的，加之古建筑木布局中柱體歷史構(gòu)造做法、長(zhǎng)期重荷下柱體的彎曲變形、柱身殘損、偶然荷載和水平震撼等影響［3］，各分層通天柱柱頭的偏移處境會(huì)有所變化(見(jiàn)表2)。依據(jù)表2數(shù)據(jù)分析永定柱殘留變形現(xiàn)狀，可得出以下結(jié)論:全體通天柱均有向北偏移的趨勢(shì)。

各通天柱每層偏移量與柱高的比值不同，主要是由于每根永定柱在各層均為半榫(巴掌榫)拼接而成，接縫處箍約束不緊密導(dǎo)致彎矩引起開(kāi)裂所致。東南通天柱在一層的傾斜明顯小于二、三層的傾斜，考慮為此柱在二層的接頭明顯松動(dòng)所致。

通天柱的側(cè)移角為柱頭水平位移總量與層間柱高的比值，利用通天柱側(cè)移角反映樓體的最不利層間位移時(shí)，一至三層最不利層間位移角分別為3．47%、4．19%、4．62%，均為南側(cè)永定柱。

3飛云樓的主體扭轉(zhuǎn)現(xiàn)狀飛云樓從外部看為三層四檐木布局，實(shí)為5層，包括3個(gè)明層和兩個(gè)暗層。利用全站儀對(duì)永定柱柱頂舉行分層坐標(biāo)量測(cè)，在底層地面選定原點(diǎn)，并定義正北方向?yàn)榛鶞?zhǔn)軸，建立整體坐標(biāo)系。而單個(gè)測(cè)點(diǎn)的坐標(biāo)會(huì)受構(gòu)件尺寸差異、安裝誤差、變形誤差及測(cè)量誤差等多因素的影響。利用整體坐標(biāo)可換算出通天柱對(duì)角線偏移角α、β角［4］。得出各通天柱頂對(duì)角線扭轉(zhuǎn)增量，用其平均值作為評(píng)定代表值來(lái)評(píng)價(jià)樓層平面扭轉(zhuǎn)角(見(jiàn)表3)。由表3可以看出，飛云樓樓層扭轉(zhuǎn)效應(yīng)一、二層方向一致，一、二層樓層從俯視角度看均為逆時(shí)針?lè)较蚺まD(zhuǎn)，二層樓面平面扭轉(zhuǎn)角最大，為1．57°。

4結(jié)論4．1對(duì)萬(wàn)榮飛云樓的沉降觀測(cè)可知，飛云樓主體布局未發(fā)生整體傾斜現(xiàn)象，但局部沉降不均的現(xiàn)象較為嚴(yán)重，有40%的柱間沉降差不得志模范對(duì)古建筑木布局的要求。在首層西北角檐柱的地基沉降差較大，在維護(hù)中應(yīng)高度重視。4．2用通天柱側(cè)移角最大值作為古建筑木布局主體最不利層間位移的代表值時(shí)，一至三層布局主體最不利層間位移角分別為3．47%、4．19%、4．62%，均為南側(cè)通天柱。4．3