武廣現澆箱梁施工組織設計

第一節(jié)施工組織設計編制說明一、編制依據(1)新建鐵路武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段指導性施工組織設計。(2)國家和鐵道部現行施工技術規(guī)范、規(guī)程及標準。(3)武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段合同文件。(4)《中華人民共和國安全生產法》、《建設工程安全管理條例》、《鐵路工程施工安全技術規(guī)程》等工程建設安全生產有關管理規(guī)定。(5)近年來鐵路、高速公路等類似工程施工經驗、施工工法、科技成果；國內外相關高速鐵路的施工工藝及科研成果。(6)中鐵十六局集團有限公司通過質量體系認證中心認定的ISO9001：2000《質量手冊》和《程序文件》。(7)武漢至廣州客運專線XXTJⅢ標實施性施工組織設計。(8)為完成本單位工程擬投入的施工管理、專業(yè)技術人員、機械設備等資源。(9)我單位擁有的科技成果、工法成果、機械設備狀況、施工技術與管理水平。第二節(jié)工程概況一、工程概況及主要工程量1．工程概況工程概況：支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圓柱面鋼支座，其中固定支座均設于每孔梁的武漢端（下坡端）。箱梁上預留設置防撞墻、接觸網支柱基礎預埋，預留接地體，梁部出水口應引至橋下適當位置，以避免其沖刷對環(huán)保和橋梁基礎造成不利影響。2．橋址概況及地形地貌橋址區(qū)位于丘陵緩坡及丘間谷地，谷地平坦開闊，近南北向延伸，寬約40～80m，谷地兩邊分布多處居民、池塘及農田，南北橋臺位于丘坡，丘坡自然坡度20～30°，丘谷相對高差30～50m，橋位區(qū)的高程為66.81～73.54m。橋位1#墩至2#墩中間為一水塘，0#墩至2#墩中間有房屋。3．本橋橋址處的水文地址概況丘坡地下水不發(fā)育，丘谷地下水埋深1.20～3.70m，為孔隙潛水，主要賦存第四系黏性土中，接受大氣降水和地表水的滲入補給，地下水位隨季節(jié)的變化而變化，現場采取的水樣進行的侵蝕性分析，水質分析結果為PH值為6.08，呈弱酸性，地下水對砼構件中的鋼構件具溶出型中等侵蝕性。山坡及谷地表層為粉質黏土，硬塑（1）2，Ⅱ類等級，承載力為150kpa，厚度約8.8m，在第四孔控制地段含碎石，砂巖（1）2，Ⅲ類等級，承載力為200kpa，厚度約5.2m，再下層為為砂質板巖，全風化（2）1，Ⅲ類等級，承載力為200kpa，強風化（2）2，Ⅳ類等級，承載力為300kpa，弱風化（2）3，Ⅴ類等級，承載力為500kpa。4.箱梁設計概況設計為5-32m曲線形后張法預應力砼單箱單室等高簡支梁，梁長32.6m，梁體砼設計強度C50，封錨采用強度等級C50的無收縮混凝土，箱梁頂寬13.4m，底寬為5.50m，翼板寬度為3.35m，梁高3.05m。其預應力鋼絞線為1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003。錨固體系為自錨式拉絲體系，張拉設備采用內卡式千斤頂系列設備，其操作空間應小于800mm,管道形成采用內徑為90mm的波紋管成孔。支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圓柱面鋼支座，鋼筋采用Q235及HRB335級，橋面泄水管采用PVC管。在箱梁結構兩側腹板上設置直徑為100mm的通風孔，通風孔距梁底距離為1.9m，間距2m。通風孔應保證與預應力鋼筋的保護層大于1倍管道直徑，在通風孔處增設直徑為170mm的螺旋筋。橋梁上設置泄水管，梁端設置防水伸縮裝置。在箱梁底板沿縱向設置間距不大于4m,外徑90mm的泄水管，在灌注梁底混凝土時應在底板上表面根據泄水孔的位置設置一定的匯水坡，避免箱內的積水。5．主要工程量項目部位規(guī)格等級單位數量備注混凝土梁體C50m31638.1防撞墻C40m3569.033豎墻C40m3蓋板C40m3防水保護層C40m3梁體預埋件C40m3鋼絞線梁體1860Mpat55.42錨具梁體OVM15-100套70OVM15-122套200波紋管梁體Ф90m4275.66鋼筋梁體HRB335t266.425Q235t11.13防撞墻HRB335t19.79豎墻Q235t2.485蓋板Q235t5.095HRB335t4.13梁體預埋件HRB335t17.57鋼料蓋板t2.8梁體預埋t防水層m22089.65填縫涂料m30.080PVC管Φ160mmm90Φ110mmm20Φ90mmm80支座KTYZ－Ⅱ-66000-ee50個206．施工重點及難點重點:①確保支架預壓安全及測量定位；②耐久性混凝土施工工藝過程控制；③大跨度梁后張法預應力技術的實施。難點：①支架安裝。②管道預應力摩阻損失的測試。③模板標高的確定與調整。④地基處理。二、施工工藝流程支架法施工簡支箱梁施工工藝流程為：第三節(jié)工期計劃安排該橋支架現澆制梁計劃于2006年12月12日正式開工，到2005年5月25日完工?？偣て诠?62天，支架安裝和第一孔澆筑42天，其余各跨按30天每跨安排，具體安排見施工進度橫道圖。第四節(jié)支架方案設計與施工一、支架總體布置施工時首先進行支架基礎、支架結構的設計與施工，箱梁跨度為32.60米，共三跨。所以擬在每跨設6排支撐墩，支撐墩基礎在地面原狀土，澆注混凝土墊層及基礎，在基礎上面預埋2cm厚鋼板及高強螺栓；支撐墩基礎形式為樁基基礎，基礎設計形式見圖。支架立柱采用六五式軍用墩，立柱頂部配合設置500×800mm鋼箱梁，上部設貝雷架，貝雷架上鋪設I20工字鋼次梁和底模系統(tǒng)。二、鋼管樁立柱支架1．支架基礎根據招標圖紙及地質資料，結合現場自然地貌情況，由于該橋位的地質較差，所以采用嵌巖樁來提高地基持力層的承載能力。立柱基礎施工是首先進行鉆孔樁施工，在進行承臺施工，在承臺頂面埋設柱腳預埋件以固定軍用墩，混凝土標號C20。在1#墩、2#墩之間有一水塘在基礎施工時首先進行抽水、除淤，再進行基礎處理。還應注意橋位的排水，以免對基礎及樁的影響。2．鋼管樁立柱支架2.1、支架采用Φ529mm，壁厚10mm鋼管作為支撐立柱，主要用于橋墩、臺承臺的頂面。鋼管根據現場基礎實際標高，確定長度后再下料。用16T吊車逐根吊安，通過測量控制立柱的垂直度和頂面標高，同一座橋梁施工立柱長度盡量考慮通用，對個別高度，單獨加工焊接，鋼管為型材，購買后安排電焊工班根據立柱裝配圖及柱腳設計圖進行加工，加工工藝嚴格按照《GB50205-2002》鋼結構施工質量驗收規(guī)范進行。2.2支架通過基礎預埋螺栓與柱腳連接。螺栓采用M24高強螺栓，埋深40d。2.3利用Φ430×6鋼管樁做樁帽，以方便支架拆除。安裝樁帽時測量嚴格控制頂標高，同一排架高差控制在2mm以內。2.4鋼箱梁運至現場后，把底面（以樁帽連接部分）磨平，利用吊車逐個排架安裝。2.6貝雷架在現場進行組拼，用呆車逐跨安裝，安裝時貝雷支架在地面上拼裝成10米一節(jié)，然后再吊到支架上進行接長。2.7貝雷架安裝完成后，由于箱梁有縱坡，鋼箱梁與貝雷架連接處順橋向會形成間隙，應在下面塞滿鋼板，焊接固定，保證貝雷架為面受力。2.8貝雷桁片沿縱橋向布設好后，橫橋向安裝I20工字鋼，然后鋪設底模系統(tǒng)。2.9底模系統(tǒng)包括面板、鋼板加勁肋、槽鋼加勁肋、RCH-202型千斤頂等結構。面板采用8mm鋼板，鋼板加勁勒采用10×80mm鋼板，槽鋼采用［14b型槽鋼，RCH-202型千斤頂參數：高度為172mm、承載力20t、行程51mm、外徑99mm、自重7.7kg，2.10梁體底面至立柱頂面換算高度：8+140+200+340+220+1500+800=3208mm2．11千斤頂與上下構件連接方式，上部與工字鋼或槽鋼采用螺栓連接，螺栓為M16，在支撐頂板四角布設，下部與工字鋼通過防爬器限位連接，防爬器采用8mm厚鋼板加工而成。3、支架預壓3.1支架安裝完成后在箱梁施工前為確保支架施工使用安全需對支架進行壓載試驗，其目的如下：為保證施工安全、提高現澆梁質量，在箱梁支架搭設完畢、箱梁底模鋪好后，對支架進行預壓。預壓目的一是檢驗支架及基礎承載力是否滿足受力要求；二是是消除支架及地基的非彈性變形，三是得到支架的彈性變形值作為施工預留拱度的依據，同時測出地基沉降，為采用同類型的橋梁施工提供經驗數據。3.2支架預壓方法：預壓重量為設計荷載（箱梁自重、內外模板重量及施工荷載之和）的120%。加載時按照設計荷載的0、30%、60%、100%、120%、分四級加載，測出各測點加載前后的高程。加載120%后所測數據與加載前所測數據支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時，表明地基及支架已基本沉降到位，可進行卸載，再分別按加載級別卸載，并分別測出每級荷載下各測點的高程值。加載材料使用混凝土預制塊、用吊車吊至支架,分層碼放,均勻加載。加載中由技術人員現場控制加載重量和位置，避免出現大的誤差。具體預壓方案如下：3.2.1.1、鋪設箱梁底模板及外側模板鋪設好箱梁底模板，將底模板頂面標高盡量調整到箱梁底設計標高，然后進行外側模板的安裝，同時加強對模板下各層支架的檢查，確保支架底傳遞荷載的支架與支架之間、支架與貝雷之間、支架與模板之間各相鄰面接觸緊密，無明顯縫隙。.2、布置測量標高點為了解支架沉降情況，在加載預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎布置一排，每排4個點。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復測各控制點標高一次，如果加載120%后所測數據與加載前所測數據支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時，表明地基及支架已基本沉降到位，可進行卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降符合以上要求為止。.3、加載荷重計算及加載方法本工程箱梁為等截面，計劃采用混凝土預制塊加載的方法進行預壓。加載荷重計算，根據箱梁各部分受力的不同，因此要分塊計算箱梁的荷載分布，箱梁分塊如下：標準斷面分塊如下：箱梁標準斷面分塊圖箱梁半立面分塊圖箱梁半平面分塊圖由于底模安裝完成后，不安裝側模、內模，即進行預壓，所以箱梁加載荷載確定為梁體砼的重量×1.2。箱梁各部分荷載計算如下：端部及變截面處：端頭處1.5米寬度段底板斷面：底板標準斷面面積S上=2.356m2，底板標準斷面面積S上=2.356m2，S下=3.944m2砼重量G下=3.944*1.5*2.6*1.2=18.458t;G上=2.356*1.5*2.6*1.2=11.026t標準斷面處的斷面：底板標準斷面面積S下=1.534m2，S上=1.881m2底板標準斷面面積S下=1.534m2，S上=1.881m2混凝土重量為G上=1.881*2.6*23.6*1.2=138.502t;G下=1.534*2.6*23.6*1.2=112.952t。變坡段底板厚度為0.7~0.28米砼重量為G上=2.119*2.6*3=16.528t;G下=2.739*2.6*3=21.364t。腹板處的斷面如下：標準斷面腹板處面積S=1.75m2標準斷面腹板處面積S=1.75m2標準斷面處腹板單側斷面圖標準斷面腹板處的砼重量為：1.751*2.6*23.6*1.2=128.856t。腹板處僅考慮砼的重量，用混凝土預制塊加載。1.5米段處的腹板砼重量腹板處斷面面積S=3.451m2腹板處斷面面積S=3.451m2端頭處腹板單側斷面圖端頭腹板處的砼重量為：3.451*1*2.6*1.5*1.2=16.151t;腹板處僅考慮砼的重量，用混凝土預制塊加載。漸變段，取端頭和標準斷的平均值，即（3.451+1.75）/2*1.15*2.6*1.2*3=27.992t。翼板處一般斷面如下:翼板處標準斷面面積S2=0.702m2翼板處標準斷面面積S2=0.702m2翼板處斷面面積S1=0.313m2翼板處的砼重量為：0.313*1.2*2.6*32.6=31.836t；0.702*1.2*2.6*32.6=74.402t。預壓圖如下：支架預拱度理論計算與設置序號項目計算及取值備注1支架卸載后由上部部構造自重及及活載一半產產生的豎向撓撓度f1也可以由設計院提提供2支架在荷載作用下下的彈性壓縮縮f2通過計算縱梁撓度度和立柱壓縮縮值得出3支架在荷載作用下下的非彈性壓壓縮f3主要據底模測量情情況得出4支架基底在荷載作作用下的非彈彈性沉陷f4=15mm以橋位地質及地基基受力情況計計算5預拱度f=f1+f2++f3+f446預拱度值設置fx=4f*x**（L-x）/L2按二次拋物線法分分配3.3測量方法：在底模和基礎頂面設置測點，測出加載前的高程值，然后在每次加載、卸載時測量各測點的高程，根據測得數據進行計算，得出各對應情況下的數值并和計算值進行對照、分析，并據之對立模標高進行調整。為了解支架沉降情況，在加載預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎布置一排，每排4個點。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復測各控制點標高一次，如果加載120%后所測數據與加載前所測數據支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時，表明地基及支架已基本沉降到位，可進行卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降符合以上要求為止。預壓完成后要根據預壓成果重新調整底模并設置預拱度支立側模，準備綁扎箱梁鋼筋。4、模板和支架的拆除拆除時梁體的強度須達到梁體設計強度的80%以上，進行完出張拉后后方可實施。施工中留有專門試件，由試壓值來確定拆模時間。脫模時，先脫跨中內模,再脫側、底模，然后脫兩邊側、底模即先跨中后支座；先側模，后底模。支架拆除時在高度上盡量同步進行，即將工作面安排在同一高度面上，支架拆除設專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進行，施工前做好安全技術交底，并配好相應的安全防護用品。模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿5、檢算5.1荷載計算箱梁標準截面：梁高3.05m，底板寬5.50m，頂板寬13.4m。施工時混凝土分兩次澆筑，連續(xù)施工，在6小時內將箱梁一孔混凝土整體澆筑完成，假定箱梁縱向為均布載荷，箱梁標準斷面如圖：箱梁標準斷面圖單位：毫米5.2、貝雷片的布置及檢算施工荷載：主要由鋼筋砼自重q1，模板自重q2，貝雷片自重q4，鋼箱梁自重q5，施工人員和工具荷載g1，傾倒砼時產生的沖擊荷載，振搗砼后產生的荷載。鋼筋砼自重327.6×2.4+11.084+54.322+4.003+0.507+3.958+0.497=860.611t⑵、模板自重160t*1.05=168t⑶、貝雷片自重①腹板部分，雙排布置鋼材E=2.1×105MPa查《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》雙排單層貝雷片I=500994.4m4貝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m10#槽鋼10×4/1=40kg/m=0.04KN/m⑷、作用于貝雷梁上的荷載施工荷載施工人員及機具重量=2KN/㎡砼振搗2KN/㎡砼泵送沖擊力2KN/㎡風荷載不考慮（計算支架不考慮）養(yǎng)護荷載0.3KN/㎡冬施材料荷載0.3KN/㎡⑸、作用于貝雷片上的荷載①q1=（860611kg+160000×1.05kg）/32m×9.8÷1000=315.012KN/m②施工人員及機具重量2KN/㎡×13.4m=26.8KN/m③砼振搗及泵送砼沖擊力2KN/㎡×13.4=26.8KN/m④養(yǎng)護及冬施荷載0.3KN/㎡×13.4=4.02KN/m；⑤貝雷片自重荷載2.07KN/m貝雷片采用國產“321”公路鋼橋架，縱向根據箱梁跨度分5跨布置，32m跨度按6m+6m+6m+6m+4.5m布置。橫向截面根據箱梁的具體結構布置，底板及翼板下均采取間距為450mm雙排單層貝雷片。見下圖所示：貝雷片布置⑹、貝類片上荷載計算底模22#槽鋼壓在貝雷片上，間距1.5米，首先計算22#槽鋼上的均布荷載q=(315.012+26.8+26.8+4.02)/5.5=67.75(KN/m),計算模型及計算書如下E=2.1×105MPa，I=3405.9331(cm4)，EI=2.1*108KN/M2*3.406*10-5m4=7.1526*103KN-m2q1=33.875KN/m2qq1=33.875KN/m2q2=67.75KN/m2q1=33.875KN/m2彎矩及剪力表跨號左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨000-508.1-38.1第2跨423.4-17.6438.822-423.4-17.64第3跨508.1-12.706.352-508.1-22.583第4跨677.5-12.711.292-677.5-22.583第5跨677.5-22.5811.292-677.5-22.583第6跨508.1-12.76.352-508.1-17.64第7跨423.4-12.78.822-423.4-38.11第8跨508.1-38.10001-8支座反力分別為：93.16KN，93.16KN，118.56KN，135.5KN，118.56KN，93.16KN，93.16KN貝雷片上的荷載為q=135.5/1.5=90.33KN/m。貝雷片每3m上下都用［10號槽鋼作為橫向聯系，用U形卡扣扣住，把貝雷片聯成整體，使每排貝雷片受力較為均衡?？紤]到橫向截面的不均勻，每一排貝雷片受力情況也不一樣，兩側翼板下的貝雷片相對較小，考慮模板、橫梁、橫向聯系梁能起到一部分分散荷載作用，翼板下的荷載取中間的一半，并且要求滿足安全系數1.5以上。貝雷架鋼材的彈性性模量E=2.11×105MPa,剪力模量G=8.11×104MPa查《裝配式公路鋼鋼橋多用途使使用手冊》雙排單層貝雷片I=5777424.44cm4W=71157.1ccm3貝雷片整體能承受受的最大彎矩矩[M]max=11576.44×7/1..5=73556.53KKN·M[Q]max=4490.5××7/1.55=22899KN取32m跨度，最高高墩身第二跨跨即（1#--22#墩)進行驗算，q=99.897KN/m計算簡圖如圖：q=99.897KN/m線鋼度i(n)==EI/l((n)：i1-4==2.1×1108kN//m×2.5505×100-3m4/66=876775KN*mm*m，i5=2..1×1088kN/m××2.5055×10-33m4/4..5=1166900KNN*m*m用力矩分配法計算算，計算書如如下：彎矩及剪力表跨號左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第2跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第3跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第4跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第5跨224.8-168.684.3-224.8-168.61-5支座反力分分別為：299.6691KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,524.4459KN,,224.7768KNMmax=1499.8＜[M]=66305.66（在1-4段跨中），Qmax==299.77＜[Q]=11958.66（在1-4支座左側），貝貝雷片強度滿滿足要求。因貝雷片每節(jié)結構構形式相同，可可看作均質梁梁，并以簡支支梁驗算，由荷載引起起的撓度為：：f=5ql4/3384EI==5×99..897KNN/m×64m4/384××2.1×1108KN/㎡×5.7774*10--2m4=1.39×110-4m=0.1399mm由單銷間隙隙引起的非彈彈性變形：f1=30000*(ssin(1//2)*（2*0.0001/15500）*2)=0..000077mm，最大大撓度為0..139mmm＜L/9000=6/9000=6.667mm。5.2、H型箱橫橫梁、鋼管柱柱的布置及檢檢算500×800的的焊接鋼箱梁梁，鋼箱梁斷斷面如下：鋼箱梁長度15米米E=2.11*105Mpa,,I=3.6667*1003mm4重q=(0..5*15**0.016*2++0.7688*0.016*155*2)*77850*99.8/155000=33.1215KKN/m,箱梁處的集集中荷載取以以上貝雷片計計算中的支座座最大反力p=11770KN作為驗算荷荷載，兩側翼翼板處按底板板處的1/2考慮。計算簡圖如下：根據計算書可知道道鋼箱梁內力力最大彎矩Mmax==333KNN.M、Qmax==689KNN,位置在B、C支座處，支支座最大反力力Rmax==993.777KN、Mmax==123KNN.M。鋼箱梁的穩(wěn)定性計計算：鋼箱梁強度(拉應應力)驗算：σl=M/W=3333/0..0030336=1099.68Mppa≤[σl]=1770Mpa，所以鋼箱箱梁強度滿足足要求。鋼管樁強度驗算：：根據計算出的鋼箱箱梁支座處最最大支撐反力力為鋼管樁的的頂部的豎向向荷載，鋼管管樁采用直徑徑為529mmm,壁厚10mmm的Q235鋼管，鋼管管柱最長按L=3.31米計，其自重重為G=4.115KN，截面積A=0.011630499m2,極慣性矩I=1.00984×1103m4,λ=6.37。鋼管的最最大軸向力為為N=9944KN，M＝123KKN.M。算鋼管的強度及穩(wěn)穩(wěn)定性驗算：：σmax==N+G/ψA+M/μW=(9994+4.115)/0..9×0.001630449+1233/0.9998×4.115267××10-3==97.7MMpa≤[σ]=3255Mpa，完全能夠夠滿足強度要要求。算鋼管的截面拉應應力驗算：σl=MM/W=1223/4.115267××10-3==29.622Mpa≤[σl]=2000Mpa，完全能夠夠滿足強度要要求。鋼管柱的受壓穩(wěn)定定性當立柱高度超過66m，縱向布布設水平拉桿桿或斜支撐，保保證結構穩(wěn)定定性。拉桿、斜斜支撐布置位位置見圖。拉拉桿、斜支撐撐與立柱的連連接為固結，采采用腳焊縫焊焊接。為保證證立柱鋼管不不受破壞，在在連接部位加加焊10mmm厚鋼板。計計算自由長度度取12米，計算簡圖圖如下：鋼管慣性矩i=22.83×1108mm44，長細比λ=12/00.185==64.8,,穩(wěn)定性系數數查表得：φ=0.9558,μ=0.999,鋼管的最大大壓力：N=10211.77KN。假設有8厘米的偏心，偏偏心受壓彎矩矩M=81.7742KN--m，鋼管截面面積A=163004.9mmm2，鋼管抗彎彎截面系數W=4.117469××106mm3，則σ=n/φA+M/μW=10211.77*1103/(00.958**163044.9)+881.7422*106//(0.999*41744690)==67.3776+20.9665=88.3441(Mpaa)＜190/2==95Mpaa,符合要求。5.3、承臺檢算算⑴、樁豎向承載力驗驗算:單樁極限承載力標標準值=3110..000(kkN)單樁極限承載力設設計值=1943..750(kkN)樁心坐標=00.000,,0.0000(mm)在中心荷載作用下下,樁頂全反力力=10077.9552(kN))按規(guī)范公式(N<=1..25*R))計算,承載力設設計滿足系數數:2.225在偏心荷載作用下下：按規(guī)范公公式(Nmax<=1..5*R)計算樁號:1,樁頂全反反力:10077.9552(kN)),承載力力設計滿足系系數:2..70⑵、承臺受力計算::①各樁凈反力(kNN):樁號01 ==10221.7700(kN)最大樁凈反力:10222(kN)②彎矩與配筋:承臺彎矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm) X向配筋(全截面)): 計算值0.00<構造造配筋D122@200=5766.3mmm2 Y向配筋(全截面)): 計算值0.00<構造造配筋D122@200=5766.3mmm2⑦受力計算結果承臺彎矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm)承臺配筋(全截面面): X向576..3配筋Φ14@1220 Y向576..3(mmm2)配筋Φ14@1220⒀、軟弱下臥層驗算算結果不存在軟弱下臥層層5.4、樁基礎檢檢算⑴.構件參數信息:樁頂面的豎向力標標準值:FFk=10773.5022kN/m22樁頂面的力矩標準準值:Mkk=81.7742kN//m2；樁頂面的水平力標標準值:HHk=10kkN/m2樁擴大頭的直徑::1m；水平抗力系數比例例常數:mm=24.55MN/m44混凝土強度等級::C30；鋼筋級別:HRBB335⑵.承載力設計值值計算:1.樁頂頂面的豎向力力設計值:N=1.22×1073..502=11288.22024kNN/m2；2.樁頂頂面的水平力力設計值:H=1.22×10=122kN/m22；3.樁頂頂面的力矩設設計值:M=1..2×81.7442=98..0904kkN/m2；；由于M不等于0,,所以樁為偏偏心受壓構件件!⑶.樁身最大彎矩矩計算:按照m法計算樁身身最大彎矩依據<<建筑樁基基礎技術規(guī)范范>>(JGGJ94--94)第條,并參照<<樁基礎的的設計方法與與施工手相術術>>①.樁的水平變形系數數，按下式計計算:經計算得到樁的水水平變形系數數:α=0.540(11/m)②計算Dv，計算公公式如下：Dv=122/(0.5540×98.09904)=00.226③由Dv，查表得：KKm=1.0084；④樁身最大彎矩值，計計算如下：Mmax==M0×Km=988.09044×1.0844=106..328kNN/m2；由Dv查得，最大彎彎矩的深度::z=0.5561/0..540=11.039mm。⑷.樁配筋計算:依據《混凝土結構構設計規(guī)范》(GB50010-2002)第條。沿周邊均勻配置縱縱向鋼筋的圓圓形截面鋼筋筋混凝土偏心心受壓構件，其其截面受壓承承載力計算：：①偏心受壓構件，由由于l0/ii=13.664<=177.5，所以以?。害?1.0000。②偏心受壓構件應符符合下例規(guī)定定：式中As───全部縱向鋼鋼筋的截面面面積，取AAs；r──圓形截面的的半徑，取r=0.5500m；rs───縱向鋼筋重重心所在圓周周的半徑，取取rs=0..450m；；e0───軸向壓力對對截面重心的的偏心矩，取取e0=0..083m；；ea───附加偏心矩矩，取eaa=0.0333m；α──對應于受壓壓區(qū)混凝土截截面面積的圓圓心角與2π的比值，取取α=0.2222；α1──系數,取α1=11.000；；αt──中斷縱向受拉鋼筋筋截面面積與與全部縱向鋼鋼筋截面面積積的比值，當當α>0.6225時，取αt=0；其它它情況：由上面兩式驗算：：樁的配筋面面積As==1520..000mmm2配筋率：0.1994%樁縱向鋼筋選用::1014@1220(As==1540mmm2)。⑸.樁的豎向承載載力驗算:樁承載力計算依據據《建筑樁基基礎技術規(guī)范范》(JGJ944-94)的的第5.2條①嵌巖樁的極限承載載力計算式中Quk───最大極限承承載力標準值值Qsk──單樁總極限限側阻力標準準值Qpk──單樁總極限限端阻力標準準值，按下表表取值；qsik───樁側第i層土的極限限側阻力標準準值，按下表表取值:frc──巖石飽和單單軸抗壓強度度標準值,取frc==5000NN/mm2；；ξsi──覆蓋層第第i層土的側阻阻力發(fā)揮系數數；ξs,ξp──嵌巖巖段側阻力和和端阻力修正正系數,系統(tǒng)根據嵌嵌深徑比hr//d查表取值值；Ap──樁端面積,取Ap=0..785m22；u──樁身周長，取取u=3.1142m；li──第i層土的厚度度,按下表取值值:土層參數表:序號土層類型土層層厚度側阻力力端阻力1粘性土或粉粉土86911600由于樁的入土深度度為5m，所以樁樁端在第1層!最大極限承載力：：Qsk=33.142××(0.8000×69.0000×5.0000)=8677.080kkNQrk=33.142××0.0500×5000..000×1.0200=797..421kNNQpk=00.358××5000..000×0.7855=14066.648kkNQuk=8867.0880+7977.421++1406..648=33071.1149kN②樁的承載力設計值值R:=Quuk/γsp=30071.1449/1.7700=18806.5558kN結論:由于承載力力設計值R×1.2大于γ0×N=12888.20224kN，所所以滿足要求求!⑹.樁的水平承載力驗驗算:樁承載力計算依據據《建筑樁基基礎技術規(guī)范范》(JGJ944-94)的的第5.4條由于配筋率小于00.65%,,所以按下式式計算水平承承載力設計值值：式中α──樁的水平變變形系數,取α=0.5440γm──樁截面模量塑性系系數，圓形截截面取2，矩形截面面取1.755αE──鋼筋彈性模量與混混凝土彈性模模量的比值,,取:6.677ρg──配筋率,取:0..19%ξn──樁頂豎向力影響系系數,取:0.5An──樁身的換換算面積:0.79mm2經計算得：W0=3.14××1×[1.000+2×(6.67--1)×0.00×0.81]]/32=00.10Rh=0.54××2.00×1430..00×0.10×1.29×1.28//1.0455=245..20kN結論:由于承載力力設計值Rhh大于γ0×H=12kkN，所以滿滿足要求!5.5、廣州臺承承載力為300Kppa情況下的條條基檢算⑴、基礎類型及計算算形式:設計基礎斷面見下下圖⑵、基礎寬度驗算::依據<<建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第5.2條修正后的地基承載載力特征值計計算：地基承載力特征值值可按下式計計算：式中fak───地基承載力力特征值，ffak=3000kN/mmm2；ηb──基礎寬度的地基承承載力修正系系數，ηb=0.115；ηd──基礎埋深的地基承承載力修正系系數，ηd=1.44；γ──基礎底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基礎底面以上土的的加權平均重重度，γm=20；解得fa=3000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.5-00.5)=3300kN//m2。地基承載力設計值值實際取值::fa=3300kN//mm2；.荷載計算:基礎自重:GG1=[1××0.9×0.4+00.5×1×0-0.0040]×25=8..000kNN；回填土重：G2==[1×0.9×0.4-00.320]]×20=0..8kN；基礎自重和基礎上上土重:Gk=88+0.8==8.8kNN；上部結構傳至基礎礎頂面的豎向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部結構傳傳至基礎頂面面的彎矩:Mk==0kN.mm；偏心距:e=00/(8.88+231..009)==0.0000m；基礎底面的抵抗矩矩:W=1×0.92//6=0.1135m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相應于荷荷載效應標準準組合時，基基礎底面邊緣緣的最大壓力力值:解得:ppkmax==(231..009+88.8)/((0.9×1)+0//0.1355=266..45kN//m2；ppkmin==(231..009+88.8)/((0.9×1)-0//0.1355=266..45kN//m2；受力圖:由于基礎底面為軸軸心受壓，而而pk不大于于fa=3000kN/mm2，所以滿滿足要求。⑶.基礎底板的配筋計計算:依據<<建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第條彎矩計算，計算公公式如下:式中MI──任任意I-I處相應應荷載效應基基本組合時的的彎矩設計值值；aa1──任意截面I--I至邊緣最最大反力處的的距離，當墻墻體為混凝土土時，取a11=b1；當當為磚墻時，取取a1=b11+1/4磚磚長!ll,b──基礎底面的的邊長，取l=1m；pp──任意截面I--I處基礎底底面地基反力力設計值；GG──考慮荷載分分項系數的基基礎自重及其其上土的自重重；取:a1=0..2m；l=1mm；a'=1mmb=0.99m；G=1.335×8.8=111.8800kN。解得:P=((266.4454×(0.9-00.2)+2266.4554×0.2]//0.9=2266.4554kN；MI=(0.20002×[(2×1+1)((266.4454+2666.4544-2×11.8880/0.9900)+(2666.4544-266..454)××；.配筋面積計算，計計算公式如下下：式中α1──系數，當混凝土強強度不超過CC50時，α1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，α1取為0.944,期間按線線性內插法確確定；fc──混凝土抗壓壓強度設計值值；h0──底板的計算算高度。I-I截面：取??；α1=1.0000；fc=9..600N//mm2；h0=0..350fy==300.0000N/mmm解得:αs==5.0655/(1.0000×9600..000×0.9000×0.35002)=0..005ξ=1-(1-2××0.0055)0.5==0.0055γs=1-0.0005/2=00.998AAs=5.0065×106/((0.9988×350.0000×300.00)=48..355mmm2。故I-I截面配筋面面積:Ass=48.3355mm22。I-I截面選選筋:14@1220。⑷.施工配筋圖:5.6、廣州臺承承載力為200Kppa情況下的條條基檢算⑴.基礎類型及計算形形式:⑵.基礎寬度驗算:依據<<建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第5.2條、修正后的地基承承載力特征值值計算：地基承載力特征值值可按下式計計算：式中fak───地基承載力力特征值，ffak=2000kN/mmm2；ηb──基礎寬度的地基承承載力修正系系數，ηb=0.115；ηd──基礎埋深的地基承承載力修正系系數，ηd=1.44；γ──基礎底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基礎底面以上土的的加權平均重重度，γm=20；解得fa=2000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.6-00.5)=2202.8kkN/m2。地基承載力設計值值實際取值::fa=2200kN//mm2；.荷載計算:基礎自重:GG1=[1××1.5×0.6+00.5×1×0-0.0037]×25=211.563kkN；回填土重：G22=[1×1.5×0.6-00.862]]×20=144.25kNN；基礎自重和基礎上上土重:Gk==21.56625+144.25=335.81225kN；上部結構傳至基礎礎頂面的豎向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部結構傳傳至基礎頂面面的彎矩:Mk==0kN.mm。偏心距:e=00/(35..8125++231.0009)=00.000mm；基礎底面的抵抗矩矩:W=1×1.52//6=0.3375m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相應于荷荷載效應標準準組合時，基基礎底面邊緣緣的最大壓力力值:解得:pkmaxx=(2311.009++35.81125)/((1.5×1)+0//0.3755=177..88kN//m2；pkmin=((231.0009+355.81255)/(1..5×1)-0//0.3755=177..88kN//m2；受力圖：由于基礎底面為軸軸心受壓，而而pk不大于于fa=2000kN/mm2，所以滿滿足要求!⑶.基礎底板的配筋計計算:依據<<建筑地基基基礎設計規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第條彎矩計算，計算公公式如下:式中MI──任任意I-I處相應應荷載效應基基本組合時的的彎矩設計值值；aa1──任意截面I--I至邊緣最最大反力處的的距離，當墻墻體為混凝土土時，取a11=b1；當當為磚墻時，取取a1=b11+1/4磚磚長!ll,b──基礎底面的的邊長，取l=1m；pp──任意截面I--I處基礎底底面地基反力力設計值；GG──考慮荷載分分項系數的基基礎自重及其其上土的自重重；取:a1=0..5m；l=1mm；a'=1mmb=1.55m；G=1.335×35.81125=488.347kkN。解得:P=(1177.8881×(1.5-00.5)+1177.8881×0.5]//1.5=1177.8881kN；MI=(0.55002×[(2×1+1)((177.8881+1777.8811-2×48.3447/1.5500)+(1777.8811-177..881)××；配筋面積計算，計計算公式如下下：式中α1──系數，當混凝土強強度不超過CC50時，α1取為1.0,,當混凝土強強度等級為CC80時，α1取為0.944,期間按線線性內插法確確定；fc──混凝土抗壓壓強度設計值值；h0──底板的計算算高度。I-I截面面：?。沪?=1.000fcc=9.6000N/mmm2h0=0..550fy==300.0000N/mmm解得:αs=18.2066/(1.0000×9600..000×1.5000×0.55002)=0..004ξ=1-(1-2××0.0044)0.5==0.0044γs=1-0.0004/2=00.998AAs=18..206×106/((0.9988×550.0000×300.00)=1100.572mmm2。故I-I截面配筋面面積:Ass=110..572mmm2。I-I截面選筋::14@1220(As==154mmm2)。⑷.施工配筋圖:第五節(jié)箱梁模板板工程為保證現澆箱梁的的外觀質量光光潔度、表面面平整度和線線形，本工程程投入的模板板根據橋梁圖圖紙制作相應應的形式，箱箱梁外側模、底底模采用整體體定型鋼模，內內模、端頭初步考慮慮采用拼裝鋼鋼模。由于該該橋最高墩身身高8.5米左右，故使使用吊車進行行模板吊裝和和拆除作業(yè)。模模板采用大塊塊鋼模板，采采用汽車吊提提升到支架上上，人工配合合安裝。表13模型加工工、安裝工藝藝標準項次項目目要求1模板總長±10mm2底模板寬+5mm、03底模板中心線與設設計位置偏差差≤2mm4橋面板中心線與設設計位置偏差差≤10mm5腹板中心線與設計計位置偏差≤10mm6橫隔板中心位置偏偏差≤5mm7模板傾斜度偏差≤3‰8底模不平整度≤2mm/m9橋面板寬±10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012頂板厚度+10mm、013橫隔板厚度+10mm，-5mmm一、模板設計與安安裝1．底模底模按梁底面形狀狀分塊設計，以以方便吊裝與與拆除、便于于定位和控制制線形為標準準。擬定標準準長度以4mm左右為宜。底底模構造如圖圖：現澆梁底模在支架架分配橫梁上上拼裝，在拼拼裝模板前對對墊石高程進進行測量，對對于不符合設設計和規(guī)范的的墊石先處理理合格，然后后安裝支座。在在墩臺頂面上上標出梁體的的中心線和端端線，把底模模按中心線和和端線固定在在橫梁上。根根據預壓后確確定的立模標標高，通過調調節(jié)鋼管排架架頂部的承托托將底模的高高程誤差控制制在2mm以內。2．外側模外側模設計同樣既既要考慮方便便吊裝與拆除除，還要考慮慮便于定位和和控制線形，也也要考慮減少少接縫提高表表面質量。分分塊長度除梁梁端部分根據據梁體外側線線形做適當調調整外，其余余部分統(tǒng)一成成一種長度，以以方便操作。根根據經驗，外外側模標準長長度以4m左右為宜宜。外側模結結構如圖：外側模吊裝就位時時，由于模板板較大不易對對位。根據經經驗，采取先先使用千斤頂頂和倒鏈調整整其縱橫向位位置，然后用用倒鏈、模板板支撐桿件和和底部螺栓調調整其高度和和垂直度。模板位置和垂直度度調整好后，將將各片外模之之間用螺栓連連成整體，使使各模板接縫縫緊固密貼。所所有模板接縫縫均設特制密密封耐油橡膠膠條，防止?jié)矟仓炷習r時漏漿。在模模板接縫的不不平整度超過過1mm時，用用膩子找平后后進行磨光處處理，使其光光滑平整，保保證混凝土外外觀質量。3．內模內模拆除靠人工在在箱梁內進行行，施工條件件差，勞動強強度大，故內內模設計成輕輕型拆裝式，標標準分節(jié)長度度為1-1.5mm，以便人工工作業(yè)。模板板面板采用55mm鋼板，保保證模板剛度度，不變形。結結構如圖：內模由鋼模板與型型鋼框架組合合而成。內模模鋼模板與框框架間用螺栓栓相連，鋼模模板間用螺栓栓聯接。為保保證內模拼裝裝尺寸準確、連連接緊密，各各分節(jié)的鋼模模板與單片型型鋼框架加工工好后，依照照內模安裝圖圖將內模的各各片框架擺放放在硬化的地地面上，將每每分節(jié)的兩片片型鋼框架相相連形成一個個整體，調整整各片型鋼框框架的高度和和垂直度，使使型鋼框架在在水平和豎直直方向位置正正確，使安裝裝鋼模板時鋼鋼模板與型鋼鋼框架之間的的螺栓孔、各各節(jié)鋼模板之之間的螺栓孔孔能準確對位位。內模各節(jié)組裝調整整好后，用吊吊車將其吊入入已綁好的底底腹板鋼筋籠籠內，用錐形形鋼支撐將內內模型鋼框架架支撐在底模模上。內外模模之間用φ18拉筋連接固固定。為方便便灌注混凝土土時下料至底底板，在內模模頂板中間處處留出30×30ccm的窗口，窗窗口間距2..5m左右。4．端頭模端頭模預應力錨墊墊板的位置準準確與否直接接關系到張拉拉力能否準確確建立，因此此，為保證質質量，端頭模模在工廠加工工。結構如圖：為控制端頭模的變變形、提高端端頭模的周轉轉使用率，端端頭采用在型型鋼框架上焊焊6mm鋼板的的設計方法。為為方便裝拆作作業(yè)，盡量減減少分塊數量量。端頭處的內外模固固定前，將端端頭模與端頭頭處的內外模模一起固定，以以便調整相互互之間的位置置，使彼此之之間互相密貼貼。端頭模與與內外模之間間由螺栓連接接。安裝端頭頭模前，先將將預應力錨墊墊板牢固安裝裝在端頭模上上。二、模板拆卸1、拆模要求當混凝土的強度達達到設計強度度的60%以上時，可可拆除端模，松松開內模進行行預張拉。對于承受梁體大部部分重量的底底模，須待梁梁體混凝土達達到設計規(guī)定定的80%強度和彈性性模量后并進進行初張拉后后，才能拆除除。拆模時間除符合以以上要求外，還還應考慮拆模模時混凝土的的溫度不能過過高，以免混混凝土接觸空空氣時降溫過過快而開裂，更更不能在此時時澆注涼水養(yǎng)養(yǎng)護，混凝土土內部開始降降溫以前以及及混凝土內部部溫度最高時時不得拆模。當當梁體或其內內部混凝土與與表層混凝土土之間的溫差差、表層混凝凝土與環(huán)境之之間的溫差大大于15℃時不能拆模模。大風或氣氣溫急劇變化化時不能拆模模。在寒冷季季節(jié)，環(huán)境溫溫度低于0℃不能拆模。在在炎熱和大風風干燥季節(jié)，應應逐段拆模、邊邊拆邊遮蓋。2、拆模步驟拆外側模步驟逐段松開內外模拉拉筋，連接好好外模保險繩繩和起吊鋼絲絲繩，逐段解解開外模拼接接螺栓，調整整外模升降螺螺栓降低外模模，取出外模模背楞楔塊，將將外模逐節(jié)吊吊離支架。拆除外模時從兩端端向中間拆，一一次拆除一節(jié)節(jié)外模，以保保證安全。拆拆除時由專人人負責指揮協協調，嚴格執(zhí)執(zhí)行起重操作作規(guī)程，在拆拆模前先裝安安全繩，除要要拆的模板外外嚴禁拆除不不拆模板上的的各種螺栓和和安全繩。拆內模步驟松開內外模拉筋，卸卸下內模橫撐撐，拆除內模?？蚣?，從下下向上順序拆拆除內模腹板板、頂板的模模板。拆除時時亦從兩端向向中間拆。拆拆除的模板按按順序連接成成待用狀態(tài)，以以備下一片梁梁使用。拆除除時，施工人人員站在要拆拆模板的外側側，嚴禁站在在內側，以保保證安全。拆端頭模步驟先拆除端頭模與預預應力錨墊板板間的連接，然然后從上往下下拆除端頭模模。拆底模步驟因簡支箱梁在張拉拉后跨中拱起起，底模與梁梁底自然分離離，本著“先易后難”的原則，底底模拆除順序序與外側模和和內模不同，從從跨中向梁兩兩端進行。為為了操作安全全，只將與每每次要拆底模模相關聯的支支架承托松開開（不關聯的的承托暫不松松開）。拆除除底模時同樣樣要統(tǒng)一指揮揮，拆除過程程中由專人負負責觀測梁體體變化情況，并并做好記錄。拆除模板時，注意意保護梁體混混凝土，防止止損毀或碰傷傷混凝土。對對有缺陷的部部位按監(jiān)理批批準的方案予予以修補。第六節(jié)箱梁鋼鋼筋工程本橋現澆箱梁鋼筋筋均在加工場場集中加工，用用汽車運至現現場后全部在在模板內綁扎扎，按照先底底板、再腹板板、最后頂板板的順序進行行。鋼筋綁扎扎過程中，同同時固定相應應部位的預應應力波紋管定定位鋼筋網片片和波紋管，并并安裝好各種種預埋件。鋼筋進場后應分類類堆放，并做做好狀態(tài)標識識，供貨商應應及時提供質質量證明書，試試驗室應及時時對鋼材進行行物理力學性性能試驗，合合格后通知有有關部門此批批鋼材可以使使用。熱軋帶帶肋鋼筋、光光圓及盤條的的性能應分別別符合GB14999、GB130013、GB/T7701的規(guī)定。HRB3335鋼筋碳當量量不大于0.5%。鋼筋的存放鋼筋加工場地全部部進行硬化處處理，所有鋼鋼筋原材料均均架高50公分存放，且且進行覆蓋，嚴嚴禁無覆蓋露露天存放。鋼鋼筋半成品加加工后應分類類掛牌存放，標標示牌上標示示清楚鋼筋的的規(guī)格、型號號、根數、使使用部位等，以以防重復加工工或加工不足足。鋼筋加工的準備工工作鋼筋加工人員（主主要指焊工）經經考試合格后后持證上崗。鋼鋼筋正式焊接接前，進行現現場條件下的的焊接性能試試驗，合格后后方能正式生生產。鋼筋經整直、除去去污銹后，即即可按圖紙要要求進行劃線線下料工作。為為了使成型的的鋼筋比較精精確地符合設設計要求，在在下料前應計計算圖紙上所所標明的折線線尺寸與彎折折處實際弧線線尺寸之差值值，同時還應應計入鋼筋在在冷作彎折過過程中的伸長長量。彎折伸伸長量可按表表3-1估算。鋼筋彎制前準備工工作的最后一一道工序為下下料，即截斷斷鋼筋，通常常視鋼筋直徑徑的大小，用用鏨子、手動動剪切機和電電動剪切機來來進行。表3-1彎折伸伸長量估算表表（單位：㎝㎝）鋼筋直徑（㎜）彎折角度180o90o45o61.00.5不計81.01.0不計101.51.0不計121.51.00.5142.01.50.5162.51.50.5183.01.51.0204.02.01.0224.02.01.0254.52.51.5285.03.02.0326.03.52.5鋼筋加工鋼筋在加工彎制前前應調直，并并符合下列規(guī)規(guī)定：鋼筋表面的油漬、漆漆污、水泥漿漿和用錘敲擊擊能剝落的浮浮皮、鐵銹等等均應清除干干凈；鋼筋應平直，無局局部彎曲；加工后的鋼筋，表表面不應有削削弱鋼筋截面面的傷痕；當利用冷拉方法矯矯直鋼筋時，鋼鋼筋矯直伸長長率：Ⅰ級鋼筋不得得大于2%，Ⅱ、Ⅲ級鋼筋不得得大于1%。鋼筋的彎制成型下料后的鋼筋可在在平臺上用手手工或電動彎彎筋器按規(guī)定定的彎曲半徑徑彎制成型，鋼鋼筋的兩端亦亦應按圖紙彎彎成所需的標標準彎鉤。對對于需要較長長的鋼筋，在在接長以后再再彎制，這樣樣較易控制尺尺寸鋼筋的加工應符合合設計要求。當當設計未提出出要求時，應應符合下列規(guī)規(guī)定：受拉熱軋光圓鋼筋筋的末端應作作180°彎鉤，其彎彎曲直徑dm不得小于鋼鋼筋直徑的2.5倍，鉤端應應留有不小于于鋼筋直徑3倍的直線段段（圖4-1）。受拉熱軋光圓和帶帶肋鋼筋的末末端，當設計計要求采用直直角形彎鉤時時，直鉤的彎彎曲直徑dm不得小于鋼鋼筋直徑的5倍，鉤端應應留有不小于于鋼筋直徑3倍的直線段段（圖4-2）。彎起鋼筋應彎成平平滑的曲線，其其彎曲半徑不不得小于鋼筋筋直徑的10倍（光圓鋼鋼筋）或12倍（帶肋鋼鋼筋）（圖4-3）。用光圓鋼筋制成的的箍筋，其末末端應作不小小于90°的彎鉤，有有抗震等特殊殊要求的結構構應作135°或180°的彎鉤（圖4-4）；彎鉤的的彎曲直徑應應大于受力鋼鋼筋直徑，且且不得小于箍箍筋直徑的2.5倍；彎鉤端端直線段的長長度，一般結結構不得小于于箍筋直徑的的5倍，有抗震震等特殊要求求的結構，不不得小于箍筋筋直徑的10倍。圖4-1180○○彎鉤圖4-2直角形彎鉤鉤圖4-3彎起鋼鋼筋圖4-4箍筋末端彎彎鉤鋼筋加工允許偏差差和檢驗方法法應符合表的的規(guī)定。表鋼筋加工允許偏差差和檢驗方法法序號名稱允許偏差（mm）檢驗方法1受力鋼筋順長度方方向的全長±10尺量2彎起鋼筋的彎折位位置20鋼筋連接和安裝鋼筋接頭的技術條條件和外觀質質量應符合規(guī)規(guī)范附錄A的規(guī)定。鋼鋼筋焊接接頭頭，應按批抽抽取試件作力力學性能檢驗驗，其質量必必須符合國家家現行《鋼筋筋焊接及驗收收規(guī)程》（JGJ18）的規(guī)定和和設計要求。檢驗數量：焊接接接頭的力學性性能檢驗以同同級別、同規(guī)規(guī)格、同接頭頭型式和同一一焊工完成的的每200個接頭為一一批，不足200個也按一批批計。由中心心試驗室每批批抽檢一次。鋼筋接頭應設置在在承受應力較較小處，并應應分散布置。配配置在“同一截面”內受力鋼筋筋接頭的截面面面積，占受受力鋼筋總截截面面積的百百分率，應符符合設計要求求。當設計未未提出要求時時，應符合下下列規(guī)定：焊接接頭在受彎構構件的受拉區(qū)區(qū)不得大于50％，軸心受受拉構件不得得大于25％。鋼筋接頭應避開鋼鋼筋彎曲處，距距彎曲點的距距離不得小于于鋼筋直徑的10倍。在同一根鋼筋上應應少設接頭?！巴唤孛妗眱?，同一根根鋼筋上不得得超過一個接接頭。注：兩焊（連）接接接頭在鋼筋筋直徑的35倍范圍且不不小于5000mm以內、兩兩綁扎接頭在在1.3倍搭接長度度范圍且不小小于500mmm以內，均均視為“同一截面”。設計文件中對鋼筋筋連接方式有有要求的，按按設計要求施施工。設計文文件無具體要要求的，普通通砼中直徑大大于25mmm的鋼筋，宜宜采用焊接。箱箱梁施工中鋼鋼筋的連接方方式，全部采采用焊接。焊焊接前，必須須根據施工條條件進行試焊焊，合格后方方可正式施工工。焊工必須須持考試合格格證上崗。施焊的各種鋼筋均均應有材質證證明書或試驗驗報告單，焊焊條、焊劑應應有合格證，各各種焊接材料料應分類存放放和妥善管理理，并采取防防止腐蝕、受受潮變質的措措施。鋼筋的的接頭采用電電弧焊（如搭搭接焊、幫條條焊等）。鋼鋼筋接頭采用用搭接或幫條條電弧焊時，宜宜采用雙面焊焊縫，雙面焊焊縫困難時，可可采用單面焊焊縫。鋼筋接接頭采用搭接接電弧焊時，兩兩鋼筋搭接端端部應預先折折向一側，使使兩接合鋼筋筋軸線一致。接接頭雙面焊縫縫的長度不應應小于5d，單面焊縫縫的長度不應應小于10d（d為鋼筋直徑徑）。鋼筋接接頭采用幫條條電弧焊時，幫幫條應采用與與主筋同級別別的鋼筋，其其總截面面積積不應小于被被焊鋼筋的截截面積。幫條條長度，如用用雙面焊縫不不應小于5d，如用單面面焊縫不應小小于10d（d為鋼筋直徑徑）。受力鋼鋼筋焊接或綁綁扎接頭在構構件內應設置置在內力較小小處并錯開布布置，在接頭頭長度區(qū)段內內（焊接接頭頭長度區(qū)段內內是指35d長度范圍內內，但不得小小于50㎝）同一根鋼筋筋不得有兩個個以上接頭且且受拉主鋼筋筋的接頭截面面積不得超過過受力鋼筋總總截面積的50%。裝配式構構件連接處受受力鋼筋的焊焊接接頭可不不受此限制。鋼鋼筋焊接時，對對施焊場地應應有適當的防防風、雨、雪雪、嚴寒設施施，冬季氣溫溫低于-20℃時，不得施施焊。在鋼筋安裝工作中中為了保證達達到設計及構構造要求，應應注意下列幾幾點：鋼筋的接頭應按規(guī)規(guī)定要求錯開開布置；鋼筋的交叉點應用用鉛絲綁扎結結實，必要時時，亦可用電電焊焊接；除設計有特殊規(guī)定定外，箍筋應應與主筋垂直直。箍筋彎鉤鉤的迭合處，在在梁中應沿縱縱向置于上面面并交錯布置置；為了保證砼保護層層的必須厚度度，應在鋼筋筋與模板設置置水泥漿塊、砼砼墊塊或鋼筋筋頭墊塊。墊墊塊應錯開布布置，不應貫貫通截面全長長。在綁扎時以普通筋筋讓預應力筋筋為原則，先先安裝底、腹腹板鋼筋，然然后安裝梁端端鋼筋，待芯芯模和波紋管管安裝后，最最后安裝頂板板鋼筋和預埋埋件。鋼筋安安裝應與波紋紋管、模板安安裝交替進行行。箱梁外（底底）模鋼筋保保護層墊塊采采用混凝土墊墊塊，箱梁內內模位置采用用砼墊塊，并并應綁扎牢固固，以防露筋筋。鋼筋保護護層厚度的誤誤差在（0，+10mm）以以內。鋼筋綁綁扎應橫平順順直間距均勻勻，并按設計計要求施工。按按設計圖紙要要求預埋附屬屬件包括護欄欄、伸縮縫等等，位置應準準確?；炷翝仓埃F現場檢驗員對對鋼筋進行下下列檢查：鋼筋的品種、規(guī)格格、數量、位位置和間距等等；鋼筋的連接方式、接接頭位置、接接頭數量和接接頭面積百分分率等；預埋件的規(guī)格和數數量等；鋼筋保護層厚度。鋼筋安裝的允許偏偏差后張梁預留管道位位置及鋼筋綁綁扎工藝標準準序號項目要求求1橡膠或金屬波紋管管在任何方向向與設計位置置的偏差距跨中4m范圍內內≤4mm、其余≤6mm2橋面主筋間距及位位置偏差（拼拼裝后檢查）≤15mm3底板鋼筋間距及位位置偏差≤8mm4箍筋間距及位置偏偏差≤15mm5腹板箍筋的不垂直直度（偏離垂垂直位置）≤15mm6混凝土保護層厚度度與設計值偏偏差+5mm、07其他鋼筋偏移量≤20mm第七節(jié)箱梁梁混凝土工程程現澆箱梁混凝土設設計為C50耐久混凝土土，其主要技技術標準應符符合100年耐久性混混凝土技術要要求。為確保?；炷潦┕すべ|量，混凝凝土在裝配有有自動電子計計量系統(tǒng)的拌拌和站集中拌拌制，混凝土土輸送罐車水水平運輸，輸輸送泵垂直運運輸。本橋現澆箱梁混凝凝土由拌和站站統(tǒng)一供應，由由混凝土攪拌拌罐車運輸到到現場，采用用混凝土輸送送泵泵送澆筑筑。故本節(jié)重重點介紹在混混凝土運輸、澆澆注和養(yǎng)護過過程中的質量量控制和施工工工藝?；炷临|量標準為確保武廣客運專專線工程質量量，滿足高速速、重載列車車開行的高安安全性和舒適適度的要求，對對主要承重結結構提出滿足足100年的使用壽壽命期的要求求，因此現場場施工技術新新、施工難度度大?？刂圃瓌t：依據《鐵鐵路混凝土工工程施工技術術指南》(TZ2110-20005)、《客運專專線高性能混混凝土暫行技技術條件》、《鐵鐵路混凝土工工程施工質量量驗收補充標標準》（鐵建建設（2005）160號）進行組組織施工。橋橋梁上部結構構混凝土，為為滿足100年使用要求求，在主體結結構類型、構構造、建筑材材料上做到結結構耐久、并并有利于阻擋擋或減輕環(huán)境境侵害。高性能混凝土配合合比設計箱梁梁體采用的混混凝土配比是是根據粗骨料料、細骨料、水水泥等原材料料的品質，C5O耐久混凝土土施工工藝的的要求，通過過試配、調整整等步驟選定定。經檢驗本本橋梁梁體采采用混凝土配配合比滿足設設計強度、耐耐久性等質量量要求。根據《客運專線高高性能混凝土土暫行技術條條件》（科技技基（2005）101號）及《鐵鐵路混凝土結結構耐久設計計暫行規(guī)定》（鐵鐵建設（2005）157號）規(guī)定。并并結合本橋環(huán)環(huán)境類別及作作用等級：距距地面1.55m以上的墩墩臺及梁部為為炭化環(huán)境，T2等級。C50混凝土的膠膠凝材料總量量不應小于3320kg//m3、也不宜大大于500kkg/m3，坍落度180～220mmm，水灰比不不大于0.45。為了提高高混凝土的耐耐久性，改善善混凝土的施施工性能和抗抗裂性能，應應在混凝土中中摻加適量粉粉煤灰、礦碴碴粉或硅灰等等礦物摻和料料。經試配并并最終檢測耐耐久混凝土各各項指標滿足足要求的前提提下，確定混混凝土理論配配合比為：1：0.26：1.88：2.82：0.38：0.009，水膠比0.30，坍落度2005mm。計量標準：混凝土土原材料嚴格格按照施工配配合比要求進進行計量，最最大允許偏差差符合下列規(guī)規(guī)定(按重量計)：膠凝材料(水泥、礦物物摻合料等)±1%；專用復合合外加劑±1%；粗、細骨骨料±2%；拌合用水±1%。攪拌次序：混凝土土攪拌時，先先投入細骨料料、水泥、礦礦物摻合料和和專用復合外外加劑，攪拌拌均勻后，再再加入所需用用水量，待砂砂漿充分攪拌拌后再投入粗粗骨料，并繼繼續(xù)攪拌至均均勻為止。每每階段的攪拌拌時間不少于于30s，總攪拌時時間2～3min。原材料的儲存與管管理：儲存散散裝水泥，應應采取措施降降低水泥的溫溫度或防止水水泥升溫；粗粗骨料應實行行分級采購、分分級運輸、分分級堆放、分分級計量，骨骨料地面應進進行硬化處理理，并設置必必要的排水設設施。試驗與抽檢：原材材料及成品混混凝土檢測工工作嚴格按照照驗標規(guī)定及及試驗檢測的的規(guī)定的要求求批次、數量量、檢驗方法法進行，拌和和站與現場檢檢驗分別設專專職試驗員負負責試驗工作作。混凝土運輸根據項目總體施工工部署，本橋橋混凝土由3＃拌和站集集中供應，拌拌和站位于既既有鄉(xiāng)村公路路邊，距橋址址1.5kmm，既有道路路及施工便道道交通便利。所所以混凝土水水平運輸采用用混凝土罐車車運輸，罐車車容量8～9m3，根據運輸輸距離及混凝凝土施工時間間計劃配備6臺罐車，確確?；炷翝矟沧⑦B續(xù)，不不能間斷。同同時為確?；旎炷猎谶\輸輸過程中保持持均勻性，使使混凝土在運運輸過程中不不分層、不離離析、不漏漿漿，必須保證證運輸混凝土土的道路平坦坦暢通，最終終滿足耐久混混凝土各項技技術要求。在在運輸組織上上應從以下幾幾個方面考慮慮：①混凝土罐車統(tǒng)一調調配，確?；旎炷吝\輸到到入模時間連連續(xù)，并要保保證充分的預預留量，盡量量減少混凝土土的運輸時間間，從攪拌機機出盤到澆筑筑完畢的延續(xù)續(xù)時間以不影影響混凝土的的各項性能為為限?；炷镣烈嗽跀嚢韬蠛?0min內泵送完畢畢，且在1/2初凝時間前前入泵。全部部混凝土應在在初凝前澆注注完畢。在交交通堵塞和氣氣候炎熱等情情況下，應采采取特殊措施施防止坍落度度損失過大。②混凝土輸送泵的位位置應靠近澆澆注地點。泵泵送下料口能能夠移動。配配置混凝土輸輸送管時盡量量縮短管線長長度，少用彎彎頭，輸送管管應平順，內內壁光滑，接接口不得漏漿漿。③運輸混凝土過程中中，對運輸設設備采取保溫溫隔熱措施，防防止局部混凝凝土溫度升高高(夏季)或受凍(冬季)，采取措施施覆蓋罐車混混凝土出口，防防止水分進入入運輸容器或或蒸發(fā)，嚴禁禁在運輸過程程中向輸送車車內加水。④泵送混凝土前，先先采用水泥漿漿或與泵送混混凝土配合比比相同但粗骨骨料減少50％的混凝土土通過管道進進行潤管。⑤混凝土在運輸途中中，拌筒應保保持2～4r/miin的慢速轉動動，輸送車到到達澆筑現場場后高速旋轉轉20～30s，再將混凝凝土拌合物喂喂入泵車受料料斗。⑥泵送管路起始水平平管段長度不不少于15mm。除接口處處采用軟管外外，管路的其其他部位均不不得采用軟管管。管路采用用支架、吊具具、U型關卡等加加以固定。在在高溫或低溫溫環(huán)境下，管管路應分別采采用濕簾和保保溫材料覆蓋蓋。混凝土澆筑機械設備準備方案一：每跨橋梁混凝土施施工設備配置置：2臺HGY177/3型布料機，作作業(yè)半徑17m；HBT60AA型混凝土輸輸送泵2臺，混凝土土泵車1臺；正常施施工過程中采采用輸送泵及及布料機進行行泵送混凝土土，泵車備用用。為方便施施工，布料機機及輸送管提提前固定在移移動模架上，在在混凝土施工工前，檢查混混凝土輸送泵泵設備運轉情情況、檢查混混凝土輸送管管有無堵管情情況，檢查現現場施工用電電等各項工作作準備情況。避免施工中故障出現。布料機、輸送泵、輸送管安裝位置見下圖：布料機布置示意布料管安裝位置示示意澆筑前的技術準備備工作澆筑混凝土前，仔仔細檢查鋼筋筋保護層墊塊塊的位置、數數量及其緊固固程度，并指指定專人作重重復性檢查，以以確保鋼筋保保護層厚度，構構件側面和底底面的墊塊至至少為4個/m2，綁扎鋼筋筋的鐵絲頭不不伸入保護層層內?；炷寥肽Ｇ?，再再次測定混凝凝土拌合物的的溫度、坍落落度、含氣量量和泌水率等等工作性能，其其性能滿足要要求后方可入入模澆筑。澆筑混凝土前，仔仔細檢查模板板內有無焊渣渣、塵土、鋼鋼絲頭、煙頭頭等其他雜物物，必要時采采用空壓機吹吹風清理干凈凈?；炷翝仓r的自自由傾落高度度不大于2mm；當大于2mm時，采用滑滑槽、串筒、漏漏斗等器具輔輔助輸送混凝凝土，保證混混凝土不出現現分層離析現現象。灌注混凝土前，仔仔細檢查模板板的尺寸和牢牢固程度；混凝土澆筑順序砼澆筑采用汽車泵泵輸送砼，混混凝土入模導導管安裝間距距為1.5米左右，導管管底面與混凝凝土灌注面保保持在1米以內。在鋼鋼筋密集處斷斷開個別鋼筋筋留作導管入入口，待混凝凝土灌注到斷斷開部位時，將將鋼筋焊接恢恢復。在鋼筋筋密集處增加加導管數量?；炷恋墓嘧⒉捎糜眯毕蚍侄?、水水平分層法，由由一端向另一一端灌注，其其斜度為30°-445°，水平分層層厚度不大于于30cm，斜斜向分段長度度為4M（腹板底底部及上層為為5m）。先后后兩層混凝土土的間隔時間間不得超過初初凝時間。澆筑順序：縱向砼砼先從前端墩墩柱開始，兩兩邊對稱澆筑筑，避免模架架兩側承受不不均等荷載，并并按底板角部部→底板→腹板→頂板→翼板的順序序進行澆筑，施施工時混凝土土分層厚度不不宜超過300cm，完成成對稱澆筑后后，向已完成成跨澆筑直至至完成，混凝凝土澆注次序序見示意圖。為為防止內模上上浮問題，內內模采用敞口口灌筑，為解解決敞口引起起混凝土上涌涌問題，在內內模底部兩側側增加了1550mm寬的的水平活動壓壓板，基本能能夠阻止混凝凝土上涌，內內模也不會上上浮。底板砼先對稱澆注注靠近腹板兩兩側砼，砼從從腹板進入，將將混凝土由底底部擠向底板板中心，完成成部分底板混混凝土澆筑；；中間不足部部分砼從頂模模預留孔中下下料補足。為為了控制底板板砼厚度，在在腳手架豎向向鋼管上用紅紅漆標出砼面面位置。同時時為控制腹板板混凝土澆注注分層厚度，并并掌握振搗棒棒插入深度，在在施工過程中中設立標志桿桿及在振動棒棒上標記刻度度，并通過內內模的施工人人員目測監(jiān)控控，保證澆注注分層?；炷翝仓驼駬v搗現場施工設備狀態(tài)態(tài)良好，各項項技術措施落落實到位；鋼鋼筋、模板、預預應力管道、通通風孔、排水水孔、支座安安裝、支座預預埋件、綜合合接地預埋件件均按設計及及施工規(guī)范的的要求施工完完畢，滿足《客客運專線鐵路路橋涵工程施施工質量驗收收暫行標準》（鐵鐵建設【2005】160號）技術要要求，并經監(jiān)監(jiān)理工程師驗驗收。收聽天氣預報，預預報自開盤至至砼澆注完畢畢時間段內無無雨雪和大風風。本橋箱梁梁施工前應根根據外部測定定的溫度來決決定混凝土澆澆注時段及采采取的保護措措施，在炎熱熱季節(jié)澆注混混凝土時，混混凝土入模溫溫度不宜超過過30℃。應避免模模板和新澆注注混凝土直接接受陽光照射射，保證混凝凝土入模前模模板和鋼筋的的溫度以及附附近的局部氣氣溫均不超過過40℃。應盡可能能安排在傍晚晚而避開炎熱熱的白天澆注注混凝土；在在低溫條件下下（當晝夜平平均氣溫低于于5℃或最低氣溫溫低于－3℃時）澆注混混凝土時，應應采取適當的的保溫防凍措措施，防止混混凝土提前受受凍。灌注過程中設專人人看護和加固固模板，以防防漏漿和跑模模。梁體混凝土采用緩緩凝高性能耐耐久混凝土，施施工中采用快快速、穩(wěn)定、連連續(xù)、可靠的的澆注方式一一次澆注成型型。每孔箱梁梁的澆注時間間控制在6h內，最長不不超過混凝土土的初凝時間間。在混凝土澆注過程程中，按照箱箱梁底板、腹腹板及頂板施施工的次序，隨隨機抽樣制作作混凝土強度度和彈模試件件，試件數量量符合相關規(guī)規(guī)范及驗收標標準規(guī)定?；炷琳駬v采用插插入式振搗棒棒并輔以附著著式平板振搗搗器進行振搗搗。一般區(qū)域域使用RN50型振動棒振搗搗，鋼筋密集集區(qū)采用RNN30型振動動棒，采用插插入式振搗棒棒振搗時要避避免碰撞模板板、鋼筋及預預埋件。振動動棒移動距離離不超過振動動棒作