某集中供熱煙氣脫硫除塵可行性報(bào)告

TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc230795817"1.總論1HYPERLINK\l"_Toc230795818"1.1項(xiàng)目及建設(shè)單位基本情況1HYPERLINK\l"_Toc230795819"1.2編制依據(jù)及原則2HYPERLINK\l"_Toc230795820"1.3項(xiàng)目建設(shè)的背景及必要性2HYPERLINK\l"_Toc230795821"2.項(xiàng)目建設(shè)規(guī)模4HYPERLINK\l"_Toc230795822"3.自然氣象條件4HYPERLINK\l"_Toc230795823"4.燃煤的來源及煤質(zhì)指標(biāo)7HYPERLINK\l"_Toc230795824"5.工藝技術(shù)及設(shè)備方案9HYPERLINK\l"_Toc230795825"5.1現(xiàn)狀分析9HYPERLINK\l"_Toc230795826"5.2工藝技術(shù)及設(shè)備方案14HYPERLINK\l"_Toc230795827"5.3灰塵儲存、卸灰設(shè)施43HYPERLINK\l"_Toc230795828"5.4設(shè)計(jì)遵循的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范43HYPERLINK\l"_Toc230795829"6.主要原材料、輔助材料44HYPERLINK\l"_Toc230795830"6.1生石灰的來源44HYPERLINK\l"_Toc230795831"6.2生石灰的質(zhì)量44HYPERLINK\l"_Toc230795832"6.3鈉堿的來源及價(jià)格45HYPERLINK\l"_Toc230795833"7.控制系統(tǒng)45HYPERLINK\l"_Toc230795834"7.1系統(tǒng)整體控制45HYPERLINK\l"_Toc230795835"7.2袋式除塵器的控制系統(tǒng)46HYPERLINK\l"_Toc230795836"7.3脫硫控制系統(tǒng)47HYPERLINK\l"_Toc230795837"7.4監(jiān)測與安全保護(hù)措施48HYPERLINK\l"_Toc230795838"7.5設(shè)計(jì)遵循的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范49HYPERLINK\l"_Toc230795839"8.總圖運(yùn)輸及土建部分49HYPERLINK\l"_Toc230795840"8.1總圖運(yùn)輸49HYPERLINK\l"_Toc230795841"8.2土建部分52HYPERLINK\l"_Toc230795842"9.公用工程56HYPERLINK\l"_Toc230795843"9.1給水、排水56HYPERLINK\l"_Toc230795844"9.2供電57HYPERLINK\l"_Toc230795845"9.3采暖通風(fēng)及空氣調(diào)節(jié)72HYPERLINK\l"_Toc230795846"10.節(jié)能、節(jié)水73HYPERLINK\l"_Toc230795847"10.1節(jié)能73HYPERLINK\l"_Toc230795848"10.2節(jié)水74HYPERLINK\l"_Toc230795849"11.消防74HYPERLINK\l"_Toc230795850"11.1消防給水系統(tǒng)74HYPERLINK\l"_Toc230795851"11.2滅火器配置74HYPERLINK\l"_Toc230795852"11.3可依托的消防條件74HYPERLINK\l"_Toc230795853"12.環(huán)境保護(hù)75HYPERLINK\l"_Toc230795854"12.1改造前后排放對比75HYPERLINK\l"_Toc230795855"12.2建設(shè)項(xiàng)目污染及處理措施75HYPERLINK\l"_Toc230795856"12.3執(zhí)行的環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)76HYPERLINK\l"_Toc230795857"12.4環(huán)境管理及監(jiān)測76HYPERLINK\l"_Toc230795858"13．安全76HYPERLINK\l"_Toc230795859"13.1設(shè)計(jì)遵循的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范76HYPERLINK\l"_Toc230795860"13.2主要安全問題77HYPERLINK\l"_Toc230795861"13.3安全防治措施77HYPERLINK\l"_Toc230795862"14．職業(yè)衛(wèi)生78HYPERLINK\l"_Toc230795863"14.1設(shè)計(jì)遵循的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范78HYPERLINK\l"_Toc230795864"14.2職業(yè)危險(xiǎn)有害因素分析78HYPERLINK\l"_Toc230795865"14.3危害因素的防范和治理79HYPERLINK\l"_Toc230795866"15.人力資源配置79HYPERLINK\l"_Toc230795867"16.項(xiàng)目實(shí)施計(jì)劃79HYPERLINK\l"_Toc230795868"17.投資估算及資金籌措80HYPERLINK\l"_Toc230795869"17.1投資估算的范圍和內(nèi)容80HYPERLINK\l"_Toc230795870"17.2投資估算編制原則及依據(jù)80HYPERLINK\l"_Toc230795871"17.3建設(shè)投資估算81HYPERLINK\l"_Toc230795872"17.4資金籌措82HYPERLINK\l"_Toc230795873"17.5建設(shè)期借款利息82HYPERLINK\l"_Toc230795874"17.6流動(dòng)資金估算82HYPERLINK\l"_Toc230795875"17.7投資估算匯總82HYPERLINK\l"_Toc230795876"18.成本費(fèi)用分析83HYPERLINK\l"_Toc230795877"18.1TFGD法工藝方案生產(chǎn)成本83HYPERLINK\l"_Toc230795878"18.2SDA法工藝方案生產(chǎn)成本84HYPERLINK\l"_Toc230795879"18.3方案比選85HYPERLINK\l"_Toc230795880"18.4優(yōu)選結(jié)論86HYPERLINK\l"_Toc230795881"19.研究結(jié)論861.總論1.1項(xiàng)目及建設(shè)單位基本情況項(xiàng)目概況.1項(xiàng)目名稱xxxxxxxxxx公司礦區(qū)服務(wù)事業(yè)部集中供熱鍋爐煙氣除塵脫硫及余熱回收技術(shù)改造。.2建設(shè)性質(zhì)建設(shè)性質(zhì)：本項(xiàng)目屬技術(shù)改造項(xiàng)目，通過改造使集中供熱鍋爐煙氣達(dá)標(biāo)排放。企業(yè)性質(zhì)為國有企業(yè)。.3建設(shè)地點(diǎn)建于xxxxxxxxxx公司礦區(qū)服務(wù)事業(yè)部公共事務(wù)管理公司集中供熱鍋爐房。1.1.1.4建設(shè)單位概況xxxxxxxxxx公司礦區(qū)服務(wù)事業(yè)部公共事務(wù)管理公司是獨(dú)山子區(qū)內(nèi)的唯一一家集中供熱企業(yè)，公司前身為獨(dú)石化物業(yè)公司水電汽管理站。該公司主要擔(dān)負(fù)著獨(dú)山子生活區(qū)采暖、熱水的供給任務(wù)及供熱管網(wǎng)系統(tǒng)的日常維護(hù)工作。公司現(xiàn)有職工總數(shù)189人，其中工程技術(shù)人員22人，主要資產(chǎn)包括：三臺46MW和兩臺70MW高溫?zé)崴仩t為熱源的鍋爐房，18座換熱站（2009年并入集中供熱熱源的換熱站有3座）。目前鍋爐房正在擴(kuò)建的第三臺70MW高溫?zé)崴仩t，2009年可建成投用。屆時(shí)集中供熱系統(tǒng)可提供348.0MW的供熱負(fù)荷，可以承擔(dān)獨(dú)山子區(qū)420×104m2建筑的供暖需求。另外在鍋爐房東側(cè)還預(yù)留一臺70MW高溫?zé)崴仩t的位置，為擴(kuò)建作準(zhǔn)備。1.1.2項(xiàng)目研究性質(zhì)可行性研究項(xiàng)目研究單位xxxxxxxxxx有限責(zé)任公司1.2編制依據(jù)及原則編制依據(jù).1xxxxxxxxxx公司礦區(qū)服務(wù)事業(yè)部技改技措項(xiàng)目設(shè)計(jì)委托書—集中供熱鍋爐煙氣除塵、脫硫及余熱回收技術(shù)改造（見附件1）。.2中國石油天然氣股份有限公司《煉油化工建設(shè)項(xiàng)目可行性研究報(bào)告編制規(guī)定》（2002年試用版）。.3《xxxxxxxxxx公司安全環(huán)保責(zé)任書》（2009年度）編制原則.1遵循技術(shù)先進(jìn)可靠，規(guī)模經(jīng)濟(jì)合理，節(jié)省投資，降低成本和減少能耗、物耗；.2遵循國家的節(jié)能減排政策；.3設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定、安全，檢修維護(hù)方便，整機(jī)使用壽命長，能滿足現(xiàn)行環(huán)保要求和未來更高環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的原則；.4遵循國家有關(guān)建設(shè)項(xiàng)目的程序和有關(guān)規(guī)定；.5嚴(yán)格執(zhí)行國家安全、環(huán)保、消防以及職業(yè)安全衛(wèi)生等方面的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)。1.3項(xiàng)目建設(shè)的背景及必要性項(xiàng)目建設(shè)的背景xxxxxxxxxx集中供熱鍋爐系統(tǒng)始建于2002年，經(jīng)過兩次擴(kuò)建達(dá)到3×46MW+2×70MW的供暖規(guī)模。鍋爐為DHL46-1.6-130/70-AⅢ和DHL70-1.6-130/70-AⅡ燃煤鏈條式角管高溫?zé)崴仩t，其供回水溫度為130～80℃。鍋爐除塵系統(tǒng)采用的是濕式復(fù)合雙擊式除塵器。從2007年12月份至2009年3月，由獨(dú)山子環(huán)境監(jiān)測中心對鍋爐排放煙氣進(jìn)行了檢測，測試數(shù)據(jù)顯示，煙塵平均排放濃度842mg/Nm3，二氧化硫平均排放濃度619mg/Nm3。排放量呈逐年提高態(tài)勢，說明在用除塵設(shè)施的處理能力無法滿足現(xiàn)行的《燃煤鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(DB65/2154-2004)，該標(biāo)準(zhǔn)要求煙塵排放指標(biāo)≤50mg/Nm3；二氧化硫含量≤400mg/Nm3。熱力公司對該除塵器運(yùn)行進(jìn)行了多次調(diào)整及技術(shù)改造，排放不達(dá)標(biāo)狀況未得到有效改善。并且該除塵器不能根據(jù)鍋爐運(yùn)行負(fù)荷變化對其進(jìn)行調(diào)整，運(yùn)行維護(hù)及檢修難度較大，同時(shí)燃煤物性發(fā)生變化，燃煤灰分、硫含量較高，導(dǎo)致除塵設(shè)備在運(yùn)行過程中折流板上部積灰嚴(yán)重，極易發(fā)生堵塞，導(dǎo)致煙氣流通不暢，造成除塵器及鍋爐產(chǎn)生正壓。并且由于煙氣含硫較高，部分二氧化硫溶于水后，形成硫酸及亞硫酸，防腐層開裂后，部分弱酸性水進(jìn)入防腐層內(nèi)部，造成防腐層與鋼結(jié)構(gòu)之間形成空鼓，造成防腐層脫落嚴(yán)重，每年為此所發(fā)生的維修費(fèi)用在60萬元以上。1.3.2項(xiàng)目建設(shè)的必要性按照《燃煤鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》DB65/2154-2004，Ⅱ時(shí)段標(biāo)準(zhǔn)考慮，燃煤鍋爐二氧化硫排放≤400mg/m3,煙塵排放≤50mg/m3。而依照此標(biāo)準(zhǔn)獨(dú)山子集中供熱鍋爐煙氣排放已嚴(yán)重超標(biāo)，目前居民住宅距集中供熱鍋爐房已不足500米，鍋爐煙氣已經(jīng)對對周邊居民造成較大影響，根據(jù)獨(dú)山子近期規(guī)劃，新的居民區(qū)將環(huán)繞鍋爐房附近建設(shè),如屆時(shí)煙塵排放超標(biāo)的狀況不進(jìn)行改善，鍋爐煙氣對周圍居民的影響范圍將更加廣泛。空氣質(zhì)量與居民的日常生活生活息息相關(guān)，如果空氣質(zhì)量不能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，會(huì)對人們的身體健康會(huì)造成一定的損害。按照獨(dú)山子地區(qū)環(huán)?？偭靠刂浦笜?biāo)分配給礦區(qū)服務(wù)事業(yè)部的二氧化硫總量排放指標(biāo)≤850t/a。因此本項(xiàng)目對鍋爐的尾氣進(jìn)行除塵、脫硫改造是非常有必要的。1.4項(xiàng)目研究范圍．對鍋爐房現(xiàn)有3臺46MW和2臺70MW鍋爐原有除塵脫硫系統(tǒng)進(jìn)行改造，除塵器改為袋式除塵器，脫硫采用專用脫硫島；1.4.2．對已建鍋爐增加煙氣余熱回收設(shè)施以降低排煙溫度；1.4.3．除塵、脫硫系統(tǒng)相配套的總圖、土建、電氣、儀表自控系統(tǒng)。1.5項(xiàng)目設(shè)計(jì)達(dá)到的技術(shù)指標(biāo)1.5.1．煙氣進(jìn)入除塵器前的溫度≤145±10℃；1.5.2．鍋爐煙氣排放含塵量≤50mg/Nm3；1.5.3．煙氣經(jīng)過脫硫后二氧化硫排放濃度≤400mg/Nm3。1.5.4.煙氣黑度限制：林格曼黑度1級2.項(xiàng)目建設(shè)規(guī)模改造鍋爐房現(xiàn)有3臺46MW和2臺70MW鍋爐除塵、脫硫系統(tǒng)；增加煙氣余熱回收設(shè)施使排煙溫度降低，達(dá)到節(jié)能降耗的目標(biāo)；煙塵排放指標(biāo)符合《燃煤鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》DB65/2154-2004的要求。3.自然氣象條件獨(dú)山子區(qū)地處新疆北疆西部中心、亞歐大陸腹地，遠(yuǎn)離海洋，屬于典型的北溫帶干旱大陸性氣候，其特點(diǎn)是夏季炎熱，冬季嚴(yán)寒漫長，降雨較少，氣候干燥，溫度的年、日變化大，光照充足，無霜期長。主要?dú)庀髤?shù)如下：1）溫度年平均溫度7.5℃月平均最低氣溫的最低值（50年一遇）-21.4℃月平均最低氣溫的最低值（10年一遇）-19.9℃極端最低溫度-37.3℃氣候變化極端最低氣溫10年一遇-32.0℃氣候變化極端最低氣溫20年一遇-34.0℃氣候變化極端最低氣溫30年一遇-35.5℃氣候變化極端最低氣溫50年一遇-37.1℃最熱月（七月）平均溫度26.0℃最冷月（一月）平均溫度-16.4℃年連續(xù)五天最冷日平均氣溫-25.7℃年連續(xù)五天最冷日最低氣溫-32.9℃2）濕度年平均相對濕度58%年平均絕對濕度6.7hPa各月最小相對濕度0%各月最大相對濕度100%3）氣壓年平均氣壓940.3hPa極端最高氣壓974.8hPa年極端最低氣壓916.4hPa春季室外大氣壓力939.4hPa夏季室外大氣壓力931.3hPa秋季室外大氣壓力942.4hPa冬季室外大氣壓力947.2hPa4）風(fēng)全年平均風(fēng)速2.7m/s冬季室外風(fēng)速1.6m/s夏季室外風(fēng)速3.5m/s瞬間最大風(fēng)速38.4m/s10m高度處年10分鐘平均最大風(fēng)速32.0m/s10m高度處年10分鐘平均最大風(fēng)壓0.60kN/m2全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)閃風(fēng)頻率11%全年次主導(dǎo)風(fēng)向WSW風(fēng)頻率8%靜風(fēng)頻率18%夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)镾W風(fēng)頻率10%夏季次主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)閃和WSW頻率分別為9.3%、9.0%冬季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)閃風(fēng)頻率11%年沙暴日數(shù)2.00天年大風(fēng)日數(shù)10..3天霧日數(shù)25.8天天雷暴日數(shù)17.99天裹冰厚度15.00mm地面粗糙度BB類5）降雨量年平均降雨量1998.9mmm年最大降雨量2992.0mmm年最小降雨量1008.7mmm最大日平均降雨量量41.5mmm6）降雪、積雪多年平均降雪初日日為110月下旬，終終日為4月上旬年平均降雪量為36.3mm平均積雪深度211㎝最大積雪深度400㎝50年一遇雪荷載0..55kN/m27）蒸發(fā)量年平均小型蒸發(fā)皿皿蒸發(fā)量22307.66mm年平均水面蒸發(fā)量量11269.22mm月最大小型蒸發(fā)皿皿蒸發(fā)量33092.44mm月最大水面蒸發(fā)量量17700.8mmm月最小蒸發(fā)量1704..9mm月最小水面蒸發(fā)量量935.55mm8）最大季節(jié)凍土厚厚度氣候變化最大季節(jié)節(jié)凍土深度（50年一遇）157cm9)采暖期天數(shù)為為159天10）地震抗震設(shè)防烈度8度度，設(shè)計(jì)基本本地震加速度度為0.2gg，第2組。4.燃煤的來源及及煤質(zhì)指標(biāo)新疆的煤炭儲量約約2.1×10013t，占據(jù)了全全國煤炭總儲儲量的35～40%。神華華新疆能源有有限責(zé)任公司司擁有將近770×109t煤炭儲量的的探礦權(quán)和采采礦權(quán)，其在獨(dú)山子區(qū)區(qū)東有沙灣、瑪瑪納斯、石河河子等煤礦，在自治區(qū)所有煤炭開采企業(yè)中居于首位。本工程煤炭來源主主要是新疆神華集團(tuán)團(tuán)煤礦和烏蘇蘇市四棵樹煤煤礦。根據(jù)總總體規(guī)劃，神神華新疆公司司礦區(qū)分為東東西兩個(gè)部分分，即烏東區(qū)區(qū)和烏西頭屯屯河西區(qū)?，F(xiàn)現(xiàn)有6個(gè)礦，即六六道灣煤礦，葦葦湖梁煤礦、堿堿溝煤礦、小小洪溝煤礦、大大洪溝煤礦、鐵鐵廠溝煤礦均均分布在烏魯魯木齊東礦區(qū)區(qū)。烏東礦區(qū)區(qū)位于烏魯木木齊市區(qū)東北北部，西南距距烏魯木齊市市中心約300km。礦區(qū)范圍圍：西起烏魯魯木齊河以東東200m，東東至米泉市白白楊河，南起起八道灣含煤煤組底板露頭頭以南2kmm，北至奇臺臺公路礦區(qū)，東東西長29kkm，南北寬寬為8km左右，礦礦區(qū)總面積2232kmm2。截止20000年底總儲儲量為8.6656×1009t，現(xiàn)生產(chǎn)水水平有地質(zhì)儲儲量2.1774×109t，可開采儲儲量1.3555×109t。烏蘇四棵樹礦區(qū)位位于烏蘇市南南側(cè)四棵樹河河口東西兩側(cè)側(cè)的山前地帶帶,距312國道道及北疆鐵路路約40kmm,交通極為便便利。各煤礦礦分布廣,西起克里阿阿特克溝及夾夾皮溝,經(jīng)四蘇木喇喇嘛廟、烏蘇蘇林場,東至托斯特特溝。以四棵棵樹煤礦為中中心,東西長30kkm,南北寬約4kkm。四棵樹樹礦區(qū)產(chǎn)煤煤煤質(zhì)較好,均為長焰煤煤,呈黑色、條條痕棕色或褐褐色,比重中等。根根據(jù)新疆維吾吾爾自治區(qū)國國土資源廳對對四棵樹礦區(qū)區(qū)各國營煤礦礦資源的認(rèn)定定,礦區(qū)內(nèi)占有有資源量(332＋333＋334)約2.29×1109t,控制及推斷斷的內(nèi)蘊(yùn)經(jīng)濟(jì)濟(jì)資源量(332＋333)即可可采儲量1..2×109t。獨(dú)山子燃煤現(xiàn)主要要使用烏蘇四四棵樹、神華華集團(tuán)等煤礦礦的混合煤，煤質(zhì)分析資料見下表。煤質(zhì)分析資料序號項(xiàng)目烏蘇四棵樹沙灣云清神華集團(tuán)沙灣八家戶1全水W%(%)12.313.4810.558.52內(nèi)水Wn%(%)4.662.442.502.713外水Ww%(%)7.6411.048.055.794灰分A(%)10.2225.4018.5711.695揮發(fā)分(%)44.3828.1841.4735.766碳Cdaf(%)43.7943.9856.03669.827硫Sdaf(%)0.250.730.8240.918低位發(fā)熱量Q(kJ/kkg)23030222602163620000鍋爐房的燃料運(yùn)輸輸采用汽車運(yùn)運(yùn)輸。其煤源源來自烏蘇四四棵樹、沙灣灣云清、神華華集團(tuán)、沙灣灣八家戶等煤煤礦。5.工藝技術(shù)及設(shè)備方方案5.1現(xiàn)狀分析5.1.1工藝設(shè)備現(xiàn)狀狀獨(dú)山子集中供熱鍋鍋爐房現(xiàn)有設(shè)設(shè)備如下表：：獨(dú)山子集中供熱鍋鍋爐主要設(shè)備備參數(shù)表工藝編號設(shè)備名稱規(guī)格型號及參數(shù)制造廠出廠日期1#爐角管式熱水鍋爐DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ額定功率：46MW；額定進(jìn)出口溫度：：130/770℃；工作壓力力：1.6MPPa上海四方鍋爐廠2002.072#爐角管式熱水鍋爐DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ額定功率：46MW；額定進(jìn)出口溫度：：130/770℃；工作壓力力：1.6Mpa上海四方鍋爐廠2002.073#爐角管式熱水鍋爐DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ額定功率：46MW；額定進(jìn)出口溫度：：130/770℃；工作壓力力：1.6Mpa上海四方鍋爐廠2003.075#爐角管式熱水鍋爐DHL70-1..6/1300/70-AAⅡ額定功率：70MW；額定進(jìn)出口溫度：：130/770℃；工作壓力力：1.6Mpa上海四方鍋爐廠2005.096#爐角管式熱水鍋爐DHL70-1..6/1300/70-AAⅡ額定功率：70MW；額定進(jìn)出口溫度：：130/770℃；工作壓力力：1.6Mpa上海四方鍋爐廠2005.091#鼓風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)G4-73118D990°流流量：1299200m33/h；全壓:26000Pa；主軸轉(zhuǎn)速速：730r//min；電機(jī)功率：1322KW沈陽人民風(fēng)機(jī)廠2002.072#鼓風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)G4-73118D990°流量：1299200m33/h；全壓:26000Pa；主軸轉(zhuǎn)速速：730r//min；電機(jī)功率：1322KW沈陽人民風(fēng)機(jī)廠2002.073#鼓風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)G4-73NNO1800流流量：1777730m33/h；全壓：1800PPa；主軸轉(zhuǎn)速速：730r//min；電機(jī)功率：1322KW寧波風(fēng)機(jī)有限公司司2003.075#鼓風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)G4-73NOO18D流流量：1411170m33/h；全壓:2474Pa；；主軸轉(zhuǎn)速：：730r//min；電機(jī)功率：1322KW中國寧波方圓風(fēng)機(jī)機(jī)制造有限公公司2005.96#鼓風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)G4-73NOO18D流流量：1411170m33/h；全壓:2474Pa；；主軸轉(zhuǎn)速：：730r//min；電機(jī)功率：1322KW中國寧波方圓風(fēng)機(jī)機(jī)制造有限公公司2005.91#引風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全壓：3545PPa；主軸轉(zhuǎn)速速：960r//min；電機(jī)功率：3555KW沈陽人民風(fēng)機(jī)廠2002.072#引風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全壓：3545PPa；主軸轉(zhuǎn)速速：960r//min；電機(jī)功率：3555KW沈陽人民風(fēng)機(jī)廠2002.073#引風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全壓：3545PPa；主軸轉(zhuǎn)速速：960r//min；電機(jī)功率：3555KW寧波方圓風(fēng)機(jī)制制造有限公司司2003.075#引風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)型號：Y4-73320D流量：2544670m33/h；全壓：3290PPa;；主軸轉(zhuǎn)速：：960r//min；電機(jī)功率：3555kW寧波方圓風(fēng)機(jī)制造造有限公司2005.086#引風(fēng)機(jī)離心式風(fēng)機(jī)型號：Y4-73320D流量：2544670m33/h；全壓：3290PPa；主軸轉(zhuǎn)速：：960r//min；電機(jī)功率：3555kW寧波方圓風(fēng)機(jī)制造造有限公司2005.081#除塵器復(fù)合濕式除塵器FCT-195--65T處理風(fēng)量：1950000～2200000m3/h；除塵效率：90～～95%；除塵塵器阻力：700Pa；循環(huán)水量：0.22m3/h新疆巴州方舟環(huán)保保過程有限公公司2002.072#除塵器復(fù)合濕式除塵器FCT-195--65T處理風(fēng)量：1950000～2200000m3/h；除塵效率：90～～95%；除塵塵器阻力：700Pa；循環(huán)水量：0.22m3/h新疆巴州方舟環(huán)保保過程有限公公司2002.073#除塵器復(fù)合濕式除塵器FCT-65T處處理風(fēng)量：22200000m3/h；除塵效率：90～～95%；除塵塵器阻力：700Pa；循環(huán)水量：0.22m3/h新疆巴州方舟環(huán)保保過程有限公公司2003.75#除塵器FCT-F復(fù)合濕濕式除塵器FCT-300處理理風(fēng)量：300×104m3/h；除塵效率：90～～95%；除塵塵器阻力：850Pa；循環(huán)水量：0.22m3/h新疆巴州方舟環(huán)保保過程有限公公司2005.106#除塵器FCT-F復(fù)合濕濕式除塵器FCT-300處理理風(fēng)量：300×104m3/h；除塵效率：90～～95%；除塵塵器阻力：850Pa；循環(huán)水量：0.22m3/h新疆巴州方舟環(huán)保保過程有限公公司2005.105.1.2設(shè)備運(yùn)行現(xiàn)現(xiàn)狀存在問題題5.1.2.1鍋爐爐煙氣排放溫溫度過高鍋爐年平均運(yùn)行時(shí)時(shí)間為28000h。根據(jù)2008.112.3～2009.001.09期間鍋爐房5#、6#爐運(yùn)行記錄錄顯示，在高負(fù)荷時(shí)時(shí)鍋爐排煙過高高，部分運(yùn)行記錄錄如下：2008-20009年供暖期運(yùn)運(yùn)行參數(shù)統(tǒng)計(jì)計(jì)表記錄時(shí)間5#爐膛溫度5#除塵器進(jìn)口煙溫6#爐膛溫度6#除塵器進(jìn)口煙溫2008-12--35:118716.12254.36717.95221.932008-12--45:111711.36246.15709.89221.442008-12--55:004720.88260.51684.25223.22008-12--64:557700.37273.5678.75215.582008-12--74:550693.77267.25709.52214.92008-12--84:443713.19266.18753.11211.582008-12--94:337682.05254.46721.98204.542008-12--104::30709.89263.35695.6210.012008-12--114::23703.66256.51677.29202.692008-12--272::34703.3261.78742.49206.692008-12--282::27662.27259.15679.12205.032008-12--292::20661.54230.33717.58206.592008-12--312::06674.73238.93732.97210.112009-1-331:466621.3210.8708.4206.72009-1-441:399598.5224.4660.8205.62009-1-551:322676.2238.0664.1204.52009-1-661:255661.2220.8708.8205.32009-1-771:199657.1215.7689.0206.22009-1-881:122643.6213.9690.1202.12009-1-991:055661.2217.3746.5201.52009-1-1100:558692.7224.3723.1200.12009-1-1110:551710.3219.9681.0201.12009-1-1120:444690.1220.0689.0200.72009-1-1170:110723.4221.8747.6203.52009-1-1180:003690.5223.4716.5193.6平均值683.2239.3705.8207.4鍋爐排煙溫度較高高，熱量損失失嚴(yán)重。5.1.2.2煙氣氣污染物排放放現(xiàn)狀根據(jù)2008～20009年廢氣監(jiān)測報(bào)報(bào)表，鍋爐房房煙塵、二氧氧化硫排放嚴(yán)嚴(yán)重超標(biāo)，檢檢測數(shù)據(jù)如下下表：2008年第一季季度燃料燃燒燒廢氣監(jiān)測報(bào)報(bào)表序號監(jiān)測點(diǎn)監(jiān)測日期監(jiān)測時(shí)間氮氧化物二氧化硫一氧化碳煙塵流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供熱1#爐12:0029056929962453522集中供熱1#爐12:10298574251003430143集中供熱2#爐10:30343521741001571044集中供熱2#爐10:4034953865892515645集中供熱3#爐11:1031450330820472276集中供熱3#爐10:2030851646922464721集中供熱5#爐停工2集中供熱5#爐停工3集中供熱6#爐停工4集中供熱6#爐停工2008年第二季季度燃料燃燒燒廢氣監(jiān)測報(bào)報(bào)表序號監(jiān)測點(diǎn)監(jiān)測日期監(jiān)測時(shí)間氮氧化物二氧化硫一氧化碳煙塵流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供熱1#爐停2集中供熱1#爐停3集中供熱2#爐11:00164725<1786498644集中供熱2#爐11:05161716<1791496055集中供熱3#爐11:40217748<1803596756集中供熱3#爐11:45227739<1806557147集中供熱5#爐停工8集中供熱5#爐停工9集中供熱6#爐停工10集中供熱6#爐停工2008年第四季季度燃料燃燒燒廢氣監(jiān)測報(bào)報(bào)表序號監(jiān)測點(diǎn)監(jiān)測日期監(jiān)測時(shí)間氮氧化物二氧化硫一氧化碳煙塵流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供熱1#爐停工2集中供熱1#爐停工3集中供熱2#爐11:2023463910763791794集中供熱2#爐11:2523966120778719445集中供熱3#爐11:30279648347785653126集中供熱3#爐11:33283632435756670697集中供熱5#爐15:05190677328631220758集中供熱5#爐15:10192687388541263559集中供熱6#爐15:202246725387015931210集中供熱6#爐15:25222653518731519532009年第一季季度燃料燃燒燒廢氣監(jiān)測報(bào)報(bào)表序號監(jiān)測點(diǎn)監(jiān)測日期監(jiān)測時(shí)間氮氧化物二氧化硫一氧化碳煙塵流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供熱1#爐11:5623650175756671152集中供熱1#爐11:59239557168763526643集中供熱2#爐11:4121856918745587774集中供熱2#爐11:4322052521768612785集中供熱3#爐11:4723854258794432546集中供熱3#爐11:5123154557785494799集中供熱5#爐15:38215498889647123510集中供熱5#爐15:41231487269527619011集中供熱6#爐10:422016242018347904112集中供熱6#爐10:4720163830284776658根據(jù)以上數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)分析，煙氣氣中灰塵平均均排放濃度為為842mg//Nm3、二氧化硫硫平均排放濃濃度為619mg//Nm3。均高于《燃燃煤鍋爐大氣氣污染物排放放標(biāo)準(zhǔn)》(DB65//2154--2004))中規(guī)定煙塵排排放指標(biāo)≤50mgg/Nm3；二氧化硫硫含量≤400mgg/Nm3的指標(biāo)。另外，由于受區(qū)域域煤炭資源、運(yùn)運(yùn)輸條件、新新增燃煤用戶戶（獨(dú)石化大大項(xiàng)目、天利利實(shí)業(yè)等企業(yè)業(yè)）對本地區(qū)區(qū)燃煤需求量量迅速增長，并并隨著國家對對小煤礦的關(guān)關(guān)停，致使低低硫煤供應(yīng)日日趨緊張，從從2007年至2009年所采購的的燃煤灰分、硫硫分(18.577%、0.8244%)比2006年前采購的的燃煤灰分、硫硫分(11.522%、0.25%%)都有大幅幅度提高，燃燃用低硫煤無無法得到有效效保證，從而而導(dǎo)致煙塵、二二氧化硫排放放量大幅增加加，煙塵、二二氧化硫濃度度超標(biāo)，大氣氣污染物排放放濃度及排放放總量無法滿滿足環(huán)保要求求。本項(xiàng)目設(shè)設(shè)置脫硫設(shè)施施后能滿足煤煤質(zhì)變化的環(huán)環(huán)保排放要求求。目前在用的的復(fù)合濕式除除塵器在運(yùn)行行過程中，無無法根據(jù)鍋爐爐負(fù)荷的變化化對除塵器進(jìn)進(jìn)行調(diào)整，另另外，除塵器器運(yùn)行過程中中，由于折流流板上部積灰灰較為嚴(yán)重，經(jīng)經(jīng)常造成煙道道的堵塞，致致使鍋爐煙氣氣無法外排，造造成除塵器內(nèi)內(nèi)部壓力升高高，鍋爐正壓壓。同時(shí)在運(yùn)運(yùn)行過程中由由于防腐層開開裂，除塵器器內(nèi)酸性水進(jìn)進(jìn)入防腐層與與鋼板接合面面，導(dǎo)致防腐腐層空鼓脫落落，影響底部部積灰的外排排。為此每年年的防腐維修修費(fèi)用約為60萬元左右。5.2工藝技術(shù)及設(shè)備方方案5.2.1煙氣余熱回收收設(shè)施鍋爐排煙溫度較高高，熱量損失失嚴(yán)重，將影響擬建的袋式除除塵器的濾袋袋使用壽命。因因此擬在原來除塵塵間對應(yīng)每臺臺鍋爐安裝煙氣余熱熱回收設(shè)施，有效地吸收收煙氣中的余余熱，以降低低排煙溫度，減少熱損失，提高鍋爐熱效率，相應(yīng)地節(jié)省燃料。省煤器和空氣預(yù)熱熱器是兩種可以有效效降低排煙溫溫度的常用方方式。⑴采用省煤器：利用用高溫?zé)煔饧蛹訜徇M(jìn)入鍋爐爐的給水，使使鍋爐給水在在未進(jìn)入上鍋鍋筒之前先行行加熱，以提提高給水溫度度，選用省煤器。其優(yōu)點(diǎn)是：水-氣換熱傳熱熱系數(shù)較高，換換熱面積相對對較少，相對對于空氣預(yù)熱熱器體積較小小，占地面積積小，布置較為緊緊湊。經(jīng)咨詢46MMW鍋爐所配省省煤器設(shè)備費(fèi)費(fèi)為39.8萬元/臺；70MW鍋爐所配省省煤器設(shè)備費(fèi)費(fèi)為50.0萬元/臺，經(jīng)過估算算，增加省煤煤器后省煤器器總體阻力按按50KPa考慮，根據(jù)公式計(jì)計(jì)算年增加電耗如如下：N1=L1×H1××r/(1002×n1×n2)符號說明：L1——水流量（L/s）H1—水泵壓頭（mH22O）r—比重（水或所用液液體）n1—水泵效率=0.77～0.85n2—傳動(dòng)效率=0.99～1.03×46MW+22×70MWW鍋爐所配省煤煤器年增加電電耗為1.28××104KWh。⑵采用空氣預(yù)熱器，利用鍋爐的的高溫?zé)煔饧訜釤峒磳⑦M(jìn)入爐爐膛的空氣，這樣不僅可以降低排煙溫度，還可以提高爐膛溫度，有助于燃料的燃燒。一般采用的是管式空氣預(yù)熱器。其優(yōu)點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡單；其缺點(diǎn)是：體積大，管內(nèi)飛灰容易堵塞，煙氣進(jìn)口端容易磨損。經(jīng)咨詢46MW鍋爐所配空預(yù)器設(shè)備費(fèi)為47.0萬元/臺；70MW鍋爐所配空預(yù)器設(shè)備費(fèi)為60.0萬元/臺，經(jīng)過估算，增加空預(yù)器后空預(yù)器總體阻力按0.5KPa考慮，根據(jù)公式計(jì)算年增加電耗如下：N2=L2×H2//(102××n3×n4)符號說明：L2——水流量（L/s）H2—水泵壓頭（mH22O）n3—風(fēng)機(jī)效率n4—傳動(dòng)效率（直連時(shí)n3=1，皮帶傳動(dòng)n4=0..9）3×46MW+22×70MWW鍋爐所配空空預(yù)器年增加加電耗為0.83××104KWh。用以降低鍋爐排煙煙溫度的省煤煤器與空預(yù)器器兩種方案主主要經(jīng)濟(jì)與技技術(shù)指標(biāo)對比比見下表：省煤器與空預(yù)器主主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)術(shù)對比表項(xiàng)目1#-3#、5##-6#省煤煤器1#-3#、5##-6#空氣氣預(yù)熱器設(shè)備費(fèi)用（1044元）219.4261.0運(yùn)行費(fèi)用（1044元）4.63.0占地面積（m2）10.1(46MMW),200.7(700MW)16.9(46MMW),299.7(700MW)節(jié)能效果相同優(yōu)缺點(diǎn)1、體積小，占地面面積小。2、省煤器加熱進(jìn)入鍋鍋爐回水，被加熱熱介質(zhì)調(diào)節(jié)相相對方便。3、省煤器對出口煙溫溫的控制較為為靈活，可以以根據(jù)出口煙煙氣溫度調(diào)整整省煤器的出出口水溫。4、省煤器進(jìn)出的兩兩種介質(zhì)相對對溫度較高，不不易產(chǎn)生結(jié)露露現(xiàn)象，不存存在露點(diǎn)腐蝕蝕因素。1、體積大、布置困難難。2、空預(yù)器加熱進(jìn)入入鍋爐的空氣氣，提高鍋爐爐進(jìn)風(fēng)溫度，被加熱介質(zhì)調(diào)節(jié)相對困難。3、空氣預(yù)熱器加熱熱進(jìn)入鍋爐的的冷空氣，由由于鍋爐負(fù)荷荷是發(fā)生變化化的，對出口口煙溫的控制制相對困難。4、空預(yù)器進(jìn)出的介質(zhì)質(zhì)相對溫差較較大，易產(chǎn)生生結(jié)露現(xiàn)象，造成設(shè)備腐蝕。5、加熱后較高溫度度的空氣進(jìn)入入爐膛，對水水分低、灰分分少的煤容易易引起結(jié)焦。經(jīng)過以上對比，本本項(xiàng)目選用省省煤器作為煙煙氣余熱回收收設(shè)備。省煤器技術(shù)參數(shù)一一覽表序號項(xiàng)目名稱單位5#、6#1#、2#、3#備注1進(jìn)煙溫度℃2462502出煙溫度℃1471453煙氣流量m3/h2000001500004進(jìn)熱水溫度℃80805出熱水溫度℃97976熱水流量m3/h9977907受熱面積m28256605.2.2除塵工藝5.2.2.1除塵塵工藝的選擇擇除塵器按照其原理理可分為：機(jī)機(jī)械式除塵器器（重力沉降降室、慣性除除塵器、旋風(fēng)風(fēng)除塵器），濕濕式除塵器（麻麻石水膜除塵塵器、噴霧式式除塵器），過過濾式除塵器器（袋式除塵塵器、顆粒層層除塵器）和和靜電除塵器器。根據(jù)《鍋爐大氣污污染物排放標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（GB132271-20001），對于層層燃鍋爐煙塵塵允許初始排排放濃度為22.0g/mm3，只有除塵器除除塵效率≥97.5%，才可滿足《燃燃煤鍋爐大氣氣污染排放標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（DB65//2154--2004）中關(guān)于污污染物煙塵排排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，根據(jù)煤煤質(zhì)資料可選選擇的鏈條爐爐排鍋爐除塵塵方式有以下下兩種：袋式除塵器（效率率η≥99％）⑵靜電除塵器（二或或三電場，效效率η≥97.5％）兩種除塵方式性能能對比項(xiàng)目袋式除塵器電除塵器優(yōu)點(diǎn)1.除塵效率高，能長長期保證粉塵塵排放濃度≤50mg//m3。2.不受入口粉塵濃度度、比電阻的的影響，能捕捕集比電阻高高的粉塵。3.內(nèi)部結(jié)構(gòu)簡單、附附屬設(shè)備少，無無須專設(shè)操作作工。4.性能穩(wěn)定可靠，對對負(fù)荷變化適適應(yīng)性好，運(yùn)運(yùn)行管理簡便便，特別適宜宜捕集細(xì)微而而干燥的粉塵塵。5.能實(shí)現(xiàn)不停機(jī)檢修修，即在線檢檢修。6.自動(dòng)化程度較高，對對操作人員要要求較低、操操作維護(hù)人員員的勞動(dòng)強(qiáng)度度較低。1.初期除塵效率能達(dá)達(dá)到99%，能捕集1um以下的細(xì)微微粉塵。2.處理煙氣量大，可可用于高溫（可可高達(dá)500℃）、高壓和和高濕（相對對濕度可達(dá)100%）的場合，能能連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。3.自動(dòng)化程度較高。4.具有低阻的特點(diǎn)，電電除塵器壓力力損失僅200～400Pa。缺點(diǎn)1.用于凈化含有油霧霧、水霧及粘粘結(jié)性強(qiáng)的粉粉塵時(shí)對濾料料有相應(yīng)要求求；2.用于處理相對濕度度高的含塵氣氣體時(shí)，需要要采取保溫措措施，以免因因結(jié)露而造成成“糊袋”；用于處理理高溫?zé)煔庑栊枰扇〗禍販卮胧?，將煙煙溫降到濾袋袋長期運(yùn)轉(zhuǎn)所所能承受的溫溫度以下。3.除塵器壓力損失大大，800～1500PPa。1.耗鋼多，需高壓變變電和整流設(shè)設(shè)備。2.制造、安裝和管理理的技術(shù)水平平要求較高。3.除塵效率受粉塵比比電阻影響大大，一般對比比電阻小于104～105Ω·cm或大于1010～1011Ω·cm的粉塵,若不采取一一定措施,除塵效率將將受到影響。4.不具備在線檢修功功能，設(shè)備出出現(xiàn)故障，或或者帶病運(yùn)行行，或者只能能停爐檢修。5.運(yùn)行一段時(shí)間后，電電極可能發(fā)生生變形，引起起電場變化，除除塵效率因而而降低。雖然在袋式除塵器器前設(shè)有省煤煤器，使煙氣溫度可降至145℃左右，但在非正常常運(yùn)行工況下下鍋爐煙氣會(huì)會(huì)出現(xiàn)超高溫溫的工況。煙氣氣溫度過高可可能燒壞濾袋袋。袋式除塵塵系統(tǒng)的核心心部件為濾袋袋，濾袋的價(jià)價(jià)格又極為昂昂貴。因此，在省省煤器后部煙煙道設(shè)計(jì)一套套緊急噴霧降降溫系統(tǒng)，來來避免煙氣超超高溫對濾袋袋造成損傷。采采用緊急噴霧霧降溫裝置后后，可以直接接降低煙氣溫溫度幅度為220℃/3s。煙氣經(jīng)過省煤器降降溫后進(jìn)入除除塵器前的溫溫度≤145±10℃。經(jīng)過袋式式除塵器的煙氣再經(jīng)過脫硫島后，煙塵濃濃度進(jìn)一步降降低，含塵濃濃度能長期低低于50mg//m3。5.2.2.2袋式除除塵器的工作作原理鍋爐煙氣自灰斗上上部的進(jìn)氣口口進(jìn)入除塵器器，進(jìn)入除塵塵器灰斗后的的煙氣流速急急劇降低，較較低的流速使使得煙氣中部部分較大的塵塵粒由于慣性性碰撞、自然然沉降等作用用直接落入灰灰斗，達(dá)到預(yù)預(yù)分離的目的的。煙氣在引引風(fēng)機(jī)作用下下在過濾室內(nèi)內(nèi)上升，穿過過濾袋，從濾濾袋口排放出出來，粉塵被阻擋在在濾袋外側(cè)，含含塵煙氣得以以凈化。隨著著積灰的增多多，濾袋內(nèi)外外的壓差也隨隨之增加，當(dāng)當(dāng)壓差達(dá)清灰灰設(shè)定值時(shí)，控控制系統(tǒng)發(fā)出出清灰指令，脈脈沖閥動(dòng)作，儲儲氣罐中的壓壓縮空氣通過過清灰噴管和噴嘴，噴噴入濾袋內(nèi)完完成清灰。當(dāng)當(dāng)濾袋的內(nèi)外外壓差降低到到清灰停止的的設(shè)定值時(shí)，清清灰系統(tǒng)將停停止工作。低壓脈沖噴吹袋式式除塵器結(jié)構(gòu)構(gòu)圖Ⅰ—上箱體

Ⅱ—中中箱體

Ⅲ—下箱體1—噴吹管

2—噴吹孔

3—電磁閥

4—脈沖閥

5—壓縮空氣貯貯氣包

6—文丘里管

7—多孔板8—脈沖控制儀

9—含塵空氣進(jìn)進(jìn)口

10—排灰裝置

11—灰斗

12—檢查門

13—U形壓力計(jì)

14—外殼

15—濾袋

16—濾袋框架

17—凈氣出口清灰的脈沖時(shí)間和和脈沖間隔時(shí)時(shí)間可以根據(jù)據(jù)鍋爐負(fù)荷、燃燃煤灰份、粉粉塵量等情況況自動(dòng)進(jìn)行調(diào)調(diào)整。根據(jù)濾濾袋差壓值的的變化，自動(dòng)動(dòng)啟動(dòng)和停止止清灰程序，并并循環(huán)工作，使使濾袋的內(nèi)外外壓差始終保保持在一個(gè)理理想的設(shè)定值值范圍內(nèi)，從從而保證了除除塵器和鍋爐爐系統(tǒng)的持續(xù)續(xù)、安全、正正常運(yùn)行。5.2.2.3袋式除除塵器的結(jié)構(gòu)構(gòu)及組成部件除塵器主要由上箱箱體、中箱體體、灰斗、卸卸灰系統(tǒng)、清清灰系統(tǒng)和控控制系統(tǒng)等幾幾部分組成，并并采用下進(jìn)氣氣分室結(jié)構(gòu)。除除塵器采用外外濾過濾方式式，濾袋吊掛掛在花板上，濾濾袋內(nèi)有袋籠籠支撐。1）除塵器殼體鋼結(jié)結(jié)構(gòu)除塵器鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計(jì)溫度為3300℃，因鍋爐煙氣中中的的二氧化化硫在結(jié)露的的情況下對除除塵器的板件件有很強(qiáng)的腐腐蝕，對除塵塵器各部件表表面進(jìn)行除銹銹后再噴涂新新型耐高溫防防腐涂料，提提高除塵器的的耐腐蝕性能能。除塵器殼體密封防防雨，上部箱體設(shè)有檢修修門，以方便便設(shè)備檢修和和運(yùn)行中觀察察，檢修門進(jìn)行行防漏風(fēng)檢測測設(shè)計(jì)，減少少檢修門的漏漏風(fēng)。所有平臺設(shè)設(shè)欄桿和護(hù)沿沿，平臺扶梯梯采用網(wǎng)格柵柵，確保平臺臺樓梯不積水水、積雪。扶扶梯應(yīng)滿足到到各層需檢修修和操作的作作業(yè)面，角度度不大于45°。設(shè)備支撐件件的底座考慮慮到地震加速速度對它的作作用。除塵器器外殼充分考考慮到膨脹要要求。距殼體體1.5m處最大噪噪聲級不超過過80分貝。2）濾料的選擇近年來，隨著國內(nèi)內(nèi)外過濾材料料制造技術(shù)的的不斷進(jìn)步，各各種耐高溫過過濾材料相繼繼被開發(fā)出來來，如聚苯硫硫醚(PPS)、亞酰胺（Noomex）、P-84、氟美斯（FMMS）、玻纖針刺刺氈等過濾材材料。這些材材料在高溫及及化學(xué)腐蝕的的氣氛中能保保持良好的化化學(xué)穩(wěn)定性；；同時(shí)這些材材料都是三維維非織造（針針刺氈）結(jié)構(gòu)構(gòu)，其透氣性性能大大提高高，過濾風(fēng)速速通常可以達(dá)達(dá)到1.0m/min以上。所有有這些特點(diǎn)使使得除塵器可可以采用高能能脈沖清灰方方式，根據(jù)多多家使用經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，在此次工工程中建議袋式除塵塵器中采用改改性聚苯硫醚醚（PPS）濾料料。聚苯硫醚是由對二二氯苯與硫化化鈉反應(yīng)制得得。結(jié)構(gòu)式為為數(shù)均分子量量為100000-500000。白色或朱朱黃色粉末。結(jié)結(jié)晶度高，硬硬而脆，相對對密度1．362。熔點(diǎn)275-2990℃，玻璃化溫溫度l50℃，700℃開始分解，熱熱變形溫度＞＞260℃，在400℃的空氣或氮氮?dú)庵蟹€(wěn)定，長長期使用溫度度250℃。耐化學(xué)腐腐蝕性優(yōu)異，對對無機(jī)酸、堿堿、鹽、有機(jī)機(jī)酸、酯、酮酮、酯、醇、酚酚、脂肪烴、芳芳香烴、氯代代烴等穩(wěn)定。溶溶于氯代聯(lián)苯苯，在1700℃以下不溶于于絕大多數(shù)溶溶劑。耐紫外外線和60Co射線良好。相對密度

1.334-1.336

吸水性(24h))

＜0．02％拉伸強(qiáng)度

＞996Mpa伸長率

0.88％-1.3％馬丁耐熱

＞1102℃沖擊強(qiáng)度(無缺口口)＞7.2kJJ/m2洛氏硬度

Rl221極限氧指數(shù)

444～53％化學(xué)結(jié)構(gòu)式國內(nèi)外燃煤鍋爐使使用較多的濾濾料是PPS，這種濾料料的各項(xiàng)性能能都比較優(yōu)異異，而且價(jià)格格也相對適中中。該濾料最佳煙氣溫溫度為125～160℃條件下，其其使用壽命可可達(dá)30000小時(shí)，最高高不得超過1190℃。3）花板及袋籠花板為大型孔板結(jié)結(jié)構(gòu)，花板采采用6mm厚的低低碳鋼板。濾濾袋吊掛在花花板上。袋籠是布袋的的支撐部件，其質(zhì)量的好好壞直接影響響到布袋的使用壽壽命。袋籠要便于安裝，并并保證骨架具具有極好的剛剛度、強(qiáng)度和和尺寸精度，長長期使用不變變形，對濾袋袋的磨損降至至最低限度。袋籠設(shè)計(jì)要輕便堅(jiān)固，結(jié)構(gòu)合理結(jié)實(shí)。4）灰斗除塵器底部設(shè)錐形形灰斗，用于于收集濾袋外外的灰塵。由于收集的粉塵性質(zhì)特特殊，不但粒粒徑較細(xì)，而而且比重很輕輕，同時(shí)還有有一定的附著著性，因此容容易集聚搭橋橋。為解決粉塵塵在灰斗內(nèi)的的附著問題，可可在灰斗上和和小倉上增設(shè)設(shè)空氣炮，并設(shè)設(shè)有手動(dòng)捅灰灰裝置。為避避免粉塵在灰灰斗內(nèi)受擾動(dòng)動(dòng)二次揚(yáng)塵，要要求除塵器布布袋底部距錐錐斗上口不小小于2.5米。灰斗有良好好的保溫。每每個(gè)灰斗均設(shè)設(shè)高料位計(jì)，料料位計(jì)位置考考慮檢修的方方便性。5.2.2.4清灰系系統(tǒng)目前袋式除塵器采采用的清灰模模式有兩種：：一是采用低壓脈沖行噴吹反吹的清灰模模式，二是采用低壓脈沖沖旋轉(zhuǎn)反吹的清灰模式。1）脈沖行噴吹反吹的的清灰模式包括壓縮空氣儲氣氣罐、脈沖閥閥、行噴吹管管及其噴嘴。每每一根行噴吹吹管對應(yīng)花板板上一列布袋袋，噴吹管上上的每一個(gè)噴噴嘴對應(yīng)一個(gè)個(gè)濾袋，每一一個(gè)脈沖閥控控制一根行噴噴吹管。當(dāng)濾濾袋內(nèi)外的壓壓差達(dá)清灰設(shè)設(shè)定值時(shí)，控控制系統(tǒng)發(fā)出出清灰指令，首先令一個(gè)袋室的進(jìn)氣閥關(guān)閉以切斷進(jìn)入該室的煙氣，然后打開電磁脈沖閥，壓縮空氣由空氣壓縮機(jī)提供，順序由氣源經(jīng)空壓管道、脈沖閥、噴吹管上的噴嘴以極短的時(shí)間（0.065～0.085秒）向?yàn)V袋噴射。壓縮空氣在箱內(nèi)高速膨脹，使濾袋產(chǎn)生高頻振動(dòng)變形，再加上逆氣流的作用，使濾袋外側(cè)所附塵餅變形脫落。當(dāng)濾袋的內(nèi)外壓差降低到清灰停止的設(shè)定值時(shí)，清灰系統(tǒng)將停止工作。2）低壓脈沖旋轉(zhuǎn)動(dòng)態(tài)態(tài)清灰模式每一個(gè)過濾單元的布袋束束配有一套清清灰裝置，包包括壓縮空氣氣儲氣罐、電電磁脈沖閥、旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、旋旋轉(zhuǎn)風(fēng)管、噴噴吹臂及其噴噴嘴等。除塵器的脈沖清灰灰壓縮空氣由由羅茨風(fēng)機(jī)提提供，每臺除除塵器一般配配備兩臺羅茨茨風(fēng)機(jī)，一開開一備。羅茨風(fēng)機(jī)機(jī)就近安裝在在袋式除塵器器的下部（或或頂部），配配套有底座、電電機(jī)、入口過過濾器、消音音器、伸縮節(jié)節(jié)、安全保護(hù)護(hù)裝置等。羅茨風(fēng)機(jī)提供的壓壓縮空氣，經(jīng)經(jīng)由輸氣管道道輸送到位于于除塵器頂部部的氣罐中。儲儲氣罐上部安安裝有一個(gè)大大型脈沖隔膜膜閥，脈沖閥閥的出氣口與與花板上方的的豎直旋轉(zhuǎn)風(fēng)管管連通。旋轉(zhuǎn)風(fēng)風(fēng)管下部分支支出3根組合清灰灰臂，各清灰灰臂上有數(shù)量量不等的噴嘴嘴，分別對準(zhǔn)準(zhǔn)花板上濾袋袋孔分布的各各同心圓。旋轉(zhuǎn)風(fēng)管由位于頂頂部的一個(gè)旋旋轉(zhuǎn)電動(dòng)機(jī)驅(qū)驅(qū)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)風(fēng)風(fēng)管連續(xù)不停停地旋轉(zhuǎn)，使使噴吹清灰臂臂轉(zhuǎn)動(dòng)至不同同的角度位置置，按一定的的間隔時(shí)間，對對噴嘴下方的的濾袋噴吹清清灰。經(jīng)過若若干個(gè)循環(huán)的的噴吹，即可可完成對所有濾袋的反吹清灰。袋式除塵行噴吹與與旋轉(zhuǎn)噴吹優(yōu)優(yōu)缺點(diǎn)比較項(xiàng)目行噴吹布袋除塵器器旋轉(zhuǎn)噴吹布袋除塵塵器噴吹氣源高壓氣源0.4~~0.7MPPa低壓氣源0.088~0.155MPa脈沖閥布置方式每一行有一個(gè)脈沖沖電磁閥和一一個(gè)行噴管，只有一個(gè)脈沖電磁磁閥，噴吹方方式控制較為為簡單?？梢砸詫?shí)現(xiàn)自動(dòng)（壓壓力、時(shí)間）、手手動(dòng)多種清灰灰模式設(shè)定。電磁閥檢修電電磁閥數(shù)量較多多，噴吹方式式控制實(shí)現(xiàn)較較為復(fù)雜。電電磁閥出現(xiàn)故故障時(shí)不易查查找故障。電磁閥數(shù)量僅為11只，判斷故故障點(diǎn)十分簡簡單，檢修更更換工作耗用用時(shí)間較少更換布袋更換布袋必須將行行噴吹管線拆拆除，更換工工作量較大，行行噴吹管安裝裝精度不滿足足要求時(shí)，容容易造成布袋袋的損壞、噴噴吹管漏氣。同同時(shí)判斷布袋袋泄露工作較較為困難。更換布袋工作非常常簡單，更換換工作量較小小，由于是低低壓脈沖噴吹吹方式，布袋袋的安裝精度度與設(shè)備制造造本身有關(guān)，安安裝更換布袋袋工作基本沒沒有技術(shù)上的的難度。占地面積由于布袋長度較短短，同樣的氣氣布比情況下下，所需袋籠籠較多，所以以占地面積相相對較大。使用長布袋，氣布布比相同的情情況下，所需需袋籠較少，所所以占地面積積較小。根據(jù)對比分析本次次推薦選用旋旋轉(zhuǎn)清灰模式式。5.2.2.5除塵主主要設(shè)備主要設(shè)備一覽表序號名稱型號數(shù)量備注1除塵器鋼結(jié)構(gòu)及過過濾系統(tǒng)本體與鍋爐配套2套3臺46MW合并2爐70MW合并鋼結(jié)構(gòu)平臺與鍋爐配套2套濾袋聚苯硫醚(PPSS)4008條袋籠φ130x800004008個(gè)2除塵器清灰系統(tǒng)噴吹系統(tǒng)與除塵器配套2套電磁脈沖閥與除塵器配套2套羅茨風(fēng)機(jī)與除塵器配套2套3除塵器卸灰系統(tǒng)清堵空氣炮2套加濕攪拌機(jī)2套灰斗加熱系統(tǒng)2套4除塵器保護(hù)系統(tǒng)緊急降溫系統(tǒng)2套5煙道系統(tǒng)煙道電動(dòng)閥與煙道配套16個(gè)5.2.3煙氣脫脫硫系統(tǒng)5.2.3.1煙煙氣脫硫技術(shù)術(shù)現(xiàn)狀目前脫硫方法一般般可劃分為燃燃燒前脫硫、燃燃燒中脫硫和和燃燒后脫硫硫等三類。燃燒前脫硫、燃燒燒中脫硫?qū)τ谟诒竟こ虂碚f說，脫硫效率率低，難以滿滿足環(huán)保要求求，所以不進(jìn)行行討論。以下下針對燃燒后后脫硫進(jìn)行主主要介紹。5.2.3.2燃燃燒后脫硫技技術(shù)介紹燃燒后脫硫又稱煙煙氣脫硫（簡簡稱FGD）。燃煤的煙煙氣脫硫技術(shù)術(shù)是當(dāng)前應(yīng)用用最廣、效率率最高的脫硫硫技術(shù)。在今今后一個(gè)相當(dāng)當(dāng)長的時(shí)期內(nèi)內(nèi)，F(xiàn)GD將是控控制SO2排放的主要要方法。按脫脫硫產(chǎn)物的干干濕形態(tài)，煙煙氣脫硫主要要又可分為濕濕法、半干法法脫硫工藝。㈠濕法脫硫工藝

⑴..石灰/石灰石-石膏法石灰/石灰石—石石膏濕法煙氣氣脫硫工藝主主要是采用廉廉價(jià)易得的石石灰石或石灰灰作為脫硫吸吸收劑，石灰灰石經(jīng)破碎磨磨細(xì)成粉狀與與水混合攪拌拌制成吸收漿漿液。當(dāng)采用用石灰作為吸吸收劑時(shí)，石石灰粉經(jīng)消化化處理后加水水?dāng)嚢柚瞥晌諠{液。在在吸收塔內(nèi)，吸吸收漿液與煙煙氣接觸混合合，煙氣中的的二氧化硫與與漿液中的碳碳酸鈣以及鼓鼓入的氧化空空氣進(jìn)行化學(xué)學(xué)反應(yīng)被吸收收脫除，最終終產(chǎn)物為石膏膏。脫硫后的的煙氣依次經(jīng)經(jīng)過除霧器除除去霧滴，加加熱器加熱升升溫后，由增增壓風(fēng)機(jī)經(jīng)煙煙囪排放，脫脫硫渣石膏可可以綜合利用用。石灰/石灰石—石石膏濕法脫硫硫工藝脫硫過過程的主要化化學(xué)反應(yīng)為：：①在脫硫吸收塔內(nèi)，煙煙氣中的S02首先被漿液液中的水吸收收，形成弱酸酸：SO2＋H2OH2SO3H＋＋HSO3－2H＋＋SO32－②與吸收塔漿液中的的CaCO3細(xì)顆粒反應(yīng)應(yīng)生成CaSO3細(xì)顆粒：CaCO3＋2H＋Ca2+＋H2O＋CO2↑Ca2+＋SOO32-CaSOO3↓＋H＋③SO3被鼓入的氧氧化空氣中的的O2氧化，最終終生成石膏晶晶體CaSO4·2H2OHSO3－＋1/2OO2H++＋SO42-Ca2+＋SOO42-＋2H2OCaaSO4·2H2O↓上述反應(yīng)中第一步步是較關(guān)鍵的的一步，即SS02被漿液中的的水吸收。根根據(jù)S02的化學(xué)特性性，S02在水中能發(fā)發(fā)生電離反應(yīng)應(yīng)，易于被水水吸收，只要要有足夠的水水，就能將煙煙氣中絕大部部分S02吸收下來。但但隨著漿液中中HSO3－和SO32－離子數(shù)量的的增加，漿液液的吸收能力力不斷下降，直直至完全消失失。因此要保保證系統(tǒng)良好好的吸收效率率，不光要有有充分的漿液液量和充分的的氣液接觸面面積，還要保保證漿液的充充分新鮮。上上述反應(yīng)中第第二和三步其其實(shí)是更深一一步的反應(yīng)過過程，目的就就是在于不斷斷地去掉漿液液中的HSO3－和SO32－離子，以保保持漿液有充充分的吸收能能力，以推動(dòng)動(dòng)第一步反應(yīng)應(yīng)的持續(xù)進(jìn)行行。其主要優(yōu)點(diǎn)是能廣廣泛地進(jìn)行商商品化開發(fā)，且且其吸收劑的的資源豐富，成成本低廉，廢廢渣既可拋棄棄，也可作為為商品石膏回回收。目前，石灰/石灰石—石膏法是世界上應(yīng)用最多的一種FGD工藝，對高硫煤，脫硫率可在90%以上，對低硫煤，脫硫率可在95%以上。傳統(tǒng)的石灰/石灰灰石法工藝有其潛潛在的缺陷，主主要表現(xiàn)為設(shè)設(shè)備的積垢、堵堵塞、腐蝕與與磨損。設(shè)備備投資較大（通通常占電廠投投資的15～20%）、運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用較高（液液氣比12～15：1，工程實(shí)例例有的達(dá)26：1），對占地地和供水要求求大，石灰/石灰石法宜宜用于大型電電廠或含硫量量高的中型電電廠，對于小小電廠和供熱熱系統(tǒng)來說不不太合適。⑵.雙堿法雙堿法是先用可溶溶性的堿性清清液作為吸收收劑吸收SO2，然后再用用石灰乳或石石灰對吸收液液進(jìn)行再生，由由于在吸收和和吸收液處理理中，使用了了不同類型的的堿，故稱為為雙堿法。該法使用Na2CCO3或NaOH液吸吸收煙氣中的的SO2，生成HSOO32-、SO32-與SO42-，工藝流流程見下圖：：反應(yīng)方程式如下：：a.脫硫過程（1）（2）（3）其中：式（1）為為啟動(dòng)階段NNa2CO3溶液吸收SOO2的反應(yīng)；式（2）為再生液液pH值較高時(shí)時(shí)（高于9時(shí)），溶液液吸收SO2的主反應(yīng)；；式（3）為溶液ppH值較低（5~~9）時(shí)的主主反應(yīng)。b.氧化過程(副反應(yīng)應(yīng))（4）（5）c.再生過程（6）（7）d.氧化過程CaSO3++1/22O2→CaSSO4（8）式(6)為第一步反應(yīng)再生生反應(yīng)，式((7)為再生至pHH＞9以后繼續(xù)發(fā)發(fā)生的主反應(yīng)應(yīng)。鈉鈣雙堿法以石灰灰漿液作為主主脫硫劑，鈉鈉堿只需少量量補(bǔ)充添加。由由于在吸收過過程中以鈉堿堿為吸收液，脫脫硫系統(tǒng)不會(huì)會(huì)出現(xiàn)結(jié)垢等等問題。由于于鈉堿吸收液液和二氧化硫硫反應(yīng)的速率率比鈣堿快很很多，能在較較小的液氣比比（0.5～3:1）條件下，達(dá)達(dá)到較高的二二氧化硫脫除除率。雙堿法具有以下優(yōu)優(yōu)點(diǎn)：①用NaOH脫硫，循循環(huán)水基本上上是NaOH的水溶液，在在循環(huán)過程中中對水泵、管管道、設(shè)備均均無腐蝕與堵堵塞現(xiàn)象，便便于設(shè)備運(yùn)行行與保養(yǎng)；②吸收劑的再生和脫脫硫渣的沉淀淀發(fā)生在塔外外，這樣避免免了塔內(nèi)堵塞塞和磨損，提提高了運(yùn)行的的可靠性，降降低了操作費(fèi)費(fèi)用；同時(shí)可可以用高效的的板式塔或填填料塔代替空空塔，使系統(tǒng)統(tǒng)更緊湊，且且可提高脫硫硫效率；③鈉基吸收液吸收SSO2速度快，故故可用較小的的液氣比，達(dá)達(dá)到較高的脫脫硫效率，一一般在90%以上。雙堿法的缺點(diǎn)：Na2SO3易發(fā)發(fā)生氧化反應(yīng)，并且為為不可逆反應(yīng)應(yīng)，副反應(yīng)產(chǎn)產(chǎn)物Na2SO4較難再生，直直接排放至下水系統(tǒng)統(tǒng)，需向系統(tǒng)補(bǔ)補(bǔ)充NaOH而增加堿的的消耗量。⑶.海水洗滌法海水煙氣脫硫工藝藝是利用海水水的堿度達(dá)到到脫除煙氣中中的二氧化硫硫的一種脫硫硫方法。此方方法主要應(yīng)用用在沿海城市市，我們不具具備條件。⑷.氨法脫硫氨法脫硫以氨水為為脫硫劑，鍋鍋爐煙氣進(jìn)入入脫硫塔經(jīng)氨氨水循環(huán)吸收收生成亞硫酸酸銨，脫硫后后的煙氣經(jīng)除除霧凈化進(jìn)入入換熱器換熱熱后進(jìn)入煙囪囪排放。石化公司煉油廠22008年的氨產(chǎn)量量是721t，最少月為30~400t，價(jià)格為1600元/t（資料來源源于規(guī)劃計(jì)劃劃處）。根據(jù)據(jù)測算：氨按按純度90%計(jì)，3×46MMW+4×770MW的鍋爐煙氣氣脫硫的氨用用量為2047tt/a。本地區(qū)的的氨資源遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，需外外購，但氨屬屬于危險(xiǎn)化學(xué)學(xué)品，運(yùn)輸要要求高。所以以受氨資源及及氨法脫硫投資資（投資大）所所限，本工程程不具備上氨氨法脫硫的條條件。㈡半干法煙氣脫硫工工藝⑴.噴霧干燥法旋轉(zhuǎn)噴霧半干法煙煙氣脫硫工藝藝也是目前應(yīng)應(yīng)用較廣的一一種煙氣脫硫硫技術(shù)，其工工藝原理是以以石灰為脫硫硫吸收劑，石石灰經(jīng)消化并并加水制成消消石灰乳，消消石灰乳由泵泵打入位于吸吸收塔內(nèi)的霧霧化裝置，在在吸收塔內(nèi)，被被霧化成細(xì)小小液滴的吸收收劑與煙氣混混合接觸，與與煙氣中的二二氧化硫發(fā)生生化學(xué)反應(yīng)生生成CaSO3，煙氣中的的二氧化硫被被脫除。工藝藝流程見下圖圖。該工藝反應(yīng)機(jī)理為為：

SO2+H2O→H2SO3

Ca(OHH)2+H2SO3→CaSO3+2H2O

CaSO3在微滴中過過飽和沉淀析析出：

CaSO3（l）→CaSO3（g）↓

CaSO3氧化成CaSO4：

CaSO3（l）+1/2HH2O→CaSO4（l）

CaSO4溶解度極低會(huì)迅速速析出：

CaSO4（l）→CaSO4（g）↓與此同時(shí)，吸吸收劑帶入的的水分迅速被被蒸發(fā)而干燥燥，煙氣溫度度隨之降低。脫脫硫產(chǎn)物及未未被利用的吸吸收劑以干燥燥的顆粒物形形式隨煙氣帶帶出吸收塔，進(jìn)進(jìn)入除塵器被被收集下來。脫脫硫后的煙氣氣經(jīng)除塵器除除塵后排放。為為了提高脫硫硫吸收劑的利利用率，一般般將部分脫硫硫灰加入制漿漿系統(tǒng)進(jìn)行循循環(huán)利用。該方法的優(yōu)點(diǎn)：投資費(fèi)用較低（和和石灰石-石膏法相比比）；脫硫產(chǎn)物呈干態(tài)，并并與煙氣相混混，對煙道沒沒有腐蝕；設(shè)備不易產(chǎn)生腐蝕蝕、結(jié)垢及堵堵塞。該方法的缺點(diǎn)：①吸收劑利用率低于于濕式煙氣脫脫硫；②脫硫產(chǎn)物與煙氣相相混，增加后后續(xù)除塵設(shè)備備的除塵負(fù)荷荷；③霧化噴嘴高速旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)，存在磨蝕蝕問題。⑵.煙氣循環(huán)流化床法法循環(huán)流化床半干法法煙氣脫硫工工藝主要由反反應(yīng)器、旋風(fēng)風(fēng)分離器、再再循環(huán)機(jī)構(gòu)、石石灰制漿系統(tǒng)統(tǒng)、漿液噴射射系統(tǒng)、除塵塵器及升壓風(fēng)風(fēng)機(jī)等組成。脫硫工藝系統(tǒng)示意如下圖：從鍋爐出來的臟煙煙氣經(jīng)反應(yīng)器器底部的文丘丘里管向上進(jìn)進(jìn)入反應(yīng)器，在在文丘里管的的中央裝有漿漿液噴射器，從從制漿系統(tǒng)(如果利用電電石渣作脫硫硫劑，制漿系系統(tǒng)結(jié)構(gòu)稍有有不同)來的漿液在在壓縮空氣和和工藝水的作作用下，通過過漿液噴射器器上的二相流流噴嘴霧化噴噴出，霧化的的氫氧化鈣液液粒與煙氣中中的SO2、HCl、HF等酸性氣體體發(fā)生反應(yīng)，生生成固體顆粒粒；未反應(yīng)完完的氫氧化鈣鈣液粒被高溫溫?zé)煔飧稍锖蠛筮M(jìn)入反應(yīng)器器頂部的旋風(fēng)風(fēng)分離器，大大部分顆粒被被分離出來，被被分離出來的的顆粒一部分分經(jīng)再循環(huán)機(jī)機(jī)構(gòu)送回反應(yīng)應(yīng)器繼續(xù)進(jìn)行行脫硫反應(yīng)，一一部分作為脫脫硫副產(chǎn)物外外排；從旋風(fēng)風(fēng)分離器出來來的細(xì)小顆粒粒隨脫硫后煙煙氣進(jìn)入除塵塵器，進(jìn)一步步除塵后經(jīng)升升壓風(fēng)機(jī)進(jìn)入入煙囪排放。脫硫反應(yīng)主要在反反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行行，其主要化化學(xué)反應(yīng)如下下：煙氣中的SO2向向石灰液粒擴(kuò)擴(kuò)散：SO2(氣)→SO2(液)SO2溶解于漿液液的水中：SO2+H2O→H2SO3形成的H2SO33在堿性介質(zhì)質(zhì)中離解：H2SO3→H++HSO3-→2H++SO32-脫硫劑溶解：Caa(OH)22→Ca2++2OHH-形成脫硫產(chǎn)物：CCa2++SO32-+1/22H2O→CaSO3?1/2H2O部分還會(huì)被氧化成成CaSO4：CaSO3+1/2OO2+2H2O→CaSO4?2H2O它具有以下優(yōu)點(diǎn)：：①脫硫率較高，最高高可達(dá)90%以上；②脫硫后排煙溫度較較高，便于煙煙囪直接排放放；③脫硫渣為固態(tài)，處處理方便。該方法的缺點(diǎn)：①因需穩(wěn)定流化床層層，負(fù)荷適應(yīng)應(yīng)性較差，不不能適應(yīng)鍋爐爐負(fù)荷波動(dòng)太太大太頻繁的的運(yùn)行方式。②吸收劑利用率低于于濕式煙氣脫脫硫；③脫硫產(chǎn)物與煙氣相相混，增加后后續(xù)除塵設(shè)備備的除塵負(fù)荷荷。煙氣循環(huán)流化床法法適應(yīng)負(fù)荷較大大的電廠煤粉鍋爐爐，不太適應(yīng)于于燃煤的鏈條條供熱鍋爐，而而且供熱鍋爐爐負(fù)荷相對較小小，波動(dòng)范圍較大，單單臺鍋爐運(yùn)行行期間隨供暖暖負(fù)荷的調(diào)整整，負(fù)荷通常常在60%~990%之間波動(dòng)，對對我們來說，由由于負(fù)荷波動(dòng)動(dòng)較大，運(yùn)行行中會(huì)存在塌塌床現(xiàn)象，所所以對供熱鍋鍋爐來說該方方法亦不合適適。⑶.NID脫硫工藝藝NID（NoveelInttegrattedDeesulphhurizaation）脫硫除塵塵一體化脫硫硫技術(shù)由ALSTOOM公司在90年代初從噴噴霧干燥法開開發(fā)而成，用用于燃煤、燃燃油電廠、工工業(yè)鍋爐、垃垃圾焚燒電廠廠的煙氣脫硫硫及有害氣體體的處理。工藝原理:NIDD是利用含有CaO的吸收劑或或消石灰（氫氫氧化鈣）與與二氧化硫反反應(yīng)生成CaSO3和CaSO4。除塵器收收集下來有一一定堿性的粉粉塵與CaO混合增濕后后再進(jìn)入除塵塵器入口煙道道和煙箱，反反復(fù)循環(huán)。NID工藝特征是是吸收劑的低低濕度和高比比例循環(huán)。在在吸收劑的大大表面積和低低濕度作用下下，煙溫快速速下降，吸收收劑水份快速速蒸發(fā)。由于于水份蒸發(fā)時(shí)時(shí)間很短，使使得反應(yīng)器容容積減小。NID脫硫工藝可可與除塵器組組合為一體，結(jié)結(jié)構(gòu)簡單，占占地面積小，物物料循環(huán)倍率率可達(dá)30～50次以上。NID脫硫工藝的的優(yōu)缺點(diǎn)與煙氣循環(huán)流化化床法基本一一致。并且對供熱鍋鍋爐必須一爐爐一塔。對我我們來說，一一爐一塔投資資較高，所以以對供熱鍋爐爐來說該方法法亦不合適。5.2.3.3工程方案根據(jù)脫硫工藝的分分析，石灰石石-石膏法雖然然是國內(nèi)電廠廠應(yīng)用最多的的脫硫工藝，但但由于占地面面積大，投資資大，運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用高，僅適適合應(yīng)用于大大電廠及煤的的含硫量高的的中型電廠，對對小電廠和供供熱系統(tǒng)，由由于脫硫劑用用量少，輸送送脫硫劑漿液液的管道管徑徑也較小，結(jié)結(jié)垢和堵塞的的現(xiàn)象會(huì)更加加嚴(yán)重。本工工程與電廠相相比，不僅容容量小，而且且本地區(qū)煤的的含硫量也低低，此方法不不合適。煙氣循環(huán)流化床法法適合應(yīng)用于于容量較大的電廠煤煤粉鍋爐，對供熱鍋爐容量量較小，波動(dòng)較大的運(yùn)行方方式，也不太太適合應(yīng)用。對于本工程來講，雙雙堿法和旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)噴霧干燥法法能適應(yīng)本工工程的特點(diǎn)，我我們對這兩種種方法在本工工程的應(yīng)用進(jìn)進(jìn)行介紹。㈠雙堿法(TFGDD法)鍋爐房現(xiàn)有3臺446MW(11#、2#、3#爐)和2臺70MW(55#、6#爐)及在建1臺70MW(7#爐)高溫?zé)崴佸仩t，并預(yù)留1臺70MW鍋爐(8#爐)。本項(xiàng)目共建吸收塔塔2座，其中1-3#鍋爐共用一一座吸收塔，5-6#鍋爐共用一一座吸收塔((7-8#鍋爐共用一一座吸收塔,,不包括在本本項(xiàng)目內(nèi))，吸收塔采采用煙塔合一一形式，這樣樣可避免吸收收塔后煙道及及煙囪腐蝕問問題，現(xiàn)有煙煙囪做為脫硫硫系統(tǒng)停運(yùn)時(shí)時(shí)的應(yīng)急備用用煙囪，煙囪囪可不做防腐腐處理。若吸吸收塔采用煙煙塔分離形式式，吸收塔后后煙道及煙囪囪需做防腐處處理，由于防防腐處理面積積大，施工質(zhì)質(zhì)量難以保證證，而且要保保證煙氣溫度度不能高于990℃，否則高溫溫?zé)煔鈺?huì)破壞壞防腐層。所所以我們考慮慮吸收塔采用用煙塔合一，對對吸收塔上的的煙囪進(jìn)行造造型處理。反應(yīng)池、沉淀池、再再生池利用現(xiàn)現(xiàn)有的灰水池池改造。工藝藝流程見附圖圖一，設(shè)備平平面見附圖二二，主要設(shè)備備規(guī)格見下表表。吸收塔外形尺寸及及設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目3×46MW鍋爐