河北住宅樓地下室膠合板模板施工方案計算書

XXX路一段XXX商住項目7-12號樓地下室模板工程施工方案編制：審核：審批：河北XXX集團(tuán)有限責(zé)任公司XXX路一段XXX商住項目工程項目部2012年03月目錄TOC\o\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc327176819"第一章工程概況2HYPERLINK\l"_Toc327176820"第二章施工準(zhǔn)備3HYPERLINK\l"_Toc327176821"2.1技術(shù)準(zhǔn)備3HYPERLINK\l"_Toc327176822"2.2材料準(zhǔn)備3HYPERLINK\l"_Toc327176823"第三章施工工藝及模板驗算4HYPERLINK\l"_Toc327176824"3.1基坑墊層斜面、底板模板4HYPERLINK\l"_Toc327176825"基坑墊層斜面模板安裝工藝4HYPERLINK\l"_Toc327176826"底板模板安裝工藝6HYPERLINK\l"_Toc327176827"3.2剪力墻模板6HYPERLINK\l"_Toc327176828"剪力墻模板安裝工藝6HYPERLINK\l"_Toc327176829"剪力墻模板體系設(shè)計7HYPERLINK\l"_Toc327176830"剪力墻模板驗算7HYPERLINK\l"_Toc327176831"3.3柱模板19HYPERLINK\l"_Toc327176832"柱模安裝工藝19HYPERLINK\l"_Toc327176833"柱模板體系設(shè)計內(nèi)容20HYPERLINK\l"_Toc327176834"柱模板驗算20HYPERLINK\l"_Toc327176835"3.4梁模板35HYPERLINK\l"_Toc327176836"梁模安裝工藝35HYPERLINK\l"_Toc327176837"梁模板體系設(shè)計內(nèi)容35HYPERLINK\l"_Toc327176838"梁模板驗算36HYPERLINK\l"_Toc327176839"3.5樓板模板58HYPERLINK\l"_Toc327176840"樓板模板安裝工藝58HYPERLINK\l"_Toc327176841"樓板模板體系設(shè)計59HYPERLINK\l"_Toc327176842"樓板模板驗算59HYPERLINK\l"_Toc327176843"3.6樓梯模板74HYPERLINK\l"_Toc327176844"樓梯模板安裝工藝及其體系設(shè)計74HYPERLINK\l"_Toc327176845"樓梯模板驗算75HYPERLINK\l"_Toc327176846"第四章其它部位模板施工處理措施76HYPERLINK\l"_Toc327176847"4.1地下室外墻水平施工縫的處理76HYPERLINK\l"_Toc327176848"4.2地下室頂板模板施工注意事項76HYPERLINK\l"_Toc327176849"4.3后澆帶的施工77HYPERLINK\l"_Toc327176850"后澆帶施工步驟77HYPERLINK\l"_Toc327176851"后澆帶模板及鋼筋施工77HYPERLINK\l"_Toc327176852"后澆帶混凝土澆筑77HYPERLINK\l"_Toc327176853"后澆帶的保護(hù)77HYPERLINK\l"_Toc327176854"后澆帶施工注意事項78HYPERLINK\l"_Toc327176855"第五章模板拆除79HYPERLINK\l"_Toc327176856"第六章質(zhì)量措施80HYPERLINK\l"_Toc327176857"第七章安全措施81工程概況工程名稱XXX路一段XXXX商住項目目7-12號樓工程地址成都市金牛區(qū)XXXX路一段XXXX建設(shè)單位成都XXX房地產(chǎn)產(chǎn)有限公司設(shè)計單位成都市XX建筑設(shè)設(shè)計研究院；；XX設(shè)計集團(tuán)團(tuán)股份有限公公司監(jiān)理單位四川省XX建設(shè)工工程項目管理理公司施工單位河北XXX集團(tuán)有有限責(zé)任公司司建筑面積約13.7萬平方米米建筑用途商業(yè)、住宅結(jié)構(gòu)類型框剪結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)類型筏板+獨立柱基礎(chǔ)周圍環(huán)境本工程建設(shè)地塊位位于成都市XXX路與XXX路交叉叉口的東北方方向。南臨XXX路，北北臨XXX路，東東面及北面為為沙河及沿河河綠化帶?？靠拷h(huán)路南南面沿街分布布有多層建筑筑，靠近解放放路西面沿街街分布有多層層及部分小高高層建筑。在在基坑南面和和西面有一些些市政管線，主主要包括污水水、雨水、供供電（包括架架空供電電網(wǎng)網(wǎng)）、供氣、通信線路等地上地下管線。施工準(zhǔn)備2.1技術(shù)準(zhǔn)備根據(jù)設(shè)計圖紙、施工規(guī)范，對模板受進(jìn)行計算，確定支模方式。樓板模板的平面布置，縱橫龍骨間距、規(guī)格及排列，各支撐系統(tǒng)等支模方案，作出木工翻樣圖，并經(jīng)會審，熟悉圖紙，確定各部位、各節(jié)點模板拼接及相的支撐方法。檢查水、電等安裝工程在封模板前的各項準(zhǔn)備工作。支模順序、支模方法能滿足要求，支撐系統(tǒng)具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性要求。2.2材料準(zhǔn)備模板工程是結(jié)構(gòu)外觀好壞的重要保證，在整個結(jié)構(gòu)施工亦是投入很大的一部分，模板系統(tǒng)的選擇正確與否直接影響到施工進(jìn)度及工程質(zhì)量，模板方案的選擇，考慮的出發(fā)點是在工程的質(zhì)量及進(jìn)度上，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行綜合性經(jīng)濟成本分析，達(dá)到減少周轉(zhuǎn)材料投入，降低工程成本的目的。根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)外形較為規(guī)則，這一特點，在本工程的樓板、樓梯、洞口等模板工程中，本工程中全部采用18mm厚膠合板作模板，以提高主體結(jié)構(gòu)質(zhì)量。膠合板制作的木模板規(guī)格、種類符合設(shè)計要求；木楞、鋼楞的規(guī)格、種類符合設(shè)計要求；木支架、支柱、托具、卡具，鐵釘、鐵絲，對拉螺栓，Ф48鋼管及連接扣件等支架系統(tǒng)準(zhǔn)備齊；模板的支撐體系，選用Φ48鋼管腳手架，如此將可為提高工效、縮短工期、提高工程質(zhì)量，為優(yōu)質(zhì)、快速完成施工項目提供有利條件。第三章施工工藝及模板驗算3.1基坑墊層斜面、底板模板基坑墊層斜面模板安裝工藝由于土方單位開挖過程中，因未派人對接近開挖線30CM部分進(jìn)行人工細(xì)挖，而是直接機械開挖，且由于下雨沖蝕，導(dǎo)致電梯基坑、集水坑開挖面過寬，斜面凹凸不平，給后續(xù)施工增加難度，造成不便。一、施工細(xì)則及工藝（一）斜面基面休整將斜坡上松動的石塊人工取下，對因下雨、震動造成掉落到基坑底部的砂石清理干凈，或作分散處理；若土體因開挖施工局部未到位，采用人工修補。（二）電梯基坑、集水坑斜面支撐模板施工工藝在基坑內(nèi)對已經(jīng)澆筑的水平墊層上四周邊放出設(shè)計坡面下口邊線，用墨斗彈好邊線和控制線；控制線離邊線向模板平移50CM為宜，用以在模板底部擋住下口線后的檢查和調(diào)整使用。在已經(jīng)澆筑的坑頂部水平面砼上，彈好軸線，并在旁邊設(shè)定豎直定位鋼筋，用以拉結(jié)限位用的水平鋼管，水平鋼管與支撐斜拉鋼管用扣件拉結(jié)。定位鋼筋采用?8圓鋼，長50CM，入土深度大于30CM。按方案示意圖配模板，模板底部保持齊平，不得有高低凹凸，以免造成漏漿現(xiàn)象；在模板迎混凝土面上部按計算出的坡長用墨斗彈出上口線。按方案示意圖支設(shè)斜模板，模板底部用木方抵住模板下口，木方與水平鋼管靠緊，水平鋼管依靠定位鋼筋限位，控制水平移動。（如圖）利用定位鋼筋與預(yù)先彈好的模板上口線之間的距離D符合預(yù)先計算數(shù)值，以便保證坡率，使之符合設(shè)計要求。反復(fù)進(jìn)行坡度校核，然后進(jìn)行加固。在模板支設(shè)后及時組織班組、專職質(zhì)量檢查員、工長進(jìn)行自檢；無誤后向總包方報請驗收。（三）筏基斜面支撐模板施工工藝同以上各步驟，僅在2點改為：上口的控制斜拉鋼管用扣件拉結(jié)到抗水板上的抗浮錨桿上。注意事項模板應(yīng)選擇完整，層色教新的模板，無裂紋、斷裂?；又車耐馏w不得被擾動、震動，在模板支設(shè)過程中，應(yīng)注意不要碰撞土體，使之松動。對于剛支設(shè)好的模板如遇到下雨，刮大風(fēng)等天氣，應(yīng)適當(dāng)用施工用塑料布進(jìn)行遮擋。4，模板加固過程中須拉線調(diào)直。5，立模前滿涂隔離劑。6，舊模板、木方上鐵釘、水泥漿必須清理干凈后方可使用，盡量選用光潔面朝向砼，固定模板前與砼接觸面上必須滿刷隔離劑，模板相接處須刨平，接縫寬度應(yīng)小于3mm。7，基礎(chǔ)模板必須一次立模完畢。8，電梯基坑、集水坑比較深，混凝土澆注時對模板體系存在向上浮力；故澆注前需在中部架體上適當(dāng)增加鋼管等重物荷載。9，質(zhì)量要求：軸線偏差：5mm；底模上表面標(biāo)高：±5mm；截面內(nèi)部尺寸：基礎(chǔ)±5mm；表面平整度：3mm。10，混凝土澆注時因繞基坑四周環(huán)形分層澆筑，每層的澆筑厚度宜控制在40CM以內(nèi)。料口離澆注面高度不大于50CM，以減小對模板的側(cè)向沖擊。底板模板安裝工藝基礎(chǔ)墊層澆筑完成后，隨即在地下室外圈條形基礎(chǔ)外側(cè)砌筑240mm厚磚胎膜（M7.5水泥砂漿砌筑）。砌筑完成后，磚胎膜側(cè)面用1：2水泥砂漿抹出找平層（隨抹隨壓光）。陰陽角處抹出50*50mm弧形角，便于防水卷材粘結(jié)施工。底板的側(cè)模及底板高低處的掛模全部采用膠合板模板，鋼管固定，底板外周側(cè)混凝土墻板上翻部分一次澆筑，并設(shè)止水帶。3.2剪力墻模板剪力墻模板安裝工藝安裝前檢查→安裝門窗口模板→安裝第一步模板（兩側(cè)）→安裝內(nèi)楞→調(diào)整模板平直→安裝第二步至頂部兩側(cè)模板→安裝內(nèi)鋼楞調(diào)平直→安裝穿墻螺桿→安裝外鋼楞→加斜撐并調(diào)模板平直→與柱、墻、樓板連接。墻體的支模宜采用定型模板施工以利多次周轉(zhuǎn)使用，定型模板可用木?；蚪M合鋼模板，以斜撐及鋼楞保持模板的垂直度及位置，穿墻螺栓(對拉螺栓)及橫檔、直檔(鋼楞)承受現(xiàn)澆混凝土的側(cè)壓力，墻模底部用砂漿找平層調(diào)節(jié)高度零數(shù)，或用木枋墊平，搶模寬度的零數(shù)用小木枋補足，用U形卡作上下連接。施工時先彈出中心線和兩邊線，選擇一邊安裝，立豎檔、橫檔及斜撐釘模板，在頂部用線錘吊直，拉線找平，撐牢釘實。木模板一般采用橫板，待鋼筋扎好后，墻基礎(chǔ)清理干凈，再豎立另一側(cè)模板。3.2.2剪力墻模板體系設(shè)計模板體系：墻體采用復(fù)合高強木質(zhì)九夾板，板厚18mm；次龍骨采用50*100mm方木，主龍骨采用φ48*3.5鋼管；穿墻螺栓用φ14，螺桿長度為墻厚加450mm。其中地下室外墻（含人防部分）、人防臨空墻、水池側(cè)壁穿墻螺桿為止水螺桿，中間滿焊50×50×3mm鋼板止水片，墻體砼澆筑后埋入砼內(nèi)起止水作用，止水螺桿外側(cè)靠外模處用40×40×18mm木板嵌在砼內(nèi)（消防水池為內(nèi)側(cè)靠內(nèi)模處），拆模后剔除螺桿割除后，凹坑內(nèi)用1：2水泥砂漿嵌填密實，再做防水。500mm厚墻體螺桿水平間距400mm，豎向間距自底板向上均為300mm。400mm厚墻體螺桿水平間距400mm，豎向間距自底板向上3m以下為300mm，3m以上部分為400mm。300mm厚地下室內(nèi)墻螺桿水平間距為450mm，豎向間距自底板向上2m以下為400mm，2m以上為450mm.最下一道螺桿距地均為100mm。墻模板主龍骨用雙根φ48*3.5普通腳手架鋼管，間距同螺桿水平向間距；次龍骨用50×100mm木龍骨，間距150mm。剪力墻采用18mm膠合板模板，對拉螺栓為Ф14，間距400-600mm。外模底部裝海綿條，以防漏漿。3.2.3剪力墻模板驗算墻模板的計算參照《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14。2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2。3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢數(shù):1。4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50。5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00。墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=150.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×27.021×150.0×150.0=6.08×104N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=6.08×104/2.70×104=2.252N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=2.252N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算算計算公式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1150.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1+q2=25.7761+1..260=227.0211kN/mm；面板的最大剪力：：∨=0..6×27.0221×150.00=24431.8663N；截面抗剪強度必須須滿足:其中，Τ--面面板截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm22)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=24431.8663N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv--面板板抗剪強度設(shè)設(shè)計值(N/mm22)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值:T=3×2431..863/((2×500×18.0))=0.4005N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值T=00.405NN/mm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..5N/mmm2，滿足要要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗驗算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=47..7×0.5==23.885N/mmm；l計算跨度(內(nèi)楞間距)::l=150mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=550×1.8×1.8×1.8/112=24..3cm4；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=0..6mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×223.85××1504//(100××9500××2.43××105)=0.0035mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0.0335mm小于于等于面板的的最大允許撓撓度值[ω]=0.6mmm，滿足要要求！四、墻模板內(nèi)外楞楞的計算(一).內(nèi)楞((木或鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨骨采用木楞，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計算算最大彎距((N.mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.15×0.90==0.3788kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(7.7728+0..378)//1=8.1106kNN/m；內(nèi)楞的最大彎距：：M=0..1×8.1066×500.00×500.00=2.003×105N..mm；內(nèi)楞的抗彎強度應(yīng)應(yīng)滿足下式：：其中，σ內(nèi)楞承受受的應(yīng)力(N/mm22)；MM--內(nèi)內(nèi)楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--內(nèi)楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值：σ=2..03×1005/8.333×1044=2..432NN/mm2；；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值σ=2..432NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強強度驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內(nèi)楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.15×0.90==0.3788kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q22)/2==(7.7228+0.3378)/11=8.1006kN//m；內(nèi)楞的最大剪力：：∨=0..6×8.1066×500.00=24431.8663N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--內(nèi)內(nèi)楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm22)；∨--內(nèi)楞計算最大大剪力(N)：∨=24431.8663N；bb--內(nèi)楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--內(nèi)楞楞的截面高度度(mm)：hn=100.00mm；ffv--內(nèi)楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：τ=1..500NN/mm2；；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::fv=3×2431..863/((2×50.0×100.00)=0.7730N/mmm2；內(nèi)楞截面的抗剪強強度設(shè)計值::[fv]]=1.5000N/mmm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值τ=0.773N/mmm2小于內(nèi)內(nèi)楞截面的抗抗剪強度設(shè)計計值[fvv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.內(nèi)楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ω--內(nèi)內(nèi)楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m))：q=47.711×0.15//1=7.116kN//m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；EE--內(nèi)楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4)，I=4.117×106；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×77.16/11×50044/(1000×95000×4.177×106))=0..076mmm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ω]=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.0766mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大容容許撓度值[ω]=2mm，滿足足要求！(二).外楞((木或鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度度驗算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×47.7++1.4×2)×0.15×0.5/22=2.033kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=4450mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×2026..55×450.000=1..60×105NN/mm；強度驗算公式：其中，σ外楞的的最大應(yīng)力計計算值(N/mm22)M外楞的的最大彎距((N.mm))；M=11.60×105NN/mmW外楞的的凈截面抵抗抗矩；W=5.008×103mmm3；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm22)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=1..60×1005/5.008×1033=311.416N/mm22；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值σ=31..416N//mm2小小于外楞的抗抗彎強度設(shè)計計值[f]]=205NN/mm2,,滿足要求！！5.外楞的抗剪強強度驗算公式如下:其中，∨--外楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=4450.0mmm；P--作用用在外楞的荷荷載:P=(1..2×47.7++1.4×2)×0.15×0.5/22=2.0227kN；外楞的最大剪力：：∨=0..65×2026..552==5.933×102N；外楞截面抗剪強度度必須滿足::其中，τ--外外楞截面的受受剪應(yīng)力計算算值(N/mm22)；∨--外楞計算最大大剪力(N)：∨=5..93×102N；bb--外楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--外楞楞的截面高度度(mm)：hn=100.00mm；ffv--外楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=3×5.933×102//(2×500.0×1000.0)==0.1788N/mm22；外楞的截面抗剪強強度設(shè)計值::[fv]]=1.5000N/mmm2；外楞截面的抗剪強強度設(shè)計值::[fv]]=1.5NN/mm2；；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值τ=0.1178N/mmm2小于于外楞截面的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值[ffv]=1..5N/mmm2，滿足要要求！6.外楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ω--外外楞最大撓度度(mm)；PP--內(nèi)楞作作用在支座上上的荷載(kN/m))：P=447.71××0.15×0.50//2＝1.79kN/m；；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=4500.0mm；；EE--外楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=22100000.00NN/mm2；II--外楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.222×105；外楞的最大撓度計計算值:ω=1.1466×3.588×100//2×45003/(1000×2100000×11.22×1105)==0.0773mm；外楞的最大容許撓撓度值:[ω]=1..8mm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.0773mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.8mmm，滿足要要求！五、穿墻螺栓的計計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm22)；f穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11.555mm；；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=17..85kNN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.45×0.5==10.7734kNN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=10.7734kN小于穿墻螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=177.85kNN，滿足要求求！3.3柱模板柱模安裝工藝搭設(shè)安裝架子→第第一層模板安安裝就位→檢查對角線線、垂直和位位置→安裝柱箍→第二、三等等層柱模板及及柱箍安裝→安裝梁口柱柱模→安全面檢查查校正→群體固定。安裝柱模前先在基基礎(chǔ)面或樓面面上彈出縱橫橫軸線和四周周邊線，先彈彈兩端柱軸線線及邊線，然然后拉通線彈彈出中間部分分柱的軸線及及邊線。柱頭板可用厚255毫米～50毫米長料木板板，門子板一一般用厚25毫米～30毫米的短料或或定型模板。短短料在裝釘時時，要交錯伸伸長柱頭板，以以便于拆模。柱底部留置清洗口，在在澆筑混凝土土?xí)r堵牢。3.3.2柱模板板體系設(shè)計內(nèi)內(nèi)容柱模板采用膠合板板。采用188mm厚膠合板作面板，550mm×100mmm方木作楞木木兼拼口木，以Φ48*3.5鋼管作為柱箍。柱截面尺寸6000mm以下的的柱采用Φ48*3.5鋼管作為柱柱箍緊固，柱柱高2米以下范圍內(nèi)內(nèi)柱箍間距≤450㎜，柱高2米以上范圍內(nèi)內(nèi)柱箍間距≤500㎜。對于柱截面面尺寸600-1000㎜的柱，除滿滿足以上條件件外，還需在在柱中雙向加加設(shè)一道Φ14對拉螺栓的，對拉螺栓栓布置豎向間距同柱柱箍。柱模木龍骨間間距≤200mmm。柱截面尺寸10000-1200㎜的柱采用Φ48*3..5鋼管作為柱柱箍緊固，柱柱高2米以下范圍內(nèi)內(nèi)柱箍間距≤400㎜，柱高2米以上范圍內(nèi)內(nèi)柱箍間距≤500㎜，并在柱中雙向向加設(shè)兩道Φ14對拉螺栓，對對拉螺栓布置置間距同柱箍箍。柱模木龍骨間間距≤200mmm。柱模板驗算（以1200*8000mm為例）柱模板的計算依據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊》第四四版、《建筑筑施工計算手手冊》江正榮榮著、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐撐由兩層（木木楞或鋼楞）組組成，第一層層為直接支撐撐模板的豎楞楞，用以支撐撐混凝土對模模板的側(cè)壓力力；第二層為為支撐豎楞的的柱箍，用以以支撐豎楞所所受的壓力；；柱箍之間用用對拉螺栓相相互拉接，形形成一個完整整的柱模板支支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖圖柱截面寬度B(mmm):12200.000；柱截面高高度H(mmm):8000.00；柱柱模板的總計計算高度:HH=3..00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用用溜槽、串筒筒或?qū)Ч軙r，傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為2..00kN//m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:2；柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:7；柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1；柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48×3.5；鋼楞楞截面慣性矩矩I(cm44):12..19；鋼楞楞截面抵抗矩矩W(cm33):5.008；柱箍的間距(mmm):4500；柱箍肢數(shù)數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；；寬度(mm):550.00；；高度(mm):1100.000；豎楞肢數(shù)數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合合板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模模量(N/mm22):95000.00；；面板抗彎強強度設(shè)計值ffc(N/mmm2):113.00；；面板抗剪強強度設(shè)計值((N/mm22):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(NN/mm2)):13.000；方木彈彈性模量E((N/mm22):95000.00；；方木抗剪強強度設(shè)計值fft(N/mmm2):11.50；鋼鋼楞彈性模量量E(N/mmm2):22100000.00；鋼鋼楞抗彎強度度設(shè)計值fcc(N/mmm2):2005.00；；二、柱模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取3.0000m；β1外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..000；β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.0000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為47.7705kNN/m2、72.0000kN//m2，取較較小值47..705kkN/m2作作為本工程計計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=47..705kNN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2==2kNN/m2。三、柱模板面板的的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗驗算對象，進(jìn)進(jìn)行強度、剛剛度計算。強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面寬度B方向豎楞間間距最大，為為l=1922mm，且且豎楞數(shù)為7，面板為為大于3跨，因此對對柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁進(jìn)行行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度度驗算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計算最大跨跨中彎距：其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1192.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=23.1185+1..134=224.3199kN/mm；面板的最大彎距：：M=0..1×24.3119×192×192=8.96××104N..mm；面板最大應(yīng)力按下下式計算：其中，σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm22)；MM--面面板計算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=4500×18.0×18.0//6=2.443×104mmm3；ff--面板板的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；面板的最大應(yīng)力計計算值：σ=M//W=88.96×1104/2.43××104==3.6889N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計計算值σ=3.6689N/mmm2小于于面板的抗彎彎強度設(shè)計值值[σ]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.面板抗剪驗算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1192.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=23.1185+1..134=224.3199kN/mm；面板的最大剪力：：∨=0..6×24.3119×192.00=28801.5006N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm22)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=28801.5006N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4550mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv面面板抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面受剪應(yīng)力力計算值:τ=3×22801.5506/(22×450××18.0))=0.5119N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.5519N/mmm2小于于面板截面抗抗剪強度設(shè)計計值[fvv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:其中，ω--面面板最大撓度度(mm)；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載(kN/m))：q=47.711×0.45＝21.477kN/mm；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1192.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；II=4500×18.0×18.0×18.0//12=2.19××105mmm4；面板最大容許撓度度:[ω]=1192/250==0.7668mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×221.47××192.004/(1000×95000.0×22.19×1105)==0.0995mm；；面板的最大撓度計計算值ω=0.0995mm小于于面板最大容容許撓度設(shè)計計值[ω]=0.7768mm,,滿足要求?。∷?、豎楞方木的計計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為33.0m,柱箍間距為為450mmm，豎楞為大大于3跨，因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算。本工程中，豎楞采采用木楞，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：其中，M--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.19×0.90==9.8922kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4844kN/m；；q=(9..892+00.484))/1=100.376kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×10.3776×450.00×450.00=2.110×105N..mm；其中，σ豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm22)；MM--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；豎楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=M//W=22.10×1105/8..33×1004=22.521NN/mm2；；豎楞的最大應(yīng)力計計算值σ=2.5521N/mmm2小于于豎楞的抗彎彎強度設(shè)計值值[σ]=13NN/mm2，滿滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，∨--豎楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q11:1.22×47.711×0.19×0.90==9.8922kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q22:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4844kN/m；；q=(9..892+00.484))/1=100.376kN/m；；豎楞的最大剪力：：∨=0..6×10.3776×450.00=28801.5006N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ豎楞截面最最大受剪應(yīng)力力(N/mm22)；∨--豎楞計算最大大剪力(N)：∨=28801.5006N；bb--豎楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--豎楞楞的截面高度度(mm)：hn=100.00mm；ffv--豎楞楞的抗剪強度度設(shè)計值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值:τ=3×22801.5506/(22×50.00×100..0)=0..840N//mm2；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]==1.5000N/mm22；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值τ=0.884N/mmm2小于豎豎楞截面抗剪剪強度設(shè)計值值[fv]]=1.5NN/mm2，滿滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:其中，ω--豎豎楞最大撓度度(mm)；qq--作用在在豎楞上的線線荷載(kN/m))：q=447.71××0.19=9.116kN//m；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=4.117×106；豎楞最大容許撓度度:[ω]=4450/2550=11.8mm；；豎楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×99.16×4450.044/(1000×95000.0×4..17×1006)=0.0644mm；豎楞的最大撓度計計算值ω=0.0644mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ω]=1.8mmm，滿足要要求！五、B方向柱箍的的計算本算例中，柱箍采采用鋼楞，截截面類型為圓圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=12.199cm4；柱箍為大于3跨，按集中荷荷載三跨連續(xù)續(xù)梁計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)，豎楞楞距離取B方向的；P==(1.22×47.7×0.9++1.4×2×0.9)×0.1922×0.455/2=2.33kN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=5..784kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.2219kNN.m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.2207mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..22kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值:σ=411.15NN/mm2；；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值σ=41..15N/mmm2小于于柱箍的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==205N//mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ω=0.2207mmm；柱箍最大容許撓度度:[ω]=4400/250==1.6mm；柱箍的最大撓度ω=0.2007mm小于于柱箍最大容容許撓度[ω]=1.6mmm，滿足要要求!六、B方向?qū)萋菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm22)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：對拉螺栓的型號::M14；對拉螺栓的有效直直徑:11..55mmm；對拉螺栓的有效面面積:A==105mm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=5.7844kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=17..85kNN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=5.7884kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!七、H方向柱箍的的計算本工程中，柱箍采采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:本工程中，柱箍采采用鋼楞，截截面類型為圓圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截截面抵抗矩WW分別為:鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=121.99cm4；柱箍為2跨，按按二跨連續(xù)梁梁計算（附計計算簡圖）：：H方向柱箍計算簡圖圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)，豎楞楞距離取H方向的；P=(1.2××47.7×0.9+11.4×2×0.9)×0.1888×0.45//2=22.29kkN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=7..075kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.3309kNN.m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.1143mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..31kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值:σ=577.95NN/mm2；；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值σ=57..95N/mmm2小于于柱箍的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==205N//mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:V=00.143mm；柱箍最大容許撓度度:[V]]=4000/2250=1.6mmm；柱箍的最大撓度V=0..143mmm小于柱箍最最大容許撓度度[V]==1.6mmm，滿足要求求!八、H方向?qū)萋菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm22)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：對拉螺栓的直徑::M14；對拉螺栓有效直徑徑:11..55mmm；對拉螺栓有效面積積:A=105mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=17..85kNN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=7.0755kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=7..075kNN小于[N]]=17.885kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!3.4梁模板梁模安裝工藝梁、板模板的排列列在現(xiàn)場由木木工放樣圖中中均排出每一一層模板各構(gòu)構(gòu)件的排列圖圖，并經(jīng)分管管施工員及總總施工員審批批后方能實施施。梁模安裝裝工藝：彈出出梁軸線及水水平線并復(fù)核核→搭設(shè)梁模及及支架→安裝梁底楞楞及梁卡具→安裝梁底模模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝側(cè)梁?！惭b另一側(cè)側(cè)梁模→安裝上下鎖鎖口楞、斜撐撐楞及腰楞和和對拉螺栓→復(fù)核梁模尺尺寸、位置→與相鄰模板板連固。施工放線時，在底底板、樓板上上彈出梁的中中心線或軸線線，以此作為為支模的基線線，控制梁的的準(zhǔn)確位置。當(dāng)梁跨4000mmm時，梁底底模應(yīng)起拱，起起拱高度控制制在梁跨的11/10000—3/10000。地下室室框架主次梁梁均需起拱。為防止梁模移動，梁梁底模兩側(cè)須須加扣件緊固固。加固梁模模時，需拉設(shè)設(shè)通線將模板板找直、找正正。梁側(cè)模上上口須加鎖口口，鎖口可采采用鋼管和扣扣件扣牢。梁模板在滿堂架基基礎(chǔ)上再在梁梁兩邊加密支支承鋼管，底底模支撐在小小橫桿上面，側(cè)側(cè)模用短鋼管管及扣件來固固定和加固，固固定梁底模及及側(cè)模時同一一根梁拉統(tǒng)線線，立桿不能能直接支承在在樓板上，放放入墊木。梁梁模板先鋪底底模及一邊側(cè)側(cè)模，待梁鋼鋼筋綁扎完畢畢及經(jīng)驗收后后，再封另一一側(cè)模板。梁梁模板鋪排時時從梁兩端往往中間退，使使嵌木安排在在梁中，以免免柱梁節(jié)點縮縮頸的質(zhì)量通通病。地下室梁斷面尺寸寸主要有：200*4000mm,250*5500mm,,250**550mmm,2500*700mmm,3000*7000mm,4400*8000mm,6600*12200mm等等。3.4.2梁模板板體系設(shè)計內(nèi)內(nèi)容梁模系統(tǒng)包括底模模、側(cè)模均采采用木模，次次楞（50*1000mm方木）間間距不大于2200mm，主主楞（兩根圓圓鋼管48×3.5mm合并）間間距不大于5500mm,,提前配制現(xiàn)現(xiàn)場組拼。梁梁模板支撐系系統(tǒng)采用鋼管管、扣件搭設(shè)設(shè)的腳手架支支架。每根立立柱底部均應(yīng)應(yīng)設(shè)置木墊板板和鋼底座。距地地200mmm設(shè)置縱橫第第一道掃地桿桿，第二道大大橫桿距掃地地桿間距不大大于1.2mm，最上一道道大橫桿距立立桿頂部支撐撐點不大于5500mm，步步距不超過11500mmm。深梁模板：對于梁梁高大于7000mm的深深梁，需特殊殊加固。梁高高在700—900mmm范圍內(nèi)，中部部需對拉一道道14螺栓，并設(shè)一立桿桿支撐體系（中中間立桿采用用U型頂托加固固），立桿間間距不大于8800mm。梁梁高為10000mm-11200mmm時，對拉兩兩道14螺栓，并設(shè)一立桿桿支撐體系（中中間立桿采用用U型頂托加固固），立桿間間距不大于8800mm。對對于梁高為500*12200mm，設(shè)一立桿支支撐體系（中中間立桿采用用U型頂托加固固），立桿間間距不大于7700mm。對對于梁高為600*12200mm的的梁設(shè)兩立桿桿支撐體系（中中間兩根立桿桿采用U型頂托加固固），立桿間間距不大于7700mm。梁梁高大于10000mm的的在主力桿和和大橫桿交點點處加設(shè)雙扣扣件加固。梁梁高為12000mm梁支支撐立桿需按按如下要求設(shè)設(shè)置剪刀撐：：應(yīng)在外圍縱縱向外側(cè)立面面整個長度和和高度上連續(xù)續(xù)設(shè)置豎向剪剪刀撐；模板板支架外圍橫橫向外側(cè)立面面（即兩端外外立面）和沿沿縱向每隔4根立桿從下下至上設(shè)置一一道連續(xù)的豎豎向剪刀撐；；3.4.3梁模板板驗算（以地下一層6000*12000mm為例例）高支撐架的計算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程梁支架高高度大于4米，根據(jù)有關(guān)關(guān)文獻(xiàn)建議，如如果僅按規(guī)范范計算，架體體安全性仍不不能得到完全全保證。為此此計算中還參參考了《施工工技術(shù)》20002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..60；梁截截面高度DD(m):11.20混凝凝土板厚度((mm):2200.000；立桿梁跨跨度方向間距距La(m)):0.700；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.100；立桿步距距h(m)::1.50；；梁支撐架搭搭設(shè)高度H((m)：4.90；梁兩側(cè)立柱間距((m):0..80；承重重架支設(shè):多根承重立立桿，方木支支撐垂直梁截截面；梁底增增加承重立桿桿根數(shù):2；板底承重立桿橫向向間距或排距距Lb(m)):1.000；采用的鋼鋼管類型為ΦΦ48×3..5；扣件連接方式:雙雙扣件，考慮慮扣件質(zhì)量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.880；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):00.35；鋼鋼筋自重(kN/m33):1.550；施工均均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m22):2.55；新澆混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m22):18..0；傾倒混混凝土側(cè)壓力力(kN/m22):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m22):2.003.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：：100000.0；木材材抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計計值fv(NN/mm2))：1.7；面板板類型：膠合合面板；面板板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2))：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：100.00；梁底縱向向支撐根數(shù)：：4；面板厚度(mm))：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm))：400；次楞楞根數(shù)：7；穿梁螺栓栓水平間距((mm)：400；穿梁梁螺栓豎向根根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距板板底的距離為為：200mmm，600mmm；穿梁螺栓栓直徑(mm)：M14；主楞楞龍骨材料：：鋼楞；截面類型為圓鋼管管48×3.5；主楞楞合并根數(shù)：：2；次楞龍骨骨材料：木楞楞,，寬度50mmm，高度1000mm；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載載強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1外加劑劑影響修正系系數(shù)，取1..200；β2混凝土土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.1500。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為50.9994kNN/m2、18.0000kN//m2，取較較小值18..000kkN/m2作作為本工程計計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為7根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公式式如下:其中，σ面板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm22)；M面板的的最大彎距((N.mm))；W面板的的凈截面抵抗抗矩，W==40×1.8×1.8/66=21.66cm3；[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm22)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=11.2×0.4×18×0.9=77.78kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q2=11.4×0.4×2×0.9=11.01kNN/m；q=q1+qq2=77.776++1.0088=8..784kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=1666.67mmm；面板的最大彎距M=0..1×8.7844×166.66672==2.444×104N..mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=2..44×1004/22.16×1104=1..13N/mmm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=1.113N/mmm2小于面面板的抗彎強強度設(shè)計值[f]=113N/mmm2，滿足要要求！2.撓度驗算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=188×0.4==7.2NN/mm；l計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=166.667mm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=40×1.8×1.8×1.8/112=19..44cm44；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×77.2×1666.6744/(1000×95000×1.944×105))=0..02mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=166..667/2250=0.6677mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.022mm小于面面板的最大容容許撓度值[ω]=0.6667mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用1根木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×11002×1/6==83.333cm3；I=50×11003×1/12=4166.67cmm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計算算值(N/mm22)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N.mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm22)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×18×0.9+11.4×2×0.9)×0.1677=3.666kN/m；；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=400mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×3.66×400.0002=55.86×104N..mm；最大支座力:R==1.1×3.66×0.4=11.61kkN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=5..86×1004/8.333×1044=0..703NN/mm2；；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=0..703NN/mm2小于內(nèi)楞楞的抗彎強度度設(shè)計值[[f]=177N/mm22，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000N/mmm2；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=18.000×0.17==3.000N/mmm；l計算跨度(外楞間距)：l=4000mm；I面板的截面面慣性矩：II=8..33×106mmm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×33×40044/(1000×100000×8.333×1066)=00.006mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ω]=4400/2550=1.66mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.0066mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大容容許撓度值[ω]=1.6mmm，滿足要要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力1..61kN,,按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=10.166cm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=24.388cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kNN.m)外楞變形圖(mmm)（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計算算值(N/mm22)M外楞的的最大彎距((N.mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm22)。根據(jù)連續(xù)梁程序求求得最大的彎彎矩為M=0.3766kN.mm外楞最大計算跨度度:l==600mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=3..76×1005/1.002×1044=366.984N/mm22；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=36..984N//mm2小小于外楞的抗抗彎強度設(shè)計計值[f]]=205NN/mm2，滿滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.194mm外楞的最大容許撓撓度值:[ω]=6600/4000=1.55mm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.1994mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.5mmm，滿足要要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm22)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；；查表得：穿梁螺栓的直徑::14mm；穿梁螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118×0.4×0.6==4.32kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=4.322kN小于于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]]=17.885kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面