武漢某高層辦公樓大體積混凝土施工方案魯班獎

****大廈大體積混凝土施工方案編制人：審核人：審批人：目錄編制依據(jù)…………2工程概況…………21、工程性質(zhì)………22、工程概況………………2三、主樓底板大體積混凝土施工方案………………31、主樓基礎底板工程概況…………………32、底板大體積混凝土施工準備工作…………33、施工程序…………………54、墊層混凝土施工…………………55、底板鋼筋施工…………………66、基礎模板施工…………………87、大體積混凝土施工…………………98、大體積混凝土溫度裂縫控制…………………109、大體積混凝土測溫控制…………………1910、針對測溫成果采取的措施…………………19附圖1：厚大體積底板鋼筋面筋支撐圖……20附圖2：基礎磚模示意圖…………………21附圖3：筏板（FB6）與基礎底板連接處模板大樣圖………22附圖4：筏板大體積混凝土隔斷帶示意圖…………………23附圖5：筏板（FB6）混凝土澆筑泵管布置圖………………24一、編制依據(jù)****大廈工程施工招標文件。****大廈工程答疑紀要。****大廈工程建筑設計圖紙（設計號2004-2-111）。****大廈±0.00以下施工組織設計。****大廈±0.00以下設計交底、圖紙會審紀要。現(xiàn)行國家及湖北省的有關規(guī)范、規(guī)程和標準及強制性條文的規(guī)定，湖北省及武漢市現(xiàn)行的安全生產(chǎn)、文明施工的規(guī)定。我集團公司《質(zhì)量手冊》和《程序文件》。二、工程概況1、工程性質(zhì)（略）2、工程概況****大廈工程為一綜合性辦公大樓，總用地面積為17281平方米，大廈由二十三層主樓，五層裙樓及二層地下室組成，建筑高度84.6米，建筑面積約67580平方米，建筑功能地上為發(fā)行總公司用房，大樓物業(yè)管理，廣告公司用房，辦公，資料庫，采編辦公用房、會議室及其配套用房等，地下為機動車庫及設備用房。結構形式：本工程采用的基礎型式裙樓為柱下獨立基礎、主樓為筏板基礎；主樓部分為框架-核心筒結構，裙樓部分為框架結構，建筑造型部分采用鋼結構裝飾構架。結構抗震等級：主樓部分---框架為三級，框支梁XKL，框支柱ZXKZ為二級，核心筒為二級。裙樓部分----框架為四級。建筑總層數(shù)：地下二層，地上裙樓五層，主樓二十三層。本工程建筑耐久年限為50年，建筑防火分類為一類高層。建筑抗震設防烈度為6度。三、主樓底板大體積混凝土施工方案主樓基礎底板工程概況地下室主樓基礎底板由主樓筏板基礎（FB6，H=2400）、獨立基礎（J-1～J-4，H=1000）及基礎底板（H=500）組成，總面積為2538㎡，基礎底板總混凝土量為4798m3，其中主樓筏板基礎（FB6）混凝土量為4020m3，屬大體積混凝土底板，施工中要采取措施進行溫度控制，以防止混凝土內(nèi)外溫差過大產(chǎn)生結構裂縫（溫差引起的混凝土拉應力大于混凝土抗拉強度時，將出現(xiàn)裂縫。）底板大體積混凝土施工準備工作技術準備對施工圖紙認真仔細閱讀及熟悉，參加圖紙會審，從施工角度提出意見及建議。根據(jù)設計圖紙及有關施工規(guī)范，編制施工方案。選定商品混凝土供應商，并按設計混凝土強度、抗?jié)B及溫控要求，提出混凝土級配試配，進行混凝土配合比優(yōu)化，最后選定配合比。認真進行技術交底，根據(jù)批準的施工方案，交底到技術人員和班組長，并強調(diào)嚴格執(zhí)行。根據(jù)設計和施工方案，對所需主要材料，如鋼筋、直螺紋套筒、各種模板、螺桿等，核算所需數(shù)量，作出備料計劃，選用材料必須嚴格把好質(zhì)量關，材料必須有質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告。基坑排水根據(jù)地質(zhì)報告提供的地下水情況，本基坑不設井點降水系統(tǒng)，基坑排水采用明溝系統(tǒng)，排除雨水、施工用水及少量基坑滲漏水，在基坑四周設置排水溝及集水井，低標號混凝土鋪底，用磚砌墻后抹灰，有積水時用移動潛水泵將積水排至基坑頂部排水溝，降大雨時增加排水泵，并及時將水從基坑中排出。安全及防護設施搭設進入基坑的安全通道，并在二側(cè)設置欄桿，在基坑頂部四周設置安全欄桿，并達到安全標準。施工中隨時注意基坑圍護結構的安全，特別注意基坑坡頂?shù)牡叵鹿艿?、排水管、窨井、房屋等處有否變化，在降大雨時，注意基坑邊坡有無異常。底板施工放線測量將地面上測設好的軸線控制點，用經(jīng)緯儀引入基坑，并設置好臨時控制點，澆灌底板前在墊層上測量放線，先進行上下校對，高程控制用已設置的水準基點轉(zhuǎn)入基坑，控制底板高程，測量的允許偏差應符合規(guī)范要求。3、施工程序先施工主樓筏板基礎，后施工獨立基礎及基礎底板，先深后淺，一次澆灌。外墻水平施工縫留在離底板350㎜高度處，內(nèi)墻不翻邊，留在底板面，水平施工縫采用3㎜厚鋼板止水帶。底板主要施工程序：主樓筏板墊層—墊層上防水層—磚?！毩⒒A及底板墊層—防水層—底板鋼筋—后澆帶模板—后澆帶止水鋼板安裝—隱檢—底板混凝土澆灌---覆蓋保溫及養(yǎng)護4、墊層混凝土施工墊層混凝土是底板施工的一個重要環(huán)節(jié)，必須嚴格按設計要求和規(guī)范進行?；油练介_挖到近基礎高程時，留200--300㎜左右土層，以免擾動原狀土，預留土層用人工修土，基坑修整后抓緊基槽驗收，并隨即安裝側(cè)模澆灌墊層混凝土，施工中應對基槽進行保護，并防止基底土反彈、基槽粘土遇水軟化，當墊層混凝土澆筑前遇到下雨應盡可能用塑料布覆蓋，作臨時性保護。按設計后澆帶底部增設的厚100寬2400的防水墊層混凝土，應最先施工，墊層混凝土澆完后2-3天再施工上面的二氈三油防水層，防水層施工按防水層施工規(guī)范進行。側(cè)模采用50×100方木或10#槽鋼，用Ф25鋼筋打入地面作立楞，間距1000～1500。5、底板鋼筋施工1）按設計要求，筏板基礎、獨立基礎、基礎底板鋼筋接頭采用等強度滾軋直螺紋套筒連接技術，等級為A級，直螺紋連接工藝簡單，施工速度快，連結強度高，連接質(zhì)量應滿足國家現(xiàn)行標準《鋼筋機械連接通用技術規(guī)程》的要求。對施工滾軋直螺紋套筒連接接頭的工人必須經(jīng)過培訓，采用滾軋直螺紋套筒連接時應先檢查鋼筋的車絲情況是否合格，不合格的要切除重新車絲。鋼筋連接施工質(zhì)量的控制分三個步驟：加工質(zhì)量控制，施工過程質(zhì)量控制、檢驗驗收。這三個步驟都很關鍵，加工時嚴格按照有關規(guī)范及技術規(guī)程進行并及時做預檢，加工質(zhì)量經(jīng)檢驗合格后方可送至現(xiàn)場安裝，安裝過程中人為因素較多，故施工員應提前做好培訓及交底工作，且選擇認真負責、訓練有素的專職人員進行操作，現(xiàn)場施工過程中應及時通知質(zhì)檢員進行現(xiàn)場取樣送檢，檢驗合格后再進行下一工序施工。鋼筋的接頭末端至鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑的10倍。同一構件中相鄰縱筋的機械連接接頭宜相互錯開，機械連接接頭連接區(qū)段的長度為35d（d為縱筋的較大直徑），位于同一連接區(qū)段內(nèi)的受拉縱筋接頭面積百分率不宜大于50%。直螺紋套筒連接接頭（500個接頭為一個檢驗批）必須按要求取樣送檢，試驗結果必須合格，鋼筋綁扎安裝完畢后，由班組組織進行自檢，合格后報專職質(zhì)量員組織復檢，最后由質(zhì)檢、資料部門填寫報驗單報監(jiān)理，并會同監(jiān)理一起進行鋼筋隱蔽驗收，并辦理好隱檢手續(xù)。2）500厚的底板采用與底板面筋同規(guī)格的鋼筋制作的馬凳來支撐面筋,間距為@800×800。1000、1200厚的承臺及底板采用與承臺、底板面筋同規(guī)格的鋼筋制作的馬凳來支撐面筋,間距為@800×800，并用扎絲固定在板筋上，墊層及平臺模板驗收后，根據(jù)圖紙鋼筋間距彈線，受力鋼筋接頭位置應相互錯開。板縱向受力鋼筋保護層厚度的允許偏差為+8mm,-5mm.主樓部分2400厚的大底板,由于鋼筋層數(shù)多,重量大,在施工過程中,采用角鋼焊成支架支撐面筋,具體詳見附圖1《厚大體積底板鋼筋面筋支撐圖》,支撐架排距為@1200。3）框架柱、剪力墻、外墻按設計圖紙在澆灌底板前須埋入基礎底板，裙樓框架柱縱筋全部伸入柱基及筏板基礎底，并彎折15d。主樓框架柱縱筋四個角筋伸入柱基或筏板基礎底部且每隔一根縱筋伸入柱基或筏板基礎底部，并且都彎折15d。筒體剪力墻縱筋每隔一根伸入基礎底部，并彎折15d。筒體暗柱同主樓框架柱。地下室外墻、內(nèi)墻縱筋錨入基礎內(nèi)不少于30d，每隔兩對鋼筋有一對鋼筋插入基礎底部。所有框架柱及筒體暗柱在柱基或筏板基礎內(nèi)設三道定位箍筋，規(guī)格同上部箍筋。4）鋼筋保護層厚度地下室外墻外側(cè)、筏板基礎、獨立基礎、基礎底板板底為50㎜地下室外墻內(nèi)側(cè)為15㎜；筏板基礎板面為25㎜；獨立基礎面為16-22㎜（不小于面筋的直徑）；基礎底板板面為20㎜。6、基礎模板施工按照施工進度計劃,提前計劃、采購模板工程所需材料，保證充足的材料供應，以保證工程施工進度。基礎底板模板采用磚模，M10灰砂磚，M5水泥砂漿砌筑。1)獨立基礎在底板以下部分都采用磚模，獨立基礎、基礎梁、筏板周邊采用磚模砌筑至基礎面標高。詳見附圖2《基礎磚模示意圖》2)筏板（FB6）與底板連接處，采用Φ25短鋼筋焊在角鋼支架上，在短鋼筋上插入Φ48鋼管，并且定位模板下邊線，用木枋和Φ48鋼管組成支撐系統(tǒng)。詳見附圖3《筏板（FB6）與基礎底板連接處模板大樣圖》3）集水井模板配成定型模板，并在底部開幾個小孔，用以釋放澆灌混凝土時產(chǎn)生的空氣，以利于降低浮力。在安裝集水井模板時，在集水井底部焊接豎向支撐鋼筋，支撐于底板墊層上，用鐵絲把模板綁扎于筏板基礎鋼筋上，在澆灌混凝土前，吊一個塔吊標準節(jié)壓于模板上，防止集水井模板上浮，以保證集水井的尺寸及標高位置準確。4）由于泵送混凝土坍落度大、流動性大，大體積混凝土底板厚度達2400，長度有62.68m，混凝土澆搗時，如果順其自然流淌，混凝土斜面坡度將達到1：20左右，坡底處混凝土將會發(fā)生離析現(xiàn)象，造成坡底處都是水泥漿，影響混凝土強度及質(zhì)量，因此需在筏板（FB6）大體積混凝土澆灌時，在筏板長向設置兩道雙層鋼絲網(wǎng)隔斷帶（隔斷帶高1400），限制混凝土過多流淌，保證混凝土的澆灌質(zhì)量。具體詳見附圖4《筏板大體積混凝土隔斷帶示意圖》。7、大體積混凝土施工1）混凝土供應A區(qū)底板一次性澆筑混凝土總量為4789m3,根據(jù)現(xiàn)場實際情況及省構的供應、運輸能力，計劃80小時澆筑完成。省構余家頭站有HZS-120型攪拌站一座，雙臺班（24小時）可生產(chǎn)混凝土2000m3，計劃本次大體積混凝土澆筑使用兩臺高壓地泵（泵送能力40m3/小時.臺），投入18臺混凝土攪拌運輸車（8臺6m3車、10臺8m3車），正常情況每小時運輸能力在110m3左右，可滿足現(xiàn)場連續(xù)澆筑的需要。澆灌混凝土前，由試驗室技術人員對混凝土的攪拌質(zhì)量進行監(jiān)控，對粗、細骨料進行事前檢查，碎石應符合連續(xù)的顆粒級配，混凝土的坍落度、和易性應符合泵送混凝土的工藝要求，應對輸送泵等機械進行維修，并加強保養(yǎng)。隨著天氣條件的變化，對混凝土坍落度及外加劑進行適當?shù)恼{(diào)整，以滿足不同條件下的施工需要。本次大體積混凝土強度等級為C40P6，內(nèi)摻12%UEA微膨脹劑，控制混凝土的初凝時間在8—10小時，坍落度在16—18cm。首次使用的混凝土配合比應進行開盤鑒定，其工作性能應滿足設計配合比的要求，開始生產(chǎn)時應至少留置一組標準養(yǎng)護試件，作為驗證配合比的依據(jù)。混凝土拌制前，應測定砂、石的含水率，并根據(jù)測試結果調(diào)整材料用量，提出施工配合比，結構混凝土的強度等級必須符合設計要求，用于檢查結構構件混凝土強度的試件應在混凝土澆灌地點隨機抽取。2）地泵、泵管布置及保護合理布置混凝土輸送管道，是保證泵送混凝土施工順利進行的首要條件，根據(jù)線路最短、彎頭最少的原則布置，本次大體積混凝土澆筑使用兩臺高壓地泵，兩條輸送管道同時進行連續(xù)澆筑。泵管布置詳見附圖5《筏板（FB6）混凝土澆筑泵管布置圖》。8、大體積混凝土溫度裂縫控制（1）底板混凝土內(nèi)外溫差計算基礎底板長62.642m，寬36.365m，厚2.40m，采用C40P6，配筋率為0.5455%，地基土為粘土層。施工采用42.5級普通硅酸鹽水泥，水泥用量控制在252㎏/m3，采用一次性澆筑不留施工縫，預計混凝土的澆筑時間在9月中旬，月平均氣溫為28℃。1）由于水泥水化熱引起混凝土內(nèi)部絕熱溫升：T=WQ0（1-e-mt）/Cγ式中：T-混凝土不同齡期的絕熱溫升（℃），W-每m3混凝土的水泥用量（㎏/m3）取252㎏/m3Q0-單位水泥28天的累計水化熱（J/㎏）取410×103J/kgC-混凝土的比熱，取993.70J/㎏·Kγ-混凝土容重，取2400㎏/m3t-混凝土齡期（d）m-常數(shù)，與水泥品種、澆筑時溫度有關設計C40P6混凝土絕熱溫升計算如下：令e-mt=0時，Q0=410000J/㎏（42.5級普通硅酸鹽水泥）T=252×410000/（993.7×2400）=43.32℃根據(jù)有關資料，混凝土的實際最高溫升在澆筑后的第3天，由圖7-2查得：T3=43.32×0.65=28.16℃2)混凝土澆筑時，要求入模溫度控制在30℃以內(nèi)。T0=30℃3）混凝土澆筑后三天時，最高內(nèi)部溫度值；T3max=T0+T3=30+28.16=58.16℃4)混凝土澆筑時預計為9月中旬，平均氣溫為28℃，則混凝土的內(nèi)外溫差為：內(nèi)外溫差=58.16-28=30.16℃>25℃通過以上計算，主樓地下室底板必須采取相應技術措施，否則，易產(chǎn)生表面溫度裂縫。（2）底板混凝土收縮溫度應力計算：預計底板混凝土澆筑30天左右，底板混凝土的溫度就可降至周圍大氣的溫度，驗算底板混凝土整體澆筑后，是否會產(chǎn)生收縮性裂縫。底板L=62.642m，H=2.40mH/L=2.4/62.642=0.038<0.20符合計算假定阻力系數(shù)：Cx=60N/cm3=0.06N/mm3底板厚度H=2400㎜各齡期的混凝土彈性模量：E（t）=E0(1-e-0.09t)式中：E0=3.25×104N/mm2由于3天后開始降溫，所以從第3天開始計算：E（3）=3.25×104(1-e-0.09×3)=3.25×104(1-0.7634)=0.769×104Mpa同樣方法求得：E（6）=1.356×104MpaE（9）=1.804×104MpaE（12）=2.146×104MpaE（15）=2.408×104MpaE（18）=2.607×104MpaE（21）=2.759×104MpaE（24）=2.875×104MpaE（27）=2.964×104MpaE（30）=3.032×104Mpa4)混凝土的線膨脹系數(shù)α=1×10-5/℃5）結構長度L=62462㎜6）結構計算溫度：T=Tm+Ty(t)a、混凝土各齡期階段的降溫溫差Tm水泥水化熱引起的最大絕熱溫升：Tmax=43.32℃混凝土的實際最高溫升在澆筑后的第3天T3=28.16℃根據(jù)圖7-2和Tmax計算各齡期階段的降溫溫差：T3-6=43.32×(0.65-0.62)=1.30℃T6-9=43.32×(0.62-0.57)=2.17℃T9-12=43..32×(00.57-00.48)==3.90℃T12-15=433.32×((0.48--0.38))=4.33℃T15-18=433.32×((0.38--0.29))=3.90℃T18-21=433.32×((0.29--0.23))=2.60℃T21-24=433.32×((0.23--0.19))=1.73℃T24-27=433.32×((0.19--0.16))=1.30℃T27-30=433.32×((0.16--0.13))=0.43℃B、混凝土的收縮當當量溫差Ty(t)根據(jù)式（7-222）：Ty(t)==εy(t)/α式中：Ty(t))--混凝土各齡齡期的收縮值值α--混凝土的線膨脹系系數(shù)1×100-5而根據(jù)式（7-223）：εy(t)=εyy0（1-e-btt）M1·M22·M3·······MM10式中：εy0---標準狀態(tài)下下混凝土的極極限收縮值，一一般為3.24××10-4b—經(jīng)驗系系數(shù)，取0.01t—混凝土土齡期（d）M1·M22·M3·······MM10各種修正系系數(shù)，經(jīng)計算算總值取為1.50εy(30)=33.24×110-4(1--e-0..01×300)×1.55=1.266×10-44εy(27)=33.24×110-4(1--e-0..01×277)×1.55=1.155×10-44同樣方法求得：εy(24)=11.037××10-4εy(21))=0.99205×110-4εy(18)=00.80×110-4εy(15))=0.6677×100-4εy(12)=00.55×110-4εy(9)=0.4188×10-44εy(6)=0..282×110-4εy(3)=0.1444×10-44所以：Ty(330)=11.26×110-4/1×110-5=12.60℃TTy(27))=1.115×10--4/1×110-5=11.50℃同樣方法求得：Ty((24)==10.37℃Ty(221)=9.21℃Ty((18)==8℃Ty(155)=6.77℃Ty((12)==5.50℃Ty((9)=4.18℃Ty((6)=2.82℃Ty((3)=1.44℃各齡期階段的混凝凝土收縮當量量溫差為：Ty(3-6)=Ty(6))-Ty(33)=2..82-1..44=1..38℃Ty(6-9)=Ty(9))-Ty(66)=4..18-2..82=1..36℃同樣方法求得：Ty(9-12)==1.32℃Tyy(12-115)=1.27℃Ty(15-18))=1.23℃Tyy(18-221)=1.21℃Ty(21-24))=1.16℃Tyy(24-227)=1.13℃Ty(27-30))=1.10℃所以，結構計算溫溫差為：T(3-6)=T3--6+Ty(3--6)=1..30+1..38=2..68℃T(6-9)=T6--9+Ty(6--9)=2..17+1..36=3..53℃T(9-12)=T99-12+TTy(9-112)=3..90+1..32=5..22℃T(12-15)=TT12-155+Ty(122-15)==4.33++1.27==5.60℃T(15-18)=TT15-188+Ty(155-18)==3.90++1.23==5.13℃T(18-21)=TT18-211+Ty(188-21)==2.60++1.21==3.81℃T(21-24)=TT21-244+Ty(211-24)==1.73++1.16==2.89℃T(24-27)=TT24-277+Ty(244-27)==1.30++1.13==2.43℃T(27-30)=TT27-300+Ty(277-30)==0.43++1.10==1.53℃7)應力松弛系數(shù)S按按下表采用各齡期混凝土的應應力松弛系數(shù)數(shù)St(d)36912151821242730S0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.3278)計算溫度應力：δmax=EαT((1-1/cchβL/2)s式中：β=（CXX/HE）0.5δ(3-6)=0.55(0.7669×1044+1.3556×1044)×1×110-5×2.668×{11-1/chh(0.066/24000×1.06625×1004)0.5×311321}××(0.577+0.522)/2=1..0625××104×1×100-5×2.668×(1--0.41777)×0..545=1..0625××104×1×100-5×2.668×0.55823×00.545==0.09004Mpa同樣方法求得：δ(6-9)=0.11306Mppaδ(9-12))=0.19933Mpaaδ(12-15)=00.20099Mpaδ(15-188)=0.11774Mppaδ(18-21)=00.12733Mpaδ(21-244)=0.00934Mppaδ(24-27)=00.07611Mpaδ(27-300)=0.00465Mppa總的溫度應力為：：δmax=Σδ==δ(3-6)+δ(6-9)+δ(9-12))+········+δδ(27-300)=00.09044+0.13306+0..1933++0.20009+0.11774+00.12733+0.09934+0..0761++0.04665=1.1359Mpa<ffl=1.711Mpa所以，底板整體澆澆筑后不會由由于降溫溫差差和混凝土收收縮而形成收收縮裂縫。（3）溫度裂縫控制的的技術措施混凝土澆筑后，由由于水泥水化化熱導致混凝土內(nèi)部部溫升，而混混凝土表面散散熱較快，形形成內(nèi)外溫差差，使混凝土土內(nèi)部產(chǎn)生壓壓應力，表面面產(chǎn)生拉應力力，此時，混混凝土的齡期期很短，抗拉拉強度較低，因因此，在混凝凝土澆筑后的的升溫階段，混凝土的表面易產(chǎn)生表面裂縫，本底板通過計算，升溫階段混凝土的內(nèi)外溫差大于25℃，因此，必須采取防止混凝土表面裂縫的措施。當混凝土降溫時，由由于逐漸散熱熱而產(chǎn)生收縮縮，再加上混混凝土硬化過過程中，混凝凝土的內(nèi)部拌拌合水的水化化和蒸發(fā)以及及膠質(zhì)體的膠膠凝等作用，促促使混凝土硬硬化時的收縮縮，在收縮時時由于受到基基底及結構本本身的約束，會會產(chǎn)生很大的的收縮應力（拉拉應力），當當收縮應力超超過當時的混混凝土抗拉強強度時，就會會產(chǎn)生收縮裂裂縫，本底板板通過計算，收收縮應力小于于混凝土的抗抗拉強度，因因此不會形成成收縮裂縫。防止混混凝土表面裂裂縫的措施：：1）優(yōu)化混凝土配合合比配合比中水泥用量量，每增加10㎏其水化熱熱將使混凝土土溫度上升11℃，因此，首首要的措施是是選定合理的的配合比，即即要滿足設計計強度及抗?jié)B滲要求，也要要盡量減少水水泥用量，或或采用低水化化熱水泥，以以控制水化熱熱溫升，要求求使用普通硅硅酸鹽42.5級低熱水泥泥，每m3混凝土水泥泥用量控制在在252㎏以內(nèi)。為為增加混凝土土可泵送性，配配合比中摻加加粉煤灰（按按水泥用量的的10%---20%左右摻加）也也可以減少水水泥用量，混混凝土配合比比中要適當摻摻加減水劑及及緩凝劑，可可以減少配合合比中用水量量及增加混凝凝土和易性，設設計配合比要要求按以上要要求調(diào)整試配配，并經(jīng)檢驗驗后選定。2）混凝土中摻加UEEA微膨脹劑（水水泥用量的12%）配成補償償收縮性混凝凝土，混凝土土中由于加入入UEA微膨脹劑（限限制膨脹率0.02—0.04%%），混凝土產(chǎn)產(chǎn)生微膨脹能能轉(zhuǎn)化為自應應力（0.2—0.7Mppa預壓應力），使使混凝土處于于受壓狀態(tài)，從從而提高混凝凝土的抗裂能能力（一般經(jīng)經(jīng)驗，補償溫溫差可達5℃--10℃。）3）盡可能降低混凝凝土出機溫度度和入模溫度度澆灌灌厚大體積混混凝土時應盡盡量避開高溫溫天氣，商品品混凝土廠家家生產(chǎn)的混凝凝土盡可能采采取一此措施施（如加冷水水攪拌、骨料料遮陽降溫等等），爭取混混凝土出機溫溫度盡可能低低一些，確實實保證混凝土土澆灌強度，以以加快現(xiàn)場澆澆灌速度，縮縮短上下層覆覆蓋時間，減減少每層混凝凝土日照時間間，以爭取降降低混凝土入入模溫度?；炷翝矒v必須設設二排振搗器器，坡頂和坡坡腳各一排，仔仔細振搗，每每一振點的振振搗時間以混混凝土表面呈呈現(xiàn)浮漿，混混凝土不再下下沉為止，振振搗工作應從從澆灌層的下下端開始，逐逐步上移，振振搗器振搗時時伸入下層的的深度不應小小于50㎜，振搗器器的移動間距距不宜大于其其作用半徑的的1.5倍。泵送混混凝土由于坍坍落度大，混混凝土內(nèi)泌水水量可能比較較多，要在磚磚模板上留小小排水孔，及及時排出多余余的水分。由由于泵混凝土土表面水泥漿漿較厚，在澆澆搗后2-4小時初步按按標高用長刮刮尺刮平，然然后用木搓板板反復搓壓數(shù)數(shù)遍，使其表表面密實，在在初凝后終凝凝前再用木搓搓板二次抹壓壓閉合收水裂裂縫，控制混混凝土表面龜龜裂，減少混混凝土表面水水分的蒸發(fā)，有有利于混凝土土養(yǎng)護。蓄熱保溫，控制混混凝土內(nèi)外溫溫差混凝土澆搗完成后后（終凝）在在混凝土表面