江蘇某商業(yè)中心高大模板支撐施工方案

HYPERLINK\l"_Toc275436084"目錄HYPERLINK\l"_Toc275436085"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc275436086"二、編制依據(jù)6HYPERLINK\l"_Toc275436087"三、施工計劃6HYPERLINK\l"_Toc275436088"（一）進度計劃6HYPERLINK\l"_Toc275436089"（二）材料計劃7HYPERLINK\l"_Toc275436090"（三）設(shè)備計劃7HYPERLINK\l"_Toc275436091"四、施工工藝技術(shù)7HYPERLINK\l"_Toc275436092"（一）技術(shù)參數(shù)7HYPERLINK\l"_Toc275436093"（二）、工藝流程8HYPERLINK\l"_Toc275436094"（三）、施工方法9HYPERLINK\l"_Toc275436143"（四）、檢查驗收20HYPERLINK\l"_Toc275436144"五、施工安全保證措施20HYPERLINK\l"_Toc275436145"（一）現(xiàn)場安全領(lǐng)導(dǎo)小組20HYPERLINK\l"_Toc275436146"（二）安全措施20HYPERLINK\l"_Toc275436147"（三）、應(yīng)急措施21HYPERLINK\l"_Toc275436148"（四）、檢測監(jiān)控22HYPERLINK\l"_Toc275436149"六、勞動力安排22HYPERLINK\l"_Toc275436150"計算說明書：23HYPERLINK\l"_Toc275436145"一、23.2m高門廳模板支撐驗算23HYPERLINK\l"_Toc275436146"二、汽車車庫跑道400厚板驗算33HYPERLINK\l"_Toc275436147"三、非預(yù)應(yīng)力框架梁驗算34HYPERLINK\l"_Toc275436148"四、預(yù)應(yīng)力框架梁驗算50五、懸挑樓梯驗算 ………56***高大模板專項施工方案工程概況（一）、建設(shè)概況建設(shè)單位；常州***環(huán)球商業(yè)中心工程名稱；常州***環(huán)球商業(yè)中心工程設(shè)計單位；上海***（集團）有限公司勘察單位；中國***研究院有限公司監(jiān)理單位；江蘇****項目管理有限公司總包單位；江蘇****工程有限公司（二）、論證部位概況：1、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A標(biāo)段從地上一層至屋面設(shè)有高度為23.2m的門廳，門廳洞口如下圖所示。門廳頂板板厚為120mm、150mm，120mm板區(qū)域為A-3~A-7軸--A-H~A-J軸，150mm板區(qū)域為A-3~A-7軸--A-G~A-H軸。門廳框架梁的尺寸為350700，其中有一道400800的梁位于A-H軸線上，次梁尺寸為250600。門廳內(nèi)部柱的尺寸為圓柱1700mm、方柱800800、8001000、8001250。其中A-A~A-H軸為二層地下室,上無結(jié)構(gòu)；A-H~A-V軸為二層地下室及四層地上結(jié)構(gòu)。本部分高大模板A-3~A-7軸--A-G~A-H軸支撐在地下室150mm頂板上，不進行850mm回填土處理；A-3~A-7軸--A-H~A-J軸支撐在地下室120mm頂板上，負一層支模結(jié)構(gòu)不拆除。下圖為屋面板結(jié)構(gòu)平面圖。2、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標(biāo)段地下一層結(jié)構(gòu)中有11001400、18001400mm框架梁，11001400梁位于A-H與A-3~A-4軸線位置，18001400mm梁位于A-G軸線與A-3~A-4軸線位置。兩大截面梁頂部板厚均為120mm。此部分模板支撐在地下室700厚底板上，板底標(biāo)高為-10.3m。同時A、B標(biāo)段地上一層結(jié)構(gòu)至屋面結(jié)構(gòu)中設(shè)有較多大截面尺寸梁，且均為預(yù)應(yīng)力梁，尺寸分別有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，梁頂板厚均為120mm，此部分模板支撐在地下室及樓板上。3、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標(biāo)段地下車庫跑道板厚為400mm、300mm、200mm厚，位于A-V~A-U與A-4~A-5軸區(qū)間內(nèi)，A-V軸上為650mm外墻，汽車跑道框架梁尺寸為350700mm，板端柱子尺寸為800800mm。汽車跑道板模板支撐在120mm樓板上，樓板標(biāo)高為-5.55m，同時保留下部一層模板支撐，標(biāo)高為-10.3m，結(jié)構(gòu)平面圖如下所示：4、常州***環(huán)球商業(yè)中心二期A、B標(biāo)段設(shè)有兩個懸挑樓梯，A標(biāo)段懸挑樓梯位置位于A-V軸與A-5~A-8軸區(qū)域，建筑圖如下所示，B標(biāo)段懸挑樓梯位置位于B-V軸與B-5~B-8軸區(qū)域，建筑圖參考A標(biāo)段懸挑樓梯。A-V軸線墻厚度為500mm，整個懸挑長度為2750mm（出墻長度），懸挑長度為2100mm處為基坑灌注樁處。A標(biāo)段懸挑樓梯A-5軸線位置處有一集水井，集水井標(biāo)高為-7.0m，集水井板厚為500mm，集水井兩側(cè)為5001950mm兩道梁，梁頂板厚為120mm，梁頂標(biāo)高為-0.25mm，同時局部有面積為15001100、厚度為1950mm的板，如下圖所示。整個懸挑樓為ET型，梯踏步板厚為500mm、400mm，中間踏板平臺板厚為400mm，踏步底標(biāo)高為-5.55m，頂標(biāo)高為-0.18m，懸挑端部梁最大尺寸為4001950mm，整個懸挑樓梯模板支撐在底板上，底板板厚700mm，標(biāo)高為-10.3m。根據(jù)《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例》的有關(guān)條款，需對高度超過8m、線荷載超過20KN/m、施工總荷載超過15KN/m2的支模系統(tǒng)進行專項設(shè)計，以eq\o\ac(○,1)400、500厚板分別計算；eq\o\ac(○,2)反梁5001950按1950板厚計算；eq\o\ac(○,3)梁5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm按7001200梁計算；eq\o\ac(○,4)梁18001400、11001400分別計算進行編制施工方案。本門廳支模系統(tǒng)、大截面梁及汽車跑道板、懸挑樓梯支模施工前，方案首先經(jīng)專家評審?fù)ㄟ^，然后項目部管理人員進行方案理解，其次安全主管及技術(shù)負責(zé)人對相關(guān)施工人員進行專項技術(shù)交底及安全技術(shù)交底后搭設(shè)支模系統(tǒng)，施工過程中要協(xié)調(diào)好各工種相互作業(yè)。二、編制依據(jù)《建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例》《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008常州***環(huán)球商業(yè)中心項目二期施工圖常州***環(huán)球商業(yè)中心施工組織設(shè)計《施工手冊》（第四版）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作規(guī)程混凝土結(jié)構(gòu)工程》（DGJ32/J30-2006）《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[2009]87號）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001(2002年版)三、施工計劃（一）、進度計劃1、本工程門廳結(jié)構(gòu)架子搭設(shè)與主體結(jié)構(gòu)同步施工，至一層開始同步搭設(shè)，先澆筑柱，再進行抱柱，計劃2011年5月10日進行門廳施工；懸挑樓梯不于主體結(jié)構(gòu)同時施工，主體結(jié)構(gòu)施工時留設(shè)樓梯筋及增設(shè)施工縫，待主體結(jié)構(gòu)施工完進行懸挑樓梯施工，計劃2011年10月10日進行施工；汽車跑道及地下一層大量與周邊主體結(jié)構(gòu)同步施工，計劃2010年11月10日進行施工。2、由于大截面梁都是預(yù)應(yīng)力梁，應(yīng)制作張拉操作平臺，模板支撐、鋼筋綁扎及混凝土澆筑與其他結(jié)構(gòu)同步施工，待大截面梁混凝土達到設(shè)計強度的80%方可張拉預(yù)應(yīng)力，計劃2010年11月25日進行施工。對于非預(yù)應(yīng)力大梁，計劃2010年11月8日進行施工。3、預(yù)應(yīng)力梁拆模時間與預(yù)應(yīng)力管道注漿時間要錯開。4、支模系統(tǒng)驗收合格后封模，進行下道工序施工。5、支模系統(tǒng)拆除5.1、砼施工完畢待監(jiān)理批準(zhǔn)方可拆除梁側(cè)模板。5.2、待門廳結(jié)構(gòu)、非預(yù)應(yīng)力梁、懸挑樓梯砼強度達到設(shè)計強度時拆除支模系統(tǒng)，預(yù)應(yīng)力混凝土梁底模板拆除必須等到預(yù)應(yīng)力筋張拉結(jié)束后拆除。（二）、材料計劃1、門廳結(jié)構(gòu)、懸挑樓梯、大截面梁、汽車跑道模板支模系統(tǒng)砼均采用泵送商品砼，確定澆筑時間后提前2-3天與商品砼供應(yīng)商聯(lián)系，保證施工進度。2、支模用鋼管、扣件及頂托按施工進度計劃運底現(xiàn)場，保證施工前的搭設(shè)工作正常開展。（三）、設(shè)備計劃1、經(jīng)緯儀：1臺2、水準(zhǔn)儀：2臺3、鋼卷尺：50m長2把、5m長3把4、拉線、線墜5、力矩扳手：2把6、全站儀：1臺7、塔尺：2把四、施工工藝技術(shù)（一）、技術(shù)參數(shù)1、荷載選擇模板及其支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項系數(shù)，采用《江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作規(guī)程混凝土結(jié)構(gòu)工程》（DGJ32/J30-2006）附錄A中的數(shù)據(jù)。模板及其支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項系數(shù)表序號名稱荷載分項系數(shù)1樓板木模自重（包包括梁模）0.30/0.550kN/mm21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/mm31.25振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m226施工荷載計算底模及小橫桿桿時4.0kN/m22(另以集中荷載2..5kN驗算，取大大值)1.4計算大橫桿時2.4kN/m22計算立桿及其他支支承構(gòu)件1.0kN/m222、材料參數(shù)2.1、本工程模板采用50×100木方，15厚防水模板和壁厚不少于2.8的φ48×2.8鋼管。2.2、應(yīng)選不大于50mm的木板作立桿支承墊塊，門廳立桿下設(shè)鐵塊底座。。材料規(guī)格性能指標(biāo)參數(shù)鋼管Q235鋼，?448×2.88抗彎強度設(shè)計值：：fm=2005N/mmm2截面積：A=33.97cmm2；慣性矩：I=10.220cm4截面模量：W=4.25ccm3；彈性模量：E=2.006×1055N/mmm2模板15厚模板彈性模量E=44.05×103N/mm2；抗剪：τ=1.2NN/mm2截面模量：W=337500mmm2，慣性矩：I==2812550mm4靜彎曲強度垂直纖纖維向最小值值：f=14.884N/mmm2木方50×100松松木順紋抗壓：fc==10N/mmm2；順紋抗剪：fv=1..4N/mmm2順紋抗拉：ft==8.0N//mm2；抗彎：fm=133N/mm22彈性模量：E=99000N//mm2；松木的重力力密度5kN/m3截面慣性距Ix==41666667mm44截面最大抵抗距WWx=833333mm3扣件單扣件承載力[N]=80000N雙扣件承載力[N]=120000N對拉螺栓φ1212.9KN（二）、工藝流程1、門廳模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→底層彈線→門廳下墊木板或底座→門廳支模系統(tǒng)搭設(shè)→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！鶟沧㈨拧硼B(yǎng)護→梁筋→板?！褰睢骸屙艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。2、預(yù)應(yīng)力梁模板支撐施工順序：墊層→墊木板→排架搭設(shè)→梁下部立桿→梁兩側(cè)立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！航睢迥！褰睢钤O(shè)預(yù)應(yīng)力操作平臺→砼澆注→預(yù)應(yīng)力張拉→養(yǎng)護注漿→養(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。3、非預(yù)應(yīng)力梁模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→排架搭設(shè)→梁下部立桿→梁兩側(cè)立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→小橫桿→50×100木方立放→底?！航睢迥！褰睢艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。4、汽車跑道模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→排架搭設(shè)→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→方木→板?！褰睢艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。5、懸挑樓梯模板支撐施工順序：底層砼養(yǎng)護→墊木板→立桿→水平桿（大橫桿）→掃地桿→方木→底模→梁筋→板?！褰睢艥沧ⅰ硼B(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。（三）、施工方法1、非預(yù)應(yīng)力框架梁布置及參數(shù)確定本工程非預(yù)應(yīng)力框架梁有11001400、18001400mm，為保證與周邊梁板支撐體系相貫通。11001400布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過180mm，以梁為對稱軸，梁下設(shè)兩道立桿，兩立桿間距為500mm，梁兩側(cè)立桿間距為1700mm，梁側(cè)立桿到梁底立桿間距分別為600mm，大小橫桿間距均為500mm，沿梁方向立桿間距均為500mm。18001400布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過180mm，以梁為對稱軸，梁下設(shè)三道立桿，兩兩立桿間距為500mm，梁兩側(cè)立桿間距為2300mm，梁側(cè)立桿到梁底外側(cè)立桿間距分別為650mm，大小橫桿間距均為500mm，沿梁方向立桿間距均為500mm。非預(yù)應(yīng)力框架梁沿高度方向設(shè)兩道M12對拉螺栓，離梁頂高度為480mm，梁底高度為500mm，水平方向為500mm。兩道非預(yù)應(yīng)力框架梁位于地下一層結(jié)構(gòu)，板面標(biāo)高為-5.55m，支撐在700厚的底板上，底板標(biāo)高為-10.3m，立桿最大步距為1.55m，梁底立桿頂部均采用頂托，其余頂部立桿均增加保險扣件。梁支模時與周邊梁板支模系統(tǒng)相貫通，四周設(shè)剪刀撐。2、預(yù)應(yīng)力框架梁布置及參數(shù)確定本工程預(yù)應(yīng)力梁截面尺寸有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，按大截面梁7001200mm進行布置，7001200mm梁布置參數(shù)：模板為15厚，方木根數(shù)參見下表，以梁為對稱軸，梁下設(shè)一道立桿，梁兩側(cè)兩立桿間距為1300mm，梁兩側(cè)立桿到梁底立桿間距分別為650mm，小橫桿間距均為510mm，大橫桿間距均為1020mm，沿梁方向梁底立桿間距均為510mm，梁側(cè)立桿間距為1020mm。立桿平面及剖面圖如下所示：方木數(shù)目梁寬方木根數(shù)梁寬梁下立桿5004根7005根6005根8006根預(yù)應(yīng)力梁中部設(shè)一道M12對拉螺栓梁，螺栓水平距離不得超過510mm。預(yù)應(yīng)力框架梁位于地上一層至屋面結(jié)構(gòu)中，層高最大為5.8米，立桿最大步距不得超過1.6m，梁底立桿頂部均采用頂托，其余立桿頂部均增加保險扣件。梁支模時與周邊梁板支模系統(tǒng)相貫通，四周設(shè)剪刀撐。對于1區(qū)觀光電梯處的一道預(yù)應(yīng)力斜梁，為保證其下部立桿的支撐受力，特從負二層起開始搭設(shè)支撐。對于小于截面7001200，且截面面積大于0.52m2的梁，除梁底方木數(shù)目外，均按7001200mm梁進行布置，同時根據(jù)梁高調(diào)整立桿最后一步步距，下圖為8001000mm梁立桿剖面圖：3、400厚汽車跑道板布置及參數(shù)確定本工程汽車跑道板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度為400mm。均按最大板厚400mm進行模板支撐系統(tǒng)布置。400厚板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過750750mm，立桿離柱距離在250~300mm之間，立桿步距不得超過1.6米。立桿頂部均增加保險扣件，下圖為立桿平面布置圖及立桿剖面圖：除A-V軸線一面是650厚外墻外，其余周邊設(shè)剪刀撐。為保證承載力要求，下部一層模板支撐不拆除。4、23.2米高門廳布置原則及參數(shù)確定本工程門廳高度為23.2米，板厚為150mm、120mm兩種，框架梁為350700及400800，次梁為250600，立柱尺寸有800800、8001250等方柱及直徑為1700圓柱。下圖為立桿平面布置圖、剖面圖及局部詳圖。（1）、本工程門廳有150mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置參數(shù)為：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過1020960mm（1020mm為A-3~A-7軸線方向，960mm為A-G~A-J軸線方向），最大步距不得超過1.6米，立桿頂部均增加保險扣件。（2）、400800梁布置參數(shù)：模板為15厚，梁下3根方木，梁底一根立桿，梁兩側(cè)梁立桿間距為1300mm，到中間立桿距離為600mm、700mm，大小橫桿間距最大為1020mm，立桿步距最大為1.6米，梁底設(shè)可調(diào)頂托，其余立桿頂部均增加保險扣件。（3）、350700、250600mm梁下無立桿，按350700梁進行布置，以布置參數(shù)：模板為15厚，梁下3根方木，梁兩側(cè)立桿間距最大為1020mm，小橫桿最大間距為340mm，立桿最大步距為1.6米，立桿頂部增加保險扣件。（4）、立桿支撐部位：立桿支撐在地上一層結(jié)構(gòu)板上，為保證承載力要求，地下一層模板支撐保留不拆。待整個門廳支模系統(tǒng)拆除后進行A-G軸線至A-A軸線地下室頂板覆土填埋夯實。（5）、由于本工程門廳超過20m，在頂部最后2步距水平拉桿中間分別增加一道水平拉桿。（6）、本門廳內(nèi)部柱均先澆筑，搭設(shè)排架時先進行支模架搭設(shè)。下圖為圓柱及方柱支模架節(jié)點詳圖：（7）本工程立柱高度均超過5米，在立柱周圍外側(cè)和中間有結(jié)構(gòu)柱的部位，按水平間距4.2m（A-3軸線~A-7軸線方向柱）、豎向1個步距與柱設(shè)置一個固結(jié)點，進行抱柱，下圖為抱柱詳圖：（8）、門廳立桿步距均不超過1.6米，等距布置，且立桿頂部增加保險扣件。（9）、門廳洞口外圍設(shè)豎向連續(xù)剪刀撐。（10）、為保證支模安全需要，在頂部、中間部位滿鋪竹笆。5、懸挑樓梯布置原則及參數(shù)確定下圖為A標(biāo)段懸挑樓梯立桿平面布置圖及剖面圖。（1）、本工程懸挑樓梯中間為電梯井及1950mm板，電梯井板厚味500mm，該處有兩道梁5001950mm與500mm、1950mm板連為一整體，按最大不利情況考慮，整個局部以1950厚板進行布置參數(shù)：1950厚板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過125mm，板下立桿間距不得超過500600mm，立桿步距不得超過1.6米，立桿頂部采用可調(diào)頂托，局布置如下圖所示：（2）、懸挑樓梯踏步板厚有500mm、400mm，按最大不利因素500mm進行布置，保證整個支模系統(tǒng)相貫通。500厚踏步板布置參數(shù)：模板為15厚，方木間距不得超過200mm，板下立桿間距不得超過650x600mm（600為懸挑方向），立桿步距不得超過1.6米，立桿頂部采用可調(diào)頂托。（4）、本工程由于A-V軸線外2.1米處為灌注樁外皮，因此650x1950高梁及墻可以利用灌注樁進行支撐。（5）、灌注樁處理措施：破碎至梁底標(biāo)高-7.0米處，表面墊砂后進行支模。（6）、本工程其余立桿支撐在地下室底板上。（7）、為保證支模系統(tǒng)的穩(wěn)定性，在懸挑樓梯兩側(cè)設(shè)置豎向連續(xù)剪刀撐及底部、中間層、頂部三層水平桿采用可調(diào)頂托與外墻及灌注樁頂死。（8）、對于斜踏步板，增加一道斜撐，同時在樓層平臺板增加兩道斜撐，角度均為45°，寬度為兩度立桿間距（即為1500mm左右）。（9）、1950厚板分層澆筑，每層下料不超過400mm，為防止溫度裂縫，表面覆蓋塑料薄膜與毛毯進行及時養(yǎng)護。（10）、樓梯兩端砼澆筑時采取對稱澆筑的方法。6、施工操作要點（1）、應(yīng)選不小于50mm的木板作立桿支承墊塊。（2）、掃地桿離地面200mm，立桿等步距布置。（3）、全高設(shè)置縱橫向水平桿，梁板柱支撐系統(tǒng)形成整體，從而確保砼澆筑時整個支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。（4）、相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。（5）、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（6）、支撐系統(tǒng)外圍均設(shè)剪刀撐。（7）、砼澆筑方向先遠后近，砼分層澆筑，不能集中堆載，砼堆載高度不能大于作業(yè)面設(shè)計標(biāo)高100mm。梁砼分層澆筑，每層砼澆筑高度不大于400mm。對于局部超厚的板，每層下料厚度不超過300mm。（8）、本工程鋼筋混凝土梁、板跨度大于4米，模板起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。（.9）、其他搭設(shè)要求按常規(guī)模板搭設(shè)方法。（四）、檢查驗收收1、項目部技術(shù)負責(zé)人人對鋼管、頂頂托、扣件的的產(chǎn)品合格證證、生產(chǎn)許可可證、檢測報報告進行復(fù)核核，并對其表表面觀感、重重量等物理指指標(biāo)進行抽檢檢，抽檢數(shù)量量不低于用量量的30%。發(fā)現(xiàn)現(xiàn)質(zhì)量不符合合標(biāo)準(zhǔn)、情況況嚴重的，進進行100%%的檢驗，并并隨機見證取取樣檢測。2、施工過程中：項項目部管理人人員、架子工工組長同步檢檢查。3、施工完畢后，由由項目負責(zé)人人組織驗收，技技術(shù)、質(zhì)量安安全員等人員員參加。4、驗收標(biāo)準(zhǔn)：按施工方案搭設(shè)立桿垂直度全高不不大于30mmm板底立桿雙扣件全全數(shù)檢查，擰擰緊力矩400~65N··m。其他模板起拱、平平整度等驗收收內(nèi)容由項目目部質(zhì)檢員按按《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程施工工質(zhì)量驗收規(guī)規(guī)范》（GBB502044-20022）會同監(jiān)理理人員共同驗驗收。五、施工安全保證證措施（一）、現(xiàn)場安全全領(lǐng)導(dǎo)小組組長：***副組長：******組員：*********************（二）、安全措施施1、模板支撐立桿基礎(chǔ)礎(chǔ)為地下室頂頂板及樓面板，下室頂板板及樓面板均均到達養(yǎng)護時時間且滿足強強度要求。2、為確保高支模板支支撐體系的穩(wěn)穩(wěn)定，高支模模板區(qū)域內(nèi)的的相鄰框柱（及及連系梁）須須先行澆筑完完成（即與同同標(biāo)高的其它它部位混凝土土一同澆筑）。3.、高支模板區(qū)區(qū)域的滿堂腳腳手架立桿接接頭下部必須須對接，豎向向須垂直，同同時嚴禁所有有接頭布置在在同一平面上上，應(yīng)錯開。4.、高支模板區(qū)區(qū)域的滿堂腳腳手架橫向、縱縱向水平桿，與與已澆筑的框框架柱相鄰部部位，必須用用鋼管扣件與與框架柱扣箍箍牢固，并頂頂緊。6、嚴格控制橫、縱向向水平桿豎向向間距（步距距）。7.、立桿底腳腳須雙向設(shè)置置掃地桿，掃掃地桿離地200mmm。8、扣件螺栓擰緊扭力力矩控制在440N·m～65N··m之間，澆筑前進行行復(fù)擰檢查工工作。9、為了施工安全在操操作層滿鋪竹竹笆一道。10、澆筑混凝土土?xí)r控制卸料料厚度及澆筑筑方向，均勻勻布料。11、安排專人在操作區(qū)區(qū)域外巡查模模板受力情況況，發(fā)現(xiàn)異常常及時通報處處理。避免質(zhì)質(zhì)量、安全事事故發(fā)生。12、搭設(shè)必須按圖示要要求進行。13、作業(yè)工人佩佩戴好安全防防護用品。14、支模前項目目工程技術(shù)負負責(zé)人對現(xiàn)場場管理人員、操操作班組、作作業(yè)人員進行行專項安全交交底，并履行行簽字手續(xù)。15、泵車送料時時，平臺上不不準(zhǔn)過量堆放放，砼堆放高高度不得超出出設(shè)計板厚1100mm，嚴嚴防平臺超載載而倒塌傷人人。施工作業(yè)業(yè)人員不要聚聚集在一起，應(yīng)應(yīng)分散作業(yè)。按按既定的砼澆澆筑方案確定定的砼澆筑方方向澆筑砼。16、腳手架的所所有構(gòu)配件質(zhì)質(zhì)量必須按規(guī)規(guī)定進行檢驗驗，檢驗合格格后方可使用用。腳手架搭搭設(shè)完畢，經(jīng)經(jīng)過驗收合格格后方可使用用。17、每搭設(shè)完成成一步都要及及時校正立柱柱的垂直度和和大小橫桿的的標(biāo)高和水平平度，使腳手手架的步距、橫橫距、縱距上上下始終保持持一致。（三）、應(yīng)急措施施1、有關(guān)人員的安排組長、副組長接到到通知后馬上上到現(xiàn)場全程程指揮救援工工作，立即組組織、調(diào)動救救援的人力、物物力趕赴現(xiàn)場場展開救援工工作，并立即即向公司救援援領(lǐng)導(dǎo)負責(zé)人人匯報事故情情況及需要公公司支援的人人力、物力。組組員立即進行行搶救。2、人員疏散、救援方方法人員的疏散由組長長安排的組員員進行具體指指揮。具體指指揮人安排在在危險的各人人員進行疏散散到安全的地地方，并做好好安全警戒工工作。各組員員和現(xiàn)場其他他的各人員對對現(xiàn)場受傷害害、受困的人人員、財物進進行搶救。人人員有支架的的構(gòu)件或其它它物件壓住時時，先對支架架進行觀察，如如需局部加固固的，立即組組織人員進行行加固后，方方進行相應(yīng)的的搶救，防止止搶險過程中中再次倒塌，造造成進一步的的傷害。加固固或觀察后，確確認沒有進一一步的危險，立立即組織人力力、物力進行行搶救。3、傷員救護休克、昏迷的傷員員救援：讓休克者平平臥，不用枕枕頭，腿部抬抬高30度。若屬屬于心原性休休克同時伴有有心力衰竭、氣氣急，不能平平臥，可采用用半臥。注意意保暖和安靜靜，盡量不要要搬動，如必必需要搬動時時，動作要輕輕。采用吸氧氧和保持呼吸吸道暢通或?qū)崒嵭腥斯ず粑Ｊ軅鲅?，用止血帶帶止血、加壓壓包扎止血。立即撥?20急急救電話或送送醫(yī)院。4、現(xiàn)場保護由具體的組員帶領(lǐng)領(lǐng)警衛(wèi)人員在在事故現(xiàn)場設(shè)設(shè)置警戒區(qū)域域，用三色紡紡織布或掛有有彩條的繩子子圈圍起來，由由門衛(wèi)和項目目部管理人員員旁站監(jiān)護，防防止閑人進入入。（四）、檢測監(jiān)控控砼澆筑時項目部安安排木工施工工員、技術(shù)員員、安全員、木工班組及架子工進行看模，嚴禁站在支模架下看模。夜間澆注時，用強光手電照明監(jiān)控支撐系統(tǒng)情況，聽到異常聲響立即報告項目部人員，并停止作業(yè)，施工人員迅速撤離。六、勞動力安排現(xiàn)場項目部安全員員：王劍波、鄧鄧永宏支模架搭設(shè)單位：：常州秀海搭搭建有限公司司計算說明書23.2m高門廳模板板支撐計算本工程門廳高度為為23.2米，板厚為150mm、120mm兩種，框架架梁為350700及400800，次梁為250600，立柱尺寸寸有800800、80012550等方柱及直直徑為1700圓柱。為保保證整個支模模系統(tǒng)的安全全性，分別對對150mm板、梁下無無立桿的框架架梁支模系統(tǒng)統(tǒng)進行驗算。（一）、1500厚板驗算本工程門廳有1550mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置參參數(shù)為：模板板為15厚，方木間距距不得超過200mm，板下立桿桿間距不得超超過10200x960mm（1020mmm為A-3~AA-7軸線方向，960mm為A-G~AA-J軸線方向），最最大步距不得得超過1.6米，立桿頂頂部均采用保保險扣件。1、荷載的選擇序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.153.6③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..150.1686④施工人員及設(shè)備荷荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.2++4.0×11.4=100.482332KN/mm2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.355+4.0××0.7×11.4=9..412611KN/m2二者取大值,取qq1=10.488232KNN/m2計算時乘以結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=10.448232××0.9=99.434007KN//m22、板驗算2.1、彎矩驗驗算按照簡支梁計算，模模板下木方間間距為2000mm施工荷載為均布線線荷載時計算算簡圖如下：：此時線荷載q=qq×1.0==9.434407×1..0=9.443407KKN/m最大彎距M1==QUOTE9.434407×20002/8=471770.35NN.mm2.1.2、施工工荷載為集中中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載按2.55KN驗算）防水模板自重線荷荷載設(shè)計值q=0.33×1.0××1.2=00.36KNN/m跨中集中荷載設(shè)計計值P=2.55×1.4==3.5KNN此時最大彎矩M22=0.336×0.222/8QUOTE+3.55×0.2//4QUOTE=1776800NN.mm由于M2>M1，故防水模模板模板強度度驗算采用M2=1766800N..mm2.1.3、防水水模板截面模模量W=375000mm3靜彎曲強度最小值值f=10..32N/mmm2彈性模量E=40050N/mmm2所以，防水模板承承載力為：σ=M/WQUOTE=1766800/337500==4.7N/mmm2＜f=10..32N//mm2滿足要求。2.2、剪應(yīng)力驗驗算剪力V=qL/2QUOTE=99.434007×1000/22QUOTE=4717N剪應(yīng)力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×47117/（2×10000×15）QUOTE=0.5N/mmm2＜【τ】=1.2NN/mm2滿足要求。2.3、撓度驗算算慣性距I=2811250mmm4撓度驗算時，不計計算施工人員員設(shè)備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時荷載q=（①+②+③）×1.0×0.9==（0.3+3..6+0.16886）×0.9==3.66KNN/m最大撓度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×3.666×20004/（384×44050×11440000）QUOTE=0.07mm＜【ω】=l/2500=200//250=0.8mm滿足要求。3、底板方木驗算木方間距為2000mm，鋼管最大間距為10220mm。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方慣性距I=41666667mmm450×100木方方彈性模量E=90000N/mmm23.1、彎矩驗算算、木方上施工荷載為為線荷載時的的計算簡圖如如下：L=200木方上線荷載q==9.434407×0..2=1.88668KN/mm此時最大彎距M11=ql2/8QUOTE=1.88668×10202/8QUOTE=2453788N.mm、木方上施工荷載集集中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設(shè)設(shè)計值0.003×1..2=0.0036KN//m跨中集中荷載設(shè)計計值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此時最大彎矩M22=0.0336×1.022/8QUOTE+3.55×1/4QUOTE=8795000N.mmm、由于M2>M1，故木方彎彎矩應(yīng)按M2驗算強度承載力σ=M/WWQUOTE=8795000/833333QUOTE=10.5554N/mmm2＜fm=13N//mm2滿足要求.3.2、剪應(yīng)力力驗算剪力V=ql/2QUOTE=11.88688×1020/2QUOTE=962.3Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×962.3/（2×50××100）QUOTE=0.28339N/mm2＜【τ】=1.4NN/mm2滿足要求.3.3、撓度驗驗算撓度驗算時，不計計算施工人員員設(shè)備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時q=（①+②+③）×0.9×0.22=（0.3+3..6+0.16886）×0.9××0.2=0.7322348KKN/m最大撓度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×0.7332348××10204/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2544mm＜【ω】=l/2500=1000/250=4mm滿足要求。4、鋼管小橫桿驗算4.1、荷載計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.153.6③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..150.1686④施工人員及設(shè)備荷荷載2.42.4荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++2.4×11.4=8..2423KKN/m2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+2.4××0.7×11.4=7..8438KKN/m2二者取大值,取qq1=8.24223KN/mm2計算時乘以結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=8.24423×0..9=7.4418KNN/m2則木方上線荷載為為q=7.4118×0.22=1.48836KN//m4.2、彎矩驗算算鋼管小橫桿承受木木方傳來的集集中荷載，木木方間距是2200mm，立桿作為鋼鋼管小橫桿支支點，按最不不利的單跨集集中荷載考慮慮.計算簡圖：：集中力P=ql==1.48336×1020=1513.33N鋼管抗彎強度設(shè)計計值：fm=205NN/mm2，截面積：：A=3.97cm2，慣性矩：：I=10.220cm4，截面模量量：W=4.255cm3，彈性模量量：E=2..06×105N/mmm2,L=8000mm。最大彎距Mmaxx=pL/2=1513.33×1020/22QUOTE=7717668.7N..mm承載力σ=Mmaax/WQUOTE=7717668.7/44250=1181.6N//mm2＜f=2055N/mm22滿足要求。4.3、撓度驗算算驗算撓度時不包括括荷載分項系系數(shù)及施工人人員和設(shè)備荷荷載，此時P=（①+②+③）×0.2×10220=（0.3+3..6+0.16886）×0.2××1020=830N最大撓度ωmaxx=19Pl3/(384EI))QUOTE=19×830×10203/(384×2006000××1020000)QUOTE=2.1mm＜【ω】=l/250=10200/250=4.088mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗驗算5.1、荷載計算算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.153.6③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..150.1686④施工人員及設(shè)備荷荷載1.01.0荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++1.0×11.4=6..282322KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+1.0××0.7×11.4=6..473KNN/m2二者取大值,取qq2=6.4733KKN//m2每根立桿承載N==6.4733×0.96×1.02=6.34KNN5.2.本工程板板底鋼管立桿桿步距不大于于1.6米，鋼管回轉(zhuǎn)半半徑c，截面積積7長細比l00/i=1600=＜【】，查查類截面軸心心受壓鋼構(gòu)件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=90m滿足要求厚系合（二）、下無立桿桿支撐的框架架梁驗算350x700、250x6600（mmmm）梁下無立立桿，按350x7700梁進行布置置，以布置參參數(shù)：模板為為15厚，梁下3根方木，梁梁兩側(cè)立桿間間距最大為1020mmm，小橫桿最最大間距為340mm，立桿最大大步距為1.6米。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值0.3×(0.335+0.7×2))0.525②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.35××0.75.88③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.524×0..30×0.70.37338④砼振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值(2×0.350.7荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.5255+5.88+0.373338）×1.2++0.7×1.4==9.11141KN//m荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.5255+5.88+0.373338）×1.355+0.7×0.7××1.4=99.837KKN/m二者取大值,取qq2=9.8377KN/m2、梁底模板的驗算模板下有三根方木木，如圖所示示：按兩跨連續(xù)梁計算算：l=175mm,,查表得兩跨跨連續(xù)梁彎距距系數(shù)Km為-0.1225，剪力系數(shù)KV為0.625，撓度KW系數(shù)為0.5212.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=9.8837.2KN/最大彎距M=Kmmql2=0.125520=790477.2N.mmm15mm模板W=377500mmm3σ=M/WQUOTE=790047.2//375000=2.1N/10.322N/mmm2滿足要求求2.2、剪力驗算算剪力V=KVql=00.625×214τ=3V/（2bhh）=3.×17【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗驗算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（0.5255+5.88+0.373338）=KNN/梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=17KN/15厚模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.5122×7×002812250QUOTE=0.0944mm＜【ω】=l/2550=175/2500=0.7mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有3根木木方，鋼管小小橫桿作為木木方的支點，取取方木最大間間距L=320mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1木方彎矩驗驗算：Mmax=ql2//8=9.8337×3202/8=1255913.66N.σ==125913.66/（833333×3）N/13N/mmm2滿足要求.3.2抗剪強度驗驗算剪力V=ql/22=9.8337×320/2==1573..9Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=31573..9×3QUOTE=0.16N/mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（0.525+5..88+0.373338）=6.77884KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56.77884946QUOTEQUOTE=0.008mm＜【ω】=l/2500=320/250=1.288mm滿足要求。4、梁底小橫桿驗算梁兩側(cè)立桿間距10220mm，沿梁立桿最大大間距960mm，小橫桿最最大間距為3200mm，大橫桿間距距為960mm，梁底中間無立立桿。4.1、彎矩驗算算小橫桿計算簡圖如如下:a=335bb=350l=10220小橫桿線荷載q==9.83770N/Mmax=qbbl(2-bb/l)/88=6654437.5NN.σ==665437.55/42500=156..6N/mmm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③=（0.5255+5.88+0.373338）=6.77884KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=6.77784KN//最大撓度：ωmaax=qbll3(8-4b2/l2+b3/l3)/(3844EI)QUOTE=2.255mm＜【ω】=l/250=1020/250=4.088mm滿足要求。5、梁側(cè)大橫桿驗算QUOTE沿梁方向受到小橫桿桿的集中，小橫桿的的集中力為P=ql//2=9.00x350//2=1575N。按三跨連連續(xù)梁進行計計算，KM=-0..267,KKV=-1..27,KWW=1.8883，水平桿桿長度為960mm，計算見圖如如下：M=KMPL==0.2677x15755x960==4037004N.mmmσ=QUOTE=403704/44020=1100.4NN/mm2＜fm=2005N/mmm2ωmax=1.8883PL3//100EII=1.244mm＜【ω】=l/250=960/250=3.84mmm.符合要求6、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下支撐撐鋼管采用φ48，沿梁方向間間距為960mm，小橫桿最大大間距為3220mm，大橫桿桿最大間距為為960mm。梁底小橫桿線荷載載q=9.8337×0.32/0.350=9.0N/mmmN1=qb/2=15575NN=P+2N1==1575+3150=44725N6.2、水平桿桿步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?48鋼管回轉(zhuǎn)半半徑i=1.6ccm，截面積A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b類截面軸心心受壓鋼構(gòu)件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ==4725//（0.555×3997）=21.6N//mm2<ff=205NN/mm2,滿足要求。二、汽車車庫跑道道400厚板驗算本工程汽車跑道板板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度度為400mm。均以400厚板進行模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)布置。400厚板布置參參數(shù)：模板為為15厚，方木間距距不得超過200mm，板下立桿桿間距不得超超過750x7750mm，立桿離柱柱距離在250~300mmm之間，立桿桿步距不得超超過1.6米。1、荷載的計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.409.60③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..400.45④施工人員及設(shè)備荷荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++4.0×11.4=188.02KKN/m2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+4.0××0.7×11.4=177.89KKN/m2二者取大值,取qq1=18.022KN/mm2計算時乘以結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=18.002×0.99=16.222KN//m22、底模模板驗算2.1、彎矩驗驗算按照簡支梁計算，模模板下木方間間距為2000mm2.1.1施工荷荷載為均布線線荷載時計算算簡圖如下：：此時線荷載q=qq×1.0==16.222×1.0==16.222KN/m==16.222N/mmm最大彎距M1==QUOTE16.222×2002/8=811000N.mmm施工荷載為集中荷荷載時，計算算簡圖如下：：（集中荷載載按2.5KN驗算）模板自重線荷載設(shè)設(shè)計值q=0.0066×1..0×1.22=0.088KN/m跨中集中荷載設(shè)計計值P=2.55×1.4==3.5KNN此時最大彎矩M22=0.008×0.222/8QUOTE+3.55×0.2/4QUOTE=1782000N.mmm由于M2>M1，故模板模模板強度驗算算采用M2=1782200N.mmm15厚防水模板截截面模量W=375000mm3靜彎曲強度最小值值f=10..32N/mmm2彈性模量E=40050N/mmm2所以模板承載力為為σ=M/WQUOTE=1788200/375000=4.75N//mm2＜f=10..32N//mm2滿足要求.2.2、剪應(yīng)力驗驗算剪力V=pL/2QUOTE=116.22××0.2/2QUOTE=1622N剪應(yīng)力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×16222/（2×10000×15）QUOTE=0.166N/mm2＜【τ】=1.2NN/mm2滿足要求2.3、撓度驗算算慣性距I=2811250mmm4撓度驗算時，不計計算施工人員員設(shè)備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時荷載q=（①+②+③）×0.9=（0.33+9.6++0.45）×0.9==9.32KN/mm=9.322N/mmm最大撓度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×9..32×20004/（384×44050×22812500）QUOTE=0.2＜【ω】=l/2500=200/250=0.8mm滿足要求。3、板底50×1000木方驗算木方最大間距為2200，豎放放。鋼管間距距750×7750。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方慣性距I=41666667mmm450×100木方方彈性模量E=90000N/mmm23.1、彎矩驗驗算木方上施工荷載為為線荷載時的的計算簡圖如如下：木方上線荷載q==16.222×0.2==3.244KN/mm=3.2444N/mmm此時最大彎距M11=ql2/8QUOTE=3.2244×75502/8QUOTE=2280993.75NN.mm木方上施工荷載集集中荷載時，計計算簡圖如下下：（集中荷荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設(shè)設(shè)計值0.03×1.2==0.0366KN/m跨中集中荷載設(shè)計計值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此時最大彎矩M22=0.0336×0.7752/8QUOTE+3.55×0.755/4QUOTE=0..658788KN.m==6587880N.mmm由于M2>M1，故木方彎彎矩應(yīng)按M2驗算強度承載力σ=M/WWQUOTE=6587780/833333QUOTE=77.9N//mm2＜fm=13N//mm2滿足要求.3.2剪應(yīng)力驗驗算剪力V=ql/2QUOTE=33.244××750/22QUOTE=1217Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×1217/（2×50××100）QUOTE=0.36N/mmm2＜【τ】=1.4NN/mm2滿足要求.3.3、撓度驗驗算撓度驗算時，不計計算施工人員員設(shè)備荷載及及荷載分項系系數(shù)，即此時時q=（①+②+③）×0.9×0.22=(0.33+9.6++0.45))×0.9××0.2=11.863KNN/m=1..863N//mm最大撓度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×1.863×75504/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2133mm＜【ω】=l/2550=7500/250=3mm滿足要求。4、水平鋼管驗算4.1、荷載計計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.409.6③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..400.45④施工人員及設(shè)備荷荷載2.42.4荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++2.4×11.4=155.92KNN/m2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+2.4××0.7×11.4=166.423KKN/m2二者取大值,取qq2=16.4223KN//m2計算時乘以結(jié)構(gòu)重重要性系數(shù)γ0=0.9，q=16.4423×0..9=14..78KNN/m2則木方上線荷載為為q=14..78×0..2=2.9566KN/m4.2、彎矩驗算算鋼管小橫桿承受木木方傳來的集集中荷載，木木方最大間距是2000mm，立桿作為水平平鋼管支點，按按最不利的單單跨集中荷載載考慮.計算簡圖：：集中力P=ql==2.77××750=22080NNφ48×2.8抗彎彎強度設(shè)計值值：fm=205NN/mm2截面積：A=3..97cm2慣性矩：I=100.20cmm4截面模量：W=44.25cmm3彈性模量：E=22.06×105N/mmm2最大彎距Mmaxx=pl/22QUOTE=20880×7500/2QUOTE=7880000NN.mm承載力σ=Mmaax/WQUOTE=77800000/42500=184NN/mm2＜f=2055N/mm22滿足要求4.3、撓度驗算算驗算撓度時不包括括荷載分項系系數(shù)及施工人人員和設(shè)備荷荷載，此時P=（①+②+③）×0.1875××750=（0.3+99.60+00.45）×0.18875×7550=14555N最大撓度ωmaxx=19pll3/(3844EI)QUOTE=119×14555×75003/(3844×2060000×1002000))QUOTE=1.4mmm＜【ω】=l/250=7550/2500=3mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性性驗算5.1、荷載計算算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.30.3②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.409.60③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.124×0..400.45④施工人員及設(shè)備荷荷載1.01.0荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.2+11.0×1..4=13..82KNN/m2荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.355+1.0××0.7×11.4=144.95KKN/m2二者取大值,取qq2=14.955KN/mm2所以每根立桿承載N==14.955×0.755×0.755=8.411KN板底立桿下頂部設(shè)設(shè)頂托。5.2、本工程板板底鋼管立桿桿步距不大于于1.6米,2半c7l00/i=16600=心件表數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=20m滿足要求厚統(tǒng)要三、非預(yù)應(yīng)力框架架梁計算本工程涉及高支模模非預(yù)應(yīng)力梁梁截面面積為為1100mmm×1400mm,11800mmm×1400mmm。分別對其模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)進行布置及及驗算。（一）、18000mm×14400mm支模驗算180014000布置參數(shù)：：模板為15厚，方木間間距不得超過過180mm，以梁為對對稱軸，梁下下設(shè)三道立桿桿，兩兩立桿桿間距為500mm，梁兩側(cè)立立桿間距為2300mmm，梁側(cè)立桿桿到梁底外側(cè)側(cè)立桿間距分分別為650mm，大小橫桿桿間距均為500mm，沿梁方向向立桿間距均均為500mm。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值0.3×(1.880+1.4×2))1.38②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×1.80××1.460.48③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.524×1..80×1.43.84048④砼振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值(2×1.83.6荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.38+60.488+3.840048）×1.2++3.6×1..4=83..88KN//m荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.38+60.488+3.840048）×1.355+3.6×0..7×1.44=92.22KNN/m二者取大值,取qq2=92.22KNN/m2、梁底模板的驗算木方間距不得超過過180mm，模板下有有11根方木，按四四跨連續(xù)梁計計算，l=180mm,,查表得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為-0.1007，剪力系系數(shù)KV為-0.6007，撓度KW系數(shù)為0.6632。計算見圖如如下圖所示：：2.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=92..22KNN/最大彎距M=Kmmql2=0.1074=1776444N.mm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1777644/375000=4.7N/11.62N//mm2滿足要求求2.2、剪力驗驗算剪力V=KVql=00.6074τ=3V/（2bhh）=31N/mm2【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗驗算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（1.38+60.488+3.840048）=KN//梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=1KN//模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2122mm＜【ω】=l/2550=180/250=0.772mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有11根根木方，鋼管管小橫桿作為為木方的支點點，取小橫桿桿最大間距L==500mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1、木方彎矩矩驗算：Mmax=ql2//8=95..568x55002/8=29886500NN.σ==2986500//（833333×11）N/13N/mmm2滿足要求.3.2、抗剪強度度驗算剪力V=ql/22=95.5568×500/2=238892Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3238922×1QUOTE=0.6522N/mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3、撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（4.6+60.448+3.840048）=2KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=52946QUOTEQUOTE=0.14mmm＜【ω】=500/250=2mm滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗驗算梁側(cè)兩立桿間距22400mm，順梁立桿間間距500mm，梁底中間設(shè)兩兩根立桿，兩立桿桿間距為5000mm，中間兩立立桿按最簡支支梁大不利因因素考慮計算算。4.1、彎矩驗驗算計算簡圖如下:按最大不利情況簡簡化為：小橫桿線荷載q==92.222N/Mmax=ql22/8=.8N.σ==4/42500=188.4N//mm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③（1.38+60.488+3.840048）=KNN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=7KNN/最大撓度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×7×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2060000×1002000))=0.7714mm＜【ω】=l/250=500/250=2mm滿足要求。5、梁側(cè)大橫桿驗算QUOTE大橫桿起水平牽杠杠作用，不承承受小橫桿傳傳來的集中荷荷載，所以大大橫桿不驗算算。6、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下下支撐鋼管采采用φ48，頂部采用用頂托，順梁梁方向間距為為500mm，按最大不不利考慮，計計算簡圖為：：a=400mm，b=250.梁底小橫桿線荷載載q=92.222N/N中=q=128810.4NN，采用頂托托。對于梁側(cè)立桿與梁梁下立桿的計計算受力見圖圖如下：N1=qb2/2(aa+b)=33153.33（為梁側(cè)立立桿受到的集集中力）。N2=qb（a+b//2）/（a+b）=7095NN3=N2+N中中/2=135500N，梁底立立桿均設(shè)頂托托。6.2、水平桿步步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?488鋼管回轉(zhuǎn)半半徑i=1.6ccm，截面積積A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b類截面軸心心受壓鋼構(gòu)件件穩(wěn)定系數(shù)表表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=1350000.5559/0m,滿足要求。7.梁側(cè)板對拉螺螺栓驗算7.1荷載驗算強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載。新澆混凝土側(cè)壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×1.4==33.6kNN/m2，取較小值值F2=33.6kNN/m2。需考慮振搗荷載對對側(cè)模板的影影響7.2、梁側(cè)板對對拉螺栓計算算振搗混凝土土產(chǎn)生荷載:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墻螺桿雙雙頭對拉，離離梁頂部480mm，離梁底部500mm，沿梁長度方方向的對拉螺螺栓水平間距距為500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.91KN＜【N】=12.99KN滿足要求.（二）、11000mm×14400mm支模驗算110014000布置參數(shù)：：模板為15厚，方木間間距不得超過過180mm，以梁為對對稱軸，梁下下設(shè)兩道立桿桿，兩立桿間間距為500mm，梁兩側(cè)立立桿間距為1700mmm，梁側(cè)立桿桿到梁底立桿桿間距分別為為600mm，大小橫桿桿間距均為500mm，沿梁方向向立桿間距均均為500mmm1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值0.3×(1.110+1.4×2))1.17②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×1.10××1.436.96③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.524×1..10×1.42.35④砼振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值(2×1.12.2荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.17+36.966+2.35）×1.2++2.2×1..4=51..656KNN/m荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.17+36.966+2.35）×1.355+2.2×0..7×1.44=56.8804KN//m二者取大值,取qq2=56.8004KN/mm2、梁底模板的驗算木方間距不得超過過180mm，模板下有有6根方木，按按四跨連續(xù)梁梁計算，l==180mm,查表得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為-0.1007，剪力系系數(shù)KV為-0.6607，撓度KW系數(shù)為0.6632。計算見圖圖如下圖所示示：2.1、梁底模模模板彎矩驗算算梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=56..804KNN/最大彎距M=Kmmql2=0.10774=1790225N.mmm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1799025/375000=4.8N/11.62N//mm2滿足要求求2.2、剪力驗驗算剪力V=KVql=00.6074.τ=3V/（2bhh）=3.15N/mmm2【τ】=1.2NN/mm2滿足要求.2.3、撓度驗算算(不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)):荷載組合:①+②②+③（1.17+36.966+2.35）=6KN/梁縱向線荷載轉(zhuǎn)換換成橫向線荷荷載:q=5KNN/模板慣性距I=22812500mm4彈性模量E=40550N/mmm2最大撓度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2mm＜【ω】=l/2550=1800/250=0.772mm滿足要求。3、梁底方木驗算按梁底共有7根木木方，鋼管小小橫桿作為木木方的支點，取取小橫桿最大大間距L=5500mm驗算，按最最不利的單跨跨梁計算，計計算簡圖如下下：3.1、木方彎矩矩驗算：Mmax=ql2//8=56..804x55002/8=17775125NN.σ==1775125//（833333×7）N/13N/mmm2滿足要求.3.2、抗剪強度度驗算剪力V=ql/22=56.8804×500/2==142011Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3142011×7QUOTE=0.61N//mm2【τ】=1.4NN/mm2滿足要求3.3、撓度驗算算：梁荷載不包括活荷荷載及荷載分分項系數(shù)，此此時q=①+②+③=（1.17+36..96+2.35）=6KN/最大撓度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56946QUOTEQUOTE=0.16mmm＜【ω】=500/250=2mm滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗驗算梁側(cè)兩立桿間距22400mm，順梁立桿間間距500mm，梁底中間設(shè)兩兩根立桿，兩立桿桿間距為500mm，中間兩立立桿按最簡支支梁大不利因因素考慮計算算。4.1、彎矩驗算算計算簡圖如下:按最大不利情況簡簡化為：小橫桿線荷載q==56.8004N//Mmax=ql22/8=.6N..σ==/44250=1189.9N//mm2fm=205NN/mm2滿足要求.4.2、撓度驗算算撓度計算時不計算算活荷載及荷荷載分項系數(shù)數(shù)，此時梁線荷載為①①+②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=3×.KNN/最大撓度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×5×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2006000××1020000)=00.71mmm＜【ω】=l/250=500/250=2mm滿足要求。對于梁底立桿與梁梁外側(cè)立桿：：a=300，b==300l==600小橫桿線荷載q==56.80048N/Mmax=qbb2/8QUOTE(2-b/11)=6535668.75N.σ==153.8N/mmm2fm=205NN/mm2梁線荷載為①+②②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小橫桿上的的線荷載為qq=3×13KN/最大撓度ωmaxx=qb2l2(1.5-bb2/l2)/(488EI)QUOTE=0.74＜【ω】=l/250=600/250=2.4mm5、梁側(cè)大橫桿驗算QUOTE大橫桿起水平牽杠杠作用，不承承受小橫桿傳傳來的集中荷荷載，所以大大橫桿不驗算算。6.、梁下鋼管支撐驗算算6.1、梁下支支撐鋼管采用用φ48，頂部采用用頂托，順梁梁方向間距為為500mm，按最大不不利考慮，計計算簡圖為：：梁底小橫桿線荷載載q=56.88048N/對于梁側(cè)立桿與梁梁下立桿的計計算受力見圖圖如下：l==550N中=q=142201N，梁底立桿均均設(shè)頂托。6.2、水平桿步步距均取1.6米,進行驗算，查查表得?488鋼管回轉(zhuǎn)半半徑i=1.6ccm，截面積積A=3.977cm2l0/i=166006＜心件表數(shù)φ=0.5555立桿的穩(wěn)定性：σ=1420110.55590m,滿足要求。7、梁側(cè)板對拉螺栓驗驗算7.1、荷載驗算算強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載。新澆混凝土側(cè)壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×11.4=33.6kNN/m2，取較小值值F2=33.66kN/m2。需考慮振搗荷載對對側(cè)模板的影影響7.2、梁側(cè)側(cè)板對拉螺栓栓計算振搗混凝土土產(chǎn)生荷載:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墻螺桿雙雙頭對拉，離離梁頂部480mm，離梁底部500mm，沿梁長度度方向的對拉拉螺栓水平間間距為500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.911KN＜【N】=12.99KN四、預(yù)應(yīng)力框架梁梁本工程預(yù)應(yīng)力梁吃吃面尺寸有50011000、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000（mmmm），最大截截面面積梁截截面為7001200（mmmm）。對于小小于截面7000x12000，且截面面面積大于0.52mm2的梁，除梁梁底方木數(shù)目目外，均按7001200（mmmm）梁進行布布置，同時根根據(jù)梁高調(diào)整整立桿最后一一步步距。（一）、框架預(yù)應(yīng)應(yīng)力梁截面700×11200模板支撐計計算7001200（mmmmm）梁布置參參數(shù)：模板為為15厚，方木間間距不得超過過175mm，以梁為對對稱軸，梁下下設(shè)一道立桿桿，梁兩側(cè)兩兩立桿間距為為1300mmm，梁兩側(cè)立立桿到梁底立立桿間距分別別為650mm，小橫桿間間距均為510mm，大橫桿間間距均為1020mmm，沿梁方向向梁底立桿間間距均為510mm，梁側(cè)立桿桿間距為1020mmm。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標(biāo)準(zhǔn)值值0.3×(0.770+1.2×2))0.93②砼自重標(biāo)準(zhǔn)值24×0.70××1.220.16③鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值1.524×0..70×1.21.28016④砼振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值(2×0.701.4荷載組合一:由活荷載效應(yīng)控制制時,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.93+20.166+1.280116）×1.2++1.4×1.44=28.8804KN//m荷載組合二:由永久荷載效應(yīng)控控制時,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.93+20.166+1.280116）×1.355+1.4×0..7×1.44=31.55715KNN/m二者取大值,取qq2=31.57715KN//m2、梁底模板的驗算模板下有五根方木木，按三跨連連續(xù)梁計算：：l=175mm,,四跨連續(xù)梁梁按三跨連續(xù)續(xù)梁等效其系系數(shù)。查表得得三跨連續(xù)梁彎彎距系數(shù)Km為0.1177，剪力系數(shù)KV為0.6177，撓度K