昆明長水機(jī)場總體結(jié)構(gòu)

昆明新機(jī)場航站樓總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)介紹2009.02.261總體結(jié)構(gòu)

2基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)

3鋼結(jié)構(gòu)

4隔震結(jié)構(gòu)

5幕墻結(jié)構(gòu)昆明新機(jī)場航站樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)介紹內(nèi)容：一工程概況

航站樓工程主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)

建筑面積：航站樓548300平方米停車樓90640平方米，預(yù)留輕軌車站18750平方米建筑長度：航站樓：南北長855.1m東西長1131.8m停車樓：東西長330m南北長130m建筑高度：中軸屋脊最高點(diǎn)標(biāo)高72.25m

基本構(gòu)成：地上局部四層，地下三層。

2015年機(jī)位國內(nèi)57、國際82020年機(jī)位國內(nèi)78、國際172035年機(jī)位國內(nèi)92、國際39功能布局四層：陸側(cè)餐飲和VIP旅客休息室三層：值機(jī)大廳及國內(nèi)出發(fā)安檢區(qū)、候機(jī)區(qū)二層：國際出發(fā)聯(lián)檢區(qū)、候機(jī)區(qū)；國內(nèi)候機(jī)區(qū)、到達(dá)通廊首層：國內(nèi)進(jìn)港通道、國際進(jìn)港通道及聯(lián)檢區(qū)地下一層：行李提取大廳、迎客大廳及到達(dá)車道邊地下二層：與停車樓以及未來城鐵車站連接過廳地下三層：停車樓及附屬用房。二結(jié)構(gòu)選型昆明新機(jī)場航站樓工程的特點(diǎn)屬于超長、超大、大跨度建筑建筑造型復(fù)雜面臨復(fù)雜的場地地質(zhì)環(huán)境擬建場地臨近小江斷裂帶屋頂支承結(jié)構(gòu)為鋼彩帶前中心區(qū)外立面擬采用索幕墻昆明新機(jī)場航站樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)將會遇到的問題結(jié)構(gòu)超長（需進(jìn)行多點(diǎn)地震輸入結(jié)構(gòu)分析）大跨度空間結(jié)構(gòu)鋼彩帶結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)問題地基基礎(chǔ)將會遇到很多困難抗震設(shè)計(jì)方面的問題索幕墻結(jié)構(gòu)與鋼彩帶共同工作需進(jìn)行結(jié)構(gòu)超限審查結(jié)構(gòu)選型航站樓基礎(chǔ)采用人工挖孔大直徑灌注樁基礎(chǔ)航站樓下部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)航站樓上部結(jié)構(gòu)采用鋼結(jié)構(gòu)其中：屋頂為曲面空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，采用四角錐網(wǎng)架和正交桁架系結(jié)合的網(wǎng)架形式；前中心區(qū)的屋頂支承結(jié)構(gòu)為鋼彩帶結(jié)構(gòu)和鋼管柱，其它區(qū)域?yàn)殇摴苤?。在航站樓前中心區(qū)采用隔震結(jié)構(gòu)在航站樓前中心區(qū)外側(cè)采用單層索結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)分段：下部結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)擬分為16段

上部屋頂鋼結(jié)構(gòu)擬分為7段三設(shè)計(jì)依據(jù)中國建筑西南勘察設(shè)計(jì)研究院提供的《昆明新機(jī)場新航站區(qū)巖土工程初步勘察報(bào)告》云南省地震工程研究院提供的《昆明新機(jī)場新航站區(qū)場地地震安全性評價報(bào)告》設(shè)計(jì)地震動參數(shù)50年超越概率63%10%3%Amax(m/s2)0.953.005.07β5Tg(sec)0.400.450.50αmax0.220.691.161設(shè)計(jì)條件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：50年結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限：50年建筑結(jié)構(gòu)安全等級：一級建筑抗震設(shè)防分類：乙類地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級：甲級基礎(chǔ)設(shè)計(jì)安全等級：一級風(fēng)荷載：按100年一遇基本風(fēng)壓取值；風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類地面粗糙度雪荷載：按100年一遇基本雪壓取值；超長混凝土結(jié)構(gòu)考慮溫度變化和混凝土收縮影響，綜合考慮溫差20°

裂縫控制：地下結(jié)構(gòu)0.2mm

地上結(jié)構(gòu)0.3mm2設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)的具體情況和特點(diǎn)，非隔震結(jié)構(gòu)確定以下設(shè)計(jì)原則：在多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)；在中震作用下，重要構(gòu)件按中震的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)；進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體彈塑性分析，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移和層間側(cè)移延性比；對超長型結(jié)構(gòu)進(jìn)行水平雙向多點(diǎn)輸入時程地震反應(yīng)分析；對屋蓋結(jié)構(gòu)支撐鋼柱進(jìn)行抗連續(xù)倒塌驗(yàn)算；針對重要部位，按地震作用水準(zhǔn)和建筑性能水準(zhǔn)，確定建筑抗震性能目標(biāo)，進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則

隔震結(jié)構(gòu)確定以下設(shè)計(jì)原則：在多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)；在中震作用下，主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件按不屈服的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)；進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體彈塑性分析，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移和層間側(cè)移延性比；對超長型結(jié)構(gòu)進(jìn)行水平雙向多點(diǎn)輸入時程地震反應(yīng)分析；對屋蓋結(jié)構(gòu)支撐鋼柱進(jìn)行抗連續(xù)倒塌驗(yàn)算；針對重要部位，按地震作用水準(zhǔn)和建筑性能水準(zhǔn)，確定建筑抗震性能目標(biāo)，進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則四結(jié)構(gòu)超限分析結(jié)構(gòu)超限分析昆明新機(jī)場航站樓工程屬于超限大跨空間結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)超限部分主要在A區(qū)（核心區(qū)）。其他區(qū)的結(jié)構(gòu)超限僅E區(qū)、F區(qū)下部混凝土結(jié)構(gòu)分4段，屋頂鋼結(jié)構(gòu)連成整體，結(jié)構(gòu)計(jì)算長度超過300m。A區(qū)（核心區(qū)）結(jié)構(gòu)超限主要有以下幾個方面：航站樓工程中，A區(qū)、E區(qū)、F區(qū)的結(jié)構(gòu)長度超過了300m；結(jié)構(gòu)超限分析由于屋頂支承結(jié)構(gòu)為鋼彩帶結(jié)構(gòu)，水平和垂直方向的抗側(cè)剛度差異很大，會引起結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)；鋼結(jié)構(gòu)，屋頂造型復(fù)雜，屋頂支承結(jié)構(gòu)為鋼彩帶結(jié)構(gòu)；結(jié)構(gòu)超限分析樓板開洞面積較大；結(jié)構(gòu)超限分析鋼結(jié)構(gòu)，屋頂造型復(fù)雜，屋頂支承結(jié)構(gòu)為鋼彩帶結(jié)構(gòu)；鋼彩帶平面外計(jì)算長度取值規(guī)范沒有規(guī)定；A區(qū)（核心區(qū)）1#鋼彩帶為滿足建筑要求，采用了索幕墻結(jié)構(gòu)。計(jì)算軟件和計(jì)算模型

建研科技股份有限公司編制的“PK-PM系列軟件”（新規(guī)范2005版本）；北京金土木軟件技術(shù)有限公司編制的“集成化的建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析軟件ETABS9中文版”；北京金土木軟件技術(shù)有限公司編制的Sap2000V9中文版集成化結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)軟件；安世亞太科技有限公司編制的ANSYSV10結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件；北京邁達(dá)斯技術(shù)有限公司編制的MIDAS/GgnV.6.9.1中文版結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)軟件；北京理正軟件設(shè)計(jì)研究所編制的“5.3版理正結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工具箱系列軟件”。計(jì)算軟件和計(jì)算模型計(jì)算分析模型為兩個：各段混凝土結(jié)構(gòu)與屋頂鋼結(jié)構(gòu)；下部混凝土結(jié)構(gòu)與屋頂鋼結(jié)構(gòu)組合模型；性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)核心區(qū)（A段）采用基礎(chǔ)隔震體系，隔震計(jì)算時，地震作用分析結(jié)果應(yīng)滿足《抗震規(guī)范》第5.2.5條及其條文說明規(guī)定的樓層最小地震剪力要求。補(bǔ)充進(jìn)行非隔震模型抗震驗(yàn)算時，宜滿足規(guī)范中7.5度設(shè)防烈度時的設(shè)計(jì)要求。彩帶和鋼柱結(jié)構(gòu)的抗震性能抗震設(shè)防水準(zhǔn)第一水準(zhǔn)(小震)第二水準(zhǔn)(中震)第三水準(zhǔn)(大震)抗震性能沒有破壞沒有破壞不產(chǎn)生嚴(yán)重破壞地震影響系數(shù)0.12（隔震后7.5度）0.34（隔震后7.5度）1.15（安評、罕遇地震）水平地震加速度55gal150gal490gal分析模型沒有隔震的模型沒有隔震的模型帶隔震層的整體計(jì)算模型分析方法反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算時程法計(jì)算控制標(biāo)準(zhǔn)按照彈性設(shè)計(jì)層間位移角≤1/200鋼柱不屈服彩帶宜按彈性設(shè)計(jì)層間位移角≤1/80彩帶、鋼管柱、節(jié)點(diǎn)不屈服性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)屋頂結(jié)構(gòu)的抗震性能抗震設(shè)防水準(zhǔn)第一水準(zhǔn)(小震)第二水準(zhǔn)(中震)第三水準(zhǔn)(大震)抗震性能沒有破壞沒有破壞不倒塌地震影響系數(shù)0.12（隔震后7.5度）0.34（隔震后7.5度）1.15（安評、罕遇地震）水平地震加速度55gal150gal490gal分析模型沒有隔震的模型沒有隔震的模型帶隔震層的整體計(jì)算模型分析方法反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算時程法計(jì)算控制標(biāo)準(zhǔn)按照彈性設(shè)計(jì)構(gòu)件不屈服支座構(gòu)件、支座節(jié)點(diǎn)不屈服性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)其它區(qū)采用抗震設(shè)計(jì)

鋼管柱結(jié)構(gòu)的抗震性能抗震設(shè)防水準(zhǔn)第一水準(zhǔn)(小震)第二水準(zhǔn)(中震)第三水準(zhǔn)(大震)抗震性能沒有破壞沒有破壞不倒塌地震影響系數(shù)0.188（安評）0.61（安評）1.15（安評）水平地震加速度80gal260gal490gal分析方法反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算時程法計(jì)算控制標(biāo)準(zhǔn)按照彈性設(shè)計(jì)層間位移角≤1/200構(gòu)件不屈服層間位移角≤1/40節(jié)點(diǎn)不屈服性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)其它區(qū)采用抗震設(shè)計(jì)

屋頂結(jié)構(gòu)的抗震性能抗震設(shè)防水準(zhǔn)第一水準(zhǔn)(小震)第二水準(zhǔn)(中震)第三水準(zhǔn)(大震)抗震性能沒有破壞沒有破壞不倒塌地震影響系數(shù)0.188（安評）0.61（安評）1.15（安評）水平地震加速度80gal260gal490gal分析方法反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算反應(yīng)譜法為主時程法補(bǔ)充計(jì)算時程法計(jì)算控制標(biāo)準(zhǔn)按照彈性設(shè)計(jì)構(gòu)件不屈服支座構(gòu)件、支座節(jié)點(diǎn)不屈服控制標(biāo)準(zhǔn)鋼管柱和彩帶設(shè)計(jì)控制參數(shù)在多遇地震作用下彈性層間相對側(cè)移≤h/200在風(fēng)荷載作用下彈性層間相對側(cè)移≤h/300在罕遇地震作用下彈塑性層間相對側(cè)移≤h/40（非隔震區(qū)域） ≤h/80（隔震區(qū)域）彩帶部分不考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤0.7材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度鋼管柱部分不考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤0.7材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度彩帶部分在多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤0.6材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度（考慮承載力調(diào)整系數(shù)）鋼管柱部分在多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤0.6材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度（考慮承載力調(diào)整系數(shù)）彩帶在中震作用下，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度（考慮承載力調(diào)整系數(shù)）鋼柱在中震作用下，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定應(yīng)力≤材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（不考慮承載力調(diào)整系數(shù)）彩帶及鋼管柱長細(xì)比≤99彩帶及鋼柱板件寬厚比、高厚比≤30搖擺柱長細(xì)比≤120控制標(biāo)準(zhǔn)

屋頂網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)控制參數(shù)網(wǎng)架撓度≤L/250非抗震組合和常遇地震組合，重要桿件應(yīng)力比≤0.75（考慮承載力調(diào)整系數(shù)）非抗震組合和常遇地震組合，一般桿件應(yīng)力比≤0.80（考慮承載力調(diào)整系數(shù)）中震組合，桿件應(yīng)力比≤材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（不考慮承載力調(diào)整系數(shù)）壓桿長細(xì)比（壓桿及拉力小于50kN的拉桿）≤150（一般壓桿） ≤120（重要壓桿）拉桿長細(xì)比≤200

針對性抗震措施A區(qū)（核心區(qū)）采用基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)對超長結(jié)構(gòu)進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析按性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)E區(qū)、F區(qū)的結(jié)構(gòu)對超長結(jié)構(gòu)進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析按性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)其它區(qū)的結(jié)構(gòu)按性態(tài)設(shè)計(jì)目標(biāo)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)五多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析昆明新機(jī)場航站樓最大分塊單元為核心區(qū)（A區(qū)），平面兩個方向的尺寸分別為325m和256m，其它分塊區(qū)域的尺寸也在200m~300m之間，屬于超長型結(jié)構(gòu)，應(yīng)當(dāng)對該結(jié)構(gòu)進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析。特別是對于平面尺寸最大的A區(qū)，采用了隔震結(jié)構(gòu)，多點(diǎn)地震輸入對其影響還未見詳細(xì)的研究。核心區(qū)（A區(qū)）多點(diǎn)地震輸入

根據(jù)國內(nèi)外目前對于多維多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的研究，得到的一致結(jié)論是：一致地震動激勵下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)是高于或是低于空間相關(guān)地震動（多維多點(diǎn)輸入）激勵下的響應(yīng)，取決于結(jié)構(gòu)的動力特性、截面形式、位置、反應(yīng)類型以及地震動變異性的大小等，即使是最簡單的結(jié)構(gòu)形式也無法確定何種激勵會引起最大的響應(yīng)。因此對于實(shí)際結(jié)構(gòu)工程，計(jì)算時只能針對具體問題進(jìn)行具體分析，不能一概而論。在沒有定論的情況下，應(yīng)當(dāng)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)數(shù)值計(jì)算分析，這樣做可以使結(jié)構(gòu)的抗震計(jì)算更加準(zhǔn)確合理。進(jìn)行多維多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的普遍結(jié)論

在單點(diǎn)輸入問題中結(jié)構(gòu)的絕對位移＝相對位移＋支座位移，在設(shè)計(jì)中我們通常僅關(guān)心相對位移；在多點(diǎn)輸入問題中結(jié)構(gòu)的絕對位移＝擬靜力位移＋動力位移之和，由于各支承點(diǎn)在同一時刻位移并不相同，不存在同一相對參照坐標(biāo)系，因此沒有與單點(diǎn)輸入問題相匹配的相對位移的概念。通常不將位移作為設(shè)計(jì)的主要評價指標(biāo)。

在單點(diǎn)輸入問題中，結(jié)構(gòu)的內(nèi)力僅與相對反應(yīng)量有關(guān)；而對于多點(diǎn)輸入問題中，擬靜力位移對于超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力貢獻(xiàn)不可忽略，構(gòu)件內(nèi)力是多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的主要評價指標(biāo)。多點(diǎn)輸入與單點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的區(qū)別

選用時程分析法作為本工程多維多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的主要方法。時程分析法屬于確定性方法，該法在計(jì)算上能很好地解決多點(diǎn)輸入問題。具有技術(shù)成熟、結(jié)果穩(wěn)定可靠、對設(shè)計(jì)有指導(dǎo)意義等優(yōu)點(diǎn)。目前在建筑工程領(lǐng)域?qū)?shí)際工程進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析的例子不多，在橋梁工程領(lǐng)域采用時程分析法進(jìn)行多點(diǎn)輸入地震反應(yīng)分析是比較通用的分析方法，曾用于上海南浦大橋，天津永和橋，江陰長江公路大橋等實(shí)際工程。分析方法

多點(diǎn)地震輸入：地震動空間變異性的本質(zhì)就是相關(guān)性的降低。導(dǎo)致相關(guān)性降低的原因在于：非均一性效應(yīng)、行波效應(yīng)、衰減效應(yīng)和局部場地條件效應(yīng)。由于建筑規(guī)模所限，衰減效應(yīng)影響較小，通常情況下不考慮。根據(jù)以往的研究成果，“相對于一致地面運(yùn)動而言，考慮行波效應(yīng)產(chǎn)生的計(jì)算修正占主導(dǎo)地位，而考慮激勵點(diǎn)間相干性部分損失（非均一性效應(yīng)，局部場地效應(yīng)）產(chǎn)生的計(jì)算修正則小得多，而且多半是略微縮小行波效應(yīng)的修正量的?！币虼吮敬味帱c(diǎn)地震輸入分析主要考慮行波效應(yīng)。

多點(diǎn)地震輸入的考慮因素

地震波的選擇

地震波的詳細(xì)情況詳《昆明新機(jī)場航站樓核心區(qū)結(jié)構(gòu)隔震分析報(bào)告》，在多點(diǎn)分析時，選擇了以下地震波：小震：①人工61#波②中國建筑科學(xué)研究院提供的天然波（簡稱小震1#天然波）——US118（BORREGOMOUNTAIN

EARTHQUAKE,APR08,1968-1830PST,SANONOFRESCEPOWERPLANT,COMPN33E,22550.02）③中國建筑科學(xué)研究院提供的天然波（簡稱小震2#天然波）——US202（SANFERNANDOEARTHQUAKE,FEBRUARY9,1971-0600PST,7080HOLLYWOODBLVD.BASEMENT,LOSANGELES,CAL.,COMPN00E,18480.02）基本參數(shù)大震：①人工３1#波②中國建筑科學(xué)研究院提供的天然波（簡稱大震1#天然波）——包括兩個方向的地震記錄，分別為US232（SANFERNANDOEARTHQUAKE,FEBRUARY9,1971-0600PST,3470WILSHIREBLVD.,11THFLOOR,LOSANGELES,CAL.COMPN90W,28420.020.001）、US233（SANFERNANDOEARTHQUAKE,FEBRUARY9,1971-0600PST,3470WILSHIREBLVD.,11THFLOOR,LOSANGELES,CAL.COMPS00E,28490.02）。③中國建筑科學(xué)研究院提供的天然波（簡稱大震2#天然波）——包括兩個方向的地震記錄，分別為US361（BORREGOMOUNTAINEARTHQUAKE,APR8,1968-1830PST,HOLLYWOODSTORAGE,P.E.LOT,LOSANGELES,CAL.,COMPSOUTH22850.02）、US362（BORREGOMOUNTAINEARTHQUAKE,APR8,1968-1830PST,HOLLYWOODSTORAGE,P.E.LOT,LOSANGELES,CAL.,COMPEAST,22830.02）。時程分析持續(xù)時間及步長

輸入地震加速度時程曲線的持續(xù)時間通常為結(jié)構(gòu)基本周期的5～10倍。根據(jù)前述模態(tài)分析的結(jié)果以及地震波的波形，本工程時程分析持續(xù)時間選擇為15s~35s之間。結(jié)構(gòu)底部剪力驗(yàn)算時程分析的基底剪力與反應(yīng)譜基底剪力的比較詳《昆明新機(jī)場航站樓核心區(qū)結(jié)構(gòu)隔震分析報(bào)告》，選擇的地震波滿足規(guī)范要求。地震波傳播速度的確定：在進(jìn)行考慮行波效應(yīng)的多點(diǎn)輸入時程地震反應(yīng)分析時，通常假定地震波沿地表面以一定的速度傳播，各點(diǎn)波形不變，只是存在時間的滯后，簡稱行波法。地震波在基巖的傳播速度為2000～2500m/s，在上部軟土層傳播速度較慢，近似取為剪切波速，根據(jù)回填區(qū)回填的技術(shù)要求，回填區(qū)的剪切波速不小于200m/s。針對本工程不同的區(qū)域回填情況，在分析時各區(qū)域按照不同的波速分析。

地震加速度時程峰值：加速度峰值按照安評報(bào)告取值。核心區(qū)（A區(qū)）多維多點(diǎn)輸入本部分內(nèi)容為核心區(qū)隔震結(jié)構(gòu)多維多點(diǎn)輸入時程分析的計(jì)算結(jié)果。采用建研院提供202、203地震波、建研院提供169、170地震波和人工31地震波，對90度、135度、180度和225度四個方向進(jìn)行了計(jì)算。多維多點(diǎn)輸入時考慮回填區(qū)與非回填區(qū)場地剪切波速的差別，回填區(qū)采用200m/s，非回填區(qū)采用500m/s。90度輸入，X：Y向地震加速度峰值比例=0.85：1，主方向?yàn)閅度方向，次方向?yàn)?80度方向

135度輸入，X：Y向地震加速度峰值比例=1：0.85，主方向?yàn)?35度方向，次方向?yàn)?25度方向

180度輸入，X：Y向地震加速度峰值比例=1：0.85，主方向?yàn)?80度方向，次方向?yàn)閅度方向

225度輸入，X：Y向地震加速度峰值比例=0.85:1，主方向?yàn)?25度方向，次方向?yàn)?35度方向

扭轉(zhuǎn)效應(yīng)分析隔震層頂板扭轉(zhuǎn)位移

采用扭轉(zhuǎn)角度來反映結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。在-14.2m層(隔震層頂板)上選取點(diǎn)A至E五個特征點(diǎn)計(jì)算結(jié)果顯示，多點(diǎn)輸入扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較單點(diǎn)輸入有增大趨勢，特別是在135度扭轉(zhuǎn)位移最大，扭轉(zhuǎn)角達(dá)0.000593弧度，相當(dāng)于A、B兩點(diǎn)的扭轉(zhuǎn)位移為0.145m。各層扭轉(zhuǎn)位移比較

比較不同樓層的扭轉(zhuǎn)位移可以看出，-14.2m標(biāo)高的樓層和-5.0m標(biāo)高的樓樓層扭轉(zhuǎn)位移曲線基本重合，而10.4m標(biāo)高的樓層和4.8m標(biāo)高的樓層扭轉(zhuǎn)位移曲線也基本重合，地上和地下樓層扭轉(zhuǎn)位移曲線有較小的差別。

隔震層相對位移分析隔震層相對于樁承臺頂部的位移

，列出202地震波系列下，特征點(diǎn)的相對位移計(jì)算結(jié)果顯示，多點(diǎn)輸入的結(jié)果比一致輸入的結(jié)果略小，且多點(diǎn)輸入條件下結(jié)構(gòu)響應(yīng)比一致輸入的響應(yīng)滯后，有一相位差。

上部各層層間位移

從表中可以看出，多點(diǎn)輸入的層間位移較一致輸入計(jì)算的層間位移稍小。

柱內(nèi)力變化從表中可以看出，大部分柱子剪力在多點(diǎn)輸入下較一致輸入稍小，僅個別柱子剪力在兩種輸入下基本相當(dāng)。

EF區(qū)結(jié)構(gòu)多點(diǎn)輸入時程地震反應(yīng)分析

EF區(qū)平面為‘一’型，平面尺寸為392mx57m，如圖3.1所示。本區(qū)下部混凝土結(jié)構(gòu)由伸縮縫分為四塊，由E1~E4四塊組成，四塊地上均為二層，地下層數(shù)不同。其中E2、E3、E4塊由地下兩層地下室組成，三塊之間設(shè)置伸縮縫，三塊混凝土結(jié)構(gòu)的底板連成整體，E1區(qū)為地下一層，與相鄰的E2區(qū)的混凝土結(jié)構(gòu)沒有聯(lián)系。四塊混凝土通過屋頂鋼結(jié)構(gòu)連成整體。屋頂為鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，支承屋頂?shù)慕Y(jié)構(gòu)為錨固二層（4.8m標(biāo)高）的懸臂鋼管柱。

在進(jìn)行多點(diǎn)輸入時，統(tǒng)一波速200m/s。

扭轉(zhuǎn)效應(yīng)分析

利用扭轉(zhuǎn)角度來反映結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。在每個伸縮蜂兩邊設(shè)置兩個點(diǎn)，