河南大型體育場體育場高支架模板施工方案附件齊全編制詳細

目錄HYPERLINK\l"_Toc357691908"第一章工程概況3HYPERLINK\l"_Toc357691909"1.1總體簡介3HYPERLINK\l"_Toc357691910"1.2工程概況3HYPERLINK\l"_Toc357691911"第二章高架支模部分設計概況4HYPERLINK\l"_Toc357691912"2.1結(jié)構(gòu)設計概況4HYPERLINK\l"_Toc357691913"2.2編制依據(jù)4HYPERLINK\l"_Toc357691914"第三章高架部分施工總體程序4HYPERLINK\l"_Toc357691915"3.1內(nèi)部結(jié)構(gòu)施工程序4HYPERLINK\l"_Toc357691916"3.2模板選型4HYPERLINK\l"_Toc357691917"3.3混凝土澆筑方式5HYPERLINK\l"_Toc357691918"第四章施工準備5HYPERLINK\l"_Toc357691919"4.1項目管理小組5HYPERLINK\l"_Toc357691920"4.2勞務施工隊伍素質(zhì)審查6HYPERLINK\l"_Toc357691921"4.3流水作業(yè)方式6HYPERLINK\l"_Toc357691922"4.4技術(shù)交底準備7HYPERLINK\l"_Toc357691923"4.5料具準備7HYPERLINK\l"_Toc357691924"4.6底部承載力保證措施8HYPERLINK\l"_Toc357691925"4.7雨季施工準備8HYPERLINK\l"_Toc357691926"第五章施工方案9HYPERLINK\l"_Toc357691927"5.1模板支設重點區(qū)域9HYPERLINK\l"_Toc357691928"5.2梁模板10HYPERLINK\l"_Toc357691929"梁模做法總體要求10HYPERLINK\l"_Toc357691930"兩側(cè)有板的梁11HYPERLINK\l"_Toc357691931"單獨環(huán)梁12HYPERLINK\l"_Toc357691932"5.3樓板支架13HYPERLINK\l"_Toc357691933"5.4梁板立桿組合效果14HYPERLINK\l"_Toc357691934"5.5立桿高度組合14HYPERLINK\l"_Toc357691935"樓板結(jié)構(gòu)立桿14HYPERLINK\l"_Toc357691936"梁底立桿14HYPERLINK\l"_Toc357691937"5.6水平及斜向剪刀撐14HYPERLINK\l"_Toc357691938"5.7梁柱節(jié)點處理14HYPERLINK\l"_Toc357691939"5.8后澆帶模板14HYPERLINK\l"_Toc357691940"5.9看臺模板支架15HYPERLINK\l"_Toc357691941"5.10圓柱加固支架15HYPERLINK\l"_Toc357691942"5.11腳手板放置及鋼管底座15HYPERLINK\l"_Toc357691943"5.12車行道板底門架模板15HYPERLINK\l"_Toc357691944"5.13防傾覆固定措施16HYPERLINK\l"_Toc357691945"5.14上人斜道16HYPERLINK\l"_Toc357691946"第六章勞動力、材料設備組織17HYPERLINK\l"_Toc357691947"6.1勞動力需求計劃17HYPERLINK\l"_Toc357691948"6.2材料、設備等供應計劃17HYPERLINK\l"_Toc357691949"6.2關(guān)于模板周轉(zhuǎn)使用的說明17HYPERLINK\l"_Toc357691950"第七章模板制作加工質(zhì)量要求17HYPERLINK\l"_Toc357691951"7.1模板進場驗收17HYPERLINK\l"_Toc357691952"7.2梁、板模板安裝18HYPERLINK\l"_Toc357691953"7.3驗收方法18HYPERLINK\l"_Toc357691954"驗收程序18HYPERLINK\l"_Toc357691955"驗收方法19HYPERLINK\l"_Toc357691956"第八章安全保證措施19HYPERLINK\l"_Toc357691957"第九章模板拆除方案20HYPERLINK\l"_Toc357691958"9.1總體拆除順序20HYPERLINK\l"_Toc357691959"9.2側(cè)模的拆除20HYPERLINK\l"_Toc357691960"9.3底模的拆除20HYPERLINK\l"_Toc357691961"9.4拆模要求20HYPERLINK\l"_Toc357691962"第十章環(huán)境保護21HYPERLINK\l"_Toc357691963"第十一章架體坍塌應急預案21HYPERLINK\l"_Toc357691964"第十二章計算書22HYPERLINK\l"_Toc357691965"12.1梁模板(扣件鋼管架)計算書22HYPERLINK\l"_Toc357691966"12.2板模板(碗扣架)計算書40XX體育場一層高支架模板施工方案第一章工程概況1.1總體簡介序號項目內(nèi)容1工程名稱XX體育場工程2工程地址XX體育場工程位于XXX濱河路與312國道交叉口口西北3建設單位XX體育局4設計單位XX設計研究院5監(jiān)理單位XX公司6質(zhì)量監(jiān)督單位XX建設工程質(zhì)量監(jiān)督督檢驗站7安全監(jiān)督單位XX建設工程安檢站8施工總承包單位XX局9資金來源財政10合同承包范圍11結(jié)算方式費率報價12合同工期21個月13合同質(zhì)量目標質(zhì)量標準滿足合格格要求，確保?！芭P龍杯”，確?！爸兄荼?，確?！棒敯嗒劇?4安全管理目標1該工程不出出現(xiàn)任何重大大安全事故。杜絕人身死亡及群群傷事故，杜杜絕重大機械械事故、設備備事故，杜絕絕急性中毒事事故，杜絕重重大火災事故故，杜絕特大大環(huán)境污染事事故。一般事故率控制在在1.5‰以內(nèi)。2確?！昂幽夏鲜“踩拿髅鳂影骞さ亍?。1.2工程概況XX體育場工程位于河南省XX濱河路與312國道交叉口西北?？傆玫孛娣e27公頃，建筑面積42500m2,3.5萬座，占地面積29400m2。建設單位為XX體育局，由XX設計研究院設計。第二章高架支模部分設計概況2.1結(jié)構(gòu)設計概況1、內(nèi)部主體結(jié)構(gòu)一層層高為6.5米，局部6.87米，因在承臺處(-2.5米)進行模板支設，承臺頂?shù)綐敲鏋?.0米，為高支模結(jié)構(gòu)。該層環(huán)梁最大尺寸為400X1100，最大處跨度為11.2米（軸線間距），為大跨度模板結(jié)構(gòu)。2、外環(huán)露空環(huán)梁結(jié)構(gòu)該部分在外側(cè)兩道軸線之間，為露天結(jié)構(gòu)。僅利用環(huán)梁、徑梁和內(nèi)部樓面拉結(jié)。需要在承臺處(-2.5米)進行模板支設，一直延伸到環(huán)梁頂部，為高支模結(jié)構(gòu)。2.2編制依據(jù)1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ166-20083、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ130-20014、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-995、本工程相關(guān)圖紙，設計文件。6、國家有關(guān)模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。第三章高架部分施工總體程序3.1內(nèi)部結(jié)構(gòu)施工程序1、在基礎承臺、拉梁施工完畢后，進行地基回填。第一次從墊層底回填到承臺、拉梁頂面標高，即回填到-2.5米處。進行一層模板支架施工；在一層結(jié)構(gòu)施工完畢，一層模板拆除后，再進行第二次回填，回填到一層地面建筑做法以下。2、回填后，進行園（方）柱施工。3、柱模拆除后，再施工水平梁板結(jié)構(gòu)。4、一層看臺板和一層結(jié)構(gòu)一起施工。5、樓面模板支撐采用碗扣架、看臺板采用普通鋼管。3.2模板選型部位模板選型模板支撐體系主次梁采用15厚鏡面覆膜木膠板板50x100mmm木方次龍骨骨；梁底φ48×3.5mmm鋼管主龍骨骨；兩側(cè)碗扣扣架，梁底兩兩道立桿，普普通鋼管。φ14對拉螺栓。混凝土樓板15mm厚鏡面覆膜木膠板50×100mmm木龍骨；碗扣架樓梯15mm厚鏡面覆膜木膠板50×100mmm木龍骨；φ48×3.5mmm鋼管主龍骨骨；支撐采用φ48mmm×3.5mmm鋼管后澆帶15mm厚鏡面覆膜木膠板后澆帶側(cè)面為快易易收口網(wǎng)碗扣架樓梯15mm厚鏡面覆膜木膠板普通鋼管備注：要求進入現(xiàn)現(xiàn)場的木方尺尺寸均一。3.3混凝土澆筑方式本工程的混凝土全部采用汽車泵澆筑。汽車泵臂長為49米，輸送量（功率）為140m3/h。在白天開始澆筑。第四章施工準備4.1項目管理小組序號職務姓名主要職責1現(xiàn)場總負責XX負責施工現(xiàn)場總體體指揮協(xié)調(diào)工工作2技術(shù)總負責XX負責模板支架相關(guān)關(guān)技術(shù)與質(zhì)量量的總控制3現(xiàn)場指揮XX負責施工現(xiàn)場安排排與落實、檢檢查與整改的的具體實施工工作4安全總監(jiān)XX負責模板施工安全全合規(guī)性日常常檢查，并對對檢查結(jié)果負負責5質(zhì)量總監(jiān)XX負責模板施工質(zhì)量量合規(guī)性日常常檢查，并對對檢查結(jié)果負負責6西區(qū)主管工長XX負責西區(qū)現(xiàn)場實施施與整改，并并對落實結(jié)果果負責7東區(qū)主管工長XX負責東區(qū)現(xiàn)場實施施與整改，并并對落實結(jié)果果負責4.2勞務施工隊伍素質(zhì)審查經(jīng)資質(zhì)審核，選用的勞務隊伍具備相應的施工資質(zhì)。其現(xiàn)場管理人員的技術(shù)水平能滿足目前的工程需要，可以承擔本次高支架模板施工任務。4.3流水作業(yè)方式計劃施工采用流水作業(yè)的形式。流水方式：本工程分東西兩個施工段，西段流水方式為A--B--C--H；東段流水方式為E--F--G--D。4.4技術(shù)交底準備1、交底分兩級進行。首先由項目技術(shù)部組織向項目工程部、安全部、質(zhì)檢部門部門進行方案交底，其次由工程部組織向施工班組操作工交底。2、交底后項目部組織操作規(guī)程學習，并進行考試，對不合格的工人進行辭退或變?yōu)檩o助工。3、落實交底書面材料。根據(jù)魯班獎評審要求，施工交底要在方案的基礎上對施工細節(jié)進行深化，比施工方案有更深的層次。4.5料具準備1、普通及碗扣架鋼管應表面平直光滑，不應有裂縫、節(jié)疤、分層、硬彎和毛刺等現(xiàn)象；鋼管上嚴禁打孔，不同外徑的鋼管嚴禁混用。2、普通鋼管扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，滑絲的螺栓必須更換。碗扣件完整，不準有裂縫、裂口。3、扣件的安裝應符合要求：扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊力矩不應小于40N.M，且不應大于65N.M。4、木方由于市場原因，截面偏小。計算復核時按45x85mm進行受力核算。腳手板不得腐爛、裂紋。4.6底部承載力保證措施高支架模板搭設，要求模板支架底部要求有良好的基底承載力。本工地在回填的基槽內(nèi)進行模板搭設，若基地承載力不滿足要求，模板支設很容易發(fā)生支架下沉，造成一層頂板變形，發(fā)生質(zhì)量事故。要求：1、基槽回填時虛鋪每層厚度為30cm。2、利用人工整平。3、骨料補水鋪筑黃砂后在夯實前，應根據(jù)骨料攤鋪后含水情況和氣候條件，再適當?shù)匮a水以保持砂石的最佳含水量?，F(xiàn)場檢驗方法：以骨料表面全部潤濕但無流墜水滴為準。若骨料含水符合要求，則不要加水。4、夯實用振動夯振實。遍數(shù)不少于6遍，必須夯到邊角部位。邊角部位再補夯2遍。5、壓實檢驗每層每500m2不少于一個檢驗點。環(huán)刀取樣檢驗。壓實系數(shù)不小于0.94。6、在回填的基槽頂面，鋪設5cm厚、20cm寬，每塊長度不少于2米的腳手板，增加基地承載能力；材質(zhì)為落葉松。7、每根立桿底部放置可調(diào)底座，澆筑前對立桿持力情況進行檢查，對懸空立桿利用可調(diào)底座進行調(diào)整。8、發(fā)揮地梁的持力功能。環(huán)梁及徑梁的梁底均設置兩道立桿。9、增加構(gòu)造拉桿，將梁板立桿逐個拉接在一起，增加梁板整體穩(wěn)定性，防止梁板不均勻沉降。4.7雨季施工準備因利用砂石料回填，對于不產(chǎn)生積水現(xiàn)象的小雨不影響模板支架的穩(wěn)定性，但對于季節(jié)性暴雨采取以下排、堵預防措施。1、排水溝設置柱子外2米沿外環(huán)路設磚砌排水溝，排水溝斷面尺寸：20x30cm。內(nèi)部用1：3水泥砂漿抹面。1.0米。每井放置一眼水泵。污水排出架體底部。2、地面雨水阻擋為防止地面水流入基槽，在基坑上口設置磚砌阻水墻。墻高出附近地面30cm，240厚。第五章施工方案5.1模板支設重點區(qū)域?qū)τ谝粚咏Y(jié)構(gòu)，各區(qū)模板高度相同，但A區(qū)4-8軸/4-13軸間區(qū)域，該區(qū)域環(huán)梁最大尺寸為400X1100，環(huán)向跨度為11.2米，徑向跨度8.9米，為模板支設重點區(qū)域。其他斷面尺寸為400X1000；400X900；500X1000；300X800四種。E區(qū)相同，為對稱設計。本方案圍繞該重點區(qū)域進行闡述，其他區(qū)域也按本方案要求進行施工。A區(qū)部分重點區(qū)域輪廓見下圖。5.2梁模板梁模做法總體要求本區(qū)域的梁分兩種情況：一種是兩側(cè)有板，一種是單獨環(huán)梁（最外層）。梁兩側(cè)為板底碗扣架，梁底兩道立桿，利用普通鋼管。普通鋼管和板底碗扣架利用短鋼管相互聯(lián)系一起。連接點在立桿主節(jié)點處。梁截面主要有500×1000、400X1100、300×800mm、400×900mm、400×1100mm五種，梁體形式單一，梁模均采用下列做法。(1)遵守板模壓側(cè)模、側(cè)模包底模、龍骨包側(cè)模的原則。(2)梁側(cè)模下口必須用鋼管拉緊，以保證混凝土澆筑過程中，側(cè)模下口不致漲模。(3)梁側(cè)模應用斜撐雙面斜頂。(4)模板支立前，應認真清理、涂刷隔離劑兩度。(5)板模考慮板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸一般應略為縮短2-3mm，使木模在混凝土澆筑后不致嵌入梁內(nèi)，出現(xiàn)凹槽；也不準過大，防止出現(xiàn)凸出線條。兩側(cè)有板的梁梁截面主要有3000×800mm、400×900mm、400×1100mm。板面厚度為1200mm。架體高度9.0--1.1=77.9米。在計算時按梁體最最大的400×11100mm的環(huán)向梁梁考慮。梁體支模設計參數(shù)數(shù)：1、梁梁底立桿設置置2根（均放在在地梁上），梁梁兩側(cè)各設置置一根立桿；；梁兩側(cè)立桿橫向間間距15000mm；縱向向間距9000mm。2、立桿底部鋪設55cm厚木質(zhì)質(zhì)腳手板，腳腳手板上放置置鋼管底座。3、梁按設計要求起起拱（跨度大大于4m時，起拱2‰）。4、模板采用15mmm厚木膠板板。底模沿梁梁縱向三道木木方；側(cè)模5道木方作為為背肋，外肋肋采用豎向雙雙鋼管，間距距900mmm。5、兩道φ14的對對拉螺桿，螺螺桿套PVC管，水平間間距900mmm，豎向間間距第一道距距梁底30ccm,第二道距第第一道50cm。拉結(jié)結(jié)外肋豎向雙雙鋼管。見下下圖。6、架體高度9.00-1.1==7.9米。步距1-5道為1.5米，最上層為為1.3米，掃地桿0..3米。結(jié)合本工程梁高有有800、900、1000、1100四種情況，最最上層步距會會發(fā)生變化，按按步距最大值值1.5米進行計算。7、要求梁底橫桿單單獨放置小橫橫桿，便于起起拱。在梁底底橫桿縱向立立桿間距9000mm的基基礎上，中間間加密1根橫桿，鋼鋼管間距4550mm，便便于達到起拱拱的要求。見附圖一：梁底支支架示意圖。單獨環(huán)梁在最外側(cè)，設計為為單獨環(huán)梁，兩兩側(cè)無板。利利用碗扣鋼管管和內(nèi)部整體體搭設。本次環(huán)梁設計斷面面尺寸為500×10000mm?？紤]外腳腳手架的搭設設距離，梁底底立桿橫向間間距為15000mm，縱縱向間距為9900mm。梁底小橫桿中間加加密1根橫桿，加加密后橫桿間間距450mmm為便于工人進行操操作，在內(nèi)側(cè)側(cè)鋪設一個工工作平臺，寬寬度為12000mm。按2‰起拱。兩道φ14的對拉拉螺桿，螺桿桿套PVC管，水平間間距900mmm，豎向間間距第一道距距梁底30ccm,第二道距第第一道50cm。拉結(jié)結(jié)外肋豎向雙雙鋼管。其他他參數(shù)同有板板梁。5.3樓板支架樓面板厚120mmm。支撐采用碗扣滿堂堂腳手架，立立桿間距900×9000mm。沿平行于徑向梁方方向為主龍骨骨，主龍骨為為雙鋼管，間間距900mmm；次龍骨為木方和鋼鋼管混用，間間距330mmm；面板為15mm的的多層板；支撐架體縱橫距按按步距按15500mm；；搭設高度H=8..8m；（計計算取值）斜向及水平剪刀撐撐和梁體剪刀刀撐一同設置置。樓板按設計要求起起拱（跨度大大于4m時，起拱2‰）。5.4梁板立桿組組合效果見附圖二：立桿布布置平面圖5.5立桿高度組組合樓板結(jié)構(gòu)立桿采用碗扣架，減掉掉板厚、頂托托、主次龍骨骨高度，立桿桿高度按8..4米考慮?？捎?根2.4米和2根11.8米的碗扣立桿桿組合。（板板厚12cmm，主次龍骨骨、模板計111cm，頂頂托20cmm，底托17ccm，立桿8.4米，總共9米）。梁底立桿本工程梁高有8000、900、1000、1100四種對于梁底中間立桿桿，減掉梁高高、頂托、主主次龍骨高度度，立桿高度度按7.5-8..0米考慮。可用4米及3.55米鋼管組合或或4米及4米的組合，梁梁體兩側(cè)立桿桿同板底立桿桿。普通鋼管立桿接頭頭采用對接，接接頭位置應相相互錯開，不不應在同一步步內(nèi)。立桿頂部采用頂絲絲調(diào)節(jié)高度。本工程對梁底立桿桿受力情況按按普通鋼管進進行驗算。5.6水平及斜向向剪刀撐見附圖三：水平、斜斜向剪刀撐布布置圖。梁兩兩側(cè)均設剪刀刀撐。5.7梁柱節(jié)點處處理梁柱節(jié)點模板現(xiàn)場場制作。見附附圖四。5.8后澆帶模板板后澆帶為單獨的模模板體系。為增加后澆帶模板板的穩(wěn)定性，利利用小橫桿將將后澆帶立桿桿和樓板立桿桿聯(lián)系在一起起。后澆帶的模板配置置及支撐設計計如下：后澆帶采用15厚厚木膠板，碗碗扣架。橫向向間距600，縱向900，步距1200，主龍骨為為雙鋼管。間間距900；次龍骨為為木方，間距距300mmm。設置剪刀撐。5.9看臺模板支支架見附圖5：看臺板板支架圖。5.10圓柱加固固支架見附圖65.11腳手板放放置及鋼管底底座平行于徑梁方向放放置。腳手板5cm厚，寬寬20cm，每每塊板不少于于2米長。木材品種種：短葉松。腳手板上放置鋼管管底座。5.12車行道板板底門架模板板根據(jù)工程進展情況況，選擇3-13//3-14處及4-19//4-20車行道進行行門架式架體體支設。主要要目的是滿足足一層梁板施施工期間，到到內(nèi)加工場車車輛通行。門架式架體利用116#槽鋼制作。見附圖75.13防傾覆固固定措施利用已施工完畢的的圓柱進行固固定。固定方方式為柱四周周的立桿和柱柱進行拉接。每每每隔柱兩步步一道。見圖圖。5.14上人斜道道在看臺板2.477米平臺處搭設設上人斜道。每每區(qū)設置一處處。因在回填填的內(nèi)環(huán)場地地內(nèi)搭設，高高度不大于66m的腳手架架，采用之字字型斜道。斜道的構(gòu)造：（1）斜道寬度為1..2米，踏步式。頂頂面設置1..5米寬的平臺。（2）斜道兩側(cè)及平臺臺外圍均設置置欄桿及擋腳腳板。欄桿高高度為1.22m，擋腳板板高度2000mm。第六章勞動力、材材料設備組織織6.1勞動力需求求計劃序號工種名稱需用人數(shù)進場時間技術(shù)等級要求1木工400技工2架子工150持證上崗36.2材料、設備備等供應計劃劃材料名稱規(guī)格單位數(shù)量進場時間備注鋼管（普通、碗扣扣）φ48×3.0噸1000扣件對接個4萬扣件十字個3萬扣件轉(zhuǎn)向個1萬底座個5000頂絲個5000對拉螺栓φ14根20000木膠板15厚m28006.2關(guān)于模板周周轉(zhuǎn)使用的說說明本工程無標準層，各各層構(gòu)造、看看臺踏步做法法均不相同，且且考慮需要隔隔層拆模，故故：本工程所所有樓層所有有模板均為一一次性投入，不不考慮進行周周轉(zhuǎn)使用。第七章模板制作作加工質(zhì)量要要求7.1模板進場驗收木膠板進場的驗收收，主要檢查查外形尺寸、板板面平整度，任任一部位不得得有腐朽、霉霉斑、鼓泡；；板幅面內(nèi)不不得有板邊缺缺損；每平方方米脫膠小于于0.001平米；污染染面積小于0.005平米；每400平方毫米最最大凹陷深度度小于1毫米，且少于于一處。序號項目偏差標準1厚度δ=15mm+0.8mm2長、寬+3mm3對角線長度差≤5mm4翹曲度≤1.07.2梁、板模板板安裝項次項目允許偏差值（mmm）檢查方法1軸線位移柱、梁3尺量2底模上表面標高±3拉線、尺量3截面模內(nèi)尺寸柱、梁±3尺量4層高垂直度大于5m5吊線、尺量5相鄰兩板表面高低低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋件中心線位移移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長度+5、-010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸+5、-012插筋中心線位移5尺量外露長度+10、07.3驗收方法驗收程序采用自檢、互檢和和專業(yè)檢查驗驗收制度的方方法進行驗收收。班組完成施工任務務首先進行自自檢。自檢通過后，通過過工長組織下下道工序施工工人員進行互互檢，通過后后進行專業(yè)檢檢查，任何一一項檢查通過過后都必須保保證資料齊全全，提請監(jiān)理理工程師驗收收，手續(xù)完善善后進行下道道工序施工。7.3.2驗收方方法1、新鋼管的檢查應應符合下列規(guī)規(guī)定；

（1）應有產(chǎn)品質(zhì)質(zhì)量合格證；；

（2）應有質(zhì)量檢檢驗報告；

（3）鋼管表面應應平直光滑，不不應有裂縫、結(jié)結(jié)疤、分層、錯錯位、硬彎、毛毛刺、壓痕和和深的劃道；；

（4）鋼管外徑、壁壁厚、端面等等的偏差，應應分別符合規(guī)規(guī)定；

2、舊鋼管的的檢查應符合合下列規(guī)定：：

表面銹銹蝕深度應符符合規(guī)定。3、扣件的驗收應符符合下列規(guī)定定：

（1）新扣件應有有生產(chǎn)許可證證、法定檢測測單位的測試試報告和產(chǎn)品品質(zhì)量合格證證。（2）舊扣件使用前應進進行質(zhì)量檢查查，有裂縫、變變形的嚴禁使使用，出現(xiàn)滑滑絲的螺栓必必須更換；

（3）新、舊扣件件均應進行防防銹處理。

4、腳手板的的檢查應符合合下列規(guī)定：：

木腳手手板的寬度不不宜小于200mm，厚度不應應小于50mm；腐朽的腳腳手板不得使使用；5、搭設后砼澆筑前前檢查項目（1）桿件的設置和連接接構(gòu)造是否緊緊固；

（2）地基是否積積水，底座是是否松動，立立桿是否懸空空；

（3）扣件螺栓、碗碗扣架扣蓋是是否松動；

（4）剪刀撐設置置是否符合規(guī)規(guī)范要求。第八章安全保證證措施（1）人的控制：項目目部、勞務隊隊伍應配備專專職的安全管管理人員；嚴嚴格實行分包包單位的資質(zhì)質(zhì)審查；堅持持作業(yè)人員持持證上崗；加加強對現(xiàn)場管管理和作業(yè)人人員的安全意意識、質(zhì)量意意識教育及技技術(shù)培訓；嚴嚴格現(xiàn)場管理理制度和生產(chǎn)產(chǎn)紀律，規(guī)范范人的作業(yè)技技術(shù)和管理活活動行為。（2）材料設備的控制制：鋼管、扣扣件要進行驗驗收，不符合合要求的不得得使用。（3）塔吊要配備專職職的信號工，一一上一下，專專職指揮。塔塔吊、電箱、用用電線路要定定期進行檢查查、維修、保保養(yǎng)。保證設設備處于良好好的運作狀態(tài)態(tài)。鋼絲繩作作為吊索要重重點檢查。（4）施工方法的控制制：嚴格按照照前面的施工工方案中的有有關(guān)規(guī)定進行行施工。（5）大雨、大霧、大大風（六級以以上）天氣嚴嚴禁施工，雨雨天做好現(xiàn)場場防滑、防觸觸電工作。第九章模板拆除除方案9.1總體拆拆除順序模板拆除的順序應應遵循先支后后拆、先非承承重部位后承承重部位以及及自上而下的的原則。先將支柱上的可調(diào)調(diào)上托松下，使使龍骨與模板板分離，并讓讓龍骨降至水水平拉桿上，接接著拆下全部部連接模板的的附件，再用用鋼釬撬動模模板，使模板板塊降下由龍龍骨支承，拿拿下模板和龍龍骨，然后拆拆除水平拉桿桿及剪刀撐和和立桿。9.2側(cè)模的的拆除側(cè)模拆除時混凝土土強度應以能能保證其表面面及棱角不因因拆模而受損損壞，預埋件件或外露鋼筋筋插鐵不因拆拆模碰擾而松松動。在XX夏季不少于3天。9.3底模的拆除除原則：隔層拆模；；有試驗報告告，簽署拆模模令。9.4拆模要求1、嚴格建立模板塊塊和立柱的拆拆除申請、批批準制度，防防止為趕進度度而盲目拆模模。2、模板的拆除：非非承重側(cè)模應應以能保證混混凝土表面及及棱角不受損損壞（大于1N/m2）方可拆拆除，承重模模板應按《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范》的的規(guī)定執(zhí)行。3、板拆除的順序和和方法，應按按照配板設計計的規(guī)定進行行，遵循先支支后拆、后支支先拆，先非非承重部位、后后承重部位以以及自上而下下的原則。拆拆模時，嚴禁禁用大錘和撬撬棍硬砸硬撬撬。4、拆模時，操作人人員應站在安安全處，以免免發(fā)生安全事事故。待該片片段模板全面面拆除后，方方可將模板、配配件、支架等等運出堆放。5、拆下模板等配件件，嚴禁拋扔扔，要有人接接應傳遞，指指定地點堆放放，并做到及及時清理、維維修和涂刷好好隔離劑。以以備待用。6、模板塊在裝、拆拆、運時，均均用手傳遞，要要輕拿輕放，嚴嚴禁摔、扔、敲敲、砸。每次次拆下的模板板，應對板面面認真清理，立立柱底腳螺栓栓等要定期刷刷油防銹。7、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板板及其支架拆拆除時的混凝凝土強度，按按下列規(guī)定：：（1）在混凝土強度能能保證其表面面及棱角不因因拆除模板而而受損壞后，予予以拆除。（2）底模在混凝土達達到以下設計計強度后，方方予拆除：板：結(jié)構(gòu)跨度≤2m時，50%；結(jié)構(gòu)跨度＞2m，≤8m時，75%。梁：結(jié)構(gòu)跨度≤8m時，75%；＞8m時，100%。懸臂構(gòu)件件：結(jié)構(gòu)跨度度≤2m時，75%；＞2m時，100%。8、側(cè)模拆模時，按按合理順序進進行拆除，一一般按后支的的先拆，先支支的后拆，先先拆除非承重重部分，后拆拆除承重部分分。拆模時不不得強力震動動或硬撬硬砸砸，不得大面面積同時撬落落或拉倒，對對重要承重部部位應拆除側(cè)側(cè)模檢查混凝凝土無質(zhì)量問問題后方可繼繼續(xù)拆除承重重模板。9、已拆除模板及其其支架的結(jié)構(gòu)構(gòu)，在混凝土土強度符合設設計混凝土強強度等級后，方方可承受全部部使用荷載；；當施工荷載載產(chǎn)生的效應應比使用荷載載的效應更為為不利時，先先進行核算，加加設臨時支撐撐。第十章環(huán)境保護護（1）材料對方場地應應平整，使用用的材料要堆堆放整齊。（2）產(chǎn)生的施工垃圾圾及時清理至至現(xiàn)場施工垃垃圾池。生活活垃圾和施工工垃圾要分開開并及時清運運出場。（3）本工程施工現(xiàn)場場遠離生活區(qū)區(qū)和居民區(qū)，不不考慮噪音造造成的施工擾擾民。第十一章架體坍坍塌應急預案案一、應急準備1、組織機構(gòu)及職責責(1)項目部架體體坍塌事故應應急準備和響響應領導小組組成立以項目經(jīng)理為為組長，安全全、技術(shù)、施施工人員為組組員的項目部部應急預案領領導小組：組長：XX副組長：XX組員：XXXXXXXXXX(2)坍塌事故故應急處置領領導小組負責責對項目突發(fā)發(fā)坍塌事故的的應急處理。2、培訓和演練(1)項目部安全全員負責主持持、組織進行行一次按架體體坍塌事故應應急響應的要要求進行模擬擬演練。各組組員按其職責責分工，協(xié)調(diào)調(diào)配合完成演演練。演練結(jié)結(jié)束后由組長長組織對“應急響應”的有效性進進行評價。演演練、評價和和更新的記錄錄應予以保持持。3、應急物資的準備備、維護、保保養(yǎng)(1)應急物資的的準備：簡易易單架、跌達達損傷藥品、包包扎紗布。(2)各種應急物物資要配備齊齊全并加強日日常管理。4、架體傾覆事故發(fā)發(fā)生時，按小組預預先分工，各各負其責，木木工工長、架架子工長應組組織所有架子子工，立即拆拆除相關(guān)腳手手架，外包隊隊人員應協(xié)助助清理有關(guān)材材料，保證現(xiàn)現(xiàn)場道路暢通通，方便救護護車輛出入，以以最快的速度度搶救傷員，將將傷亡事故降降到最低。5、事故后處理工作作1)查明事故原因事故故責任人。2)寫出書面報告，包包括事故發(fā)生生時間、地點點、受傷害人人姓名、性別別、年齡、工工種、受傷部部位、受傷程程度。3)制訂或修改有關(guān)措措施，防止此此類事故發(fā)生生。4)組織所有人進行事事故教育。5)向全體人員宣讀事事故結(jié)果及對對責任人處理理意見。第十二章計算書書12.1梁模板((扣件鋼管架架)計算書梁模板(扣件鋼管管架)計算書編制依據(jù)1、《建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1662-200082、《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)程》JGJ1330-200013、《建筑施工安全全檢查標準》JGJ599-994、本工程相關(guān)圖紙紙，設計文件件。5、國家有關(guān)模板支支撐架設計、施施工的其它規(guī)規(guī)范、規(guī)程和和文件。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..40；梁截截面高度DD(m):11.10；混凝土板厚度(mmm):1220.00；；立桿沿梁跨跨度方向間距距La(m)):0.900；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.200；立桿步距h(m)):1.500；板底承重重立桿橫向間間距或排距LLb(m)::0.90；；梁支撐架搭設高度度H(m)：7.90；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..50；承重架支撐形式::梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標準準值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標標準值(kN/m2):26..4；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標準準值(kN/m2):2.00；3.材料參數(shù)木材品種：北美短短葉松；木材材彈性模量EE(N/mmm2)：9000..0；木材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；木木材抗剪強度度設計值fvv(N/mmm2)：1.4；面板類型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：45.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：85.0；面板厚度(mm))：15.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm))：900；次楞楞根數(shù)：5；穿梁螺栓水平間距距(mm)：900；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類類型為圓鋼管管48×3..0（計算取取值）；次楞龍骨材料：木木楞，寬度445mm，高高度85mmm；二、梁模板荷載標標準值計算梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，按200/(T+115)計算，得得5.7144h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取1.1000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別計算得500.994kN/m22、26.4000kN//m2，取較小值值26.4000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為5根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=90×1.5×1.5/6=33.75cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設計值:q1=1.22×0.9××26.4××0.9=225.66kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設計值:q2=1.44×0.9××2×0.99=2.277kN/m；；q=q1+qq2=255.661++2.2688=277.929kN/m；；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2445mm；面板的最大彎距M=0..1×27..929×22452=1..68×1005N·mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=1..68×1005/3..38×1004=4.9667N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=4.9967N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標標準值:qq=266.4×0..9=223.76NN/mm；l計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=245mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=90×1..5×1.55×1.5//12=255.31cmm4；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×233.76×22454/(1000×95000×2.533×105)=00.241mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=245//250==0.988mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.2441mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.998mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度455mm，截面面高度85mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.5××8.52×1/6=54..19cm33；I=4.5××8.53×1/122=2330.3cmm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應力計算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×266.4×0..9+1.44×2×0..9)×0..245=77.6kN//m；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=900mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..1×7.660×9000.002=6.116×1055N·mm；最大支座力:R==1.1×77.603××0.9=77.527kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=6..16×1005/5.422×104=111.365N/mm22；內(nèi)楞的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應力力計算值σ=111.365N/mm22小于內(nèi)楞的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算算跨度(外楞間距)：l=9900mm；；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標準準值：q=26.440×0.225=6..47N//mm；E內(nèi)楞的的彈性模量：：90000N/mm22；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=2.30××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×6..47×90004/(1000×90000×2.300×106)=11.386mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=9900/2550=3.66mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ν=1.3886mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ν]=3.66mm，滿足足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力7..527kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=21.566cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kNN·m)外楞變形圖(mmm)（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ外楞受受彎應力計算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求求得最大的彎彎矩為M=1.5433kN·mm外楞最大計算跨度度:l==500mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=1..54×1006/8.988×103=1771.8266N/mmm2；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=205N//mm2；外楞的受彎應力計計算值σ=1711.826NN/mm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為11.174mmm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；外楞的最大撓度計計算值ν=1.174mm小于外楞的的最大容許撓撓度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::14mm；穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×226.4+11.4×2))×0.9××0.55=17.0068kNN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=17.0068kN小于穿梁螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=177.85kNN，滿足要求求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=9000×15×115/6==3.388×104mm3；I=900××15×155×15/112=22.53×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ梁底模板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)；M計算的的最大彎矩(kN·mm)；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1333.33mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.900×1.100×0.900=27.226kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.990×0.990=0.334kN/mm；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×0..90×0..90=2..27kN//m；q=q1++q2++q3=227.26++0.34++2.27==29.877kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×299.873××0.13332=0.0553kN·mm；σ=0.053××106/3.388×104=1.5774N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=1.5574N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×1.1000+0.335）×0.900=25..56KN//m；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1333.33mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1333.33//250==0.5333mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×255.56×1133.344/(1000×95000×2.533×105)=0.0023mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0223mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=133.33/2550=00.533mmm，滿足要要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×11.1×0..133=33.74kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.35××0.1333×(2×11.1+0..4)/00.4=0..303kkN/m；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..5+2)××0.1333=0.6kN/m；；2.方木的支撐力力驗算靜荷載設計值qq=1..2×3.774+1.22×0.3003=4.8852kNN/m；活荷載設計值PP=1..4×0.66=0.844kN/mm；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.5×8..5×8.55/6=54.199cm3；I=4..5×8.55×8.5××8.5/112=2230.3cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設計值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:線荷載設計值q=4.8522+0.844=5.6992kN//m；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×5.6992×0.2225×0..225=0.0299kN.mm；最大應力σσ=M//W=0.0299×106/541887.5==0.5332N/mmm2；抗彎強度設計值[f]==13N//mm2；方木的最大應力計計算值0..532NN/mm2小于方木抗抗彎強度設計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×5..692×00.225=3.0074kNN；方木受剪應力計算算值τ=3××3073..68/(22×45×885)=1.2055N/mmm2；方木抗剪強度設計計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應力計計算值1..205NN/mm2小于方木抗抗剪強度設計計值1.44N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:q=3.7440+00.303=4.0043kNN/m；方木最大撓度計算算值ν=0.6677×4..043×22254/(1000×90000×2300.297××104)=0.0003mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.2225×10000/2550=0.9900mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.0003mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=0.99mm，滿滿足要求！3.支撐托梁的強強度驗算支撐托梁按照簡支支梁的計算如如下荷載計算公式如下下：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.1100=228.0500kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(28.0050+0.3500)+11.4×4..500=40..380kkN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，梁底小小橫桿支撐間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給托梁的的集中力為PP，梁側(cè)模板板傳給托梁的的集中力為NN。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN))變形圖(mm)彎矩圖(kN·mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=0.0661kN，中中間支座最大大反力Rmaax=1.8867；最大彎矩Mmaax=0.0054kNN.m；最大撓度計算值Vmax=0..049mmm；最大應力σ=00.054××106/44900=11.9939N//mm2；支撐抗彎設計強度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大應應力計算值11.9339N/mmm2小于支撐托托梁的抗彎設設計強度2205N//mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼鋼管的計算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼鋼管的強度計計算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=0.0611KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.021kN·m；最大變形Vmaax=00.053mm；最大支座力Rmmax=0.2666kN；；最大應力σ=0.0211×106/(4..49×1003)=4..574NN/mm2；支撐鋼管的抗壓強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值4.5744N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=0.0553mm小于于900/1150與10mmm,滿足要求求!2.梁底支撐鋼管管的強度計算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=1.8677KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.63kkN·m；；最大變形Vmaax=11.62mmm；最大支座力Rmmax=8.1677kN；；最大應力σ=0.63××106/(4..49×1003)=1440.3466N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強強度設計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值140.3346N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=1.622mm小于900//150與10mmm,滿足要求求!九、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=0.2266kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1139×7..9=1.3322kNN；N=0..266+11.322==1.5888kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=15877.686//(0.2009×4244)=117.9166N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=177.916N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：梁底支撐最大支座座反力：NN1=8.1167kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1139×(77.9-1..1)=1..322kkN；N=8..167+11.322==9.3055kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=93044.828//(0.2009×4244)=1105.0002N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1005.0022N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！十、立桿的地基承承載力計算::立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgk×kkc=3440×1=3340kPPa；其中，地基承載力力標準值：ffgk=3440kPaa；（在拉拉梁砼上）腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=1；立桿基礎底面的平平均壓力：pp=N//A=8..167/00.36=222.6877kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=8.1167kNN；基礎底面面積：AA=0..36m22。p=22.6877≤fg=340kPa。地地基承載力滿滿足要求！12.2板模板((碗扣架)計算書板模板(碗扣式支支撐)計算書一、綜合說明由于其中模板支撐撐架高8.88米，為確保保施工安全，編編制本專項施施工方案。設設計范圍包括括：樓板，長長×寬＝11.66m×8.66m，厚0.122m。（一）模板支架選選型根據(jù)本工程實際情情況，結(jié)合施施工單位現(xiàn)有有施工條件，經(jīng)經(jīng)過綜合技術(shù)術(shù)經(jīng)濟比較，選選擇碗扣式鋼鋼管腳手架作作為模板支架架的搭設材料料，進行相應應的設計計算算。（二）編制依據(jù)1、《建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)程》JGJ1662-200082、《建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)程》JGJ1666-200083、《建筑施工安全全檢查標準》JGJ599-994、本工程相關(guān)圖紙紙，設計文件件。5、國家有關(guān)模板支支撐架設計、施施工的其它規(guī)規(guī)范、規(guī)程和和文件。二、搭設方案（一）基本搭設參參數(shù)模板支架高H為88.8m，立立桿步距h（上下水平平桿軸線間的的距離）取11.5m，立立桿縱距l(xiāng)a取0.9m，橫橫距l(xiāng)b取0.9m。立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點的的自由長度aa取0.2m。整整個支架的簡簡圖如下所示示。模板底部的方木，截截面寬85mmm，高45mmm，布設間距距0.33mm。（二）材料及荷載載取值說明本支撐架使用ΦΦ48×3鋼管，鋼鋼管壁厚不得得小于3mmm，鋼管上嚴嚴禁打孔。模板支架承受的荷荷載包括模板板及支架自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重，以以及施工人員員及設備荷載載、振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載等。三、板模板支架的的強度、剛度度及穩(wěn)定性驗驗算荷載首先作用在板板底模板上，按按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎"的傳力順序序，分別進行行強度、剛度度和穩(wěn)定性驗驗算。其中，取取與底模方木木平行的方向向為縱向。（一）板底模板的的強度和剛度度驗算模板按三跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖所示:（1）荷載計算，按單單位寬度折算算為線荷載。此此時，模板的截面抵抗矩矩為：w＝1000××152/6=3..75×1004mm3；模板自重標準值：：x1＝0.3×11=0.33kN/m；；新澆混凝土自重標標準值：x2＝0.12××24×1=2.888kN/m；；板中鋼筋自重標準準值：x3＝0.12××0.8×11=0.0096kN//m；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4＝1×1==1kN/mm；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值：x5＝2×1=22kN/m。以上1、2、3項項為恒載，取取分項系數(shù)11.2，4、5項為活載，取取分項系數(shù)11.4，則底底模的荷載設設計值為：g1==(x1+x2+x3)×1.22=(0.33+2.888+0.0996)×1..2=3.9931kN//m；q1==(x4+x5)×1.44=(1+22)×1.44=4.22kN/m；；對荷載分布進行最最不利布置，最最大彎矩取跨跨中彎矩和支支座彎矩的較較大值?？缰凶畲髲澗赜嬎闼愫唸D跨中最大彎矩計算算公式如下::M1max=00.08g11lc2+0.1qq1lc2=0..08×3..931×00.332+0.1××4.2×00.332=0.088kN·m支座最大彎矩計算算簡圖支座最大彎矩計算算公式如下：：M2max=-00.1g1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×3.9931×0..332-0.1117×4.22×0.3332=-0..096kNN·m；經(jīng)比較可知，荷載載按照圖2進行組合，產(chǎn)產(chǎn)生的支座彎彎矩最大。MMmax=0..096kNN·m；（2）底?？箯潖姸闰烌炈闳ax(M1maax，M2max)進行底模抗抗彎驗算，即即σ=0.096××106/(3..75×1004)=2.5569N/mmm2底模面板的受彎強強度計算值σσ=2.5569N/mmm2小于抗彎強強度設計值fm=15NN/mm2，滿足要求求。（3）底?？辜魪姸扔嬘嬎?。荷載對模板產(chǎn)生的的剪力為Q==0.6g11lc+0.6117q1lc=0.6××3.9311×0.333+0.6117×4.22×0.333=1.6334kN；按照下面的公式對對底模進行抗抗剪強度驗算算：τ=3×16333.54/((2×10000×15))=0.1663N/mmm2；所以，底模的抗剪剪強度τ=0.1163N/mmm2小于抗剪強強度設計值ffv=1.44N/mm22滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E==6000N/mm22；模板慣性矩II=10000×153/12=22.812××105mm4；根據(jù)JGJ1300－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數(shù)，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計算：ν=0.365mmm；底模面板的撓度計計算值ν=0.3365mm小小于撓度設計計值[v]=Min((330/1150，10)mmm，滿足要要求。（二）底模方木的的強度和剛度度驗算按三跨連續(xù)梁計算算（1）荷載計算模板自重標準值：：x1=0.3××0.33==0.0999kN/m；；新澆混凝土自重標標準值：x2=0.122×24×00.33=00.95kNN/m；板中鋼筋自重標準準值：x3=0.122×0.8××0.33==0.0322kN/m；；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4=1×0..33=0..33kN//m；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值：x5=2×0..33=0..66kN//m；以上1、2、3項項為恒載，取取分項系數(shù)11.2，4、5項為活載，取取分項系數(shù)11.4，則底底模的荷載設設計值為：g2=(x1+x22+x3)×1.22=(0.0099+0..95+0..032)××1.2=11.297kkN/m；q2=(x4+x55)×1.44=(0.333+0.666)×1..4=1.3386kN//m；支座最大彎矩計算算簡圖支座最大彎矩計算算公式如下::Mmax=-0..1×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×1.2297×0..92-0.1117×1.3386×0..92=-0.2236kN··m；（2）方木抗彎強度驗驗算方木截面抵抗矩W=bh22/6=855×452/6=2..869×1104mm3；σ=0.236××106/(2.8869×1004)=8.2242N/mmm2；底模方木的受彎強強度計算值σσ=8.2242N/mmm2小于抗彎強強度設計值ffm=13NN/mm2，滿足要求求。（3）底模方木抗剪強強度計算荷載對方木產(chǎn)生的的剪力為Q==0.6g22la+0.6117q2la=0.6××1.2977×0.9++0.6177×1.3886×0.99=1.477kN；按照下面的公式對對底模方木進進行抗剪強度度驗算：τ=0.577NN/mm2；所以，底模方木的的抗剪強度ττ=0.5577N/mmm2小