湖南機(jī)場航站樓高支模工程施工方案

目錄TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc249589332"一工程概況8HYPERLINK\l"_Toc249589333"二編制依據(jù)9HYPERLINK\l"_Toc249589334"三施工部署9HYPERLINK\l"_Toc249589335"3.1施工管理目標(biāo)9HYPERLINK\l"_Toc249589336"3.2施工區(qū)域劃分9HYPERLINK\l"_Toc249589337"3.3施工區(qū)段劃分與施工組織10HYPERLINK\l"_Toc249589338"3.3.1AB區(qū)±0.00以下施工區(qū)段劃分與施工組織10HYPERLINK\l"_Toc249589339"3.3.2AB區(qū)±0.00以上施工區(qū)段劃分與施工組織10HYPERLINK\l"_Toc249589340"3.3.3C、D、E區(qū)施工區(qū)段劃分與施工組織11HYPERLINK\l"_Toc249589341"四梁高支模模板及支撐體系設(shè)計計算11HYPERLINK\l"_Toc249589342"4.1梁模板及支撐體系設(shè)計11HYPERLINK\l"_Toc249589343"4.2梁模板及支撐體系計算12HYPERLINK\l"_Toc249589344"4.2.1計算參數(shù)12HYPERLINK\l"_Toc249589345"4.2.2梁側(cè)模板荷載計算12HYPERLINK\l"_Toc249589346"4.2.3梁側(cè)模板面板計算13HYPERLINK\l"_Toc249589347"4.2.4梁側(cè)模板支撐的計算14HYPERLINK\l"_Toc249589348"4.2.5穿梁螺栓的計算18HYPERLINK\l"_Toc249589349"4.2.6梁底模板計算18HYPERLINK\l"_Toc249589350"4.2.7梁底支撐的計算19HYPERLINK\l"_Toc249589351"4.2.8梁跨度方向鋼管的計算22HYPERLINK\l"_Toc249589352"4.2.9扣件抗滑移的計算25HYPERLINK\l"_Toc249589353"4.2.10立桿的穩(wěn)定性計算25HYPERLINK\l"_Toc249589354"五板高支模模板及支撐體系設(shè)計計算27HYPERLINK\l"_Toc249589355"5.1板模板設(shè)計27HYPERLINK\l"_Toc249589356"5.2板模板計算28HYPERLINK\l"_Toc249589357"5.2.1板模板計算依據(jù)28HYPERLINK\l"_Toc249589358"5.2.2模板計算參數(shù)29HYPERLINK\l"_Toc249589359"5.2.3模板面板計算29HYPERLINK\l"_Toc249589360"5.2.4模板支撐方木計算30HYPERLINK\l"_Toc249589361"5.2.5托梁材料計算31HYPERLINK\l"_Toc249589362"5.2.6模板支架立桿荷載設(shè)計值32HYPERLINK\l"_Toc249589363"5.2.7立桿的穩(wěn)定性計算33HYPERLINK\l"_Toc249589364"六施工前的準(zhǔn)備34HYPERLINK\l"_Toc249589365"6.1使用材料34HYPERLINK\l"_Toc249589366"6.2施工條件34HYPERLINK\l"_Toc249589367"七模板支架的構(gòu)造要求34HYPERLINK\l"_Toc249589368"八模板的加工制作36HYPERLINK\l"_Toc249589369"8.1模板加工制作要求36HYPERLINK\l"_Toc249589370"8.2模板加工制作的管理37HYPERLINK\l"_Toc249589371"九模板安裝37HYPERLINK\l"_Toc249589372"9.1梁、板模板安裝工藝流程37HYPERLINK\l"_Toc249589373"9.2梁、板模板安裝施工要點37HYPERLINK\l"_Toc249589374"十模板拆除38HYPERLINK\l"_Toc249589375"十一冬期施工39HYPERLINK\l"_Toc249589376"十二質(zhì)量保證措施及質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)39HYPERLINK\l"_Toc249589377"12.1質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)39HYPERLINK\l"_Toc249589378"12.2成品保護(hù)40HYPERLINK\l"_Toc249589379"12.3模板質(zhì)量通病及防治40HYPERLINK\l"_Toc249589380"12.4質(zhì)量記錄40HYPERLINK\l"_Toc249589381"12.5質(zhì)量保證措施40HYPERLINK\l"_Toc249589382"十三安全文明施工及消防、環(huán)保措施41HYPERLINK\l"_Toc249589383"13.1安全文明施工管理目標(biāo)41HYPERLINK\l"_Toc249589384"13.2安全文明施工管理體系41HYPERLINK\l"_Toc249589385"13.2.1組織機(jī)構(gòu)41HYPERLINK\l"_Toc249589386"13.2.2安全生產(chǎn)責(zé)任制42HYPERLINK\l"_Toc249589387"13.2.3安全施工文明管理制度42HYPERLINK\l"_Toc249589388"13.2.4安全教育43HYPERLINK\l"_Toc249589389"13.3安全施工注意事項43HYPERLINK\l"_Toc249589390"13.3.1一般規(guī)定43HYPERLINK\l"_Toc249589391"13.3.2防止高空墜落44HYPERLINK\l"_Toc249589392"13.3.3防止物體打擊44HYPERLINK\l"_Toc249589393"13.3.4臨電及機(jī)械安全保證措施44HYPERLINK\l"_Toc249589394"13.3.5預(yù)防坍塌事故的安全技術(shù)措施45HYPERLINK\l"_Toc249589395"13.4文明施工46HYPERLINK\l"_Toc249589396"13.5消防環(huán)保措施46HYPERLINK\l"_Toc249589397"13.5.1消防措施46HYPERLINK\l"_Toc249589398"13.5.2環(huán)保措施46HYPERLINK\l"_Toc249589399"十四監(jiān)測措施47HYPERLINK\l"_Toc249589400"十五應(yīng)急預(yù)案47HYPERLINK\l"_Toc249589401"15.1應(yīng)急處理領(lǐng)導(dǎo)小組48HYPERLINK\l"_Toc249589402"15.2突發(fā)事件處理流程48HYPERLINK\l"_Toc249589403"15.3應(yīng)急救援方法49HYPERLINK\l"_Toc249589404"15.4應(yīng)急救援工具及藥品50高支模板及支撐體系工程施工方案一工程概況長沙黃花國際機(jī)場新航站樓工程由A、B區(qū)中央大廳和C、D、E區(qū)候機(jī)島組成，地下二層及管溝，地上二層（含夾層）。地下二層結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)到達(dá)夾層結(jié)構(gòu)標(biāo)高結(jié)構(gòu)圖1.1-1地下二層至到達(dá)層高支模區(qū)域其中地下二層至到達(dá)層部分模板支撐體系高度為9.8m，屬高支模區(qū)域，見圖1.1-1。圖1.1-1地下二層至到達(dá)層高支模區(qū)域圖1.1－2到達(dá)到至出發(fā)層高支模區(qū)域到達(dá)層至出發(fā)層部分模板支撐體系高度為7～8.0m，屬高支模區(qū)域，見圖1.1-2。圖1.1－2到達(dá)到至出發(fā)層高支模區(qū)域此二區(qū)域，樓板厚度為180mm，框架梁主要截面為600*900mm等、次梁截面為400*700、400*800等，按湖南省建委文件要求：模板支撐體系搭設(shè)高度在8m及以上時，屬一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程范圍，須編制專項施工方案。二編制依據(jù)表2-1編制依據(jù)序號類別文件名稱文件編號1圖紙《長沙黃花國際機(jī)機(jī)場新航站樓樓施工圖設(shè)計計》2施工組織設(shè)計、方方案《長沙黃花國際機(jī)機(jī)場新航站樓樓工程施工組組織總設(shè)計》、《長長沙黃花國際際機(jī)場新航站站樓工程基礎(chǔ)礎(chǔ)分部施工方方案》、《長長沙黃花國際際機(jī)場新航站站樓模板及支支撐體系施工工方案》3國家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)規(guī)程工程測量規(guī)范GB50026--20074混凝土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗收收規(guī)范GB50204--20025建筑施工安全檢查查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-9996施工現(xiàn)場臨時用電電安全技術(shù)規(guī)規(guī)范JGJ46-200057建筑工程施工現(xiàn)場場供用電安全全規(guī)范GB50194--938建筑機(jī)械使用安全全技術(shù)規(guī)程JGJ33-200019建筑施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范JGJ130-2200210建筑施工模板安全全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2200811企業(yè)管理項目管理手冊MS03-20007三施工部署3.1施工管理目標(biāo)模板分項質(zhì)量達(dá)到合格要求，安全文明施工達(dá)到長沙市安全文明樣板工地要求，主體結(jié)構(gòu)達(dá)到“省結(jié)構(gòu)優(yōu)質(zhì)工程”，總體質(zhì)量確?！棒敯嗒劇?。3.2施工區(qū)域劃分長沙黃花國際機(jī)場新航站樓工程地下工程由A、B區(qū)二層地下室和管溝組成。擴(kuò)建部分老北館擴(kuò)建部分老北館老南館圖3.2擴(kuò)建部分與老館的相對位置圖2.2-1現(xiàn)場施工區(qū)域劃分圖3.3施工區(qū)段劃分與施工組織3.3.1AB區(qū)±0.00以下施工區(qū)段劃分與施工組織1根據(jù)后澆帶的設(shè)置、將AB區(qū)劃分為A區(qū)、B區(qū)二個施工區(qū)域，其中A區(qū)劃分為10個施工段，安排一個獨立的施工隊伍施工，B區(qū)劃分為9個施工段，安排一個獨立的施工隊伍施工，具體見圖3.3-1、3.3-2圖3.3-1AB區(qū)地下一層、二層施工流水段劃分圖圖3.3-2A、B區(qū)到達(dá)層施工區(qū)域劃分圖3.3-2A、B區(qū)到達(dá)層施工區(qū)域劃分A-0A-8A-9A-10A-1B-1A-6A-5A-3A-2B-2B-3A-7A-4B-0B-6B-5B-4B-7B-8B-93.3.2AB區(qū)±0.00以上施工區(qū)段劃分與施工組織根據(jù)后澆帶和變形縫的設(shè)置劃分,A區(qū)、B區(qū)均劃分為2個施工區(qū)（即A1、A2區(qū)，B1、B2區(qū)），每個施工區(qū)劃分為4個施工流水段，分別組織流水施工。具體見圖3.3-3。圖3.3-3A、B區(qū)圖3.3-3A、B區(qū)±0.00以上施工區(qū)段劃分及流向A1-4A1-3A1-2A1-1B1-1B1-2B1-3B1-4B2-4B2-3B2-2B2-1A2-1A2-2A2-3A2-43.3.3C、D、E區(qū)施工區(qū)段劃分與施工組織C、D、E區(qū)與A、B區(qū)根據(jù)變形縫劃分，安排一個獨立的施工隊伍施工，施工具體流程如下：先開始管溝施工，后開始底板施工，其中E-1，2，3，4區(qū)段與C-5，6，7，8區(qū)段基本不受管溝影響，可以先行施工?？紤]流水施工及模板周轉(zhuǎn)，其中C區(qū)與E區(qū)底板同時進(jìn)行，C區(qū)完成之后施工D區(qū)。C、D、E區(qū)管溝同時施工。施工段劃分見圖3.3-3：圖3.4-1CDE區(qū)施工區(qū)域劃分圖圖3.4-1CDE區(qū)施工區(qū)域劃分圖四梁高支模模板及支撐體系設(shè)計計算4.1梁模板及支撐體系設(shè)計高支模I梁以9.8m高600mm×900mm截面梁為例，立桿沿梁跨度方向間距La為1.0m；立桿步距h為1.60m；梁支撐架搭設(shè)高度為9.8m；梁底支撐縱向為4根50*100mm木方，垂直梁截面方向為Φ48×3.5小橫桿間距1000mm；梁底增加承重立桿2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5（按Φ48×3.0計算）；立桿承重連接方式為雙扣件。樓板底承重立桿橫向間距或排距Lb為1.00m；模板采用15mm厚多層板。梁側(cè)模次楞采用5根50*100mm木方，主楞豎向間距1000mm布置，采用直徑M14mm穿梁螺栓水平間距1000mm，豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，600mm；梁底鋼管支撐在基礎(chǔ)底板基礎(chǔ)梁板上。見下示意圖。4.2梁模板及支撐體系計算計算參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；結(jié)施S1-00-2混凝土結(jié)構(gòu)總說明里3.2條地下二層車庫底板按10kN/m2進(jìn)行荷載取值，所以此梁支撐體系立桿下以基礎(chǔ)梁板為承載力。梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100×2×2/6=66.67cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×1×17.85=21.418kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×1×4=5.6kN/m；計算跨度:l=(900-180)/(5-1)=180mm；面板的最大彎矩M=0.1×21.418×[(900-180)/(5-1)]2+0.117×5.6×[(900-180)/(5-1)]2=9.06×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×21.418×[(900-180)/(5-1)]/1000+1.2×5.600×[(900-180)/(5-1)]/1000=5.450kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=9.06×104/6.67×104=1.4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=1.4N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=21.418N/mm；l--計算跨度:l=[(900-180)/(5-1)]=180mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×2×2×2/12=66.67cm4；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×211.418××[(9000-180))/(5-11)]4/(1000×60000×6.677×105)=00.038mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(9000-1800)/(5--1)]/2250=0.72mmm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0338mm小于面板的最大大容許撓度值值[ν]=0.772mm，滿足要求求！梁側(cè)模板支撐的計計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=5.4550/1.0000=55.450kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度100mm，高度50mm，截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×100×5×5//6=883.33ccm3；I=2×100×5×5××5/12=2088.33cmm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m))變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.5455kN·mm，最大支座座反力R=55.995kN，最大變形ν=2.0001mmm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=5..45×1005/8.333×104=6..5N/mmm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[f]]=177N/mm22；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=6..5N/mmm2小于次楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==17N/mmm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=11000/4400=2..5mm；次楞的最大撓度計計算值ν=2.0001mm小于次楞的最大大容許撓度值值[ν]=2.55mm，滿足要求求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力5.9955kN,按照集中荷荷載作用下的的簡支梁計算算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×4..493=88.99cmm3；I=2×100.783==21.577cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡簡圖主楞彎矩圖(kN·m))主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=00.835kN·m，最大支座座反力R=112.4700kN，最大變形ν=0.4406mmm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=8..35×1005/8.999×103=922.9N//mm2；主楞的抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值:[f]]=2005N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=92..9N/mmm2小于主楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==205N//mm2，滿足要求求！（2）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.4006mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.4006mm小于主楞的最大大容許撓度值值[ν]=1.225mm，滿足要求求！穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁梁螺栓所受的的拉力；A穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f穿梁螺栓的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值，取170NN/mm2；穿梁螺栓栓型號:M114；查表得：：穿梁螺栓栓有效直徑:111.55mmm；穿梁螺栓栓有效面積:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=7.9889kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]]=1770×1055/10000=177.85kkN；穿梁螺栓所受的最最大拉力N=5..999kkN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==17.855kN，滿足要求求！梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強(qiáng)度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10000×20××20/6=6.667×1044mm3；I=10000×20×220×20//12=6.67××105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設(shè)計計值(kN/mm)：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.900+0.300]×1.000=27..900kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值(kN/mm)：q2=1.4×(2..00+2..00)×11.00=55.600kkN/m；q=27.9000+5.6000=33..500kNN/m；最大彎矩及支座反反力計算公式式如下:Mmax=0.1qq1l2+0.1117q2l2=0.11×27.99×20022+0.1117×5.66×20022=1.388×105N·mm；RA=RD=0.4qq1l+0.455q2l=0.4××27.9××0.2+00.45×55.6×0..2=2.7736kN（-1式）RB=RC=1.1qq1l+1.2qq2l=1.1××27.9××0.2+11.2×5..6×0.22=7.4882kN（-2式）σ=Mmax/WW=1.388×105/6.677×104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=2.11N/mmm2小于梁底模面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==23.2550kN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):l=200..00mm；E面板的彈性性模量:E==60000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2000.00//250==0.8000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×277.9×20004/(1000×60000×6.677×105)=0.0076mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0776mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ν]=00.8mm，滿足要求求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到（其中中最大支座反反力為RB=RC=7.4882kN（-2式）：q=7.482//1=7.4482kN//m2.方木的支撐力驗算算方木計算簡簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×7.4882×12=0..748kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.7488×106/833333.3==9N//mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值9N//mm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值13NN/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×7.4482×1=4.4489kNN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3××4.4899×10000/(2×550×1000)=11.347N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值1.3447N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值1.7N/mm22,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計算算值ν=0.6677×7..482×110004/(1000×90000×4166.667××104)=1.3351mm；方木的最大允許撓撓度[ν]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大撓度計計算值ν=1.3351mmm小于方木的最大大允許撓度[ν]=4mmm，滿足要求求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度度驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=2.7336kN（-1式）梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=7.4882kN（-2式）梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(1.000--0.6000)/4×11.000××(1.2××0.1800×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××1.0000×(0.9900-0..180)××0.3000=1.3117kN則支座處為：2..736kNN+1.3117kN=44.053kN簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m))變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座力:N1=N4=1.5992kN；（-1式）N2=N3=7.4882+2.4461=9..942kkN；（-2式）最大彎矩Mmaax=0.3318kNN·m；最大撓度計算值Vmax=0..166mmm；最大應(yīng)力σ=00.318××106/44900=70.99N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度度[f]==205NN/mm2；支撐小橫桿的最大大應(yīng)力計算值值70.99N/mmm2小于支撐小橫桿桿的抗彎設(shè)計計強(qiáng)度205N/mm22,滿足要求!梁跨度方向鋼管的的計算作用于梁跨度方向向鋼管的集中中荷載為梁底底支撐方木的的支座反力。鋼管的截面慣性矩矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.008cm33；I=12..19cmm4；E=2006000N/mm22；1）梁兩側(cè)支撐鋼管管的強(qiáng)度計算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，集集中力P=0..605kkN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算簡圖100010001000支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.053kN·m；最大變形νmaax=00.035mm；最大支座力Rmmax=0.6966kN；最大應(yīng)力σ==M/W=0.0533×106/(5..08×1003)=100.4N//mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值10.44N/mmm2小于支撐鋼管的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..035mmm小于500/1150與10mmm,滿足要求!2）梁底支撐鋼管的的強(qiáng)度計算：：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=5..02kNN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算簡圖100010001000支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmaax=00.439kN·m；最大變形νmaax=00.289mm；最大支座力Rmmax=5.02++3.2633-2.511=5.7773kN；最大應(yīng)力σ==M/W=0.4399×106/(5..08×1003)=866.5N//mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值86.55N/mmm2小于支撐鋼管的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..289mmm小于500/1150與10mmm,滿足要求!扣件抗滑移的計算算按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P96頁，雙扣件件承載力設(shè)計計值取16.000kN，扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)1.00，該工程實實際的雙扣件件承載力取值值為16.000kN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設(shè)計值,取16.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=9..943kkN；R<16.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計算算立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值，它它包括：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=1.5592kNN（-1式）；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1125×9..8=1.4468kNN；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N3=1.2×[(11.50/22+(1.000-0.660)/4))×1.000×0.300+(1.550/2+((1.00--0.60))/4)×11.00×00.180××(1.500+24.000)]=44.988kN；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：N4=1.4×(2..000+22.000))×[1.5500/2++(1.0000-0.6600)/44]×1.0000=4..760kkN；N=N1+N22+N3+N4=1.5992+1.4468+4..988+44.76=112.8088kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計算長度度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.163××1.7×11.6,1..6+2×00.1]=3.1633m；k計算長度附附加系數(shù)，取取值為：1.1633；μ--計算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.11m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=31663.36/15..9=1199；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.1182；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σ=128007.6611/(0.1182×4224)=166NN/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1666N/mmm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！2.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值，它它包括：橫向鋼管的最大支支座反力：N1=9.9943kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1125×(99.8-0..9)=1..468kkN；N=N1+N22=9.9943+1..333=111.2766kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計算長度度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.163××1.7×11.6,1..6+2×00.1]=3.1633m；k計算長度附附加系數(shù)，取取值為：1.1633；μ--計算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.11m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=31663.36/15..9=1199；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.1182；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σ=112776.1755/(0.1182×4224)=146.11N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1446.1NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！考慮到高支支撐架的安全全因素，建議議按下式計算算lo=k1k2(hh+2a)=1.1163×1..019×((1.6+00.1×2))=2..133mm；k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1633;k2--計算長度附附加系數(shù)，h+2a=1.8按照表2取值1.0199；lo/i=21333.1755/155.9=134；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.3376；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值；σ=128807.6661/(0..376×4424)==70.77N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=700.7N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)利用用剪力墻或柱柱(鋼管柱)作為連接連連墻件，增強(qiáng)強(qiáng)支撐體系穩(wěn)穩(wěn)定性。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》五板高支模模板及支支撐體系設(shè)計計計算5.1板模板板設(shè)計以9.8m高1800mm板厚為例，樓樓板模板支撐撐采用鋼管腳腳手架，縱橫橫間距為1000mmm，步距1600mm，采用可調(diào)“U”托支撐板底底（其自由端端不得超過200mm）。底部掃掃地桿與立桿桿以扣件連接接，掃地桿距距地面200mm。滿堂腳手手架搭好后，根根據(jù)板底標(biāo)高高鋪設(shè)φ48鋼管主龍骨骨，50mm××100mmm次龍骨，次次龍骨間距300mmm，然后鋪放15厚覆膜多層層木模板，覆覆膜多層木模模板采用硬拼拼縫。樓板模模板見圖5.1-1。圖5.1-1樓板模板支撐示意圖圖5.1-1樓板模板支撐示意圖1000mm009100865.2板模板板計算板模板計算依據(jù)模板支架的計算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1130-20002)、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB500010-20002、《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范范》(GB550009--2001))、《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范。模板計算參數(shù)1荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝土與與鋼筋自重(kN/m3):25..000；施工均布布荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(kN/m2):3.0000；2材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為15mm；板底支撐撐采用方木；；面板彈性模模量E(N/mmm2):60000；面板抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2):13；木方彈性性模量E(N/mmm2):90000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2):1.4400；木方的間間隔距離(mm)::300.0000；模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)構(gòu)件,按三跨連續(xù)續(xù)梁對面板進(jìn)進(jìn)行驗算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度模板面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.52/6=37.5cm3；I=100××1.53/12==28.1125cmm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼鋼筋混凝土樓樓板和模板面面板的自重(kN/mm)：q1=25×0..18×1++0.35××1=44.85kkN/m；(2)活荷載為施施工人員及設(shè)設(shè)備荷載(kN/mm)：q2=2×1=2kN//m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql22其中：q=1.22×4.855+1.4××2=8..62kN//m最大彎矩M=0..1×8.662×30002=775580N··mm；面板最大應(yīng)力計算算值σ=M/WW=775580/377500==2.0669N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[f]]=13NN/mm2；面板的最大應(yīng)力計計算值為2.0669N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值13NN/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4..85kN/m面板最大撓度計算算值ν=0.6677×4..85×30004/(1000×95000×28.1125×1004)=0.11mm；面板最大允許撓度度[ν]=3000/2500=1.2mm；面板的最大撓度計計算值0.1mm小于面板的最大大允許撓度1.2mm,滿足要求!模板支撐方木計算算方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=b×h2/66=6×8××8/6==64ccm3；I=b×h3/112=6×88×8×8//12=256ccm4；方木楞計算算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼鋼筋混凝土樓樓板和模板面面板的自重(kN/mm)：q1=25×0.33×0.188+0.355×0.3=1.4455kNN/m；(2)活荷載為施施工人員及設(shè)設(shè)備荷載(kN/mm)：q2=2×0.33=0..6kN//m；2.強(qiáng)度驗算:計算公式如下:M=0.1ql22均布荷載qq=11.2×q1+1.44×q2=1..2×1.4455+1..4×0.66=2..586kkN/m；最大彎矩MM=0..1ql2=0..1×2.5586×122=0..259kkN·m；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.259××106/640000=44.041N/mm22；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[f]]=13.0000N//mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值為4.0441N/mmm2小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值13NN/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×2..586×11=1..552kkN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3×1.5552×1033/(2××60×800)=00.485N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0.4885N/mmm2小于方木的抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計值值1.4N/mm22，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250均布荷載qq=q11=1..455kkN/m；最大撓度計算值ν=0.6677×1..455×110004/(1000×90000×25660000))=0.4428mmm；最大允許撓度[ν]=10000/2550=4mmm；方木的最大撓度計計算值0.4228mm小于方木的最大大允許撓度4mmm,滿足要求!托梁材料計算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；托梁采用：鋼管((雙鋼管):Ф48×3；W=8.98ccm3；I=26.16cm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P＝2.5866kN;托梁計算簡簡圖托梁計算彎彎矩圖(kN·m))托梁計算變變形圖(mm)托梁計算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.871kN·m；最大變形Vmaax=11.037mm；最大支座力Qmmax=9.4055kN；最大應(yīng)力σ=8705116.56//8980=96..939NN/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[f]==205NN/mm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值96.9939N//mm2小于托梁的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計值值205N/mm22,滿足要求!托梁的最大撓度為為1.0337mm小于10000/150與10mmm,滿足要求!模板支架立桿荷載載設(shè)計值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括括以下內(nèi)容：：(1)腳手架的自自重(kN)：NG1=0.1125×4=0.4499kNN；(2)模板的自重重(kN)：NG2=0.335×1×11=0..35kNN；(3)鋼筋混凝土土樓板自重(kN)：NG3=25××0.18××1×1==4.5kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNG=NG11+NG2+NG3=55.349kN；2.活荷載為施工荷載載標(biāo)準(zhǔn)值與振振倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNQ=(22+2)×1×1=4kkN；3.立桿的軸向壓力設(shè)設(shè)計值計算公公式N=1.2NGG+1..4NQ=122.019kN；立桿的穩(wěn)定性計算算立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φA))≤[f]其中N立桿的軸心心壓力設(shè)計值值(kN)：N=112.0199kN；φ軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比Lo/i查表得到；；i計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59ccm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.24ccm2；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.449cm33；σ鋼管立桿受受壓應(yīng)力計算算值(N/mmm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；L00計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度L0有兩個計算算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計計，取二者間間的大值，即即L0=max[[1.1555×1.7××1.6，1.6+22×0.1]]=3.1442；k計算長度附附加系數(shù)，取取1.155；μ考慮慮腳手架整體體穩(wěn)定因素的的單桿計算長長度系數(shù)，取取1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=00.1m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度LL0=3.1442；L0/i=33141.66/155.9=1998；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.1184；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σ=120119.04//(0.1884×4244)=1154.0559N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=1544.059N/mm22小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！六施工前的準(zhǔn)備6.1使用材材料根據(jù)實際際情況項目部部選擇高支模模施工的使用用材料如下1、樓面面模板、梁側(cè)側(cè)模和底模模模板采用155mm厚多層層板；2、梁底底、側(cè)模板的的豎直枋木采采用50mmm×100mmm松枋木；梁梁底頂托梁采采用3.5厚φ48鋼管3、樓面面模板底采用用50mm×100mmm松枋木；4、樓面面支頂采用扣扣件式鋼管腳腳手架、可調(diào)調(diào)式U型頂托；5、鋼管管立桿、縱橫橫水平拉桿、剪剪刀撐均采用用3.5厚φ48鋼管；6、扣件件的選取應(yīng)符符合《鋼管腳腳手架扣件》（GB5831）的有關(guān)規(guī)定，螺栓的擰緊力矩40N··M-60NN·M。6.2施工條條件1、模板板涂刷脫模劑劑，并分規(guī)格格堆放，根據(jù)據(jù)圖紙要求，放放好軸線和模模板邊線，定好水平控制制標(biāo)高;2、柱鋼鋼筋綁扎完畢畢，水電管及及預(yù)埋件已安安裝，綁好鋼鋼筋保護(hù)層墊墊塊，并辦完隱蔽驗收手續(xù);;3、根據(jù)據(jù)模板方案、圖圖紙要求和工工藝標(biāo)準(zhǔn)，向向班組進(jìn)行安安全、技術(shù)交交底。七模板支架的構(gòu)造要要求1.所有鋼管、扣件必必須進(jìn)場檢測測，鋼管壁厚厚是未達(dá)到33.0mmm厚和存在銹銹蝕現(xiàn)象的鋼鋼管必須退場場；2.立桿之間必須按步步距滿設(shè)雙向向水平桿，確確保兩方向足足夠的設(shè)計剛剛度；3.立桿接長嚴(yán)禁搭接接，必須采用用對接扣件連連接，相鄰兩兩立桿的對接接接頭不得在在同步內(nèi)，且且對接接頭沿沿豎向錯開的的距離不宜小小于500mmm，各接頭頭中心距主節(jié)節(jié)點不宜大于于步距的1/3。立桿底部部設(shè)置底座及及墊板，墊板板厚度不得超超過50mmm;4.嚴(yán)禁將上段的鋼管管立桿與下段段鋼管立桿錯錯開固定在水水平拉桿上。5.本工程主軸線為112m，按每每跨設(shè)縱、橫橫向各二道剪剪刀撐，其寬寬度為4～6m,且須與立桿桿連接；剪刀刀撐桿件的底底端與掃地桿桿連接，夾角角為450～600；沿每個施施工段四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐；支撐撐架體與混凝凝土柱、鋼管管柱拉結(jié)，確確保架體的穩(wěn)穩(wěn)定性，豎向向剪刀撐見圖圖7.1-1；6.層高8m、9.88m時縱橫向向相鄰的兩豎豎向剪刀撐中中間增加一道道水平剪刀撐撐見圖7.1-2；7.確保每個扣件和鋼鋼管的質(zhì)量是是滿足要求的的，每個扣件件的擰緊力矩矩都要控制在在45-600N.m，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的或銹銹蝕嚴(yán)重的管管材；8.精心設(shè)計混凝土澆澆筑方案，確確保模板支架架施工過程中中均衡受載，砼砼澆注時采用用由中部向兩兩邊擴(kuò)展的澆澆筑方式；9.澆筑過程中，派專專人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時加固。八模板的加工制作8.1模板加加工制作要求求（1）木模板及其支撐撐系統(tǒng)所用的的木材，不得得有脆性、嚴(yán)嚴(yán)重扭曲和受受潮后容易變變形的木材。（2）木板條應(yīng)將拼縫縫處刨平刨直直，模板的木木檔也要刨直直。（3）釘子的長度應(yīng)為為木板厚度的的1.5-22倍，每塊塊木板與木檔檔相疊處至少少釘2只釘子。第第二塊板的釘釘子要轉(zhuǎn)向第第一塊模板方方向斜釘，使使拼縫嚴(yán)密。（4）木膠合板邊角應(yīng)應(yīng)涂有封邊膠膠，為了保護(hù)護(hù)模板邊角的的封邊膠，最最好在支模時時在模板拼縫縫處粘貼防水水膠帶或水泥泥紙袋，加以以保護(hù)，防止止漏漿。（5）木膠合板板面盡盡量不鉆孔洞洞，遇有預(yù)留留孔洞，可用用普通木板及及時進(jìn)行修補(bǔ)補(bǔ)。（6）木膠合板配制應(yīng)應(yīng)整張直接使使用，盡量減減少隨意鋸截截，造成浪費(fèi)費(fèi)。（7）木模板安裝前應(yīng)應(yīng)將模板正面面刨平。8.2模板加加工制作的管管理1.建立、編制制模板加工制制作規(guī)章制度度、通過審批批的方案（措措施）、技術(shù)術(shù)交底等作為為加工制作的的依據(jù)。2.模板加工主主要由技術(shù)、工工程、物資等等部門聯(lián)合管管理。3.模板加工制制作實施預(yù)先先控制：模板板、架料選材材必須符合有有關(guān)規(guī)范及標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)要求，必必須按照模板板工程施工方方案實施。4.模板加工制制作實施過程程控制：必須須符合有關(guān)規(guī)規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)要要求，配置形形式、加工質(zhì)質(zhì)量以確保工程質(zhì)量量要求為前提提，數(shù)量以滿滿足工程施工工進(jìn)度要求為為基礎(chǔ)；模板板配制合理，充充分利用，減減少浪費(fèi)?，F(xiàn)現(xiàn)場加工木模模板必須有項項目部有關(guān)人人員旁站監(jiān)督督，由廠家加加工的鋼模板板等模板架料料則采取有關(guān)關(guān)人員監(jiān)督。5.模板加工制制作實施糾偏偏控制：如果果由于模板的的配置形式、加加工質(zhì)量的原原因?qū)е戮植坎抗こ藤|(zhì)量未未達(dá)到預(yù)期效效果，應(yīng)詳細(xì)細(xì)分析原因，并并及時整改。6.加工制作模模板必須符合合環(huán)保、消防防、安全等方方面的規(guī)定。九模板安裝9.1梁、板板模板安裝工工藝流程彈出梁軸線及梁、板板水平線并復(fù)復(fù)核→梁底腳手架架搭設(shè)、搭設(shè)設(shè)板滿堂紅腳腳手架→梁底起拱、搭搭設(shè)梁底找平平鋼管→安放梁底木木方背楞→鋪設(shè)梁底?！壴航睢惭b梁側(cè)模模、木背愣、鋼鋼管卡具→安放主梁（鋼鋼管）→安放次梁（50×1000木方）→調(diào)整次梁標(biāo)標(biāo)高、起拱→安放頂板模模板（15mm厚多層板）→鋪設(shè)板底模模板→檢查模板上上皮標(biāo)高、平平整度→綁板筋。9.2梁、板板模板安裝施施工要點1、在柱子混凝土上上彈出梁的軸軸線、梁位置置線及梁板水水平線，并復(fù)復(fù)核。2、梁支架的排列、間間距要符合模模板設(shè)計的規(guī)規(guī)定。3、從邊跨一側(cè)開始始安裝，先安安裝第一排龍龍骨和支柱，臨臨時固定再安安裝第二排龍龍骨和支柱，依依次逐排安裝裝，支柱間距距1000，主龍骨間間距1000，次龍骨間間距300。立桿加可可調(diào)底座和可可調(diào)頂托，支支柱中間和下下方加橫桿或或斜桿。4、調(diào)節(jié)支柱高度，將將主龍骨找平平：當(dāng)梁底板板跨度等于及及大于4m時，梁底應(yīng)應(yīng)按設(shè)計要求求起拱，起拱拱高度為155mm；懸挑挑梁跨度等于于及大于2mm時，起拱高高度為梁跨的的1/300。5、鋪模板：先鋪梁梁底模，順次次鋪梁側(cè)模、板板底模，板模模拼縫處用膠膠帶封死。6.沿支架四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐，中部部每隔10--115m設(shè)置。7、將模板上雜物清清理干凈，辦辦預(yù)檢。8、安裝主次梁交接接處模板1）在主梁和次梁梁梁底交接處，先先支設(shè)柱頭梁梁豁模板，再再支設(shè)主次梁梁的底模和側(cè)側(cè)模。2）在次梁和次梁交交接處，先支支設(shè)梁底模，并并較高的次梁梁側(cè)模上留梁梁豁，同時支支設(shè)次梁側(cè)模模，在交接處處粘貼海綿條條保證模板支支設(shè)的嚴(yán)密性性，防止漏漿漿。9、安裝梁與圓柱交交接處模板本工程大部分為圓圓柱和鋼管柱柱及節(jié)點處的的圓形環(huán)梁，在在梁與圓柱、鋼鋼管柱、環(huán)梁梁交接處單獨獨配制四塊四四分之一的模模板進(jìn)行拼裝裝，直徑同相相關(guān)圓柱、鋼鋼管柱或環(huán)梁梁直徑。十模板拆除1.底模拆除時時混凝土的強(qiáng)強(qiáng)度要求。拆模時混凝土立方方體抗壓強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）砼立方體抗壓強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值的百百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥80＞8≥100梁、拱、殼≤8≥80＞8≥100懸臂構(gòu)件-≥1002.模板拆除時時混凝土強(qiáng)度度必須滿足前前述拆除的規(guī)規(guī)范要求外，有有預(yù)應(yīng)力梁板板必須其預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋張拉完完畢穩(wěn)定后才才可以拆除底底模。3.用鉤子或扁扁鏟撬棍將未未拆下的模板板撬下，等模模板全部落下下之后，再集集中運(yùn)出并堆堆放指定地點點，分規(guī)格碼碼放好。4.梁、板底養(yǎng)養(yǎng)護(hù)支撐拆除除時，需上層層梁板混凝土土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)設(shè)計強(qiáng)度的100%時，才可以以拆除，之后后在每個軸線線跨中反頂支支撐。5.梁側(cè)模的拆拆模（1）模板拆除時，保保證混凝土墻墻表面及棱角角不因拆模而而受損壞，預(yù)預(yù)埋件或外露露鋼筋插鐵不不因拆模碰擾擾而松動。（2）遵循先支后拆，先先非承重部位位，后承重部部位，以及由由上而下的原原則，嚴(yán)禁用用大錘和撬棍棍硬砸硬碰。（3）梁模板為18mmm厚木膠合板板，現(xiàn)場裝拆拆時人工傳遞遞，嚴(yán)禁對木木膠合板面板板進(jìn)行拋擲，要要求現(xiàn)場責(zé)任任師加強(qiáng)監(jiān)督督，避免不必必要的浪費(fèi)。（4）沉降后澆帶處混混凝土要求在在結(jié)構(gòu)封頂以以后方可澆筑筑，涉及此處處各層梁板模模板均不拆除除。（5）梁側(cè)模、板底模模等模板，使使用后有變形形等損傷的要要及時進(jìn)行修修補(bǔ)。（6）拆下的模板和配配件均應(yīng)分類類堆放整齊，現(xiàn)現(xiàn)場工程師加加強(qiáng)監(jiān)督，嚴(yán)嚴(yán)禁配件隨意意丟棄的現(xiàn)象象出現(xiàn)。十一冬期施工本工程結(jié)構(gòu)施工主主要在冬期進(jìn)進(jìn)行，這給模模板施工帶來來了很大的難難度和高標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)的要求。以以下是模板工工程在冬期施施工時的注意意事項（主要要內(nèi)容詳見《冬冬期施工方案案》）：1.由區(qū)域組織織施工班組學(xué)學(xué)習(xí)冬施方案案，熟悉冬季季施工規(guī)范，在在施工中貫徹徹執(zhí)行。2.冬施中加強(qiáng)強(qiáng)天氣預(yù)報工工作，認(rèn)真組組織有關(guān)人員員根據(jù)生產(chǎn)任任務(wù)編制冬季季施工計劃，分分析冬施施工工特點，編制制冬季施工措措施，所需材材料要在冬施施前準(zhǔn)備好。3.支模時，應(yīng)應(yīng)清除基層的的冰雪，并且且在雪天時，支支設(shè)的模板要要覆蓋上口，防防止冰雪進(jìn)入入模板內(nèi)。澆澆筑混凝土前前及時將冰、雪雪等清理干凈凈。4.模板外和混混凝土表面覆覆蓋的保溫層層不得采用潮潮濕狀態(tài)的材材料，也不應(yīng)應(yīng)將保溫材料料直接鋪蓋在在潮濕的混凝凝土表面，新新澆混凝土表表面應(yīng)鋪一層層塑料薄膜。5.拆除柱模板板時，應(yīng)在混混凝土達(dá)到臨臨界強(qiáng)度且溫溫度降至5℃以下時方可可拆除，拆模模時混凝土溫溫度與環(huán)境溫溫度差不大于于20℃，拆模后的的混凝土表面面應(yīng)及時用塑塑料布、阻燃燃草簾被保溫溫材料覆蓋，使使其緩慢冷卻卻。十二質(zhì)量保證措施及質(zhì)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)12.1質(zhì)量量標(biāo)準(zhǔn)本工程的質(zhì)量目標(biāo)標(biāo)是：模板分分項質(zhì)量達(dá)到到合格要求，主主體結(jié)構(gòu)達(dá)到到“省結(jié)構(gòu)優(yōu)質(zhì)質(zhì)工程”，總體質(zhì)量量確保“魯班獎”。1、保證項目：模板板及其支架必必須具有足夠夠的強(qiáng)度、剛剛度和穩(wěn)定性性；其支承部部分應(yīng)有足夠夠的支承面積積。2、基土項目：模板板接縫不應(yīng)漏漏漿。模板與與混凝土接觸觸表面清理干干凈并涂隔離離劑沾污鋼筋筋與混凝土接接槎處。3、允許偏差項目見見下表。模板安裝和預(yù)埋件件、預(yù)留孔洞洞的允許偏差差項目允許偏差（mm）檢查方法柱、墻、梁軸線位位移3尺量檢查標(biāo)高+2，-5用水準(zhǔn)儀或拉線尺尺量檢查墻、柱、梁截面尺尺寸+2，-5尺量檢查相鄰兩板表面高低低差22用直尺和尺量檢查查表面平整度5用2m靠尺楔形塞尺檢查查預(yù)埋鋼板、預(yù)埋管管、預(yù)留孔中中心位移3預(yù)留洞中心線位移10尺量截面內(nèi)部尺寸+10012.2成品品保護(hù)1、吊裝模板時輕起起輕放，不準(zhǔn)準(zhǔn)碰撞，防止止模板變形。2、拆模時嚴(yán)禁用大大錘硬砸或撬撬棍硬撬，以以免損傷混凝凝土表面和楞楞角。3、拆下的鋼模板，如如發(fā)現(xiàn)模板不不平時或肋邊邊損壞變形，必必須及時修理理。4、精心設(shè)計混凝土澆澆筑方案，確確保模板支架架施工過程中中均衡受載，最最好采用由中中部向兩邊擴(kuò)擴(kuò)展的澆筑方方式；5、嚴(yán)格控制實際施施工荷載不超超過設(shè)計荷載載，對出現(xiàn)的的超過最大荷荷載要有相應(yīng)應(yīng)的控制措施施，鋼筋等材材料不能在支支架上方堆放放；6、澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。12.3模板板質(zhì)量通病及及防治1、軸線線位移：a、拉水水平、豎向總總垂直度控制制；或打砼時時不要撤掉通通線；b、支模模拉桿不要太太?。籧、對稱稱下混凝土，防防止擠偏模板板；d、螺栓栓、頂撐、木木楔使用恰當(dāng)當(dāng)，不用鐵絲絲拉結(jié)捆綁；；e、模板板與腳手架不不能拉結(jié)。2、變形形：a、支撐及模板帶、楞楞不能太稀，上上下支撐在同同一軸線上；；3、標(biāo)高偏差；4、接縫縫不嚴(yán)，接頭頭不規(guī)則；5、脫模模劑涂刷不符符合要求；6、模內(nèi)內(nèi)清理不符合合要求；7、拆模模，混凝土受受損。12.4質(zhì)量量記錄1、模板分項工程預(yù)預(yù)檢記錄。2、模板分項工程質(zhì)質(zhì)量評定資料料。12.5質(zhì)量量保證措施1.建立崗位責(zé)責(zé)任制及質(zhì)量量監(jiān)督制度，明明確分工。職職責(zé)，落實施施工質(zhì)量控制制責(zé)任。2.嚴(yán)格按工序序質(zhì)量程序進(jìn)進(jìn)行施工，確確保施工質(zhì)量量。3.全面推行樣樣板制。對分分項樣板施工工進(jìn)行專項控控制，監(jiān)督施施工全過程。分分項樣板施工工完后，組織織業(yè)主、監(jiān)理理進(jìn)行檢查，認(rèn)認(rèn)可后方可大大面積施工。4.施工過程中中建立有效的的質(zhì)量信息反反饋及定期質(zhì)質(zhì)量檢查制度度。項目經(jīng)理理部對于施工工中出現(xiàn)的問問題，以質(zhì)量量問題整改單單形式下發(fā)至至班組，同時時報項目總工工程師、生產(chǎn)產(chǎn)經(jīng)理、工程程部、技術(shù)質(zhì)質(zhì)量部備案，并并對質(zhì)量問題題整改單上的的問題進(jìn)行跟跟蹤、復(fù)檢。5.建立完善的的組織機(jī)構(gòu)和和質(zhì)量責(zé)職，制制定各級崗位位人員職責(zé)，明明確分工。6.做好工程質(zhì)質(zhì)量計劃、措措施的制定和和實施工作，確確定技術(shù)交底底中質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)。7.組織班組人人員的技術(shù)培培訓(xùn)和崗位教教育，開展TQC小組活動和和技術(shù)革新。8.貫徹執(zhí)行自自檢、互檢、交交接檢制度，開開展“一案三工序”管理活動，及及時提出存在在的質(zhì)量問題題和工序改進(jìn)進(jìn)，對交付檢檢驗的工程質(zhì)質(zhì)量負(fù)責(zé)。9.加強(qiáng)施工圖圖紙和變更洽洽商的使