高支撐模板施工方案附圖及計算書

高支撐模板施工方案附圖及計算書高支撐模板施工方案附圖及計算書高支撐模板施工方案附圖及計算書廣玉淀粉廠葡萄糖車間板、梁模板施工方案一、編制依照1.1《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20011.2《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20021.3《建筑施工計算手冊》1.4《建筑施工手冊》1.5《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》1.6《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)標準》1.7《建筑施工腳手架適用手冊》二、工程概略廣玉淀粉廠葡萄糖車間層高為6.6m一層梁板面標高為6.6m，板厚120mm，梁截面為250mm×500mm、300mm×900mm、400mm×1200mm均按400mm×1200mm計算，滿堂腳手架搭設高度為6.6m，砼施工時先澆筑柱砼后澆筑梁板砼。三、模板及支撐系統(tǒng)資料采納本工程模板采納18mm厚木膠合板，方木采納40mm×80mm，模板支撐系統(tǒng)采納?48×3.5mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4.1梁模板施工工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）→支撐架搭設→支柱頭模板→鋪對拉螺栓設底模板→拉線找平→封側(cè)模→預檢。枋木依據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。梁模支撐。梁模板支撐采納扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為0.8m；立桿須設置縱?48×3.5鋼管橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1200mm；.立桿頂端設置縱橫雙向水平桿。為除去砼施工過程中不測事故發(fā)生在滿堂架的基礎上在400mm×1200mm梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m其余梁底不再加設。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合部署，互相連結(jié)、形成整體。4.1.4剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不該小于4跨，且不該小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45～60度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5梁模板安裝○1大龍骨采納?48×3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采納40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距?！?梁底模板鋪設：按設計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，而后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2‰，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱?！?梁側(cè)模板鋪設：依據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓直徑12mm水平間距為500，垂直間距300。4.2樓板模板施工4.2.1工藝流程：支架搭設→龍骨鋪設、加固→樓板模板安裝→預檢。4.2.2支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架一致部署。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不該大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應湊近立桿，且不大于100㎜。4.2.3模板安裝：采納木膠合板作樓板模板，一般采納整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采納?48×3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采納40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。依據(jù)標高確立大龍骨頂面標高，而后架設小龍骨，鋪設模板。4.2.4樓面模板鋪完后，應仔細檢查支架能否堅固。模板梁面、板面打掃潔凈。五、模板的拆掉5.1拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆掉柱模板，再拆樓板底模、梁側(cè)模板→最后拆梁底模板。5.2梁、板模板的拆掉一定待混凝土達到設計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受破壞時，方可拆掉；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件保養(yǎng)拆模試壓報告，經(jīng)企業(yè)質(zhì)檢部審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆掉。5.3模板拆掉的次序和方法。應依照配板設計的規(guī)定進行，依照先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時禁止用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4拆模時，操作人員應站在安全處，免得發(fā)生安全事故。待該片（段）模板所有拆除后，將模板、配板、支架等清理潔凈，并按文明施工要求運出堆放齊整。5.5拆下的模板、配件等，禁止拋扔，要有人策應傳達。按指定地址堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔絕劑，以備待用。六、成品保護舉措6.1模板搬運時應輕拿輕放，禁止碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和破壞結(jié)構(gòu)。6.2模板安裝時不得任意在結(jié)構(gòu)上開洞；穿墻螺栓經(jīng)過模板時，應盡量防止在模板上任意鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3搭設腳手架時，禁止與模板及支柱連結(jié)在一同。6.4禁止在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板堅固穩(wěn)固不變形。澆筑混凝土時，在芯模周圍要平均下料及振搗。6.5拆摸時應盡量不要使勁過猛過急，禁止用大捶和撬棍硬砸硬撬，免得砼表面或摸板遇到破壞。七、質(zhì)量保證舉措及施工注意事項7.1施工前由木匠翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)現(xiàn)場管理人員組織查收合格后，通知分企業(yè)質(zhì)安部、技術(shù)部到現(xiàn)場檢查、查收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝贊同誤差：序號項目贊同誤差(mm)1軸線位移52底模上表面標高±53截面內(nèi)部尺寸柱、梁＋8，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平坦度5注；檢查軸線地點時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取此中的較大值。7.3保證每個扣件和鋼管的質(zhì)量知足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40～65N·m，鋼管不可以采納已經(jīng)長久使用發(fā)生變形的。7.4模板施工前，對班組進行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5澆筑混凝土時，木匠要有專人看模。7.6仔細履行三檢制度，未經(jīng)查收合格不贊同進入下一道工序。7.7嚴格控制樓層荷載，施工用料要分別堆放。7.8在封模從前要檢查預埋件能否擱置，地點能否正確。八、安全施工注意事項8.1施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高處支模搭設、拆掉和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底。8.2支模過程中應恪守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業(yè)應系好掛好安全帶。8.3高處支模搭設、拆掉和混凝土澆筑時期，沒關(guān)人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.4混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)固性，發(fā)現(xiàn)異樣應立刻暫停施工，快速分散人員，實時采納辦理舉措，待清除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查贊同后方可復工。8.5正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐禁止拆掉。8.6拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不可以用作龍骨。8.7在4m以上高空拆模時，不得讓模板、資料自由著落，更不可以大面積同時撬落，操作時一定注意下方人員動向。8.8拆掉時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時，應暫停拆掉，經(jīng)辦理后，方可持續(xù)拆模。8.9拆模間歇時應將松開的零件和模板運走，防備墜下傷人。九、文明施工及環(huán)保舉措9.1模板拆掉后的資料應按編號分類堆放。9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔絕劑時要防備撒漏，免得污染環(huán)境。9.3模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應恪守當?shù)匾?guī)定，防備噪聲擾民。9.5加工和拆掉木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格依照固體荒棄物辦理程序辦理，防止污染環(huán)境。9.6每次下班時保證工完結(jié)清。十、模板系統(tǒng)驗算10.1模板支撐架計算書參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m)：0.8；縱距(m)：0.8；步距(m)：1.2；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.20；腳手架搭設高度(m)：6.6；采納的鋼管(mm)：?48×3.5；扣件連結(jié)方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)狀況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連結(jié)方式：40mm×80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206×103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357×104mm4，截面抵擋矩W=4.732×103mm3。2.荷載參數(shù)(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數(shù)γi=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；γi=1.2(3)施工人員及設施均布荷載標準值(kN/m2)；γi=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值(kN/m2)：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4(5)傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值?。?KN/m2；γi=1.43.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算面板為受彎構(gòu)件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵擋矩w分別為：223W=bh/6=100×1.2/6=24cm334I=bh/12=100×1.2/12=14.4cm模板面板依照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖荷載計算靜荷載為鋼筋砼樓板和模板面板的自重（kn/m）q1=26.00×0.90×1+0.35×1=23.75kN/m；（2）活荷載為施工人員及設施荷載（kn/m）q2=2×1=2kN/m強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式以下：M=0.1ql×l此中：q=1.2×23.75+1.4×2=31.3kN/m最大彎矩

M=0.1×31.3×0.3×面板最大應力計算值σ=M/W=11.74N/mm2面板的抗彎強度設計值

[f]=13N/mm2面板的最大應力計算值為

11.74N/mm2小于面板的抗彎強度設計值

13N/mm2，知足要求。撓度計算撓度計算公式為此中q=23.75kN/m面板最大撓度計算值ω=0.677×23.75×300×300×300×300/(100×9500×4166666.667)=0.032mm面板的最大贊同撓度300/250=1.2mm面板的最大撓度計算值0.032小于面板的最大撓度贊同值1.2，知足要求。支撐模板的方木的計算：方木依照簡支梁計算，其截面抵擋矩W和慣性矩I分別為：223W=bh/6=4.0×8.0/6=42.67cm；334I=bh/12=4.0×8.0/12=170.67cm；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.30=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式以下：均布荷載q=1.2×(0.78+0.105)=1.062kN/m；集中荷載p=1.4×1.05=1.47kN；最大彎距M=Pl/4+ql2××2；/8=1.471.0/4+1.062方木的最大應力值σ=M/W=0.500×106/（42.67×103）=11.718N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，知足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式以下：V=ql/2+P/2截面抗剪強度一定知足：T=3V/（2bh）<[T]此中最大剪力：V=1.062×1.0/2+1.47/2=1.266kN；方木受剪應力計算值T=3×1.266×103/(2×40.0×80.0)=0.593N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2；∴T<[T]，知足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式以下：均布荷載：q=1.2（q1+q2）=1.062kN/m；集中荷載：p=1.4P1=1.47kN；方木最大撓度計算值：Vmax=1470×1000.03/(48×9500.0×170.67×104)+5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742mm；方木最大贊同撓度值：[V]=1000.0/250=4.0mm；∴Vmax<[V]，知足要求支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管依照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳達力，P=1.062×1.0+1.47=2.532kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算剪力爭(kN)最大彎矩Mmax=0.267PL=0.2672.×532×1.0=0.676kN.m；最大撓度Vmax=1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN；鋼管最大曲折應力σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2；鋼管抗壓強度設計值

[f]=205.0N/mm2；∴σ<[f],知足要求。支撐鋼管的最大撓度

Vmax小于1000.0/150與10mm,知足要求?？奂够频挠嬎悖弘p扣件承載力設計值取16.00kN，依照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實質(zhì)直角扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作使勁設計值R=Nmax；∴R<12.80kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算知足要求!模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包含靜荷載、活荷載微風荷載。1.靜荷載標準值包含以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.116×6.6=0.9834kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.8×0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=26.0×0.9×0.8×0.8=14.976kN；經(jīng)計算獲得，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=16.1834kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標準值NQ=(1.0+2.0+2.0)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=23.896kN；立桿的穩(wěn)固性計算：立桿的穩(wěn)固性計算公式：此中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=5.658kN；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù),由長細比lo/i查表獲得；i——計算立桿的截面展轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；A——立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵擋矩)(cm3)：W=4.732cm3；σ——鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.0N/mm2；l0——計算長度(m)；l0=h+2ak1——計算長度附帶系數(shù)，取值為1.155；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表；u=1.70；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度l0=h+2a=1.200+0.20×2=1.6m；l0/i=1.6×103/15.8=101.2；由長細比l0/i的結(jié)果查表獲得軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0537.；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=23.896×103/（0.537×489）=98.82N/mm2；∴σ<[f]=205.000N/mm2，立桿穩(wěn)固性知足要求。10.2梁模板計算書參數(shù)信息1.模板支撐及結(jié)構(gòu)參數(shù)對拉螺栓梁截面寬度B(m)：0.4；梁截面高度D(m)：1.2混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撐架搭設高度H(m)：6.6m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；腳手架步距(m)：1.20；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：0.8；48*3.5鋼管立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.8；48*3.5鋼管采納的鋼管種類為?48×3.5；扣件連結(jié)方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標準值：F、F′中較小值；γi=1.2F=0.22γct0β1β2V1/2F′=cγH3.資料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06×105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨資料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨資料：木楞，寬度80mm，高度40mm；梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，并取此中的較小值：式中：γc——混凝土的密度，取28KN/m3；t——新澆筑砼的初凝時間（h）：t=200/(T+15)=5.714；T——混凝土的入模溫度，取20.0℃β1——外加劑修正系數(shù)，因采納泵送砼故取為1.2；β2——砼坍落度影響系數(shù)，β2取為1.15；V——澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H——砼側(cè)壓力計算地點處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2F′=cγH=28×1.0=28.0KN/m2取二者較小值，則標準值為F=F=28′.0KN/m2；梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳達的荷載，依照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采納木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為：W=80×402/6=21.33cm3；I=80×403/12=42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式以下：此中，σ——內(nèi)楞曲折應力計算值(N/mm2)；——內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；——內(nèi)楞的凈截面抵擋矩；——內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：此中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×9.828×500.02=2.457×105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=2.457×105/2.13310×4=11.5N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值：[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，內(nèi)楞抗彎強度知足要求。（2）.內(nèi)楞的撓度驗算此中E——木材的彈性模量：E=9500.0N/mm2；q——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=1.2×28.0×0.3=10.08KN/m；——計算跨度(外楞間距)：l=500.0mm；——內(nèi)楞的截面慣性矩：I=4.267×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：ω=0.677×10.08×500.04/(1009500××4.267×105)=1.052mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值：[ω]=2.000mm；∴ω<[ω]，內(nèi)楞撓度知足要求。2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳達的荷載，本工程中，外龍骨采納48*3.5鋼管，故不在計算外冷只需對拉螺栓知足要求即可。穿梁螺栓的計算驗算公式以下：此中N——穿梁螺栓所受的拉力；——穿梁螺栓有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=28.0×0.50×0.30×2=8.4kN。穿梁螺栓最大允許拉力值：[N]=170.0×76/1000=12.920kN；∴N<[N]，知足要求！梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是依照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為：W=250.0×18.02/6=1.35×104mm3；I=250.0×18.03/12=1.215×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：此中，σ——梁底模板的曲折應力計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；——計算跨度(梁底支撐間距)：l=250.00mm；Q——作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；q=q1+q2+q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式以下：Mmax=0.10×13.25×0.252；=0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2；∴σ<[f]=13.0，知足要求。2.撓度驗算依據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采納標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式以下：此中，q——作用在模板上的壓力線荷載：q=[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm；l——計算跨度(梁底支撐間距)：l=250.0mm；E——面板的彈性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大贊同撓度值：[ω]=250.0/250=1.0mm；面板的最大撓度計算值：ω=0.677×11.34×250.04/(1009500×.0×1.215×105)=0.26mm；∴ω<[ω]，知足要求。梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN；(2)模板的自重荷載

(kN)：q2

=0.350×0.250×(2×1.0+0.4)=0.21kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載

(kN)：經(jīng)計算獲得，活荷載標準值P1=(1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；2.木方的傳達集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN；活荷載設計值P2=1.4P1=1.4×0.35=0.49kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采納方木，方木的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為：W=4.0×8.02/6=42.67cm3；I=4.0×8.03/12=170.67cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式以下：跨中最大彎距M=4.102×；方木最大應力計算值σ=M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，知足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式以下：截面抗剪強度一定知足：T=3V/（2bh）此中最大剪力V=4.102/2=2.051kN；方木受剪應力計算值T=3×2.051×103/（2×40×80）=0.961N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2；∴T<[T]，知足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式以下：集中荷載P=1.2（q1+q2）+1.4p1=4.102kN；方木最大撓度ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.659mm；方木的撓度設計值[ω]=500/250=2.0mm；∴ω<[ω]，知足要求。梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距0.8m，作用于支撐鋼管的荷載包含梁與模板自重荷載，施工活荷載等，經(jīng)過方木的集中荷載傳達。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：依照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳達力，P=[1.2（q1+q2）+1.4p1]×2/3=2.735kN；計算簡圖以下：支撐鋼管依照簡支梁的計算公式此中n=1.0/0.250=4經(jīng)過簡支梁的計算獲得：鋼管支座反力R=R=(4-1)/2×；AB鋼管最大彎矩Mmax；10/4732.0=72.274N/mm支撐鋼管的最大應力計算值σ=Mmax/W=0.342×62支撐鋼管的抗彎強度的其設計值[T]=205.0N/mm2；∴σ<[T]，知足要求扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，依照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實質(zhì)