乙酸乙酯間歇反應(yīng)釜課程設(shè)計

乙酸乙酯間歇反應(yīng)釜工

藝

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計

說

明

書乙酸乙酯間歇反應(yīng)釜工

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書目錄刖言3摘要4.設(shè)計條件和任務(wù)3.工藝設(shè)計61。原料的處理量42。原料液起始濃度53.反應(yīng)時間54。反應(yīng)體積6三。熱量核算6.物料衡算62。能量衡算73.換熱設(shè)計10四。反應(yīng)釜釜體設(shè)計111。反應(yīng)器的直徑和高度112。筒體的壁厚123.釜體封頭厚度13.反應(yīng)釜夾套的設(shè)計131。夾套DN、PN的確定13.夾套筒體的壁厚13.夾套筒體的高度14.夾套的封頭厚度14.攪拌器的選型151。攪拌槳的尺寸及安裝位置152。攪拌功率的計算163.攪拌軸的的初步計算16結(jié)論19主要符號一覽表17總結(jié)18參考書目19前百反應(yīng)工程課程設(shè)計是《化工設(shè)備機械基礎(chǔ)》和《反應(yīng)工程》課程教學(xué)中綜合性和實踐性較強的教學(xué)環(huán)節(jié)，是理論聯(lián)系實際的橋梁，是學(xué)生體察工程實際問題復(fù)雜性，學(xué)習初次嘗試反應(yīng)釜機械設(shè)計。化工設(shè)計不同于平時的作業(yè)，在設(shè)計中需要同學(xué)獨立自主的解決所遇到的問題、自己做出決策，根據(jù)老師給定的設(shè)計要求自己選擇方案、查取數(shù)據(jù)、進行過程和設(shè)備的設(shè)計計算，并要對自己的選擇做出論證和核算，經(jīng)過反復(fù)的比較分析，擇優(yōu)選定最理想的方案和合理的設(shè)計。反應(yīng)工程是培養(yǎng)學(xué)生設(shè)計能力的重要實踐教學(xué)環(huán)節(jié)。在教師指導(dǎo)下，通過裸程設(shè)計，培養(yǎng)學(xué)生獨立地運用所學(xué)到的基本理論并結(jié)合生產(chǎn)實際的知識，綜合地分析和解決生產(chǎn)實際問題的能力。因此，當學(xué)生首次完成該課程設(shè)計后，應(yīng)達到一下幾個目的：1、熟練掌握查閱文獻資料、收集相關(guān)數(shù)據(jù)、正確選擇公式，當缺乏必要的數(shù)據(jù)時，尚需要自己通過實驗測定或到生產(chǎn)現(xiàn)場進行實際查定。2、在兼顧技術(shù)先進性、可行性、經(jīng)濟合理的前提下，綜合分析設(shè)計任務(wù)要求，確定化工工藝流程，進行設(shè)備選型，并提出保證過程正常、安全可行所需的檢測和計量參數(shù)，同時還要考慮改善勞動條件和環(huán)境保護的有效措施。3、準確而迅速的進行過程計算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計計算及選型 .4、用精煉的語言、簡潔的文字、清晰地圖表來表達自己的設(shè)計思想和計算結(jié)果?；ぴO(shè)備機械基礎(chǔ)課程設(shè)計是一項很繁瑣的設(shè)計工作，而且在設(shè)計中除了要考慮經(jīng)濟因素外，環(huán)保也是一項不得不考慮的問題.除此之外，還要考慮諸多的政策、法規(guī)，因此在課程設(shè)計中要有耐心，注意多專業(yè)、多學(xué)科的綜合和相互協(xié)調(diào)。摘要本選題為年產(chǎn)量為年產(chǎn)7100T的間歇釜式反應(yīng)器的設(shè)計。通過物料衡算、熱量衡算，反應(yīng)器體積為31.81m3、換熱量為19916.77kg/h。設(shè)備設(shè)計結(jié)果表明，反應(yīng)器的特征尺寸為高3380mm，直徑3200mm，壁厚8mm，封頭壁厚8mm；夾套的特征尺寸為高2590mm，內(nèi)徑為3400mm壁厚8mm，封頭壁厚8mm。還對塔體等進行了輔助設(shè)備設(shè)計，換熱則是通過夾套完成。攪拌器的形式為圓盤式攪拌器，攪拌軸直徑60mm。在此基礎(chǔ)上繪制了設(shè)備條件圖。本設(shè)計為間歇釜式反應(yīng)器的工業(yè)設(shè)計提供較為詳盡的數(shù)據(jù)與圖紙。e設(shè)計條件和任務(wù)一、設(shè)計目的和要求通過課程設(shè)計，要求更加熟悉工程設(shè)計基本內(nèi)容，掌握化學(xué)反應(yīng)器設(shè)計的主要程序及方法，鍛煉和提高學(xué)生綜合運用理論知識和技能的能力、獨立工作和創(chuàng)新能力二、設(shè)計題目和內(nèi)容設(shè)計題目：年產(chǎn)量為年產(chǎn)7100T的間歇釜式反應(yīng)器的設(shè)計乙酸乙酯酯化反應(yīng)的化學(xué)式為：CH3COOH+C2H50H=====CH3COOC2H5+H2O

AB R S原料中反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A：B：S=1：2：1.35,反應(yīng)液的密度為1020Kg/m3,并假定在反應(yīng)過程中不變。每批裝料、卸料及清洗等輔助操作時間為1h,每天計24h每年300d每年生產(chǎn)7200h。反應(yīng)在100℃下等溫操作，其反應(yīng)速率方程如下%=k1(CACB—CRCS/K)

100c時，k1=4。76X10—6L/(mol?min),平衡常數(shù)K=2.92。乙酸的轉(zhuǎn)化率，=0.4,反A應(yīng)器的填充系數(shù)f=0。8,為此反應(yīng)設(shè)計一個

反應(yīng)器。二,工藝設(shè)計工藝流程圖1。原料的處理量根據(jù)乙酸乙酯的產(chǎn)量可計算出每小時的乙酸用量為八 7100x103Q= =28.015kmol/L88x300x24x0.4由于原料液反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A：B：S=1：2:1.35則單位時間的處理量28.015義60*(1+2+1.35) =7.17m3/h10202。原料液起始濃度28.015=3.91mol/L7.17乙醇和水的起始濃度工91160*2)10.2mol/L463.91*60*L35=17.6mol/L18將速率方程變換成轉(zhuǎn)化率的函數(shù)CA=CA00(1「)CB=cB0—cAJa二CA0XACS=cS0+cA0XA將以上各式代人.=.(%%—%%/)中得r=kIC—X)C—CX)—c+cx)/K]整理得rRc—B0cA0Cc1+—B0+

cA0C-^0-CA0KJ(1\+1--=kc2(a+bx+cx2)1A0 AA其中：a=-0="=2.61CB0 3.91b=—(1+CB0^+CA010.2+3.9117.63.91x2.92)=-5.1511c=1- =1-——=0.66K2.92bb2-4ac=.v(-5.15)2-4x2.61x0.66=4.433.反應(yīng)時間由rV'=n—f^得RRdtdn R-V'dtRdc——R

dtd(cx)dx A0A=c——Adt A0dtIPkc2(a+bx+cx2)=cdx——AA0dt整理得dt=-kcdx A a+bx+cx2AA積分得t=’』)一巴―kc0a+bx+cx21A0 AA因為b2—4ac=(—5.15)2—4x2.61x0.66=19.63>0…，一，， 1故上式積分為t=—kcln4.76x10-4x3.91x4.43\b2—4acln2cx+b—■vb2—4acl!2cx+b+bb2—4ac2x0.66x0.4—5.15—4.432x0.66x0.4—5.15+4.43—ln0.4—5.15—4.43—5.15+4.43=153min4。反應(yīng)體積V=Q0(t+10)=7.17x(反應(yīng)器的實際體積15360+1)=25.45m3V25.45f0.8:31.81m3熱量核算1。物料衡算根據(jù)乙酸的每小時進料量為28.015kmol/h，再根據(jù)它的轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)物的初始質(zhì)量比算出各種物質(zhì)的進料和出料量：Q=Q(1—x)=28.015x(1—0.4)=16.81kmol/houtAinAinB28.015義inB28.015義60*246=73.08kmol/hQB=QB-(QA—QA)=73.08-(28.015-16.81)=61.88kmol/hinS28.015義inS28.015義60*1.3518=126.07kmol/hQS=QS+(QA-QA)=126.07+(28.015-16.81)=137.28kmol/hQR=QA-QA=28.015-16.81=11.21kmol/h結(jié)果匯總?cè)缦卤?物質(zhì)進料kmol/h出料kmol/h乙酸28。01516。81乙醇73.0861.88乙酸乙酯011.21水126.07137.282.能量衡算熱量衡算總式：Q+Q+Q=Q12 3 4式中：Q1進入反應(yīng)器無聊的能量，KJQj化學(xué)反應(yīng)熱，KJq3：供給或移走的熱量,外界向系統(tǒng)供熱為正，系統(tǒng)向外界移去熱量為負，KJQ4：離開反應(yīng)器物料的熱量，KJ每摩爾各種物值在不同條件下的c值：p,m對液相查得，c=A+BT+CT2各種液相物質(zhì)的熱容參數(shù)如下表液相物質(zhì)的熱容參數(shù)物質(zhì)ABX103CX106乙醇100。92-111.839498。54乙酸155.48-326。595744.199乙酸乙酯162。99—201。054777.283由于乙醇，乙酸乙酯，乙酸的沸點分別為78.5℃,77。3℃和118℃，所以:乙醇的C值p,mCp.m（l,351.5K廣A+BT+CT2二100.91-111.839義10-3義35105+498.54義10-6義351.52=123.204J?mol-1?K-1乙酸的c值p,mc=A+BT+CT2p,m（l,373K）二155.48-326.595義10-義373+744,199義10-6*3732=137.20J?mol-1?K-1乙酸乙酯的c值p,mCp.m（l,350.3K廣A+BT+CT2二162.99-207.054義10-3義350.3+777,283義10-6義350.32=185.839J?mol-1?K-1水的c值p,m查得，c?切k）=75.954J?mol-1?K-1對氣相各種氣象物質(zhì)的參數(shù)如下表氣相物質(zhì)的熱容參數(shù)物質(zhì)ABX103CX106DX1010乙醇6。296231。501—118.558222,183乙酸乙酯24.673328。226—98.4119-203。815乙醇的c值p,mc（ ）=A十BT十CT2+DT3=6.296+231,501義10-3義373-118.558義10-6*3732+222,183義10-10義3733=77.304J?mol-1?K-1乙酸乙酯的c值p,m

c =A+BT十CT2+DT3p,m(g，373K)=24.673+328.226義10-3義373—98.4119義10-6*3732—203.815義10-10義3733=132.352J?mol-1?K-1每摩爾物質(zhì)在100℃下的始值(1)每摩爾水的焓值(H2O) p,m(H20,373K)298J373dT+AHvapm=75.954x10(H2O) p,m(H20,373K)298J373dT+AHvapm=75.954x10-3x(373-298)+40.656=46.352KJ?mol-1⑵每摩爾的乙醇的焓值A(chǔ)H =c( ;于5dT+AH+c( 、rm(CH3CH2OH) p,m”H3CH2OH,l,351,50C) vapm p,m%H3CH2OH,l,373°C)298 :3(3JdT351.5=123.204x10-3x(351.5-298)+38.723+77.304x(373-351.5)x10-3=46.976KJ?mol-1⑶每摩爾乙酸的焓值A(chǔ)H=cJ373dTr p,m,373K)298=137.2x10-3x(373-298)=10.290KJ?mol-1(4)每摩爾乙酸乙酯的焓值A(chǔ)H =c( ;于2dT+AH+c( 、rm1cH3CO00cH2CH3) p,mC3COOOCH2CH3,l,350.2°C) vapm p,mC3COOOCH2CH3,l,373°C)298 :3f3JdT350.2=185.839x10-3x(350.3-298)+32.3+132.352x10-3x(373-350.3)=45,024KJ?mol-1總能量衡算01 "ch3COOH'Pm(CH3COOH) ^H?O'Dm(HO) "CH3CH?OH'Pm(CH3CH2OH)二126.07x103x46.352+73.08x103x46.976+28.015x103x10.29二9564877.07KJ/h(2)Q2的計算CH3COOH+C2H5OH=CH3COOC2H5+H2OQ2=11,21義103義。rHm(H2O)+A/m(CH3CH2COOCCH/m(CH3CH2OH/m(CH3COOHJ=11.21X103X(45.024+46.352—10.29—46.976)=382373.1KJ/h⑶Q4的計算4 "h20"rHm520)+^H2OJ"m(H2O)+CH3CH2OH"r"m(CH3CH2OH)+"cH3CH2OOCCH3"r"m(CH3CH2OOCCH3)=137.27x46.352+11.21x45.024+61.88x46.976+16.81x10.29)x103=9947307.86KJ/h因為。2>0,說明反應(yīng)吸熱故，有Q1-Q2+Q3=Q4求得：Q3=764803.89KJ/hQ3>0,故應(yīng)是外界向系統(tǒng)供熱。3.換熱設(shè)計換熱采用夾套加熱，設(shè)夾套內(nèi)的過熱水蒸氣由130℃降到110℃，溫差為20℃。水蒸氣的用量忽略熱損失,則水的用量為Q=mc攵-T)c=a+bT+cT2poa=29.16J?mol-1?K-1b=14.49x10-3J?mol-1?K-2c=-2.022x10-6J?mol-1?K-3T+T+T403+383=393Kc=29.16+14.49X10-3x393-2.022x10-6x3932po=29.16+5.6946-0.312310

=34.5423J?mol-1?K-1=1.92KJ?Kg-i?K-iQ

3Q

3

00(T-T)764803.891.92x(403-383)=19916.77kg/h四。反應(yīng)釜釜體設(shè)計1。反應(yīng)器的直徑和高度在已知攪拌器的操作容積后，首先要選擇罐體適宜的高徑比(H/Di),以確定罐體的直徑和高度。選擇罐體高徑比主要考慮以下兩方面因數(shù)：1、高徑比對攪拌功率的影響：在轉(zhuǎn)速不變的情況下，pa。3(其中D一攪拌器i直徑，P一攪拌功率)，P隨釜體直徑的增大，而增加很多，減小高徑比只能無謂地消耗一些攪拌功率。因此一般情況下，高徑比應(yīng)選擇大一些.2、高徑比對傳熱的影響：當容積一定時，H/Di越高，越有利于傳熱.高徑比的確定通常采用經(jīng)驗值表種類罐體物料類型H/Di一般攪拌釜液一固或液-液相物料1~1.3氣一液相物料1~2發(fā)酵罐類氣一液相物料1。7?2。5假定高徑比為H/Di=1.2，先忽略罐底容積MJi代入數(shù)據(jù)得D=3.23mi取標準D=3.2m=3200mmi標準橢球型封頭參數(shù)公稱直徑(mm)曲面高度(mm)直邊高度(mm)內(nèi)表面積(m2)容積(m3)32008004011.54。61筒體的高度V-u431.81-4.614H 3.38m=3380mmD2兀 3.22 兀i11

釜體高徑比的復(fù)核3380+釜體高徑比的復(fù)核3380+403200=1.07，滿足要求2。筒體的壁厚設(shè)計參數(shù)的確定反應(yīng)器內(nèi)各物質(zhì)的飽和蒸汽壓物質(zhì)水乙酸乙醇乙酸乙酯飽和蒸汽壓（MPa）0。1430。080。3160。272該反應(yīng)釜的操作壓力必須滿足乙醇的飽和蒸汽壓所以取操作壓力P=0.4MPa,取反應(yīng)器的設(shè)計壓力Pc=1。1P=1.1X0。4MPa=0。44MPa該反應(yīng)釜的操作溫度為100℃,設(shè)計溫度為120℃。材質(zhì)選用16MnR,16MnR材料在120℃是的許用應(yīng)力［。］t=147MPa取焊縫系數(shù)”=1.0（雙面對接焊,100%無損探傷）腐蝕裕量C2=2mm根據(jù)式5d+2=6.80+2=6.80mm2義147*1.0—0.44考慮到鋼板厚度負偏差圓整后，C1=0.6mm，取5〃=8mm水壓試驗水壓試驗時的應(yīng)力為P=1.25P取=1.25x0.44P=1.25P10T 147取PT=0.6MPa5=5—C=8—(0.6+2)=5.4mm代入得0=吧X(3200+㈣=166MPaT 2X5.416MnR的屈服極限0s=345MPa0.90g0.9x345x1.0=311MPas0<0.90巾12水壓試驗時滿足強度要求。水壓試驗的操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.55MPa,保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至0.44MPa,保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。3.釜體封頭厚度設(shè)計厚度 5= PD—+Cd2匕」巾一P 20.44義3200中二 +22義147*1.0=6.80mm考慮到鋼板厚度負偏差圓整后，C1=0.6mm，取5n=8mm五。反應(yīng)釜夾套的設(shè)計1。夾套DN、PN的確定由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體內(nèi)徑之間的關(guān)系可知：D=D+200=3200+200=3400mm由設(shè)備設(shè)計條件可知，夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓，取PN=0。25MPa2。夾套筒體的壁厚由于壓力不高所以夾套的材料選用Q235—B卷制，Q235—B材料在120℃是的許用應(yīng)力［。］t=113MPa取焊縫系數(shù)”=1.0（雙面對接焊,100%無損探傷）腐蝕裕量C2=2mm設(shè)計厚度5= PD—+Cd2匕」巾-P20.25義3400中= +2義113*1.0—0.25=5.77mm13考慮到鋼板厚度負偏差圓整后,C=0.6mm，取8=7mm按鋼制容中DN=3400mm的壁厚最小不的小于8mm所以取8=8mm.夾套筒體的高度口fV-v0.8義31.81-4.61。小H= = =2.59mj兀 K -D2 —X3.22i 44。夾套的封頭厚度夾套的下封頭選標準橢球封頭，內(nèi)徑與筒體(Dj=3400mm)相同。夾套的上封頭選帶折邊形的封頭，且半錐角a=45°。PD0 0.25x3400計算厚度8= ?-i +C= +2=5.76mmn2bJ①-0.5P 22X113X1-0.5X0.25考慮到鋼板厚度負偏差圓整后,C1=0.6mm，取8n=7mm按鋼制容中DN=3400mm的壁厚最小不的小于8mm所以取8=8mm帶折邊錐形封頭的壁厚考慮到風頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體壁厚一致，即8=8mmn水壓試驗水壓試驗時的應(yīng)力為o=P尸Jt 28ePT=1.25P目=1.25x0.25x1=0.31MPa，且不得小于(P+0.1)=0.35MPa所以取PT=0.35MPa8=8-C=8-(0.6+2)=5.4mm代入得。二0.35X(3200+0=110.4MPaT2x5.414Q235-B的屈服極限°r235MPa0.9ag0.9x235x1.0=212MPas°<0.9°6水壓試驗時滿足強度要求。水壓試驗的操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0。35MPa，保壓不低于30min,然后將壓力緩慢降至0.275MPa,保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形.若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體.若質(zhì)量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。六。攪拌器的選型攪拌設(shè)備規(guī)模、操作條件及液體性質(zhì)覆蓋面非常廣泛，選型時考慮的因素很多，但主要考慮的因素是介質(zhì)的黏度、攪拌過程的目的和攪拌器能造成的流動形態(tài)。同一攪拌操作可以用多種不同構(gòu)型的攪拌設(shè)備來完成，但不同的實施方案所需的設(shè)備投資和功率消耗是不同的，甚至會由成倍的差別。為了經(jīng)濟高效地達到攪拌的目的，必須對攪拌設(shè)備作合理的選擇。根據(jù)介質(zhì)黏度由小到大，各種攪拌器的選用順序是推進式、渦輪式、槳式、錨式和螺帶式.根據(jù)攪拌目的選擇攪拌器的類型:均相液體的混合宜選推進式，器循環(huán)量大、耗能低。制乳濁液、懸浮液或固體溶解宜選渦輪式，其循環(huán)量大和剪切強。氣體吸收用圓盤渦輪式最適宜，其流量大、剪切強、氣體平穩(wěn)分散。對結(jié)晶過程，小晶粒選渦輪式，大晶粒選槳葉式為宜。根據(jù)以上本反應(yīng)釜選用圓盤式攪拌器。1。攪拌槳的尺寸及安裝位置葉輪直徑與反應(yīng)釜的直徑比一般為0。2?0。5,一般取0.33,所以葉輪的直徑d=0.33D=0.33x3200=1056mm取d=1000mm.葉輪據(jù)槽底的安裝高度H1二L0d=1.0x1000=1000mm；葉輪的葉片寬度卬=0.2d=0.2x1000:200mm,取W=200mm；葉輪的葉長度l=0.25d=0.25x1000=225mm,取l=250mm；15

液體的深度H1=L0H=3200mm；擋板的數(shù)目為4,垂直安裝在槽壁上并從槽壁地延伸液面上，擋板寬度W=0.1D=0.1x3200=320mm槳葉數(shù)為6,根據(jù)放大規(guī)則，葉端速度設(shè)為4.3m/s,則攪拌轉(zhuǎn)速為:4.3 4.3n=—=——--=1.52r/§九d3.14x1.0 ，取n=1.5r/§2。攪拌功率的計算采用永田進治公式進行計算:H=2157x10-4Pa/§R=皿=L02x1.5x1020=7.09x106>300eN 2.157x10-4n2n2d 1.52x1.0g9.81=0.229[13]由于Re數(shù)值很大，處于湍流區(qū)，因此，應(yīng)該安裝擋板，一消除打旋現(xiàn)象。功率計算需要知到臨界雷諾數(shù)Rj用R率計算需要知到臨界雷諾數(shù)Rj用R代替R進行攪拌功率計算。R可以查表ecec上湍流一層流大的轉(zhuǎn)折點得出。查表知：。=6.8所以功率：P=Mn3d5=6.8x1020x1.53x1.05=23.4KW，取P=24KW3。攪拌軸的的初步計算攪拌軸直徑的設(shè)計(1)電機的功率P=27KW,攪拌軸的轉(zhuǎn)速n=90r/min,根據(jù)文獻，取用材料為1Cr18Ni9Ti,□=40MPa，剪切彈性模量G=8,1x104MPa，許用單位扭轉(zhuǎn)TOC\o"1-5"\h\z _P 14 __ _ _由m=9.553x106一得：m=9.553x106x =1.486x106N/mm=1486N/mn 9014利用截面法得：M=m=9.553x106x (N/mm)Tmax 9016

,M P 14由t二jvk」得:W>9.553x106 =9.553x106x—maxW P nh」 90x40p14攪拌軸為實心軸，則:W>0.2d3>9.553x106x p 90x40d>57.05mm取d=60mm(2)攪拌軸剛度的校核:由n_M 180wV=Tmaxx x103maxGJ兀T兀d4J= p32剛度校核必須滿足：Omax<[0l即:d>141801d>9.533x106x—x x103=57.2mm90兀=57.2mm兀1x8.1x104x—32所以攪拌軸的直徑取d=60mm滿足條件。攪拌抽臨界轉(zhuǎn)速校核計算由于反應(yīng)釜的攪拌軸轉(zhuǎn)速n=90r/min<200r/min,故不作臨界轉(zhuǎn)速校核計算。聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計由于選用擺線針齒行星減速機，所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)（D型）。標記為：DN40HG21570—95。結(jié)論依據(jù)GB150—1988《鋼制壓力容器》，反應(yīng)器尺寸為體積為31.81m3，反應(yīng)釜高為3380mm，內(nèi)徑3200mm,達到實際要求，完成設(shè)計任務(wù)。主要符號一覽表V——反應(yīng)釜的體積t--反應(yīng)時間c——反應(yīng)物A的起始濃度J。一-反應(yīng)物的B起始濃度17c--反應(yīng)物S的起始濃度f--反應(yīng)器的填充系數(shù)Di——反應(yīng)釜的內(nèi)徑H-—-反應(yīng)器筒體的高度h——封頭的高度P—-操作壓力P——設(shè)計壓力布一-取焊縫系數(shù)［。］「一鋼板的許用應(yīng)力C--鋼板的負偏差C1--鋼板的腐蝕裕量S2——筒壁的計算厚度S——筒壁的名義厚度Hn——反應(yīng)器夾套筒體的高度vj—-封頭的體積P--水壓試驗壓力DT——夾套的內(nèi)徑Qj——乙酸的用量Q0——單位時間的處理量總結(jié)在為期兩周的設(shè)計里，在此課程設(shè)計過程中首先要感謝老師，在這次課程設(shè)計中給予我們的指導(dǎo)，由于是初次做反應(yīng)工程課程設(shè)計，所以 ，再設(shè)計整個過程中難免遇到這樣那樣的難題不知該如何處理，幸好有陳湘耐心教誨，給予我們及時必要的指導(dǎo)，在此向陳老師表最誠摯的感謝！從陳老師開始說要在做課程設(shè)計開始，我就一直擔心我到最后交不了