廠房基坑及尾水渠施工降排水措施

【施工組織設(shè)計】華能亞曼蘇水電站廠房土建及金屬結(jié)構(gòu)安裝工程華能亞曼蘇水電站廠房土建及金屬結(jié)構(gòu)安裝工程【施工組織設(shè)計】第6章廠房基坑及尾水渠施工降排水措施6.1概述本標內(nèi)容包括施工圖紙所示的地面廠房、尾水渠及跨渠渡槽、泄水槽（樁號1+320m以后段）、防洪堤（包括廠區(qū)左側(cè)防洪堤、導(dǎo)洪堤及鄉(xiāng)村加固防洪堤）、臨時進場公路、永久進廠公路及跨尾水渠橋梁等主體及附屬土建工程、金屬結(jié)構(gòu)安裝工程，以及上述工程施工所需的所有臨時設(shè)施工程等。6.1.1本章施工項目及工作內(nèi)容⑴尾水渠施工期降排水專項設(shè)計與施工方案；=2\*GB2⑵廠房基坑施工期降排水專項設(shè)計與施工方案（包括排除降雨、坡面流水、基坑滲漏水、地下水和施工廢水等）；=3\*GB2⑶本標管理的渣場、場地和施工區(qū)排水的布置、設(shè)施、保證措施。6.1.2水文氣象條件(1)氣象托什干河流域地處歐亞大陸腹地，因遠離海洋，周圍又有高山阻隔，流域內(nèi)呈典型的大陸性氣候。其主要特點是：氣溫年內(nèi)變化較大，空氣干燥，日照長，蒸發(fā)強烈。據(jù)烏什縣氣象站1971～2010年資料統(tǒng)計：多年平均年降水量為112mm，降水量主要集中在5～9月份，占全年降水量約73%；多年平均氣溫為9.1℃，極端最高氣溫36.9℃，極端最低氣溫-27.4℃；最大風(fēng)速28.0m/s（風(fēng)向為WNW）；多年平均風(fēng)速為1.5m/s，主導(dǎo)風(fēng)向為NE；多年平均蒸發(fā)量為1886mm（Φ20cm蒸發(fā)皿）；最大凍土深度108cm；最大積雪厚度27cm；多年平均雷暴日數(shù)70d；多年平均日照時數(shù)2952h。烏什縣氣象要素統(tǒng)計見表6.1-1。表6.1-1烏什縣氣象要素統(tǒng)計表月項目123456789101112全年平均降水量（mm）2.03.97.78.514.819.916.718.013.04.41.81.6112平均氣溫（oC）-8.6-3.34.813.217.720.522.321.316.89.61.1-6.39.1極端最高氣溫（oC）9.716.423.931.032.435.136.936.132.127.319.812.636.9極端最低氣溫（oC）-26.1-27.4-13.5-3.40.64.58.86.00.9-4.5-18.6-25.7-27.4平均風(fēng)速（m/s）0.61.11.72.32.32.42.01.91.61.10.80.61.5最大風(fēng)速（m/s）8.028.015.018.018.018.014.015.020.011.012.010.028.0相應(yīng)風(fēng)向2GWNWWNWNWNNWNWWSWSWWNW2GSW2GWNW最大凍土深度（cm）10210897750000073882108最大積雪厚度（cm）17271430000010121327水面蒸發(fā)（Φ20）（mm）21.540.6109.6223.0296.9283.4289.1251.2184.0120.745.619.91886雷暴日數(shù)（d）00228131414953070日照時數(shù)（h）1961932172502832963102892672582061872952(2)水文1）亞曼蘇水電站退水斷面設(shè)計洪水亞曼蘇水電站退水斷面位于別迭里電站攔河樞紐下游55km，托什干河減水河段主要承泄左岸山區(qū)別迭里河、闊克留木蘇河、巴勒的爾薩依河、伊格爾別勒薩依河與左右岸山洪溝，集水面積共計約1500km2。本次沙里桂蘭克水文站設(shè)計洪水按照面積比的2/3次方放大至亞曼蘇水電站退水斷面，成果見表6.1-2。表6.1-2亞曼蘇水電站退水斷面設(shè)計洪水成果表斷面位置洪峰（m3/s）2%5%10%20%水電站退水斷面2060156012008662）引水渠沿線山洪溝設(shè)計洪水亞曼蘇水電站引水渠始于別迭里水電站工程尾水渠，渠道基本沿托什干河左岸山前戈壁灘等高線布設(shè)，高程在1700m左右，自西向東跨越別迭里河、闊克留木蘇河、巴勒的爾薩依河、伊格爾別勒薩依河與三個無名溝，渠道的終點在下游托什干河左岸牙滿蘇鄉(xiāng)以北附近。山洪溝流域分水嶺高程在2000~4600m之間，各洪溝基本呈西北東南向，平行分布，各山洪溝至輸水線路交匯處集水面積在25km2～463km2之間，河道長度10~60km，平均坡降在30‰～90‰之間。各山洪溝出山口以下至托什干河左岸區(qū)間為戈壁灘，比降在50‰左右，植被較差，均為稀疏灌木，溝壑縱橫，無明顯河道，洪水出山后沿戈壁灘漫流。線路各節(jié)點設(shè)計洪水見表6.1-3。表6.1-3推理公式法計算各分區(qū)設(shè)計洪水成果表（采用）分區(qū)（段）流域名稱集水面積

(km2)河長

(km)坡降

(‰)各頻率洪峰設(shè)計值（m3/s）0.5%1%2%3.3%5%10%20%Ⅰ別迭里河443.954.832.3639518407335276190118Ⅱ無名溝176.421.037.929524018915612989.756.2Ⅲ無名溝261.521.042.525520816413511277.748.6Ⅳ闊克留木蘇河463.055.634.3657533419344284196121Ⅴ巴勒的爾薩依河132.027.660.430524819616113392.357.6Ⅵ無名溝325.89.680.914311691.875.762.743.527.2Ⅶ伊格爾別勒薩依河47.014.085.521317413711393.564.940.6Ⅷ廠房山坡1513010481.767.5(3)水位流量關(guān)系亞曼蘇水電站尾水渠正常水位為1503m（引水流量為140m3/s），尾水水位流量關(guān)系曲線見表6.1-4和圖6.1-1。表6.1-4亞曼蘇水電站尾水水位流量關(guān)系曲線流量（m3/s）7153040506070尾水位（m）1500.111500.551501.091501.361501.601501.811501.99流量（m3/s）8090100110120130140尾水位（m）1502.171502.331502.481502.621502.751502.881503.00圖6.1-1亞曼蘇水電站尾水水位流量關(guān)系曲線亞曼蘇水電站退水斷面托什干河水位流量關(guān)系，依據(jù)托什干河實測大斷面，用曼寧公式法計算。電站退水斷面比降采用9‰，糙率依據(jù)河床的組成，參考沙里桂蘭克站的實測糙率，采用0.04。水位流量關(guān)系見表6.1-5。表6.1-5亞曼蘇水電站退水斷面水位流量關(guān)系序號高程(m)流量(m3/s)序號高程(m)流量(m3/s)序號高程(m)流量(m3/s)11488.500121489.6086.5231490.7091321488.600.239131489.70115241490.80106331488.701.28141489.80144251490.90130141488.803.50151489.90182261491.00158851488.906.71161490.00244271491.10193461489.0010.9171490.10318281491.20231971489.1016.8181490.20401291491.30265281489.2025.0191490.30495301491.40314691489.3036.4201490.40573311491.503673101489.4050.8211490.50689111489.5067.8221490.60819該斷面處河道較寬，因而水位相對于流量變化不敏感：流量從244m3/s升至3670m3/s（略大于千年一遇），水位從1490m升至1491.5m，僅升高1.5m。11.1.3地質(zhì)條件(1)基本地質(zhì)條件1)地形地貌：工程區(qū)段地處托什干河中游河段，河床高程1420～1730m，河道寬度2.0～4.0km，為左岸相對較陡、右岸平緩的不對稱寬闊“U”型谷，沿河兩岸發(fā)育Ⅰ、Ⅱ兩級階地，其中Ⅰ級階地斷續(xù)分布，階面寬度多在100～200m間，河拔高度分別為2～5m，Ⅱ級階地河拔高度7～12m，左岸階面開闊，并與山前傾斜平原相接，右岸階面寬度一般100～500m。托什干河北岸山前傾斜平原尚發(fā)育有多條規(guī)模不等的南北向展布山洪溝，溝谷寬度50～500m不等，下切深度多小于0.5m，平時無水，僅在洪水季節(jié)有暫時過洪。2)地層巖性：上更新統(tǒng)～全新統(tǒng)洪積碎石土（Q3－4pl）廣泛分布于山前傾斜平原，土體結(jié)構(gòu)密實為主，少量中密，斜層理發(fā)育?？偤穸却笥?00m；全新統(tǒng)沖洪積砂卵礫石（Q4al+pl）分布于托什干河河床、漫灘、Ⅰ級階地以及沖溝溝底。結(jié)構(gòu)中密～密實，成分以砂巖及灰?guī)r為主，該層厚度20～50m；全新統(tǒng)洪積碎石土（Q4pl）分布于山洪溝主溝槽及溝口洪積扇。干燥，中密～密實，該層厚度0～8m。3)區(qū)域地質(zhì)穩(wěn)定性：區(qū)域涉及哈薩克斯坦－準噶爾板塊與華北－塔里木板塊2個一級大地構(gòu)造單元；涉及天山強烈隆起區(qū)、塔里木坳陷區(qū)以及柯坪階梯狀斷塊翹起區(qū)3個一級新構(gòu)造單元，新構(gòu)造活動強烈。區(qū)域內(nèi)分布的活動斷裂在晚更新世晚期以來有較顯著的活動。區(qū)域內(nèi)的破壞性地震主要發(fā)生在活動斷裂帶及其附近。根據(jù)新疆防御自然災(zāi)害研究所對工程場地地震危險性評估成果，工程場地50年超越概率10%地震動峰值加速度值為0.2464g，50年超越概率5%地震動峰值加速度值為0.3456g，相應(yīng)地震基本烈度為Ⅷ度，綜合判別工程區(qū)處于區(qū)域構(gòu)造穩(wěn)定性較差地區(qū)。4)水文地質(zhì)：根據(jù)鉆孔揭露，在工程區(qū)內(nèi)地下水埋深多在40m以下，除亞曼蘇鄉(xiāng)附近有大量的泉群出露，地下水高于河水外，大部分地段地下水均低于河水。根據(jù)水質(zhì)資料分析，結(jié)合別迭里水電站的分析成果，本區(qū)地表水及地下水水化學(xué)類型均為HCO3-Ca，對普通水泥均無腐蝕性。5)廠址區(qū)物理地質(zhì)現(xiàn)象：根據(jù)新疆地質(zhì)工程勘察院為本工程進行地質(zhì)災(zāi)害評估成果，各沖溝匯水面積約3.2~4.1km2，洪水溝谷規(guī)模小于2×104m3，屬小型泥石流溝谷，按泥石流溝易發(fā)程度分級，為低易發(fā)泥石流溝，現(xiàn)狀評估其泥石流災(zāi)害危害程度中等。雖然工程區(qū)泥石流災(zāi)害的危害不十分突出，但由于地形空曠，植被不發(fā)育，在雨季易形成山洪對工程造成危害，需采取相應(yīng)的防洪措施。(2)廠址區(qū)工程地質(zhì)條件1)廠房：電站廠房位于山前洪積扇下部，亞曼蘇水電站廠房地面高程1550～1540m，廠房建基高程為1479.67m。廠房出露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層主為，廣泛分布于工程區(qū)場地，結(jié)構(gòu)密實，基本滿足廠房地基承載力的要求。地基參數(shù)及邊坡建議值可參見表6.1-6。廠房沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石屬于強～中等透水性，滲透系數(shù)建議值為1.34×10-2cm/s～7.35×10-3cm/s?？赡馨l(fā)生的滲透破壞形式為管涌，平均臨界坡降0.48，允許水力比降0.24。廠房中心線地下水位高程1512.86m，建基面低于地下水位約33.19m左右，施工時應(yīng)考慮降、排水措施和開挖邊坡穩(wěn)定問題，建議對開挖基坑采取截滲措施。由于勘察期間為枯水季節(jié)，預(yù)計到汛期地下水位將有一定抬升。另外廠房運行期間應(yīng)考慮地下水的浮托作用。在施工期及運行期長期降水過程中，會對周邊水文地質(zhì)環(huán)境有一定影響，需要對周邊井、泉進行必要的監(jiān)測。2)廠房邊坡：電站廠房地面高程1550～1540m，建基面高程1479.67m，基坑開挖邊坡最高可達70m。根據(jù)鉆孔資料揭示，邊坡由第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石組成，青灰色，結(jié)構(gòu)密實，分選性差，次棱角～次圓形。卵石一般粒徑6～15cm，約占5%～10%。礫石一般粒徑3～5cm，礫石約占65%～70%，卵礫石成分以灰?guī)r、砂巖為主。其余為細粉砂。鉆孔80m深度內(nèi)未見砂層或砂層透鏡體出露，具備廠房邊坡的形成條件。綜合砂卵礫石層物理力學(xué)特性，結(jié)合上游別迭里二級電站實際開挖邊坡資料，廠房基坑開挖邊坡建議值參見表6.1-6。為確保施工和運行安全，每8m~10m之間設(shè)2m寬的馬道，需采取坡面加固和防、排水措施，在施工和運行過程中，加強對邊坡的巡視和安全監(jiān)測工作。3)廠址區(qū)存在的主要工地質(zhì)問題：①土的腐蝕性：根據(jù)土化學(xué)試驗資料分析，土中的離子對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性。對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋在干濕交替狀態(tài)下具弱腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)弱~中等腐蝕性；②防洪安全：電站場區(qū)及周邊有多條NW流向的沖溝發(fā)育，在融雪或強降雨時，可能發(fā)生暫時性洪水，應(yīng)注意其對施工期間人員和設(shè)備以及電站運行期間的建筑物安全的影響。表6.1-6電站場區(qū)地基參數(shù)及邊坡建議值地層代號巖性地基承載力（MPa）壓縮模量（MPa）抗剪強度開挖邊坡（每8m~10m設(shè)一馬道）f（砼/地基）臨時永久Q3al+pl低液限粘土0.10～0.15水上1:1.75~1:2.0水下1:2.0~1:2.5砂卵礫石0.45～0.5025～300.50~0.55水上1:1.0~1:1.5水上1:1.5~1:1.75—水下1:1.75~1:2.0(3)尾水渠工程地質(zhì)條件1）地形地貌尾水渠沿廠房軸線向下游側(cè)布置，尾水渠總長約3717m。尾水池底板高程為1482.67m，尾水渠底板高程為1494.7m。渠道沿線地面高程在1571～1492m之間，至樁號尾1+750m附近轉(zhuǎn)向托什干河上游側(cè)，至亞曼蘇西部退至秋格爾干渠上游的托什干河，穿越山前洪積扇及托什干河二級階地，渠線所經(jīng)區(qū)域多為農(nóng)田。地層由第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層組成。尾水渠中下段出露具二元結(jié)構(gòu)的上更新統(tǒng)沖洪積（Q32al+pl）低液限粘土及上更新統(tǒng)沖洪積（Q31al+pl）砂卵礫石。局部分布第四系全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石。因穿越不同地貌單元，渠道沿線地基土層有一定變化。=1\*GB3①樁號尾0＋000m～尾0＋192m段，尾水池底板高程為1482.67m，最大挖深約66m。地基由上更新統(tǒng)沖洪積（Q31al+pl）砂卵礫石組成。第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，密實，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。局部分布第四系全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石，僅局部沖溝部位發(fā)育，厚度一般0.5m左右，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，松散，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。該段渠道地下水位高程為1507.91m～1516.92m，高于渠道底板約10m。施工期存在深基坑排水和開挖邊坡穩(wěn)定問題，需要對開挖基坑采取截滲措施。由于勘察期間為枯水季節(jié)，預(yù)計到汛期地下水位將有一定抬升。=2\*GB3②樁號尾0＋192m～尾3＋717m段，最大挖方深度約40m。渠道地層巖性具二元結(jié)構(gòu)：上部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q32al+pl）低液限粘土，鉆孔揭露最大厚度為17m，淺黃色，硬塑～可塑狀，下部靠近水位部分呈可塑～軟塑狀，土質(zhì)不均勻，局部夾有粉土薄層，底部夾有鈣質(zhì)結(jié)核，與砂卵礫石接觸部位呈軟塑狀，近飽和～飽和。下部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q31al+pl）砂卵礫石，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，密實，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。按設(shè)計布置該渠段渠底及岸坡地基巖性均為低液限粘土，屬濕陷性強烈土層。因此該層不宜作為渠基持力層，需要采取工程處理措施消除濕陷性。根據(jù)鉆孔揭露及附近泉水調(diào)查，地下水主要埋藏于第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）低液限粘土之下的松散砂卵礫石層中，砂卵礫石層頂板高程1491m～1494m，該段渠道地下水具承壓性質(zhì)，承壓水頭5m～14m。鉆孔揭露承壓水頭高程1499.19m～1507.91m，平均高于渠道底板約9m。該段渠道渠底板設(shè)計高程1494m～1497.5m，渠道渠底板以下下伏低液限粘土平均厚度約3m，其中樁號尾2＋522m附近最大下伏厚度約5m。由于有承壓水的存在，當渠道開挖至渠底板高程時，由于上覆低液限粘土較薄，地下水有可能沖破上覆低液限粘土，形成突然涌水。施工期存在基坑排水和開挖邊坡穩(wěn)定問題，需要對開挖基坑采取截滲措施。由于勘察期間為枯水季節(jié)，預(yù)計到汛期地下水位將有一定抬升。由于該渠段位于承壓水頭以下，存在地基土凍脹問題，設(shè)計應(yīng)予充分考慮。開挖邊坡建議值參考表6.1-6。3）地下水根據(jù)沿線鉆孔揭露地下水及井泉調(diào)查，渠道沿線地下水主要埋藏于第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）低液限粘土之下的松散砂卵礫石層中。樁號尾0＋000m～尾1＋732m段為潛水，渠道位于地下水位以下，樁號尾1＋600m～渠尾地下水具承壓性，承壓水頭埋深較淺，其中樁號尾3＋000m附近沖溝中有泉水出露，且均為上升泉，也表明該區(qū)段地下水具有承壓性，尾水渠出口附近亦有泉水出露，亦為上升泉。勘察期間為冬季，屬枯水季節(jié)。雨季估計地下水位有可能抬高。施工期存在基坑排水問題，設(shè)計應(yīng)預(yù)足夠重視。4）工程地質(zhì)評價①地基參數(shù)與開挖邊坡根據(jù)土工試驗成果，低液限粘土抗剪強度小值平均值，c=3.2KPa、Φ＝25.7°，砂卵礫石動力觸探擊數(shù)大于50擊，屬密實結(jié)構(gòu)；綜合上述試驗成果，并參考類似條件下已建工程經(jīng)驗，電站場區(qū)不同地基土體物理力學(xué)參數(shù)建議值參見表6.1-6。尾水渠與廠房接壤部位最大挖深近71m，綜合各土層物理力學(xué)特性，渠道開挖永久邊坡建議值參見表6.1-6。為確保施工運行安全，每8～10m宜布設(shè)一級馬道，同時注意坡面加固、加強安全檢測并做好防、排洪工作。②地下水根據(jù)沿線鉆孔揭露地下水及井泉調(diào)查，樁號尾1＋600m～渠尾地下水具承壓性，承壓水頭4m～14m，開挖期間將存在基坑涌水問題，施工期應(yīng)考慮基坑降水、排水措施，并對基坑降、排水對渠道邊坡穩(wěn)定的影響給予充分重視。此外，地下水具承壓性，對渠道混凝土襯砌或蓋板的將產(chǎn)生一定的頂托作用。渠道施工期開挖對承壓水具有減壓作用，隨著基坑排水及工程運行期間排水孔減壓形成的外水內(nèi)滲，可能致使渠道沿線周邊地下水位下降，對周邊鄉(xiāng)民生活取水有一定的影響。施工時應(yīng)對周邊村民取、用水及居民家中井水水位變化進行監(jiān)測。③濕陷性根據(jù)試驗資料顯示，尾水渠低液限粘土均屬濕陷性強烈。經(jīng)計算屬自重Ⅲ（嚴重）場地。因此該土層不宜作為渠基持力層，需要采取工程處理措施消除濕陷性。④不均勻沉陷由于尾水渠不同部位地基持力層巖性不同，存在地基不均勻沉陷問題。其中第四系下～中更新統(tǒng)冰水堆積（Q1-2gl）半膠結(jié)礫巖及第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石均可作為天然地基，地基承載力及地基變形均滿足要求。而第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）低液限粘土具濕陷性及下部靠近水位部分呈可塑～軟塑狀，不滿足地基承載力及地基變形要求。且在渠基兩種巖性接觸部位可造成不均勻沉陷，因此低液限粘土不宜作為天然地基，需要采取工程處理措施。⑤渠道防滲渠道承壓水頭均已高于渠道建基面，工程運行期間減壓排水孔應(yīng)進行反濾設(shè)計，防止外水內(nèi)滲導(dǎo)致的地基滲透變形破壞。地下水具承壓性，應(yīng)綜合考慮渠道沿線內(nèi)、外水滲流對渠坡穩(wěn)定的影響，采取適宜的工程措施。⑥地震液化上述含水渠段地基為（Q3al+pl）低液限粘土和松散砂卵礫石層，表層低液限粘土粘粒含量平均41.1%；砂卵礫石粒徑＞2mm顆粒含量平均值大于70％，其相對密度平均0.59，屬中密結(jié)構(gòu)，其間未發(fā)現(xiàn)有一定厚度且分布連續(xù)的砂性土層。根據(jù)《水力發(fā)電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50287-2006）附錄M，在地震基本烈度為Ⅷ度時，初判二者均屬非液化土層。⑦地基凍脹破壞：根據(jù)WUSHI縣氣象站資料，本地區(qū)最大季節(jié)性凍土厚度1.08m。樁號1＋600以下渠段，表層均有低液限粘土覆蓋，其厚度0.5～17.0m。其天然含水率在1%~31.2%之間，塑限值為20.8%~25.1%，按《凍土工程地質(zhì)勘察規(guī)范》GB50324－2001中的相關(guān)規(guī)定，屬凍脹~強凍脹性土層，部分渠段渠土凍脹問題較為突出。⑧地基水、土層腐蝕性：根據(jù)水質(zhì)分析成果顯示地下水對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性。根據(jù)渠道地基土化學(xué)試驗成果，并參照《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2009）中的土壤腐蝕性評價標準，工程區(qū)場地環(huán)境類別為Ⅲ類，根據(jù)土化學(xué)試驗資料顯示：土中的離子對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性。土的電阻率在40~240Ω·m，對鋼結(jié)構(gòu)弱~中等腐蝕性。(4)廠區(qū)左岸防洪堤工程地質(zhì)條件廠區(qū)左側(cè)防洪堤位于電站廠房的左側(cè)，長約3172m，距電站廠房430m左右，屬托什干河左岸山前洪積傾斜平原，地形呈緩坡狀，西北高東南低，天然坡度5°左右，防洪堤地面高程1682.50～1524.0m。防洪堤出露地層由第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石和局部沖溝部位發(fā)育第四系全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石組成。第四系全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石厚度一般0.5m左右，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，結(jié)構(gòu)松散，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。此層不宜用于渠基持力層，宜進行挖除。上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，結(jié)構(gòu)密實，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主，滿足壓力前池基礎(chǔ)承載力的要求。全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石，地基參數(shù)及邊坡建議值可參見表6.1-6。此外，由于壓力前池位于山前洪溝出口部位，應(yīng)充分重視防洪安全問題。(5)廠區(qū)泄水槽工程地質(zhì)條件廠區(qū)泄水槽長約3850m，地面中心線高程1545.0m~1512.0m，露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層為主，泄水槽的工程地質(zhì)條件如下：=1\*GB3①樁號槽0＋000m～槽3＋007m段，泄水槽地基由上更新統(tǒng)沖洪積（Q31al+pl）砂卵礫石組成。第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，密實，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。局部分布第四系全新統(tǒng)沖洪積（Q4al+pl）砂卵礫石，僅局部沖溝部位發(fā)育，厚度一般0.5m左右，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，松散，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。施工期存在開挖邊坡穩(wěn)定問題，需要采取必要工程處理措施。開挖邊坡建議值參考表6.1-6。=2\*GB3②樁號槽3＋007m～槽3＋850m段。泄水槽地層巖性具二元結(jié)構(gòu)：上部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q32al+pl）低液限粘土，鉆孔揭露最大厚度為17m，淺黃色，硬塑～可塑狀，下部靠近水位部分呈可塑～軟塑狀，土質(zhì)不均勻，局部夾有粉土薄層，底部夾有鈣質(zhì)結(jié)核，與砂卵礫石接觸部位呈軟塑狀，近飽和～飽和。下部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q31al+pl）砂卵礫石，灰白～青灰色，卵、礫石含量60％～70％，呈圓狀及次圓狀，局部分選較好，密實，成分以灰?guī)r、砂巖為主，粒徑一般2～15cm，細顆粒充填物以粉細砂為主。按設(shè)計布置該槽段及岸坡地基巖性均為低液限粘土，屬濕陷性強烈土層。因此該層不宜作為渠基持力層，需要采取工程處理措施消除濕陷性。根據(jù)鉆孔揭露及附近泉水調(diào)查，地下水主要埋藏于第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）低液限粘土之下的松散砂卵礫石層中，砂卵礫石層頂板高程1491m～1494m，該段渠道地下水具承壓性質(zhì)，承壓水頭5m～14m。鉆孔揭露承壓水頭高程1499.19m～1507.91m，由于有承壓水的存在，當泄水槽開挖至泄水槽底板高程時，由于上覆低液限粘土較薄，地下水有可能沖破上覆低液限粘土，形成突然涌水。施工期存在基坑排水和開挖邊坡穩(wěn)定問題，需要對開挖基坑采取截滲措施。由于勘察期間為枯水季節(jié)，預(yù)計到汛期地下水位將有一定抬升。由于該泄水槽段位于承壓水頭以下，存在地基土凍脹問題，設(shè)計應(yīng)予充分考慮。此外，由于壓力前池位于山前洪溝出口部位，應(yīng)充分重視防洪安全問題。6.2基坑施工期經(jīng)常性排水承包人承擔(dān)本合同工程中所有施工排水系統(tǒng)的規(guī)劃、設(shè)計，報監(jiān)理人批準后實施，并負責(zé)直至完工驗收前的排水，主要包括（但不限于）：⑴基坑的滲漏水；⑵由于降雨而造成的基坑積水；⑶施工過程中的廢水；⑷其它標段可能滲入本標的廢水。6.2.1基坑的滲漏水施工已做管井，初估基坑的滲漏水可忽略不計即Q1=0m3/h。6.2.2基坑內(nèi)降雨集水量本標渠道基坑內(nèi)降雨集水量按占地面積估算，初步估算面積為3717*100=37.2萬m2，工程區(qū)內(nèi)多年平均降雨量為112mm，降水量主要集中在5～9月份，占全年降水量約73%；，推算出壩址區(qū)最大平均日降雨強度為=112*0.73/（30*5）=0.545mm，施工期基坑最大集雨量=SHr=372000×0.000545=202.74m3/d，本標基坑施工期基坑最大集雨量為202.74/24=8.45m3/h。本標廠房基坑內(nèi)降雨集水量按占地面積估算，初步估算面積為300*250=7.5萬m2，工程區(qū)內(nèi)多年平均降雨量為112mm，降水量主要集中在5～9月份，占全年降水量約73%；，推算出壩址區(qū)最大平均日降雨強度為=112*0.73/（30*5）=0.545mm，施工期基坑最大集雨量=SHr=75000×0.000545=40.875m3/d，本標基坑施工期基坑最大集雨量為40.875/24=1.7m3/h。本標泄水槽基坑內(nèi)降雨集水量按占地面積估算，初步估算面積為（3924-240）*17+60*59+180*20=7.0萬m2，工程區(qū)內(nèi)多年平均降雨量為112mm，降水量主要集中在5～9月份，占全年降水量約73%；，推算出壩址區(qū)最大平均日降雨強度為=112*0.73/（30*5）=0.545mm，施工期基坑最大集雨量=SHr=70000×0.000545=38.15m3/d，本標泄水槽基坑施工期基坑最大集雨量為38.15/24=1.59m3/h。故本標施工期內(nèi)降雨量合計為Q3=8.45+1.7+1.59=11.74m3/h。6.2.3施工過程中的廢水基坑施工過程中的廢水主要考慮前期開挖施工、基礎(chǔ)處理和后期混凝土澆筑施工時產(chǎn)生的廢水?；觾?nèi)施工廢水包括：土方開挖用水、基礎(chǔ)處理施工用水、混凝土養(yǎng)護、沖毛用水、施工機械沖洗用水等，用水量根據(jù)氣溫條件、施工強度、混凝土澆筑層厚、結(jié)構(gòu)形式等決定。用水量按以下確定：土方開挖每100m3土方耗水按0.4m3計；混凝土澆筑每立方米混凝土按耗水1.0m3計算。施工期廢水利用Q3表示，以施工期各工序產(chǎn)生的最大廢水組合疊加計算，約為6.2.4其它標段可能滲入本標的廢水因本標與其他標段相鄰，施工期間其它標段可能有部分滲水進入本標，初估此部分滲水按Q4=10m3/h計算。6.2.6基坑經(jīng)常性排水能力基坑經(jīng)常性排水為上述各項匯總量，如下公式所示：Q=Q1+Q2+Q3+Q46.2.6基坑施工期經(jīng)常性排水強度匯總表基坑施工期經(jīng)常性排水強度見表6.3-1。表6.3-1經(jīng)常性滲水量匯總表項目基坑滲漏水降雨強度生產(chǎn)廢水強度其它標段滲水最不利組合單位m3/hm3/hm3/hm3/hm3/h經(jīng)常性排水011.74221043.74施工期間按最不利組合進行水泵配置，經(jīng)常性排水強度考慮了其它標段滲水及施工期生產(chǎn)廢水等，施工期經(jīng)常性排水強度43.74m3/h。6.2.7基坑排水方式渠道基坑排水方式在尾水1+500~尾3+200段地下水在渠底高程1m范圍內(nèi)采用基底挖集水井明排的方式降水。其余地下水位較高的部位，為了給渠道開挖帶來較好的作業(yè)環(huán)境，在渠道兩側(cè)分設(shè)管井的辦法排水。廠房基坑排水，根據(jù)設(shè)計方案，主廠房施工期排水方案采用“防滲墻+管井”的型式進行防滲及強排，廠房開挖至El.1503.10m后開始防滲墻和40個管井的施工，其中主廠房左側(cè)19個管井的滲水由潛水泵（流量140m3/h，揚程90m）直接強排至主廠房基坑外；主廠方右側(cè)20個管井的滲水由潛水泵（流量140m3/h，揚程40m）抽排至集水池后，由離心泵（流量280m3/h，揚程60m）抽排至廠房基坑外。在施工廠房1513~1503高程時，擬采用排水管井進行基坑降水。在進行泄水槽施工時，槽3+007~槽3+850m段，有5m~14m的承壓水頭出現(xiàn)，故采用管井降水，其他部位地下水位基本位于渠底高程以下，如遇地下水出漏，采用明排即可。根據(jù)施工總進度對開挖和混凝土澆筑的進度安排，結(jié)合基坑高程情況。排水泵站布置原則盡量做到揚程低、基礎(chǔ)牢固、不妨礙基坑開挖、混凝土澆筑及其它工序施工為原則?；优潘O(shè)備根據(jù)現(xiàn)場實際情況布置,排水擬采用以2臺清水泵為主，輔助2臺污水泵連續(xù)抽水,可滿足排水要求，排水設(shè)備見表6.3-2所示。6.2.8基坑排水強度及設(shè)備選擇表基坑排水強度及設(shè)備匯總見表6.2-2和表6.2-3所示。表6.2-2基坑排水強度表排水時段項目經(jīng)常性排水備注排水強度(m3/h)43.74排水歷時(d)450水泵型號及數(shù)量(臺)水泵型號臺數(shù)備注IS80-50-3153備用1臺50-20-40-7.52備用1臺表6.3-3排水設(shè)備基本特性匯總表編號水泵型號排水強度（m3/h）揚程（m）功率（kw）經(jīng)常性排水使用數(shù)量（臺）功率合計（KW）1IS80-50-31525325.5211250-20-40-7.520407.517.5注：經(jīng)常性排水為間斷抽排每天為2個臺班。6.2.9排水應(yīng)急保證措施基坑排水是主體工程施工的前提保證，排水設(shè)計直接影響基坑施工，甚至阻礙施工。須精心組織、精心施工，基坑內(nèi)派專人24小時現(xiàn)場巡視，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，保證基坑排水設(shè)備的完好率。同時配備柴油發(fā)電機組，以保證系統(tǒng)停電時基坑排水設(shè)備正常運行。6.3降水管井工程6.3.1減壓降水井降水作用⑴控制本標段基坑內(nèi)和邊坡面滲水，使本標段施工作業(yè)在疏干或無水條件下進行，改善施工作業(yè)環(huán)境。⑵消除地下水滲透壓力的影響，防止地層土顆粒流失，減少土中孔隙水壓力，增加土中有效應(yīng)力，提高土體固結(jié)程度，增加土體的抗剪強度，避免作業(yè)面滲水影響，確保廠房及渠道施工邊坡穩(wěn)定性。⑶降低基底地下水頭，減小滲水壓力對基底土層的頂托力，防止基坑出現(xiàn)涌水、涌砂及滲透變形等問題。⑷降低開挖土體中的含水量，提高土體物理力學(xué)性質(zhì)指標，提高邊坡施工安全穩(wěn)定程度，確保本標段施工安全。6.3.2降水井設(shè)計說明6.3.2.1尾水渠基坑降水井設(shè)計說明樁號尾0＋000m～尾0＋192m段，尾水池底板高程為1482.67m，最大挖深約66m。該段渠道地下水位高程為1507.91m～1516.92m，高于渠道底板約10m。施工期存在深基坑排水和開挖邊坡穩(wěn)定問題，樁號尾0＋192m～尾3＋717m段，最大挖方深度約40m。該段渠道地下水具承壓性質(zhì)，承壓水頭5m～14m。鉆孔揭露承壓水頭高程1499.19m～1507.91m，平均高于渠道底板約9m。該段渠道渠底板設(shè)計高程1494m～1497.5m，渠道渠底板以下下伏低液限粘土平均厚度約3m，其中樁號尾2＋522m附近最大下伏厚度約5m。由于有承壓水的存在，當渠道開挖至渠底板高程時，由于上覆低液限粘土較薄，地下水有可能沖破上覆低液限粘土，形成突然涌水。施工期存在基坑排水和開挖邊坡穩(wěn)定問題，需要對開挖基坑采取截滲措施。依據(jù)地質(zhì)資料，采用防滲措施工程量很大，應(yīng)采用井點降水方案。渠道沿線基本為砂卵石層。滲透系數(shù)為2.00×10-2～6.00×10-2cm/s。取亞曼蘇水電站尾水渠正常水位1503m（引水流量為140m3/s）為降水的計算水位，降水井正式施工前，進行降水試驗，并根據(jù)試驗成果確定降水井間距，降水井抽水控制水位、抽水量等需根據(jù)井點降水試驗和運行期水位確定。6.3.2.2廠房基坑（1513~1503高程）降水井設(shè)計說明廠房出露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層主為，廣泛分布于工程區(qū)場地，結(jié)構(gòu)密實，基本滿足廠房地基承載力的要求。廠房沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石屬于強～中等透水性，滲透系數(shù)建議值為1.34×10-2cm/s～7.35×10-3cm/s?？赡馨l(fā)生的滲透破壞形式為管涌，平均臨界坡降0.48，允許水力比降0.24。廠房中心線地下水位高程1512.86m，建基面低于地下水位約33.19m左右，在1513~1503水位時考慮臨時施工排水措施，擬采用管井降水。6.3.2.3泄水槽（3+007m~3+850m）降水井設(shè)計說明廠區(qū)泄水槽長約3850m，地面中心線高程1545.0m~1512.0m，露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層為主，樁號槽3＋007m～槽3＋850m段。泄水槽地層巖性具二元結(jié)構(gòu)：上部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q32al+pl）低液限粘土，鉆孔揭露最大厚度為17m，淺黃色，硬塑～可塑狀，下部靠近水位部分呈可塑～軟塑狀，土質(zhì)不均勻，局部夾有粉土薄層，底部夾有鈣質(zhì)結(jié)核，與砂卵礫石接觸部位呈軟塑狀，近飽和～飽和。砂卵礫石層頂板高程1491m～1494m，該段渠道地下水具承壓性質(zhì)，承壓水頭5m～14m，此段部位采用管井降水。6.3.2.4減壓降水井材料質(zhì)量、規(guī)格要求⑴減壓降水井管采用無砂水泥管，每節(jié)長1m，減壓降水井管間的連接采用螺栓連接。減壓降水井管結(jié)構(gòu)尺寸、材料強度指標應(yīng)符合有關(guān)技術(shù)要求；⑵減壓降水井管、濾網(wǎng)間隙、類型及規(guī)格應(yīng)符合設(shè)計文件及有關(guān)技術(shù)要求；⑶反濾料質(zhì)地應(yīng)致密堅硬，軟化系數(shù)大于0.86，含泥量小于6%，物理力學(xué)指標應(yīng)滿足設(shè)計文件及有關(guān)技術(shù)要求；=4\*GB2⑷用于減壓降水井封孔的粘土球應(yīng)自然風(fēng)干，直徑為10～20mm。6.3.3管井降水設(shè)計6.3.3.1尾水渠管井降水設(shè)計⑴管井井點法根據(jù)工程區(qū)水文地質(zhì)條件，含水層的富水性，土壤滲透系數(shù)，降水影響半徑，土層給水度等，本工程渠道井點降水采用管井井點法降水方案。它具有降水工藝成熟，設(shè)備簡單，維護管理便利，降水效果好。通過在基坑內(nèi)的管井抽汲地下水，使地下水位降低到基坑底部0.5m以下，疏干基坑內(nèi)土層，確保施工作業(yè)處于無水干燥條件下進行，消除滲水對結(jié)構(gòu)物不利影響（基坑底板突涌），增加邊坡的穩(wěn)定性。⑵涌水量計算本標段基坑開挖長3717m，尾1+500~尾3+200樁號，地下水位在渠道底部上下1m范圍內(nèi)，采用排水溝明排，集水井設(shè)泵強排的方式，其余部分可視為矩形基坑，采用管井降水?；舆h離隔水邊界，降水井為潛水非完整井，井與井之間相互影響，為了使數(shù)據(jù)更加精確采用群井法計算。該段渠道地下水位高程為1507.91m～1516.92m，高于渠道底板約10m。影響半徑（R）計算的經(jīng)驗半徑、潛水含水層：=2*10.5*sqr（0.0004*10.5*3600*24）=2*10.5*21.99=400m式：R—降水影響半徑（m）；S—基坑水位降深（m），最大開挖深度71m；水位降深10.5m，地下水降低到渠底板以下0.5m；K—滲透系數(shù)（m/d），0.0004*24*3600=34.56m/d（1.44m/h）H—含水層厚度（m），10.5m。得；R=400m?；拥刃О霃剑╮0）的確定=1*（2017+100）/4=529式中：L—基坑長度（m），取2017m（尾水渠前段1500m，尾水渠尾段517m采用管井降水，中間部分采用強排）；r0—基坑等效半徑（m）；B—基坑寬度（m），取100m；表6.3-1矩形基坑的等效半徑概化系數(shù)B/L0.1～0.20.2～0.30.3～0.40.4～0.60.6～1.01.001.121.141.161.18—概化系數(shù)（m），查表4.6-2，取1；計算得：r0=529m。基坑涌水量計算基坑涌水量：=1.366*34.56*(2*10.5-10.5)*10.5/[lg(1+400/529)]=21287m3/d式中：Q—基坑涌水量（m3/d）；K—滲透系數(shù)（m/d），計算得34.56m/d；R—滲透影響半徑（m），取400m；S—降深（m）,取10.5m；H—潛水含水層厚度（m），取10.5m；得：Q=21287m3/d。按照水泵出水功率出水量計算單井的出水量=65*3.14*0.04*10.5*3.257=279.2=65*3.14*0.065*10.36*3.257=447.6考慮到實際出水量約為設(shè)計值的55%，279.2*0.55=154，因此取值154m3/d降水井數(shù)量與間距的確定式中：n—降水井數(shù)量Q—基坑涌水量（m3/d）；q—單井出水能力（m3/d）；a—降水井間距（m）L—沿基坑周邊布置降水井的總長度（m）得：n=1.1*21287/154=152口；a=2017*2/152=26.5m=3\*GB2⑶降水井布置根據(jù)降水的需要，水文地質(zhì)條件與開挖的深度等因數(shù)進行管井的布置；本標段井點降水初步按降至基面0.5m以下，共布置降水井約152口，間距為25m，降水井的最大深度71+0.5+2.5m（考慮部分超深）=74m，井徑(外)0.6m。在施工過程中根據(jù)現(xiàn)場具體地質(zhì)情況及實驗成果進行布置。=4\*GB2⑷降水井的構(gòu)造與設(shè)計①井深：地面以下最大井深74m；②井徑：管井外徑600mm，內(nèi)徑380mm；③濾水管材管內(nèi)徑及規(guī)格：選用多孔無砂混凝土管，管內(nèi)徑380mm，外徑600mm，每節(jié)管長1m；④填礫厚度：環(huán)繞井管外壁60mm以上；⑤濾料規(guī)格：采用顆粒磨圓度較好的3～6mm的豆石圍填；⑥含砂量：降水井抽水期間，水質(zhì)清澈，不出現(xiàn)泥沙排出現(xiàn)象；⑦管井內(nèi)水位深度低于最低開挖高程0.5m。=5\*GB2⑸排水溝的布置從管井中抽汲的地下水排入開挖邊線兩側(cè)設(shè)置的排水溝內(nèi)。在開挖施工前，先在兩側(cè)設(shè)置排水溝，溝底保持一定的排水坡度，以便及時排走雨水和地面積水等，保護開挖面免受雨水沖刷。排水溝深度按2.0m控制，底寬不小于1.0m，上口寬約2.6m，且保持一定的坡度。在基坑內(nèi)布置臨時集水坑，將地下水經(jīng)排水溝引至集水坑，用水泵將水抽出至監(jiān)理指定地點。集水坑深度一般比導(dǎo)水溝低約0.8m，集水坑四周設(shè)置反濾，防止細小土粒被攜出。開挖在地下水位降低后進行，確保開挖作業(yè)面在無水場面上施工。在排水期間，觀察水文地質(zhì)情況，觀測地下水量變化，調(diào)整抽水設(shè)備的配置，確保排水設(shè)備能力與最大滲水流量相比，具有20%的富余度。6.3.3.2廠房（1513~1503高程）管井降水設(shè)計⑴管井井點法廠房出露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層主為，廣泛分布于工程區(qū)場地，結(jié)構(gòu)密實，基本滿足廠房地基承載力的要求。廠房沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石屬于強～中等透水性，滲透系數(shù)建議值為1.34×10-2cm/s～7.35×10-3cm/s。可能發(fā)生的滲透破壞形式為管涌，平均臨界坡降0.48，允許水力比降0.24。廠房中心線地下水位高程1512.86m，建基面低于地下水位約33.19m左右，在1513~1503水位時考慮臨時施工排水措施，擬采用管井降水。⑵涌水量計算本標段基坑開挖長300m，開挖寬度約200m，最大開挖深度10m，可視為矩形基坑?；舆h離隔水邊界，降水井為潛水非完整井，井與井之間相互影響，為了使數(shù)據(jù)更加精確采用群井法計算。影響半徑（R）計算的經(jīng)驗半徑、潛水含水層：=2*10.36*sqrt（0.00043*10.36*3600*24）=2*10.36*24.38=406.5m式：R—降水影響半徑（m）；S—基坑水位降深（m），最大開挖深度10m；水位降深1512.86-1503+0.5=10.36m，地下水降低到渠底板以下0.5m；K—滲透系數(shù)（m/d），0.0004*24*3600=34.56m/d（1.44m/h）H—含水層厚度（m），10.36m。得；R=406.5m。基坑等效半徑（r0）的確定=1.18*（185+130）/4=93式中：L—基坑長度（m），取185m；r0—基坑等效半徑（m）；B—基坑寬度（m），取130m；表6.3-2矩形基坑的等效半徑概化系數(shù)B/L0.1～0.20.2～0.30.3～0.40.4～0.60.6～1.01.001.121.141.161.18—概化系數(shù)（m），查表4.6-2，取1.16；計算得：r0=93m?；佑克坑嬎慊佑克浚篞==1.366*34.56*(2*10.36-10.36)*10.36/[lg(1+406.5/93)]=5066.9/0.730=6941m3/d式中：Q—基坑涌水量（m3/d）；K—滲透系數(shù)（m/d），根據(jù)計算得34.56m/d；R—滲透影響半徑（m），取406.5m；S—降深（m）,取10.36m；H—潛水含水層厚度（m），取10.36m；得：Q=6941m3/d。按照水泵出水功率出水量計算單井的出水量=65*3.14*0.065*10.36*3.257=447.6考慮到實際出水量約為設(shè)計值的50%，447.6*0.5=223.8，因此取值224m3/dq——單井出水量（m3/d）；d——擬采用水泵抽水管管徑（ml`——淹沒部分的濾水管長度（m）；K——含水層滲透系數(shù)（m/d）；降水井數(shù)量與間距的確定式中：n—降水井數(shù)量Q—基坑涌水量（m3/d）；q—單井出水能力（m3/d）；a—降水井間距（m）L—沿基坑周邊布置降水井的總長度（m）得：n=1.1*6941/224=34口；a=(185+130)*2/34=18.59m=3\*GB2⑶降水井布置根據(jù)降水的需要，水文地質(zhì)條件與開挖的深度等因數(shù)進行管井的布置；本標段井點降水初步按降至基面0.5m以下，共布置降水井約34口，間距為18m，降水井的深度10.36+12m（考慮過濾管和沉淀管深）=22.36m，井徑(外)0.6m。在施工過程中根據(jù)現(xiàn)場具體地質(zhì)情況、滲水出漏情況及實驗成果進行布置。=4\*GB2⑷降水井的構(gòu)造與設(shè)計①井深：地面以下最大井深22.36m；②井徑：管井外徑600mm，內(nèi)徑380mm；③濾水管材管內(nèi)徑及規(guī)格：選用多孔無砂混凝土管，管內(nèi)徑380mm，外徑600mm，每節(jié)管長1m；④填礫厚度：環(huán)繞井管外壁60mm以上；⑤濾料規(guī)格：采用顆粒磨圓度較好的3～6mm的豆石圍填；含砂量：降水井抽水期間，水質(zhì)清澈，不出現(xiàn)泥沙排出現(xiàn)象；管井內(nèi)水位深度低于最低開挖高程0.5m。6.3.3.3泄水槽（3+007m~3+850m）管井降水設(shè)計⑴管井井點法廠區(qū)泄水槽長約3850m，地面中心線高程1545.0m~1512.0m，露地層以第四系上更新統(tǒng)沖洪積（Q3al+pl）砂卵礫石層為主，樁號槽3＋007m～槽3＋850m段。泄水槽地層巖性具二元結(jié)構(gòu)：上部為上更新統(tǒng)沖洪積（Q32al+pl）低液限粘土，鉆孔揭露最大厚度為17m，淺黃色，硬塑～可塑狀，下部靠近水位部分呈可塑～軟塑狀，土質(zhì)不均勻，局部夾有粉土薄層，底部夾有鈣質(zhì)結(jié)核，與砂卵礫石接觸部位呈軟塑狀，近飽和～飽和。砂卵礫石層頂板高程1491m～1494m，該段渠道地下水具承壓性質(zhì)，承壓水頭5m～14m，此段部位采用管井降水。⑵涌水量計算本段基坑開挖長160m，開挖寬度約100m，最大開挖深度約37m，可視為矩形基坑?；舆h離隔水邊界，降水井為潛水非完整井，井與井之間相互影響，為了使數(shù)據(jù)更加精確采用群井法計算。承壓水頭為5m~14m，選中間值10m作為計算數(shù)據(jù)。影響半徑（R）計算的經(jīng)驗半徑、潛水含水層：=2*10*sqr（0.0004*10*3600*24）=2*10*21.99=372m式：R—降水影響半徑（m）；S—基坑水位降深（m），最大開挖深度37m；水位降深10m，地下水降低到渠底板以下0.5m；K—滲透系數(shù)（m/d），0.0004*24*3600=34.56m/d（1.44m/h）H—含水層厚度（m），10m。得；R=372m?；拥刃О霃剑╮0）的確定=1.12*（214+50）/4=73.9式中：L—基坑長度（m），取214m；r0—基坑等效半徑（m）；B—基坑寬度（m），取50m；表6.3-1矩形基坑的等效半徑概化系數(shù)B/L0.1～0.20.2～0.30.3～0.40.4～0.60.6～1.01.001.121.141.161.18—概化系數(shù)（m），查表4.6-2，取1.12；計算得：r0=73.9m?；佑克坑嬎慊佑克浚?1.366*34.56*(2*10-10)*10/[lg(1+372/73.9)]=6050m3/d式中：Q—基坑涌水量（m3/d）；K—滲透系數(shù)（m/d），計算得34.56m/d；R—滲透影響半徑（m），取372m；S—降深（m）,取10m；H—潛水含水層厚度（m），取10m；得：Q=6050m3/d。按照水泵出水功率出水量計算單井的出水量=65*3.14*0.04*10*3.257=265考慮到實際出水量約為設(shè)計值的55%，265*0.55=146，因此取值146m3/d降水井數(shù)量與間距的確定式中：n—降水井數(shù)量Q—基坑涌水量（m3/d）；q—單井出水能力（m3/d）；a—降水井間距（m）L—沿基坑周邊布置降水井的總長度（m）得：n=1.1*6050/146=46口；a=214*2/46=9.3m=3\*GB2⑶降水井布置根據(jù)降水的需要，水文地質(zhì)條件與開挖的深度等因數(shù)進行管井的布置；本標段井點降水初步按降至基面0.5m以下，共布置降水井約46口，間距為9m，降水井的深度21+12m（考慮過濾管和沉淀管深）=33m，井徑(外)0.6m。在施工過程中根據(jù)現(xiàn)場具體地質(zhì)情況、滲水出漏情況及實驗成果進行布置。=4\*GB2⑷降水井的構(gòu)造與設(shè)計①井深：地面以下最大井深33m；②井徑：管井外徑600mm，內(nèi)徑380mm；③濾水管材