化工原理第十章蒸餾

化工原理第十章蒸餾第一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14一蒸餾的應用汽油煤油柴油其他油品石油苯甲苯二甲苯等煤焦油非均相混合物的分離（沉降、過濾等）均相混合物的分離（吸收、蒸餾、萃取等）蒸餾主要用于液體產(chǎn)品的精制。eg：第二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14目的：對液體混合物的分離，提純或回收有用組分。依據(jù)：液體混合物中各組分揮發(fā)性的差異。二蒸餾分離的目的、依據(jù)及定義揮發(fā)性高（乙醇），稱為易揮發(fā)組分或輕組分（A）揮發(fā)性低（水），稱為難揮發(fā)組分或重組分（B）蒸餾分離的對象：液體混合物(如酒精水溶液)部分汽化：易揮發(fā)組分液相氣相部分冷凝：難揮發(fā)組分氣相液相第三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14定義：利用液體混合物中各組分揮發(fā)性能的差異，以熱能為媒介使其部分汽化(或混合蒸氣的部分冷凝)，從而在汽相富集易揮發(fā)組分、液相富集難揮發(fā)組分，使混合物得以分離的方法稱為蒸餾。三蒸餾操作的費用費用包括設(shè)備投資費和能耗費，其中加熱和冷卻費用高，即能耗大。因此降低精餾操作的費用主要通過改變工藝來降低生產(chǎn)的能耗。第四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14按蒸餾方式

簡單蒸餾

平衡蒸餾（閃蒸）精餾

特殊精餾

恒沸蒸餾

萃取蒸餾

水蒸汽蒸餾較易分離的物系或?qū)Ψ蛛x要求不高的物系難分離的物系很難分離的物系或用普通方法難以分離的物系四蒸餾過程的分類第五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14按操作壓力

常壓

加壓

減壓

一般情況下多用常壓

常壓下不能分離或達不到分離要求

混合液中組分數(shù)

雙組分多組分

按操作方式

間歇

連續(xù)

第六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14五與吸收、萃取的比較分離依據(jù)揮發(fā)性的差異溶解度的差異單元操作蒸餾吸收萃取操作難易操作簡便，操作費用在于加熱、冷卻需加入分離劑，操作費用在于解吸適用性適于各種濃度混合物的分離僅適于低濃氣體、液體混合物的分離第七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第十章

蒸餾一、雙組分溶液的汽液關(guān)系二、汽液相平衡三、揮發(fā)度和相對揮發(fā)度四、非理想溶液第一節(jié)

二元物系的氣液相平衡第八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14組分：A、B變量：

T、p、xA、yA相數(shù)：汽相、液相一定壓力下，液相（氣相）組成xA(yA)與溫度T存在一一對應關(guān)系，汽液組成之間xA~yA存在一一對應關(guān)系。自由度：1、相律分析一雙組分溶液的汽液關(guān)系相律是表示平衡物系中的自由度數(shù)、相數(shù)和獨立組分數(shù)之間的關(guān)系。第九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142、理想溶液溶液中同分子間的作用力與異分子間的作用力相等。如：甲醇與乙醇，苯和甲苯，二甲苯和對二甲苯理想物系：液相為理想溶液，服從拉烏爾定律；氣相為理想氣體，服從道爾頓分壓定律。第十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14

pA,pB

——溶液上方A、B組分的分壓，Pa；pA0,pB0

——溶液溫度下純組分的飽和蒸汽壓，Pa；

xA,

xB

——液相中A、B組分的摩爾分率。對于理想溶液：1.

拉烏爾定律（Raoult’sLaw）二氣液相平衡第十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142、泡點、露點方程：表達了一定總壓下液相組成x與溶液泡點之間的關(guān)系——————泡點方程汽相壓力不高時，可視為理想氣體，滿足道爾頓分壓定律。第十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14氣液兩相平衡組成間的關(guān)系：氣相組成yA與溫度（露點）的關(guān)系表達了一定總壓下汽相組成y與開始冷凝時的溫度之間的關(guān)系——————露點方程第十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/143、溫度~組成圖（t~x~y圖)兩條線：氣相線（露點線）

——yA~t關(guān)系曲線液相線（泡點線）

——xA~t關(guān)系曲線三個區(qū)域：液相區(qū)氣、液共存區(qū)氣相區(qū)汽液平衡用相圖表示比較直觀。第十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14從相圖中得到如下結(jié)論：一定總壓的下二元理想溶液：混合液體的泡點隨組成的變化而變化；（隨溶液中易揮發(fā)組分的含量增加而降低，且介于兩純液體之間）同溫度下，氣液兩相達平衡，氣液量大小由杠桿定律確定；同組成下，露點高于泡點。第十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/144、y~x圖對角線y=x

為輔助曲線；

y~x曲線上各點具有不同的溫度；平衡線離對角線越遠，揮發(fā)性差異越大，物系越易分離。蒸餾計算中廣泛采用的相圖：第十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/145.壓力對x~y圖的影響壓力增加，平衡線靠近對角線，分離難度大第十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14三揮發(fā)度與相對揮發(fā)度pA、pB——汽液平衡時，組分A,B在氣相中的分壓；xA、xB——汽液平衡時，組分A,B在液相中的摩爾分數(shù)。混合液某組分揮發(fā)度:1.揮發(fā)度意義：是該物質(zhì)揮發(fā)難易程度的標志。定義：氣相中某一組分的蒸汽分壓和與之平衡的液相中的該組分摩爾分數(shù)之比，用符號表示。第十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14理想溶液：理想氣體：一般物系：2.相對揮發(fā)度(以α表示)(relativevolatility)定義：溶液中兩組分揮發(fā)度之比。注：習慣上將易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比稱為相對揮發(fā)度，α大于1.第十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14對于二元物系：yB=1-yAxB=1-xA，忽略角標：即——

相平衡方程理想溶液：則注：α隨溫度的變化比明顯，計算時通常用一平均值進行計算。第二十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/143.平均相對揮發(fā)度式中α頂——塔頂?shù)南鄬]發(fā)度α釜——塔釜的相對揮發(fā)度4.α的物理意義

氣相中兩組分組成之比是液相中兩組分組成之比的倍數(shù)；

α標志著分離的難易程度；

若α>1,則y>x

,可用蒸餾方法分離，且α愈大，平衡線愈遠離對角線，物系愈易分離；

α=1,無法用普通蒸餾方法分離。

第二十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14非理想溶液

最低恒沸點

如：乙醇－水，正丙醇－水

最高恒沸點

如：硝酸－水，氯仿－酮

正偏差溶液

負偏差溶液

四非理想溶液第二十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第十章

蒸餾一、簡單蒸餾與平衡蒸餾二、精餾原理三、連續(xù)精餾裝置流程四、理論板、恒摩爾流第三節(jié)

蒸餾方式第二十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14一簡單蒸餾和平衡蒸餾1簡單蒸餾（1）

裝置（2）

特點:間歇非定態(tài)一次進料xD,xW不是一對平衡組成適合于大的組分對A部分提出,

粗分第二十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142平衡蒸餾(又叫閃蒸)1.流程2.特點:一次進料，粗分xD,xW是一對平衡組成WxWTDxDFxF第二十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14

比較：在相同的原料液濃度及相同釜液的條件下，簡單蒸餾所得到的餾出液濃度高于平衡蒸餾，而平衡蒸餾的優(yōu)點是連續(xù)操作，但其分離效果不如間歇操作的簡單蒸餾。

總結(jié)：簡單蒸餾和平衡蒸餾一般只能用于對原料的初步分離，但其結(jié)果均可使易揮發(fā)組分從液相向汽相轉(zhuǎn)移，從而是混合液達到一定程度的分離。第二十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/141、多次部分汽化和多次部分冷凝二精餾原理通過多次部分氣化和多次部分冷凝，最終可以獲得幾乎純態(tài)的易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分，但得到的氣相量和液相量卻越來越少。第二十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第二十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14缺點：1.收率低；2.設(shè)備重復量大，設(shè)備投資大；3.能耗大，過程有相變。問題：工業(yè)上如何實現(xiàn)？第二十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142.有回流的多次部分汽化和多次部分冷凝第三十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14進料板：原料液進入的那層塔板。精餾段：進料板以上的塔段。提餾段：進料板以下（包括進料板）的塔段。三連續(xù)精餾裝置流程１.連續(xù)精餾裝置第三十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142.塔板的作用塔板提供了汽液分離的場所；每一塊塔板是一個混合分離器；足夠多的板數(shù)可使各組分較完全分離。特點：第三十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14說明：1、下降的液相泡點tn-1與上升的氣相露點tn+1不等，當氣液平衡時，兩相溫度相等tn，即傳質(zhì)伴有傳熱。2、重組分由氣相冷凝至液相，放出潛熱，輕組分由液相汽化成氣相，需要潛熱，二者同時發(fā)生，潛熱抵消；3、氣液兩相偏離平衡越遠，傳質(zhì)過程進行越快。第三十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14回流的作用：提供不平衡的氣液兩相，是構(gòu)成氣液兩相傳質(zhì)的必要條件。精餾的主要特點就是有回流。3.精餾過程的回流回流包括：塔頂回流液塔底回流汽第三十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14塔頂回流液回流液：在任意塔板上，上一塊塔板下來的液體，輕組分含量高，溫度低。第三十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14塔釜汽相回流回流汽：任意塔板上，下一塊塔板上來的汽體，重組分含量高，溫度高；第三十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14四理論板的概念和恒摩爾流假設(shè)離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。假設(shè)的條件（1）兩組分的摩爾汽化潛熱相等；（2）兩相接觸因兩相溫度不同而交換的顯熱可忽略不計；（3）塔設(shè)備保溫良好，熱損失可以忽略不計。2.恒摩爾流假設(shè)1.理論板的概念第三十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14精餾段，每層塔板上升的蒸汽摩爾流量都相等，提餾段也一樣。即：V1=V2=······

V=常數(shù)

V1’=V2’=······

V’=常數(shù)式中：V——精餾段上升蒸汽的摩爾流量，kmol/h;

V’——提餾段上升蒸汽的摩爾流量，kmol/h。（下標1、2······表示自上而下的塔板序號。）（1）恒摩爾汽化第三十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14精餾段內(nèi)，每層塔板下降的液體摩爾流量都相等，提餾段也一樣。即：

L1=L2=······

L=常數(shù)

L1’=L2’=······

L’=常數(shù)式中L——精餾段下降液體的摩爾流量，kmol/h;L’——提餾段下降液體的摩爾流量，kmol/h。（下標1、2······表示自上而下的塔板序號。）（2）恒摩爾溢流第三十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第十章

蒸餾一、全塔物料衡算二、精餾段操作線方程三、提餾段操作線方程四、進料熱狀況的影響五、進料方程（q線方程）第四節(jié)

二元連續(xù)精餾的分析和計算第四十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/141）根據(jù)分離任務，確定產(chǎn)品流量D，W；2）選擇操作條件R、進料狀態(tài)；3）確定塔板數(shù)及加料位置；4）選擇塔型，確定塔徑，塔內(nèi)結(jié)構(gòu)尺寸，流體力學驗算；5）冷凝器及再沸器熱負荷及設(shè)計計算。設(shè)計目標:一全塔物料衡算第四十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14塔頂采出率塔底采出率F,xFD,xDW,xW全塔物料衡算F、D、W——kmol/hxF、xD、xW——摩爾分率第四十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14塔頂易揮發(fā)組分回收率塔底難揮發(fā)組分回收率例：將5000kg/h含乙醇0.4（摩爾分數(shù)，下同）和水0.6的混合液在常壓連續(xù)精餾塔中分離。要求餾出液含乙醇0.85，釜液含乙醇不高于0.02，求餾出液，釜液的流量及塔頂易揮發(fā)組分的回收率。第四十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14二精餾段操作線方程令——回流比——精餾段操作線方程第四十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14精餾段操作線:當R,D,xD為一定值時,該操作線為一直線.斜率:截距:yxxD操作線為過點（xD，xD

）畫操作線過程如下:第四十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14三提餾段操作線方程——提餾段操作線方程第四十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14xW意義：提餾段ym＋1＝f（xm）提餾段操作線為過點（xW，xW

）斜率：截距:yxxDxFabq第四十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例

將含0.24（摩爾分數(shù)，下同）易揮發(fā)組分的某液體混合物送入一連續(xù)精餾塔中。要求餾出液含0.95易揮發(fā)組分，釜液含0.03易揮發(fā)組分。送入冷凝器的蒸汽量為850kmol/h，流入精餾塔的回流液為670kmol/h，試求：1．每小時能獲得多少kmol/h的餾出液？多少kmol/h

的釜液？2.回流比R為多少？3.寫出精餾段操作線方程。第四十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例題：在一連續(xù)操作的精餾塔中，某混合液流量為5000kg/h，其中輕組分含量為0.3（摩爾分數(shù)，下同），要求餾出液輕組分回收率為0.88，釜液中輕組分含量不高于0.05，試求塔頂餾出液的摩爾流量和摩爾分數(shù)。已知MA=114kg/kmol,MB=128kg/kmol。第四十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14解：進料混合物的平均摩爾質(zhì)量：進料混合液的摩爾流量：物料衡算：

聯(lián)立求解得：W=29.1kmol/hD=11.31kmol/h塔頂餾出液摩爾分數(shù)：第五十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14四進料熱狀況的影響(1)冷液tF<ts

(2)飽和液體（泡點進料）tF＝ts

(3)氣液混合ts<tF<td(4)飽和蒸汽（露點進料）tF＝td

(5)過熱蒸汽tF>td第五十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/141.加料板的物料衡算FhF+LhF-1+V’HF+1=VHF+L’hF

物料恒算：F+V’+L=V+L’2.熱量衡算加料板FF,xF,hFLhF-1VHFL’hFV’HF+1式中

H，h，hF——分別為飽和蒸汽、飽和液體、原料液的摩爾焓kJ/kmol；第五十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14HF=HF+1=H=原料在飽和蒸汽狀態(tài)下的摩爾焓hF=hF-1=h＝原料在飽和液體狀態(tài)下的摩爾焓假設(shè)令q——進料熱狀況參數(shù)第五十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14所以：其中飽和液體所占分率為q，飽和蒸汽所占分率為（1－q）。將精餾段與提餾段關(guān)聯(lián)起來第五十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14FLV’L’V冷液進料泡點進料FLV’L’VFqF(1-q)FLV’L’V汽液混合進料第五十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14FLV’L’V過熱蒸汽進料FLV’L’V飽和蒸汽進料第五十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14五進料方程（q線方程）q線方程或進料方程xWyxxDxF意義：精餾段與提餾段交點軌跡方程；第五十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14L與L’(1)冷液q>1(2)飽和液體q＝1(3)氣液混合0<q<1(4)飽和蒸汽q＝0

(5)過熱蒸汽q<0進料狀況q值q線位置V與V’第五十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第五十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例:在一常壓連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯混合液。原料液流量為100kmol/h，組成為0.5(摩爾分數(shù)，下同)，泡點進料。餾出液組成為0.9，釜殘液組成為0.1，操作回流比為2.0。試求：⑴塔頂及塔底產(chǎn)量，kmol/h；⑵達到餾出液流量為56kmol/h是否可行？最大餾出液流量為多少？第六十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14對一操作中的精餾塔，理論塔板數(shù)固定，同時該塔要受物料衡算制約，即在操作中要同時滿足NT及物料衡算關(guān)系。解：⑴塔頂及塔底產(chǎn)量，kmol/h全塔物料衡算：聯(lián)立求解得：D=50kmol/h，W=50kmol/h⑵達到餾出液流量為56kmol/h是否可行？最大餾出液流量為多少？此時易揮發(fā)組分的回收率為：故從物料衡算角度看，如不改變xD，要達到D=56kmol/h是不可能的。第六十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14塔頂可能獲得的最大餾出液流量為：若要求獲得餾出液流量為56kmol/h，則最大的餾出液組成為：為使精餾塔正常操作，通常首先應滿足物料衡算關(guān)系，若物料不平衡，即使理論板數(shù)再多，板效率再高也不可能得到合格的產(chǎn)品。對一定的F、xF、D，xD的極限值為：xD,max=FxF/D。反之，對一定的F、xF、xD，D的極限值為：Dmax=FxF/xD。第六十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例：在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液。原料液流量為100kmol/h，組成為0.3(易揮發(fā)組分摩爾分數(shù))，其精餾段和提餾段操作線方程分別為：

y=0.714x+0.257y=1.686x-0.0343試求：⑴塔頂餾出液流量和精餾段下降液體流量，kmol/h；⑵進料熱狀態(tài)參數(shù)q。第六十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14解：先由已知的兩操作線方程求出xD、xW和R；再由全塔物料衡算和回流比定義求得D和L；由兩操作線方程和q線方程聯(lián)立可求得進料熱狀態(tài)參數(shù)q⑴塔頂餾出液流量和精餾段下降液體流量，kmol/h由精餾段操作線方程和對角線方程聯(lián)立解得:y=0.714x+0.257y=x由提餾段操作線方程和對角線方程聯(lián)立解得:y=1.686x-0.0343y=x餾出液流量由全塔物料衡算求得，即：第六十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14D=29.4kmol/hW=71.6kmol/h回流比由精餾段操作線斜率求得(y=0.714x+0.257)

：R=2.5精餾段下降液體量為：L=RD=2.5×29.4=73.5kmol/h⑵進料熱狀態(tài)參數(shù)qq線方程為：式中的x、y值可由兩操作線方程聯(lián)立解得第六十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14得：x=0.3將x=0.3代入精餾段操作線方程，得：y=0.471將x=0.3，y=0.471代入q線方程，得：q=1(泡點進料)y=0.714x+0.257y=1.686x-0.0343第六十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例：用一連續(xù)精餾裝置在常壓下，分離含苯41%（質(zhì)量%，下同）的苯-甲苯溶液。要求塔頂產(chǎn)品中含苯不低于97.5%，塔底產(chǎn)品中含甲苯不低于98.2%，每小時處理的原料量為8570kg。操作回流比為3，試計算：（1）塔頂及塔底的產(chǎn)品量；（2）精餾段上升蒸汽量及回流液量；（3）當原料于47℃進塔和蒸汽進塔時，提餾段上升蒸汽量及回流液量。（苯的汽化潛熱rA=93kcal/kg，甲苯的汽化潛熱rB=87.5第六十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14kcal/kg，苯和甲苯的平均比熱Cp,l=0.45kcal/kg℃，蒸汽的平均比熱Cp,v=0.30kcal/kg℃）。分析：求W、D全塔物料衡算求xF、xW、xD求V、L已知R精餾段物料衡算求求q解：

（1）產(chǎn)品量

第六十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第六十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14(2)上升蒸汽量及回流量

精餾段：

第七十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14(3)47℃進料時

將料液由47℃升溫到93℃所需的熱量為：

繼續(xù)加熱

由苯-甲苯物系的溫度組成圖可知：對組成為0.41的進料，泡點為93℃

，露點為99.5℃。

第七十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14飽和蒸汽進料時

第七十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14求：(1)D,W

（2）V,L(3)泡點進料,V’L’?(4)飽和蒸汽進料V’L’?(5)t進=40℃,V’L’?苯:M=78,r=389.4kJ/kg甲苯:M=92r=376.4kJ/kgxW≯0.02F=110kmol/hxF=0.4xD=0.95例：分離苯-甲苯混合液，理想物系。已知：加料板溫度96℃,F=110kmol/h,xF=0.4,xD=0.95,xw≯0.02,R=3.2。第七十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第十章

蒸餾一、理論塔板數(shù)的計算二、回流比的影響與選擇三、理論塔板數(shù)的捷算法第五節(jié)

雙組分精餾的設(shè)計計算第七十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14（1）D,xD(W,xW)；（2）xD,xW；（3）選擇條件：操作壓力p，回流比R，進料熱狀態(tài)q。確定：塔板數(shù)N精餾操作分離要求：一理論塔板數(shù)的計算第七十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/141.逐板計算法xn~yn符合平衡關(guān)系；yn+1~xn符合操作關(guān)系。塔頂設(shè)全凝器，泡點回流。塔頂全凝器精餾段（n-1）塊板，第n塊為加料板。精餾段：F,xFD,xDW,xWyWm-112nx1x2xnxm-1y2y1ym-1第七十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14提餾段：提餾段（m-1）塊板再沸器相當于一塊理論板；分凝器也相當于一塊理論板，可以x0、y0計，其他相同。D,xD分凝器全凝器第七十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142.圖解法第七十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第七十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/143.最優(yōu)加料位置的確定最優(yōu)加料板位置：第八十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14確定最佳進料位置最優(yōu)進料位置：塔內(nèi)氣相或液相組成與進料組成相等或相近的塔板。圖解法最優(yōu)進料板：跨越兩操作線交點的梯級，

NT最少。梯級的物理意義理論板上濃度特征：xnyn相平衡，落到平衡線上。某截面濃度特征：xnyn+1操作關(guān)系，落到操作線上。注意：第八十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14二回流比的影響與選擇1.回流比對精餾操作的影響第八十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第八十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142.全回流與最少理論板數(shù)操作線方程第八十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14操作線：平衡線：第1塊板：全凝器或則第2塊板：第八十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14NT塊板后（不包括再沸器）α相差不大時：雙組分：（不包括再沸器）第八十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/143.最小回流比第八十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14最小回流比：對于某一物系，在一定的分離任務下，所需理論板為無窮多時所對應的回流比。恒濃區(qū)（夾緊點）:

在d點前后氣液兩相濃度沒有變化，即無增濃作用。所以此區(qū)稱作恒濃區(qū)，d點叫夾緊點。（1）定義第八十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/141）一般形狀的平衡線：（2）最小回流比的計算圖解公式計算第八十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14斜率法截矩法公式法q=1，xq=xFq=0，yq=xF第九十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/142）不同平衡線形狀的最小回流比第九十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/144.適宜回流比適宜回流比：問題？實際操作中，R<Rmin，精餾塔能否正常工作，若能正常工作，導致什么結(jié)果？第九十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14三理論板的捷算法1.先算Rmin2.R=(1.1-2)Rmin3.Nmin

由坐標YN注意：N,Nmin不包括再沸器。第九十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例

用一精餾塔分離甲醇-水混合液，已知：xF=0.628(摩爾分率，下同),xD=0.965,xW=0.03,泡點進料，回流比R=1.95。試:按逐板計算法確定理論塔板數(shù)。并近似用圖解法表示第二塊板下降液體組成和上升蒸汽組成。第九十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例

在常壓連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯混合液，已知xF=0.4（摩爾分率、下同），xD=0.97,xw=0.04相對揮發(fā)度α=2.47。試分別求以下三種進料方式下的最小回流比和全回流下的最小理論板數(shù)。（1）冷液進料q=1.387（2）泡點進料（3）飽和蒸汽進料.第九十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14第十章

蒸餾一、直接蒸汽加熱二、回收塔三、多股進料四、分凝器五、間歇精餾第六節(jié)

其他蒸餾方式第九十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14一直接蒸汽加熱操作前提：1.物料中有水2.水是重組分，從塔釜出去提餾段物料恒算：操作線方程：F

xFWD第九十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14間接加熱直接蒸汽加熱區(qū)別：與對角線的交點不同，xW,N原因：直接蒸汽加熱的稀釋作用。第九十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例

含甲醇0.45（摩爾分數(shù)，下同）的甲醇-水溶液在一常壓連續(xù)精餾塔中進行分離，進料量為100kmol/h，泡點進料，要求餾出液含甲醇0.95，釜液含甲醇0.05。塔釜用水蒸氣直接加熱，回流比為1.8。試問需要多少塊理論板？第九十九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14二回收塔（提餾塔）特點：從第一塊板加料，無精餾段，無回流，下降的液體由進料提供。加料情況：冷液或泡點進料。FxFDxDWxW第一百頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14已知：xF,F,xW,泡點進料L’=F,V’=D例

回收塔分離乙醇水溶液，塔內(nèi)有蒸餾釜，一塊理論板，已知為泡點進料，要求xD=0.6,xW=0.1。求：xF,D/F第一百零一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14三多股進料兩股進料：

F1,xF1，F(xiàn)2,xF2分別與相應塔板組成與xF1，xF2相當;F1q1

xF1F2q2xF2DxD?ПШWxW第一百零二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14兩股進料將塔分成三段，得三個操作線方程第一段：第二段：第三段：第一百零三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例：有兩股原料，一股為F1=10kmol/h，xF1=0.5（摩爾分數(shù)，下同），q1=1的飽和液體，另一股為F2=5kmol/h，xF2=0.4，q2=0的飽和蒸汽，現(xiàn)擬采用精餾操作進行分離，要求餾出液輕組分含量為0.9，釜液含輕組分0.05。塔頂為全凝器，泡點回流，塔釜間接蒸汽加熱。若兩股原料分別在其泡點、露點下由最佳加料板進入。求：1)塔頂塔底的產(chǎn)品量D和W？

2)回流比R=1時求各段操作線方程？

3）若α=3Rmin=?第一百零四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14D,xD分凝器全凝器分凝器也相當于一塊理論板，可以x0、y0計，其他相同。四分凝器

第一百零五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14T℃86889092pA0mmHg908.2963.21020.81081pB0mmHg356.1381.1406.7433.7例

分離苯-甲苯混合液，塔頂裝有分凝器與全凝器，已知塔頂?shù)恼羝隹跍囟?2℃，分凝器出口的汽液溫度為88℃（汽液溫度同），p=1atm,若上述兩個溫度均下降2℃，即90℃與86℃，試問回流比與流出液組成有何變化？苯-甲苯沸點與飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)分凝器第一百零六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14五間歇精餾特點：（1）過程非定態(tài)（2）塔底加料，無提餾段（3）獲得xD,xW一定的產(chǎn)品，能耗大于連續(xù)精餾兩種操作：(1)恒回流比R為常數(shù)(2)恒流出液組成,定xD第一百零七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14(1)恒回流比R為常數(shù)回流比以開始的狀態(tài)計算已知:FxF,xW終,（平均餾出液組成）,選擇適宜的R求:NT第一百零八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14(2)恒餾出液組成,定xD第一百零九頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14例CS2和CCl4的混合液在常壓下進行間歇精餾，原料中含CS2,xF=0.3,xW=0.1，停止操作。保持流出液組成恒定為xD=0.9,R=2Rmin。求:理論塔板數(shù)第一百一十頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14[一]填空題⑴某精餾塔操作時，F(xiàn)、xf、q、D保持不變，若增加回流比R，則會使xd

增加xw

減少

V

增加L/V

增加。⑵某精餾塔操作時，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體進料改為冷料進料，且保持F、xf、V、D不變，則會使xd

增加，xw

減少，R

不變，L/V

不變。第一百一十一頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14[二]某具有全凝器及間接加熱再沸器的精餾塔，分離兩組分理想溶液。已知：F=100kmol/h，xf=0.5，q=1，α=3，塔內(nèi)為理論板。測得：xd=0.95，xw=0.05，L=60kmol/h。⑴求D=？，W=？；⑵求精餾段操作線的斜率以及最小回流比與最大回流比時精餾段操作線的斜率；⑶求x0、y1、x1、y2及yw⑷現(xiàn)因再沸器加熱蒸汽壓力下降，致使熱量下降10％，問欲使塔頂產(chǎn)品質(zhì)量不變，在操作上可采取哪些措施？第一百一十二頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14解：⑴求D=？，W=？可解得：D=50kmol/h，W=50kmol/h⑵求精餾段操作線的斜率以及最小回流比與最大回流比時精餾段操作線的斜率操作條件下：R=L/D=60/50=1.2精餾段操作線斜率為：最小回流比：q=1，xe=xF=0.5，則第一百一十三頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14最小回流比下精餾段操作線斜率為：全回流下精餾段操作線斜率為：⑶求x0、y1、x1、y2及yw全凝器：x0=y1=xD=0.95第一百一十四頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14⑷現(xiàn)因再沸器加熱蒸汽壓力下降，致使熱量下降10％，問欲使塔頂產(chǎn)品質(zhì)量不變，在操作上可采取哪些措施釜加熱量減少10%→V’減少10%q=1時，V’=(R+1)D-(1-q)F=(R+1)D為保證頂產(chǎn)品質(zhì)量(xD)不變，可保持R不變，D減少10%第一百一十五頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14[三]在連續(xù)精餾塔內(nèi)分離苯-甲苯二元混合液，原料液中含苯0.5(摩爾分率，以下同)，于泡點溫度下加入塔內(nèi)。要求餾出液中含苯0.95，回收率為96％。塔頂采用一個分凝器和一個全凝器，分凝器向塔內(nèi)提供泡點溫度的回流液，從全凝器中得到合格產(chǎn)品。塔底采用間接水蒸汽加熱?，F(xiàn)測得塔頂回流液中含苯0.88，離開塔頂?shù)谝粚影宓囊后w含苯0.79。試計算：⑴操作回流比為最小回流比的倍數(shù)；⑵為得到每小時50kmol的餾出液，需消耗的原料液量；⑶精餾段和提餾段的汽相負荷各為多少kmol/h？假定：①操作條件下，相對揮發(fā)度為常數(shù)；②精餾段和提餾段均保持恒摩爾流；③塔內(nèi)各板均為理論板。第一百一十六頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14解：據(jù)題意知：xF=0.5,q=1,xD=0.95,φ=0.96,x0=0.88,x1=0.79,y0=xD=0.95y11x0y0xDx1⑴操作回流比為最小回流比的倍數(shù)q=1，xe=xF=0.5，則第一百一十七頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14則R/Rmin=1.593/1.032=1.544⑵為得到每小時50kmol的餾出液，需消耗的原料液量⑶精餾段和提餾段的汽相負荷各為多少kmol/hV=(R+1)D=(1.593+1)×50=130kmol/hV’=(R+1)D-(1-q)F=V=130kmol/h第一百一十八頁，共一百三十頁，2022年，8月28日2023/3/14[一]填空題⑴對一定組成的二元物系，精餾操作壓力越大，則相對揮發(fā)度減小，塔操作溫度提高，對分離不利。⑵精餾塔設(shè)計時，F(xiàn)、xF、q、D、xD、R均已知，如降低塔頂回流液的溫度，則塔內(nèi)實際下降液體量增加