廣州某米超高層鋼混核心筒變形控制及模擬計算

1建筑概況1.1.總總體建筑功能能概況利通廣場項目是是一棟按國際際主流標(biāo)準(zhǔn)建建造的超甲級級寫字樓，本本項目的主要要建筑功能指指標(biāo)詳見表1.1.1。表1.1.1建筑功能指指標(biāo)明細(xì)表項目建筑特征指標(biāo)圖.2-1整體建筑平面分布圖整體效果圖圖.2-1整體建筑平面分布圖建筑規(guī)?？偨ㄖ娣e159437mm2地上121835mm2地下37602m22建筑層數(shù)地上59層地下-5層主要功能功能名稱建筑面積功能名稱建筑面積辦公113268mm2其它6150m2備注：住宅面積積含陽臺半面面積其它功能功能名稱建筑面積備注地下汽車庫30049m22汽車位：8388地下設(shè)備用房6557m2其他架空層480m2第2層避難層2028m2第15、30、45層屋頂梯屋及電梯機房904m2其它指標(biāo)說明基底面積計算容積率面積積2249m2119418mm21.2建筑筑平面分布利通廣場項目整整體建筑平面面分布效果見見圖1.1.22-1，標(biāo)準(zhǔn)層的的平面分布見見圖1.1.22-2，避難/設(shè)備層平面面分布見圖1.1.22-3。圖.2-2標(biāo)準(zhǔn)層平面分布圖圖.2-2標(biāo)準(zhǔn)層平面分布圖圖.2-3避難層平面分布圖圖.2-3避難層平面分布圖1.3建筑筑立面分布利通廣場項目建建筑立面特征征、標(biāo)高及各各層建筑功能能如表1.1.3。表1.1.3建建筑立面分布布概況表1.4建筑筑裝修概況利通廣場項目建建筑裝飾裝修修情況見表.4。表.4建筑裝修修概況表類別編號適用部位材料及做法備注屋面屋面1上人屋面地磚屋面(總厚厚約130）性高分子復(fù)合防防水卷材和涂膜防水屋面2天面排水溝等水泥砂漿屋面((總厚約130）性高分子復(fù)合防防水卷材和涂涂膜防水屋面3與幕墻連接之排排水溝等水泥砂漿屋面((總厚約130）高分子復(fù)合防水水卷材地下室地下室側(cè)壁全部自防水鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)側(cè)壁壁板地下室-5層外外側(cè)板及底板板抗?jié)B等級為為S10，其它外側(cè)側(cè)板抗?jié)B等級級為S8單面自貼性高分分子復(fù)合防水卷材地下室底板全部自防水鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)底板板,抗?jié)B等級為S10，水泥基雙組份聚聚合物防水涂涂膜、高分子復(fù)合雙面面自粘防水卷卷材C25細(xì)石混凝凝土面層找坡坡原色石英砂耐磨磨層地下室頂板1地下室頂板綠化化處種植綠化地面單面自貼性高分分子復(fù)合防水卷材地下室頂板2地下室頂板廣場場人行道花崗石頂板1單面自貼性高分分子復(fù)合防水卷材C15細(xì)石混凝凝土層100厚地下室頂板3地下室頂板上部部的車行道路路花崗石頂板2單面自貼性高分分子復(fù)合防水卷材C25細(xì)石混凝凝土層200厚地下室頂板4地下室頂板上部部的水池花崗石頂板3單面自貼性高分分子復(fù)合防水卷材純黑色花崗石鋪鋪實高分子復(fù)合單面面自粘防水卷卷材地下室頂板5地下室頂板上部的通風(fēng)口外墻漆頂板高分子復(fù)合單面面自粘防水卷卷材深灰色外墻漆兩兩道樓地面樓面1-1層設(shè)備機房房水泥砂漿透明漆漆樓面11：2水泥砂漿漿面層20厚，表面壓光,透明明漆兩道-1層樓梯及前前室樓面215,15M,,30,300M,45,,45M層所有樓面面水泥砂漿透明漆漆樓面21：2水泥砂漿漿面層30厚，表面壓光,透明明漆兩道樓面3(-5)-(--1)層泵房、15,300,45層泵房水泥砂漿透明漆漆樓面3刷基層處理劑一一道，2厚(水泥基雙雙組份)聚合樓面4地下室車庫石英砂耐磨層樓樓面原色石英砂耐磨磨層樓面5-1層電梯廳花崗石地面1((總厚100mm）30厚花崗石板板鋪實2核心筒整整體變形控制制思路從變形引起的原原因著手，控控制整體變形形，具體思路路見表.3。表.3整體體變形控制的的思路序號變形種類總體控制思路1核心筒整體變形形1、控制各種施施工設(shè)備的施施工荷載，從從施工選型、施施工過程中施施工順序的選選擇、盡量減減少施工荷載載等方面進行行監(jiān)控。2、采取有效的的技術(shù)措施減減少材料本身身的具有的影影響，如混凝凝土的收縮。3、對非施工荷荷載引起的變變形，通過軟軟件模擬仿真真，現(xiàn)場實時時監(jiān)測進行全全程控制。2鋼結(jié)構(gòu)整體變形形鋼結(jié)構(gòu)的壓縮變變形和焊接變變形通過采取取精確的測量量、預(yù)留調(diào)整整量、實時下下料等措施可可以調(diào)整，具具體參見第九九章鋼結(jié)構(gòu)整整體變形中相相關(guān)內(nèi)容。3內(nèi)外筒體整體變變形采用有限元軟件件對各個施工工步驟進行模模擬，確定合合理的施工節(jié)節(jié)奏，有序的的組織施工。通過先進的監(jiān)測測手段實時監(jiān)監(jiān)控，確保施施工過程中內(nèi)內(nèi)外筒體正比比3核心筒整整體變形模擬擬通過大型有限元元分析軟件（ANSYS）對結(jié)構(gòu)施施工全過程進進行真實的模模擬，根據(jù)計計算結(jié)果控制制施工節(jié)奏，保保證內(nèi)外筒協(xié)協(xié)調(diào)變形在控控制范圍之內(nèi)內(nèi)。并且根據(jù)據(jù)核算結(jié)果來來控制大型塔塔吊和爬模系系統(tǒng)對核心筒筒的變形影響響。12個步驟工況況見表.4-1..表.4-1主體體結(jié)構(gòu)工期節(jié)節(jié)點工況統(tǒng)計計表施工步驟日期核心筒混凝土核心筒外鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)筒內(nèi)外結(jié)構(gòu)相差差層數(shù)(標(biāo)高m)(F)(標(biāo)高m)(F)步驟1+29.35006006步驟2+50.351125.266步驟3+54.55001225.266步驟4+83.95001854.6117步驟5+100.75502271.4147步驟6+130.15502996.6227步驟7+151.155033121.8267步驟8+180.555040151.2337步驟9+218.35547180.6407步驟10+243.555054214.2477步驟11+274.355059M235.0537步驟12+300.7220封頂300.72封頂0各個施工步驟的的核心筒變形形的模擬計算算通過對施工圖紙紙的分析，利利通大廈鋼結(jié)結(jié)構(gòu)外框筒鋼鋼柱自底向上上截面變化較較大，鋼管尺尺寸從1800××35變化到900×330，混凝土核核心筒的厚度度從底部的700mm變化到頂部部的400mm，而其混凝凝土強度等級級從底部的C80變化到C35（43層）以上，整整個結(jié)構(gòu)的設(shè)設(shè)計非常經(jīng)濟濟，因此，該該工程的施工工要求高，難難度大；另外外，施工過程程中結(jié)構(gòu)構(gòu)件件的內(nèi)力和變變形狀態(tài)與設(shè)設(shè)計狀態(tài)不符符，結(jié)構(gòu)體系系處于時變狀狀態(tài)，從而必必須進行施工工過程計算機機模擬計算，以以保證施工過過程中結(jié)構(gòu)和和構(gòu)件的安全全。根據(jù)選取取的不利荷載載工況組合、擬擬定的施工步步驟及擬采用用的施工措施施，對利通大大廈施工過程程進行計算機機跟蹤模擬計計算，主要包包括以下兩方方面的內(nèi)容：：1）驗算施工過過程中鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件和混凝凝土構(gòu)件的安安全；2）驗算施工過過程中鋼筋混混凝土核心筒筒在塔吊和爬爬模荷載作用用下的安全。本節(jié)僅闡述鋼筋筋混凝土核心心筒在不同步步驟時的施工工變形，鋼結(jié)結(jié)構(gòu)整體變形形計算部分請請參見第十章章10.7節(jié)。3）荷載條件件（1）荷載取值值1.自重（GG）鋼構(gòu)架密度：778.5kkN/m3混凝土密度：225.0kkN/m32.施工荷載載（C）根據(jù)荷載規(guī)范，樓樓面施工荷載載取1.0kkN/m2，塔吊荷載載根據(jù)塔吊的的自重和最大大起重量確定定，爬模荷載載根據(jù)爬模系系統(tǒng)的自重確確定。3.風(fēng)荷載（W）根據(jù)廣州利通廣廣場結(jié)構(gòu)施工工圖“混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計總說明明”總則一（9），基本風(fēng)風(fēng)壓（重現(xiàn)期期50年）取0.60kN/m22風(fēng)壓高度變化系系數(shù)、風(fēng)荷載載體型系數(shù)、風(fēng)風(fēng)振系數(shù)根據(jù)據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》有有關(guān)規(guī)定確定定。4.溫度作用用（T）根據(jù)廣州地區(qū)的的氣候特點和和計算經(jīng)驗，在在每一個施工工步驟中假定定內(nèi)外構(gòu)件的的溫差為40℃，即鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)外框筒、已已澆筑的最高高樓板層及以以上構(gòu)件的溫溫度高出內(nèi)部部的溫度為40℃。5.地震作用用（EQ）考慮到施工周期期相對于結(jié)構(gòu)構(gòu)的設(shè)計基準(zhǔn)準(zhǔn)期來說較短短，對每一個個施工步驟進進行多遇地震震下的驗算，加加速度取0.05g。（2）荷載載組合結(jié)構(gòu)施工過程中中的荷載組合合不同于結(jié)構(gòu)構(gòu)使用階段的的荷載組合，施施工周期相對對于結(jié)構(gòu)的使使用壽命來說說較短，結(jié)構(gòu)構(gòu)的自重和施施工荷載均為為確切的荷載載，并且風(fēng)荷荷載的取值已已經(jīng)考慮了50年的重現(xiàn)期期，因此，施施工過程驗算算的荷載組合合，可不考慮慮各種荷載的的組合系數(shù)。風(fēng)荷載作用方向向的選取，根根據(jù)核心筒的的特點，由于于核心筒剪力力墻在東西和和南北兩個方方向上設(shè)置的的不同，東西西向設(shè)置四片片350mm厚的內(nèi)剪力力墻，東西向向的剛度大于于南北向的剛剛度，因此，核核心筒在承受受南北向風(fēng)荷荷載時較為不不利，南北向向風(fēng)荷載應(yīng)作作為一種荷載載工況；根據(jù)據(jù)鋼結(jié)構(gòu)外框框筒的特點，因因外框筒結(jié)構(gòu)構(gòu)在西側(cè)底部部為透空布置置，外框筒東東西向的剛度度較弱，當(dāng)結(jié)結(jié)構(gòu)承受東西西向風(fēng)荷載時時外框筒較為為不利，因此此，選取東側(cè)側(cè)吹來風(fēng)向做做為另外一種種風(fēng)荷載工況況進行施工過過程模擬分析析。地震加速速度的方向與與風(fēng)荷載的作作用方向相同同。通過計算分析，本本結(jié)構(gòu)施工過過程模擬計算算選取各種荷荷載的不同組組合見表.4-2所示。表1.4-2荷載組合表表工況編號組合內(nèi)容1自重＋風(fēng)載+施施工荷載（G+W_EEAST++C)/東西向風(fēng)2自重＋風(fēng)載+施施工荷載（G+W_NNORTH+C)/南北向風(fēng)3自重＋風(fēng)載＋施施工荷載+溫度荷載(G+W__EAST++C+T)/東西向風(fēng)4自重＋風(fēng)載＋施施工荷載+溫度荷載(G+W__NORTHH+C+T))/南北向風(fēng)5自重＋風(fēng)載＋施施工荷載+地震（G+W_EEAST++C+E）/東西向風(fēng)/東西向地震震波6自重＋風(fēng)載＋施施工荷載+地震（G+W_NNORTH++C+E）/南北向風(fēng)/南北向施工步一：步驟1：日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+29.35000.006層圖形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步一/荷載工況一）施工步二：步驟2日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+50.3525.26圖形在施工步二中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步二/荷載工況一）步驟2日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+50.3525.26圖形在施工步二中，荷荷載工況二下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步二/荷載工況二）施工步三步驟3：日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+54.550025.27圖形在施工步三中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形:主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步三/荷載工況一）步驟3日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+83.950054.67圖形在施工步三中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步三/荷載工況三）步驟3日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+83.950054.67圖形在施工步三中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步三/荷載工況五）施工步四：步驟4日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步四中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步四/荷載工況一）步驟4日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步四中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步四/荷載工況三）步驟4日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步四中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步四/荷載工況五）施工步五：步驟5日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步五中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步五/荷載工況一）步驟5日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步五中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步五/荷載工況三）步驟5日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+100.755071.47圖形在施工步五中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步五/荷載工況五）施工步六：步驟6日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+130.155096.67圖形在施工步六中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步六/荷載工況一）步驟6日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+130.155096.67圖形在施工步六中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步六/荷載工況三）步驟6日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+130.155096.67圖形在施工步六中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步六/荷載工況五）施工步七：步驟7日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+151.1550121.87圖形在施工步七中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步七/荷載工況一）步驟7日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+151.1550121.87圖形在施工步七中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步七/荷載工況三）步驟7日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+151.1550121.87圖形在施工步七中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）施工步八：步驟8日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+180.5550151.27圖形在施工步八中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步八/荷載工況一）步驟8日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+180.5550151.27圖形在施工步八中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步八/荷載工況三）步驟8日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+180.5550151.27圖形在施工步八中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步八/荷載工況五）施工步九：步驟9日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+218.355180.67圖形在施工步九中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步九/荷載工況一）步驟9日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+218.355180.67圖形在施工步九中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步九/荷載工況三）步驟9日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+218.355180.67圖形在施工步九中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步九/荷載工況五）施工步十：步驟10日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+243.5550214.27圖形在施工步十中，荷荷載工況一下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十/荷載工況一）步驟10日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+243.5550214.27圖形在施工步十中，荷荷載工況三下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十/荷載工況三）步驟10日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+243.5550214.27圖形在施工步十中，荷荷載工況五下下核心筒的強強度和變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十/荷載工況五）施工步十一步驟11日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+274.3550235.07圖形在施工步十一中中，荷載工況況一下核心筒筒的強度和變變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十一/荷載工況一）步驟11日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+274.3550235.07圖形在施工步十一中中，荷載工況況三下核心筒筒的強度和變變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十一/荷載工況三）步驟11日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+274.3550235.07圖形在施工步十一中中，荷載工況況五下核心筒筒的強度和變變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十一/荷載工況五）施工步十二：步驟12日期核心筒標(biāo)高（米米）外筒標(biāo)高（米）內(nèi)外筒相差（層層）+300.7220300.720圖形在施工步十二中中，荷載工況況一下核心筒筒的強度和變變形主拉應(yīng)力(MPa)X向水平變形（mm）Y向水平變形（mm）Z向水平變形（mm）核心筒的強度及變形計算（施工步十二/荷載工況一）3施工過程模擬擬計算小結(jié)各施工步中，計計算所得的混混凝土核心筒筒最大主拉應(yīng)應(yīng)力、核心筒筒最大位移與與施工步的關(guān)關(guān)系分別如圖圖.4-1所示。由圖圖示的計算結(jié)結(jié)果可知，圖圖中各量值均均隨著施工步步的增加而增增加，即隨著著施工樓層的的增多而增大大。并且，多多遇地震參與與荷載組合的的作用下（荷荷載工況五），各各量值最大。各各施工步的整整體變形、鋼鋼構(gòu)件的變形形、核心筒變變形與施工步步的關(guān)系（即即樓的高度），呈呈現(xiàn)出“彎曲形”的變形關(guān)系系，與超高層層結(jié)構(gòu)的變形形特征相符合合；工況五作作用下核心筒筒混凝土主拉拉應(yīng)力雖有跳跳躍現(xiàn)象，但但在規(guī)范的規(guī)規(guī)定值范圍內(nèi)內(nèi)。上述分析析可以定性地地說明本計算算結(jié)果的可靠靠性。在各荷載工況作作用下，應(yīng)力力與變形均小小于混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范的規(guī)定值；；荷載工況五五作用下的最最大變形值約約為總高度的的1/750。因此，計計算所得各量量值均滿足要要求，說明本本施工方案可可靠合理，能能夠保證施工工過程中的結(jié)結(jié)構(gòu)安全。各施工步下核心心筒變形最大大值各施工步下核心心筒主拉應(yīng)力力最大值圖11.3..6.4-11核心筒應(yīng)力力及變形統(tǒng)計計圖表11.3.66.4-3《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》混凝土拉拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值值3減少塔吊、爬爬模等施工設(shè)設(shè)備對核心筒筒整體變形影影響的控制措措施1塔吊的布置置方式的選擇擇與計算1）塔吊布置置方式的選擇擇根據(jù)施工需要，在在滿足施工的的前提下盡可可能選擇較小小型號的塔吊吊。并且布置置在對稱的位位置上。本工工程的塔吊選選擇可以有如如下方案：表.5-1塔吊布置方方式的對比選選擇表序號塔吊布置方式優(yōu)缺點對本工程的適用用性1核心筒內(nèi)爬對整體變形影響響小，起吊范范圍大，對外外圍幕墻施工工影響小，爬爬升費用適中中。適用，需驗算核核心筒墻體變變形2核心筒外掛對整體變形影響響最大，起吊吊范圍最大，對對外圍幕墻施施工影響小，爬爬升費用較高高。因核心筒壁較薄薄，外掛變形形影響大，不不建議采用，3鋼結(jié)構(gòu)外框外附附對核心筒變形影影響最小，但但對幕墻施工工影響大，外外附墻數(shù)量多多，自由附著著高度限制，影影響核心筒施施工高度。附附著費用高。因本工程工期較較緊張，全部部采用外附對對幕墻施工影影響較大，無無法插入精裝裝修等后續(xù)工工程施工，對對總體工期控控制不利，但但由于其變形形方面的影響響最小，因此此施工過程中中可以作為補補充來考慮。經(jīng)過對比后，本本工程的塔吊吊選擇了兩臺臺內(nèi)爬，一臺臺外附的布置置方案。布置置圖如下圖.5塔吊布置圖圖所示。圖.5塔吊吊布置圖所示示2）內(nèi)爬式塔吊吊對核心筒內(nèi)內(nèi)部的影響計計算內(nèi)爬和外附爬升升兩種不同的的附著方式，對