水平旋噴隧道預(yù)支護(hù)施工技術(shù)水平旋噴隧道預(yù)支護(hù)技術(shù)簡(jiǎn)況

水平旋噴隧道預(yù)支護(hù)施工技術(shù)水平旋噴隧道預(yù)支護(hù)技術(shù)簡(jiǎn)況

隧道水平旋噴“預(yù)支護(hù)”控制變形有關(guān)技術(shù)及變形有關(guān)量測(cè)研究一、在松散不穩(wěn)定地層中，預(yù)支護(hù)是控制隧道變形的重要技術(shù)措施，而水平旋噴用作預(yù)支護(hù)，其高壓射流切割周邊土體并混合膠凝成柱狀固結(jié)體，可在粘土、淤泥、松砂地層中成柱直徑大，強(qiáng)度高，質(zhì)量可靠，旋噴柱體間可環(huán)向完全咬合、縱向良好搭接的預(yù)支護(hù)拱棚，在松散含水不穩(wěn)定地層隧道施工中，可有效止水、防流砂、防止坍塌、控制地層變形，提高地層穩(wěn)定性，保證施工和支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全。所采用的TGD-50型水平旋噴機(jī)結(jié)構(gòu)新穎，可實(shí)現(xiàn)液壓升降及水平，傾斜和豎直旋噴作業(yè)；液壓系統(tǒng)簡(jiǎn)單，操作維修方便，各項(xiàng)性能參數(shù)合理，造價(jià)低。這套設(shè)備和工藝在國(guó)內(nèi)屬首創(chuàng)。該項(xiàng)成果已成功應(yīng)用于風(fēng)積粉細(xì)砂隧道、黃土偏壓隧道工程預(yù)支護(hù)。成果已通過鐵道部鑒定，鐵道部科教司發(fā)函（科教基函[2001]140號(hào)），要求下屬各設(shè)計(jì)、施工單位，結(jié)合有關(guān)工程，推廣該成果。因此，即將開工建設(shè)的神朔鐵路復(fù)線風(fēng)積粉細(xì)砂隧道等工程將應(yīng)用該項(xiàng)新技術(shù)。二、水平旋噴隧道預(yù)支護(hù)技術(shù)與國(guó)內(nèi)外同類技術(shù)的比較1．水平高壓旋噴注漿技術(shù)的開發(fā)及應(yīng)用與隧道施工技術(shù)的發(fā)展有密切關(guān)系。在覆蓋層較薄的松軟層，如含砂地層及淤泥質(zhì)地層，鄰近建筑物和地中埋設(shè)物對(duì)隧道暗挖施工引起地層擾動(dòng)要求嚴(yán)格時(shí)，修建地下建筑物面臨著地層不穩(wěn)定，容易引起坍塌和地面過量沉陷等問題。以前解決辦法一般是在地面注漿加固地層后再進(jìn)行開挖。而傳統(tǒng)的水泥漿或化學(xué)漿液靜態(tài)注漿都有注漿效果不易控制，僅適用于中粗砂等顆粒較粗、空隙度比較大的地層。靜壓注漿壓力低，達(dá)不到注漿效果，壓力過高會(huì)引起地面隆起，損壞地面建筑物。高壓噴射注漿開發(fā)成功使各國(guó)工程技術(shù)界想到利用它來提高圍巖的穩(wěn)定性。開始是從地面豎直鉆孔在隧道周邊進(jìn)行高壓旋噴，當(dāng)?shù)孛嬗薪ㄖ锘虻孛娼煌ǚ泵r(shí)，也有從側(cè)上方進(jìn)行傾斜鉆孔旋噴。豎直和傾斜鉆孔旋噴受到地面場(chǎng)地限制，隧道埋深較大時(shí)，旋噴樁體之間不易搭接完善，受固結(jié)體之間粘結(jié)強(qiáng)度及抗剪強(qiáng)度控制，加固范圍比較大。據(jù)此，人們自然想到用水平鉆孔旋噴注漿來加固地層。2、在松軟自穩(wěn)能力差的地層中修建隧道時(shí)，為保證開挖面的穩(wěn)定性，防止坍塌和引起嚴(yán)重地面沉降通常采用“預(yù)支護(hù)”技術(shù)。常用的預(yù)支護(hù)技術(shù)有：注漿超前小導(dǎo)管、大管棚、水平旋噴和預(yù)切槽。注漿超前小導(dǎo)管是在洞室開挖面前方，沿隧道開挖輪廓打入直徑φ40,長(zhǎng)3m,間距30cm左右的小鋼管,并進(jìn)行管內(nèi)注漿,然后再進(jìn)行開挖的方法,其優(yōu)點(diǎn)是無需大型設(shè)備、施工方便，其缺點(diǎn)是一次支護(hù)長(zhǎng)度短，支護(hù)剛度小，注漿效果不易控制等，難以滿足地層壓力大，斷面大時(shí)對(duì)隧道穩(wěn)定性和地面沉降控制的要求。大管棚是在洞內(nèi)開挖面前方，沿隧道開挖外輪廓利用專用管棚鉆機(jī)或地質(zhì)鉆機(jī)打入直徑大于φ80，長(zhǎng)度大于10m，間距在30cm的大鋼管，然后再進(jìn)行開挖的方法。其優(yōu)點(diǎn)是一次支護(hù)長(zhǎng)度大，支護(hù)剛度大，其缺點(diǎn)是造價(jià)高，在含水砂層、非常松散的細(xì)粒土及淤泥質(zhì)地層中，管棚縫隙之間會(huì)出現(xiàn)流水流砂現(xiàn)象。預(yù)切槽是在洞內(nèi)開挖面前方，沿隧道開挖外輪廓利用專用預(yù)切槽機(jī)械切割出槽狀空隙，空隙填充砼形成預(yù)支護(hù)，然后再進(jìn)行開挖的方法。其優(yōu)點(diǎn)是切割對(duì)地層擾動(dòng)小，其缺點(diǎn)是受切割機(jī)械的限制，一次切割長(zhǎng)度短（小于2.5m），造價(jià)高，槽內(nèi)砼不易密實(shí)，同時(shí)國(guó)內(nèi)尚無此種施工機(jī)械和技術(shù)。水平旋噴預(yù)支護(hù)是在洞內(nèi)開挖面前方，沿隧道開挖輪廓利用水平旋噴機(jī)按間距50cm，長(zhǎng)10m以上進(jìn)行鉆孔，當(dāng)鉆至設(shè)計(jì)長(zhǎng)度后，高壓泵開始輸送高壓漿液，鉆頭一邊旋轉(zhuǎn)一邊后退，漿液從鉆頭處直徑φ2.5左右的噴嘴中高速射出。射流切割下的土層與噴出的漿液在射流的攪拌作用下混合，最后凝固成直徑大于60cm旋噴柱體。在環(huán)向讓相鄰柱體之間相互咬合，在開挖面前方形成整體性較好的旋噴拱，具有較好的抗壓和抗彎性能，可有效防止流砂；所形成的固結(jié)體強(qiáng)度比原狀土極大程度地提高。由于高壓射流對(duì)固結(jié)體周圍土體的擠壓和滲透作用，固結(jié)體周圍土層的物理力學(xué)性能也有顯著改善；由于預(yù)支護(hù)是在開挖前就已深入到開挖擾動(dòng)范圍以外，旋噴預(yù)支護(hù)形成的剛性較大的拱棚能有效地減少開挖面前方拱棚以外地層的擾動(dòng)和位移。開挖后，預(yù)支護(hù)拱就會(huì)立即發(fā)揮作用，抑制了圍巖的大部分位移，承受了大部分地層壓力。這就保持了松軟地層在隧道開挖后的穩(wěn)定，大大減少了隧道開挖引起的地表沉降。3、研制出的TGD-50型多功能旋噴機(jī)獲得國(guó)家專利（專利號(hào)ZL96-2-205-09﹒5），針對(duì)我國(guó)巖土及地下工程的實(shí)際需要與購(gòu)買能力，使研制的旋噴機(jī)既能滿足旋噴工法的需要，又能滿足工藝相近的其它巖土工程施工；既使旋噴機(jī)性能可靠，又使其輕便、操作簡(jiǎn)單，便于維護(hù)，且造價(jià)低；主要用于水平旋噴，也可用于傾斜或豎直旋噴，還可用作錨桿鉆機(jī)或其它一般用途的地質(zhì)鉆機(jī)。該旋噴機(jī)升降爬桿、后爬桿缸浮動(dòng)位，鉆塔前端可左右擺動(dòng)等技術(shù)先進(jìn)，使整套鉆機(jī)動(dòng)能全，操作方便，產(chǎn)品通過了企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)及標(biāo)準(zhǔn)化審查，通過了鐵道部產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心的檢驗(yàn)，鉆機(jī)各項(xiàng)性能參數(shù)達(dá)到或超過設(shè)計(jì)要求。經(jīng)過國(guó)家專利局審查，目前國(guó)內(nèi)尚無此種類型的旋噴機(jī)產(chǎn)品，故獲該項(xiàng)實(shí)用新型專利（專利號(hào)ZL96-2-205-09.5），填補(bǔ)了國(guó)內(nèi)此項(xiàng)設(shè)備的空白，與國(guó)外同類產(chǎn)品比較具有功能基本齊全，但售價(jià)大大降低的特點(diǎn)。4、水平旋噴加固地層技術(shù)能夠在松散不穩(wěn)定地層中有效防止坍塌，控制變形，提高地層穩(wěn)定性，保證施工安全。填補(bǔ)了我國(guó)水平及傾斜旋噴設(shè)備和技術(shù)空白，為我國(guó)巖土工程加固技術(shù)及軟弱地層隧道預(yù)支護(hù)技術(shù)提供了新的手段。通過機(jī)理分析，掌握了旋噴射沉切割、置換攪拌土體的影響規(guī)律，通過工藝試驗(yàn)和工程實(shí)際測(cè)試，提出了合理的工藝參數(shù)和漿液配方，找到了旋噴柱體成型規(guī)律，為旋噴技術(shù)在工程中的推廣應(yīng)用和參數(shù)設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。實(shí)現(xiàn)旋噴柱體間環(huán)向良好的精度一次旋噴預(yù)支護(hù)段長(zhǎng)度，由國(guó)外一般11～13m，最長(zhǎng)16m，發(fā)展到12.5～13.5m，最長(zhǎng)達(dá)17.5m。實(shí)現(xiàn)單管旋噴柱體直徑，在旋噴壓力20～25Mpa，砂土地層平均直徑在60cm以上，國(guó)外一般在40Mpa左右，柱體直徑達(dá)到60cm要求。（1）噴射流的動(dòng)壓力作用這是噴射流破壞土體的最主要作用，從孔徑很小的噴咀中射出的高壓噴射流，速度很大，攜帶有很高的能量。當(dāng)噴射流沖擊土體時(shí)，由于受沖擊土體的區(qū)域較小，因此在此區(qū)域上產(chǎn)生很大的沖擊壓力，從而使此區(qū)域內(nèi)及其周圍一定范圍內(nèi)的始應(yīng)力場(chǎng)改變，當(dāng)土體中的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到其破壞臨界數(shù)值。土體原來的結(jié)構(gòu)便遭到破壞。噴射流介質(zhì)密度和噴咀截面積一定時(shí)，噴射流的破體力和速度的平方成正比，面噴射壓力越高流速越大。通過提高高壓泵工作壓力來增大噴射速度，從而提高噴射流的破壞力是比較合理的途徑。（2）噴射流的脈動(dòng)引起土體的疲勞作用由于用于旋噴的高壓泵一般都是往復(fù)式高壓柱（活）塞泵，排出壓力和流量也是變化的，所以噴射流的流速也是不均勻的，存在著脈沖現(xiàn)象。當(dāng)噴射流不停地以脈沖式?jīng)_擊土體時(shí)，土粒表面受到脈動(dòng)負(fù)荷的影響，逐漸產(chǎn)生疲勞，同時(shí)殘余變形也越來越大，土體的抗剪強(qiáng)度也逐漸降低，最后使土粒失去平衡導(dǎo)致破壞。（3）氣蝕（空穴）現(xiàn)象所謂氣蝕現(xiàn)象是指當(dāng)某點(diǎn)壓強(qiáng)降低至該處溫度下的蒸汽壓強(qiáng)時(shí)，因氣化生成的大量氣泡因受壓而潰滅，在該點(diǎn)造成高達(dá)幾百大氣壓以上的壓強(qiáng)。當(dāng)噴射流還沒有將土體射出孔洞時(shí)，其沖擊土體使以沖擊面上的大氣壓力為基礎(chǔ)，產(chǎn)生壓力變動(dòng)，在壓力差大的部位產(chǎn)生孔洞，呈現(xiàn)出類似空穴的現(xiàn)象，如圖4-1-1所示。在沖擊面上的土體被蒸發(fā)氣泡的潰滅所腐蝕，也會(huì)把較軟弱的土體掏空，造成空穴擴(kuò)大，使更多的土顆粒遭受剝離，使土體遭受破壞。（4）水力楔形效應(yīng)所謂水楔效應(yīng)，是指射流的作用使垂直于噴射流軸線方向的土體向兩側(cè)擠壓，如同“楔子”貫入土中一樣，當(dāng)噴射流充滿土層時(shí)，由于噴射流的反作用力，產(chǎn)生水楔。噴射流在垂直于噴射流軸線的方向上，楔入上體的裂縫或薄弱部分中，這時(shí)噴射流的動(dòng)壓變?yōu)殪o壓，使土發(fā)生剝落加寬裂隙。（5）各個(gè)液滴的沖擊力在噴射流沿程流動(dòng)的過程中，分散出很多大大小小的液滴，這些液滴具有一定的速度同樣對(duì)土體會(huì)產(chǎn)生沖擊力，從而加速土體的破壞。（6）擠壓力作為噴射流能量衰減很大的終了區(qū)域不能直接沖擊土體使土粒剝落，但可以對(duì)處于射流有效射程的邊界土，產(chǎn)生擠壓力，對(duì)四周的擠密相作用，并使部分漿液進(jìn)入土粒之間的空隙里，使固結(jié)體與其左右兩側(cè)及其下部土緊密相依，不產(chǎn)生脫離現(xiàn)象。上述這些作用，只能定性地說明噴射流切削，破壞土體的幾種作用，它們不一定同時(shí)發(fā)生，也難以定量地確定其大小，因?yàn)檫@些作用的發(fā)生及其影響大小與噴射的壓力、流量、噴咀的形式及加工精度等均有復(fù)雜的關(guān)系。2、水平旋噴注漿的固結(jié)機(jī)理由于水平旋噴與豎直旋噴的成柱條件有很大不同，而高壓噴射流對(duì)土體的破壞作用對(duì)二者是基本相同的，所以水平旋噴和豎直旋噴的成柱作用機(jī)理是既有區(qū)別又有聯(lián)系。高壓噴射流是高能高速集中且連續(xù)作用于土體上，壓應(yīng)力和沖蝕等多種作用同時(shí)密集在壓應(yīng)力區(qū)域內(nèi)發(fā)生的效應(yīng)，因此，噴射流具有沖擊切割破壞土體并使?jié){液與土粒攪拌混合的功能。旋噴時(shí)，高壓噴射流在土體中把土體沖擊切割破壞，切割土體的濃度與噴咀的移動(dòng)速度有關(guān)系。由于噴頭的旋轉(zhuǎn)與后退，更高壓噴射流有效射程內(nèi)的土體得到連續(xù)不斷地切割破碎，被切割破碎的土體與噴射出的漿液在射流的攪拌作用下混合，高壓噴射流切割土體范圍的容積小于漿液與土?；旌象w的體積，一部分漿液與土粒的混合液便順著水平鉆孔與旋噴管之間的空隙流出孔口（即漏漿現(xiàn)象）。小顆粒在中部居多，大顆粒多在外側(cè)或邊緣部分，但由于重力方向與固結(jié)體軸線垂直及大顆粒在重力作用下的下沉作用，使土顆粒的排列重新調(diào)整，小顆粒在中部及上部居多，大顆粒多在底部及截面水平兩側(cè)，若漿液的膠凝時(shí)間較短（如試驗(yàn)中采用的水泥漿一硬化液），大顆粒在下沉前或下沉剛開始便已膠凝，則固結(jié)體截面的中部小顆粒居多，大顆粒在截面邊緣居多。從而形成了漿液土體，攪拌混合。壓縮和滲透等部分，經(jīng)過一定時(shí)間便凝固成強(qiáng)度較高滲透系數(shù)小的固結(jié)體。隨著土體的及漿液膠凝時(shí)間的不同，固結(jié)體橫斷面的結(jié)構(gòu)也有所不同。由于漿液膠凝時(shí)間較長(zhǎng)，則漿液土粒混合液便形成一個(gè)自由面，凝固后，固結(jié)體上方與土層脫離，形成孔洞脫離區(qū)，巖漿液的膠凝時(shí)間很短，漿液上粒混合液在形成自由面之前便發(fā)生膠凝，凝固后，固結(jié)體上方與土層接觸緊密，不能形成空洞脫離區(qū)，由于固結(jié)體不是等顆粒均勻排列的單體結(jié)構(gòu)，固結(jié)體的質(zhì)量也不太均勻。固結(jié)體的開頭與噴咀移動(dòng)方向和持續(xù)噴射時(shí)間有密切關(guān)系。當(dāng)噴咀一邊旋轉(zhuǎn)一邊后退，便形成圓柱體或異型圓柱體。當(dāng)噴咀一邊噴射一邊后退，便形成板狀固結(jié)體。四、影響高壓噴射流對(duì)土體破壞效果的因素。高壓噴射流對(duì)土體的破壞效果，隨著土體物理力學(xué)性質(zhì)的不同，在數(shù)量方面有較大的差異，影響高壓噴射流對(duì)土體破壞效果的因素上要有以下幾個(gè)方面：1、噴射壓力高壓噴射流的噴射壓力是影響土體破壞效果最重要的因素，噴射壓力越大，噴射流的速度也就越大，因而噴射流沖擊土體的產(chǎn)生的動(dòng)壓越大，對(duì)土體的破壞和攪拌作用就越顯著。2、噴咀的形式及直徑噴咀形式對(duì)噴射流能量的發(fā)揮有重要影響，理想的噴咀形式可以將高壓漿液的壓能最大限度地轉(zhuǎn)化成噴射流的動(dòng)能，即噴射流的速度很大，能夠充分沖擊破壞土體。在高壓泵的壓力及流量相同條件下，增大噴咀直徑，會(huì)降低噴射流的速度，從而削弱對(duì)土體的破壞效果。3、噴咀的移動(dòng)速度試驗(yàn)和實(shí)踐證明，土體破體的程度與噴咀的相對(duì)移動(dòng)速度有關(guān)。從土的破壞過程可以看出：土體受到射流的定向沖擊后，很快被切割穿透，穿透的深度隨持續(xù)噴射時(shí)間的增加而增大。當(dāng)沖擊力的能量等于切割消耗能及土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)，切割停止，穿透深度不再增加，這時(shí)的深度為最大切割深度，相應(yīng)的定向射流噴射時(shí)間為最佳噴射時(shí)間。旋噴時(shí)，由于噴咀的旋轉(zhuǎn)與后退，土體受射流沖擊時(shí)間小于最佳噴射時(shí)間，則切割深度小于可能達(dá)到最大切割深度。噴咀移動(dòng)速度越快，射流集中在同一區(qū)域土體的噴射時(shí)間越短，切割深度越小。4、土體的物理力學(xué)性質(zhì)土體是旋噴的環(huán)境，因而土體的物理力學(xué)性質(zhì)直接影響著噴射流對(duì)土體的破壞效果。旋噴土體越密實(shí)，破壞土體所消耗噴射流的能量越大。5、噴咀出口處的靜水壓力高壓噴射流在水中噴射時(shí)動(dòng)壓及速度比在空氣中噴射時(shí)衰減較快，當(dāng)在地下水位以下的土層中旋噴時(shí)，高壓噴射流沖開水體后才破壞土體，因而部分能量消耗在克服土體的阻力上，削弱了噴射流對(duì)土體的破壞效果。6、噴咀與土體的距離噴射流軸上的動(dòng)壓隨離噴咀距離增大面減小，所以噴咀與土體的距離越大，作用在土體上的動(dòng)壓就越小，對(duì)土體的破壞效果較差。五、影響旋噴固結(jié)體直徑、強(qiáng)度的因素分析1、影響旋噴固結(jié)體直徑的主要因素影響旋噴固結(jié)體直徑的因素很多，主要有采用的旋噴工藝，預(yù)噴清水與旋轉(zhuǎn)和后退速度，土質(zhì)特性、旋噴壓力和漿液的重度等。旋噴壓力是影響固結(jié)體直徑的最重要的因素。在噴咀參數(shù)和漿液重度不變的情況下，噴流軸上的壓力與流速的平方成正比。壓力愈大，流速愈高，對(duì)地層破壞作用也就越顯著，對(duì)地層的破壞范圍也就越大，從而固結(jié)體的直徑越大。旋噴固結(jié)體是直接在土體中進(jìn)行旋噴的，因此土體的性質(zhì)如何，對(duì)固結(jié)體直徑有重大影響，代表土的特性的參數(shù)是多種多樣的。其中，和固結(jié)體直徑關(guān)系最密切的，國(guó)內(nèi)外目前都認(rèn)為是標(biāo)準(zhǔn)貫入度值N。目前也有文獻(xiàn)提出由標(biāo)準(zhǔn)貫入度值N計(jì)算固結(jié)體直徑的經(jīng)驗(yàn)公式，但還很不成熟，同樣旋噴參數(shù)條件上，土質(zhì)越松散，固結(jié)體直徑越大，在其它條件不變情況下，漿液的粘性越大，其可噴性也越差，漿液在輸送過程中，能量損耗較大，從而影響旋噴效果，使固結(jié)體直徑減小。另外在漿液土體壓力不變情況下，加大噴咀直徑使噴流軸上動(dòng)壓增大，也會(huì)使固結(jié)體直徑增大，但在設(shè)備功率不變條件下，增大噴咀直徑就會(huì)導(dǎo)致漿液工作壓力降低，反而會(huì)使固結(jié)體直徑減小。單位長(zhǎng)度旋噴柱使用漿量大，旋噴柱體的直徑也就越大。影響周結(jié)柱體的直徑的因素每多且影響機(jī)理極為復(fù)雜，目前還只能定性地討論固結(jié)體直徑與其影響因素之間的關(guān)系數(shù)。2、影響固結(jié)體強(qiáng)度的因素單漿液旋噴固結(jié)體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度平均值4.8Map；單漿液旋噴固結(jié)體單軸抗壓強(qiáng)度平均值為12.0Mpa。旋噴固結(jié)體主要是由硬化劑和土壤顆粒拌和而成，漿液的材料特性，對(duì)其強(qiáng)度大小也有顯著影響。對(duì)單水泥漿固結(jié)體，在水泥漿水灰比及土質(zhì)相同情況下，水泥標(biāo)號(hào)高相應(yīng)的固結(jié)體強(qiáng)度也較高。受漿液本身特性的影響，相同土質(zhì)情況下，單漿液旋噴固結(jié)體強(qiáng)度大于雙漿液旋噴固體強(qiáng)度。一般硅酸鹽水泥完全水化所需的理論水量，根據(jù)其所包含的各種化合物的分量和水化式計(jì)算，大致需水泥重量的35～37%，而旋噴的漿液水分遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了水化的實(shí)際需要，使水泥與土的混合液在初凝前有大量多余游離水存在，引起混合液的沉淀離析，還使固結(jié)體中的空隙率增加，從而影響固結(jié)體強(qiáng)度。水灰比越大，固結(jié)體的空隙率也越大，固結(jié)強(qiáng)度越低。除了以上所述的幾種主要影響因素外，還有其它一些影響因素，如旋噴參數(shù)，當(dāng)后退速度過大，導(dǎo)致高壓噴射流切割土體不充分，經(jīng)沉淀固結(jié)后，固結(jié)體斷面下半部分會(huì)出現(xiàn)大的土粒核，大大降低固結(jié)體的強(qiáng)度。六、解決關(guān)鍵技術(shù)難題的措施1、實(shí)現(xiàn)完整密實(shí)的固結(jié)柱體水平旋噴技術(shù)中一個(gè)重大難題是孔口漏漿固結(jié)體頂部出現(xiàn)空隙，不能形成完整的圓柱體。這在日本的文獻(xiàn)報(bào)道中也表明它的存在。實(shí)踐和分析表明，如果漿液一點(diǎn)也不外泄，也會(huì)增加噴射流的阻力，減小固結(jié)體的直徑。現(xiàn)在的問題是要防止?jié){液的大量外泄，保持固結(jié)體填滿孔洞。加速凝劑使?jié){液和切割下來的土粒盡快凝結(jié)成膠塑狀流體，填滿空隙后慢慢流出孔口，效果較好，挖開土層后，固結(jié)體頂部不再出現(xiàn)空隙。所加速凝劑經(jīng)比較還是水玻璃比較好掌握，可先設(shè)定比例后，在旋噴過程中根據(jù)孔口出漿狀態(tài)再行調(diào)整兩種漿液的比例。2、地面隆起控制引起地面隆起的原因是孔內(nèi)漿液形成靜壓，理論上旋噴孔不封，旋噴漿出噴咀后壓力隆至大氣壓，壓能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能，以高速射流形式切割土體，孔內(nèi)無靜壓不引起地層隆起；實(shí)際工程中，當(dāng)鉆桿與孔壁局部被堵塞，冒漿受阻而在孔內(nèi)形成靜壓，隨著孔內(nèi)靜壓的增大，引起的地層隆起量增大；孔內(nèi)漿液靜壓不可能太高，當(dāng)堵塞壓力增大將沖破廢漿與被置換地層土體混合物的堵塞。防止引起過量地面隆起，施工中當(dāng)發(fā)現(xiàn)孔口無廢漿外冒時(shí)，快速進(jìn)退鉆桿一次即可。3、固結(jié)體方位精度固結(jié)體方位精度是關(guān)系到能否形成封閉式緊密咬合拱棚的關(guān)鍵，鉆孔旋噴段愈長(zhǎng)方位精度愈不能保證。經(jīng)調(diào)研、分析論證，對(duì)于隧道預(yù)支護(hù)。旋噴段長(zhǎng)度達(dá)到前方未擾動(dòng)范圍以外即可。國(guó)外一般取10-13M，經(jīng)多次試驗(yàn)證實(shí)，TGD-50型鉆機(jī)在無測(cè)斜控制的條件下鉆13-15M能實(shí)現(xiàn)固結(jié)體良好環(huán)向咬合。鉆孔精度不僅與鉆孔定位精度、機(jī)架及總機(jī)系統(tǒng)的剛度有關(guān)，還因地層性質(zhì)不同，鉆頭因地層阻力不均或自重引起的偏移。在提高鉆機(jī)定位精度，鉆進(jìn)過程中加大鉆速，減小推進(jìn)力等措施下，挖開地層后測(cè)出在均勻地層終端部水平偏移平均0.3%，左右方向是隨機(jī)的，垂直下沉偏移幅度平均1.3%.七、用水平旋噴預(yù)支護(hù)治理隧道大變形的主要原理旋噴形成的固結(jié)體，其強(qiáng)度和彈模比原來的圍巖有很大幅度的提高，由于射流對(duì)周邊圍巖的擠壓滲透作用，固結(jié)體周邊圍巖的力學(xué)性能也有顯著提高。這樣就使圍巖的壓強(qiáng)比降低，塑性區(qū)范圍和相應(yīng)的剪脹作用大大減少。經(jīng)多次試驗(yàn)，沙土類圍巖固結(jié)體強(qiáng)度比圍巖強(qiáng)度可提高3-4級(jí)，粘土類圍巖可提高2-3級(jí)。對(duì)周邊地層的加固作用也很顯著，粘土類圍巖抗壓強(qiáng)度提高25%，壓縮模量提高164%，粘聚力提高150%。旋噴預(yù)支護(hù)形成的拱和墻柱大大限制了開挖前和開挖中的圍巖變形，經(jīng)理論分析和量測(cè)發(fā)現(xiàn)，坑道開挖之后，初期支護(hù)尚未發(fā)揮作用之前，周邊位移即已發(fā)生。地層原始應(yīng)力愈高，圍巖強(qiáng)度愈低，早期位移數(shù)量愈大。這些早期變形促使圍巖塑性區(qū)和松動(dòng)區(qū)過早形成和發(fā)展，惡化了開挖后圍巖工作條件，使變形繼續(xù)增長(zhǎng)，旋噴預(yù)支護(hù)形成的剛性較大的拱棚和墻柱能有效地防止開挖時(shí)拱棚以外圍巖的擾動(dòng)和早期位移，開挖后，預(yù)支護(hù)拱和墻立即發(fā)揮作用，承受了部分原始地應(yīng)力，抑制了大部分圍巖的位移。架設(shè)初期支護(hù)后，旋噴拱及墻柱和它們形成組合結(jié)構(gòu)共同發(fā)揮作用。由一個(gè)個(gè)圓形固結(jié)體搭接成的旋噴拱有較好的抗壓抗彎性能。兩相鄰圓柱搭接面受壓變形后，搭接面積會(huì)有所增加，等于增加了拱的厚度。受彎部位截面轉(zhuǎn)動(dòng)，又使受壓一邊固結(jié)體增加接觸。使受壓區(qū)增大，等于自行調(diào)整拱軸線以適應(yīng)外力變形，這樣的拱其增阻性強(qiáng)于一般等厚拱。有限無分析表明，在鐵路單線隧道，采用旋噴預(yù)支護(hù)后，初期支護(hù)最大水平收斂降低了34%-65%，拱頂下沉減少86%-90%；雙線隧道初期支護(hù)最大水平收斂減少21%-66%，拱頂下沉可減少43%-45%，初期支護(hù)內(nèi)力也相應(yīng)大幅度減少。八、水平旋噴作隧道預(yù)支護(hù)時(shí)設(shè)計(jì)參數(shù)的選定水平旋噴作預(yù)支護(hù)是要在拱部開挖線外使固結(jié)體連結(jié)成具有一定長(zhǎng)度的拱棚，各段拱棚之間應(yīng)有搭接段，邊墻外側(cè)則用向外傾斜的固結(jié)體作成墻柱，將拱棚受到的上部壓力傳到兩側(cè)地層。若底部地層也很松軟，則在邊墻底部也設(shè)置豎直固結(jié)體以加強(qiáng)底部地層。據(jù)此，要確定的設(shè)計(jì)參數(shù)有固結(jié)體直徑，鉆孔的位置和間距，鉆孔的長(zhǎng)度和旋噴長(zhǎng)度，鉆孔的外擴(kuò)角等。這些參數(shù)還互為影響，確定時(shí)還需反復(fù)調(diào)整以相互適應(yīng)。1、固結(jié)體設(shè)計(jì)直徑主要根據(jù)地層的軟硬程度，漿液壓力及工程需要來確定。按目前條件，對(duì)一般松軟地層作預(yù)支護(hù)可取55-60cm，對(duì)松散砂層，高壓泵壓力穩(wěn)定在22-24Mpa時(shí)，可超過60cm，達(dá)65cm，但也不必超過過多，對(duì)較硬地層，漿液壓力只能在20Mpa時(shí)，可小于55cm，但不應(yīng)小于50cm，直徑過小將增加固結(jié)體數(shù)量，不經(jīng)濟(jì)。2、鉆孔位置和間距旋噴固結(jié)體屬于預(yù)支護(hù)，不要求它代替初期支護(hù)。固結(jié)體還應(yīng)有一定外擴(kuò)角，使兩段互相搭接。在固結(jié)體開始處（最后噴完處）橫斷面內(nèi)固結(jié)體不侵入初期支護(hù)（型鋼拱架或格棚拱架）外邊緣即可。據(jù)此可確定旋噴孔開孔處的位置。旋噴孔間距即是固結(jié)體中心距，取決于要求相鄰固結(jié)體的最小搭接厚度（也就是兩相割圓的共同弦長(zhǎng)）。此厚度一般在開始處有30cm左右即可。但在固結(jié)體最前端（開始旋噴的斷面）由于固結(jié)體向外輻射的結(jié)果，間距必然加大。在此處還應(yīng)使固結(jié)體相互搭接的厚度在10cm左右。不能發(fā)生固結(jié)體端部相互離開現(xiàn)象。一般可預(yù)定孔口間距為40-45cm，再按固結(jié)體外擴(kuò)角和長(zhǎng)度核算最前端的搭接厚度，若此處搭接厚度過小，再縮小孔口間距。也可用不增加孔口間距，而使端部直徑加大的辦法來滿足搭接要求。3、鉆孔和旋噴長(zhǎng)度一般旋噴長(zhǎng)度小于1.0～1.5m，也就是距離孔口1.0～1.5m范圍不噴，以免破壞旋噴工作面。旋噴長(zhǎng)度愈長(zhǎng)，效益愈高。因旋噴愈長(zhǎng)搭接段所占旋噴長(zhǎng)度增加，鉆孔精度不易保證，固結(jié)體端部不易搭接成拱。一般認(rèn)為固結(jié)體能伸入到工作面前方來擾動(dòng)段（1.0～1.5d）即可。日本的RJFP工法鉆眼長(zhǎng)度定為13m，旋噴長(zhǎng)度10m，搭接長(zhǎng)1.0m，日本10多座隧道的施工記錄。旋噴長(zhǎng)度也都是10m，個(gè)別的7m，我們查到的國(guó)外旋噴最長(zhǎng)記錄為16m，搭接2m，根據(jù)我國(guó)當(dāng)前情況，我們認(rèn)為鉆孔深度13m，噴11.5～12m還能達(dá)到端部搭接成拱。過深，精度不易保證。4、外擴(kuò)角外擴(kuò)角除了保證兩旋噴段能搭接外，更重要是為下一個(gè)旋噴工作面提供足夠的機(jī)械活動(dòng)空間。我們研制的旋噴機(jī)的工作尺寸，其頂部，液壓馬達(dá)外緣高出鉆桿中心15cm，其側(cè)面，鉆機(jī)底架在鉆桿中心兩側(cè)78cm，旋噴工作面的內(nèi)輪廓（包括已噴成的旋噴拱及其內(nèi)部作完初期支護(hù)后）應(yīng)比旋噴機(jī)活動(dòng)尺寸加一定的富裕空間。據(jù)此，我們經(jīng)過核算，在旋噴工作面頂部應(yīng)比最高一個(gè)旋噴孔口高出30cm，以旋噴長(zhǎng)13計(jì)，頂部外擴(kuò)角45o，底部5o，能滿足要求。5、對(duì)固結(jié)體強(qiáng)度要求水平旋噴主要用于粉細(xì)砂地層，它們的極限抗壓強(qiáng)度都很低。旋噴固結(jié)體只要能達(dá)到較軟巖標(biāo)準(zhǔn)即可，對(duì)沙土地層則達(dá)到5～7Mpa即可。6、與水平旋噴適應(yīng)的施工方法由于水平旋噴預(yù)支護(hù)主要用在極松散軟弱的地層，即便作了周邊預(yù)支護(hù)，工作面的穩(wěn)定也將是大問題。加上現(xiàn)有的水平旋噴機(jī)最大鉆孔高度一般控制在4.5m以內(nèi)（加上頂撐及其斜撐可達(dá)5.5m），也不可能把鐵路隧道斷面一次鉆完。因而比較合適的施工方法是臺(tái)階法開挖。上臺(tái)階面可定在拱部三心圓的O2連接附近。在上臺(tái)階前方工作面上鉆噴拱部水平孔，在上臺(tái)階面后方鉆噴邊墻外側(cè)傾斜孔。九、水平旋噴所需的配套設(shè)備1、水平旋噴機(jī)石家莊鐵道學(xué)院與鐵道部徐州機(jī)械廠聯(lián)合設(shè)計(jì)制造出“TGD-50”型水平鉆孔旋噴機(jī)該機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，操作簡(jiǎn)單，即可水平旋噴，又能傾斜及豎直旋噴。與國(guó)外同類產(chǎn)品相比，具有良好的性價(jià)比，其主要參數(shù)如下：鉆孔深度：水平孔18m，豎直孔50cm；轉(zhuǎn)速范圍：負(fù)載低檔0～56r/min負(fù)載高檔0～112r/min；推進(jìn)速度：0～6.3r/min后退速度0～4.7r/min最大推進(jìn)力：22.8KN最大拉拔力：31.2KN輸出扭距：高檔轉(zhuǎn)速時(shí)476N·M，低檔轉(zhuǎn)速時(shí)952N·M鉆塔升降高度范圍：750～3500mm，加塔頂支撐頂住坑道頂板高度5300mm；鉆塔左右偏轉(zhuǎn)范圍：左右各3.63°，轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)身可達(dá)10°；鉆塔傾斜角度范圍：0°～105°；鉆柱直徑：φ50mm；鉆孔直徑：>75mm；動(dòng)力頭程：>2m；鉆機(jī)重量：2000kg；功率：14kw；外形尺寸：3000mm×1560mm×(750-5500)mm2、高壓注漿泵中國(guó)地質(zhì)科學(xué)院廊坊勘探技術(shù)研究所研制的YZB-32型液壓高壓注漿泵，其主要特點(diǎn)是：機(jī)電液一體化，技術(shù)先進(jìn)，性能良好，可單液或雙液輸出，工藝適應(yīng)性強(qiáng)，無級(jí)變量，流量適應(yīng)范圍寬，長(zhǎng)行程，低沖刺，盤根壽命特別長(zhǎng)；換向無觸點(diǎn)，準(zhǔn)確可靠，壓力波動(dòng)小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)潔，維修方便。其主要技術(shù)參數(shù)如下；柱塞數(shù)目：4；往復(fù)沖刺：0～26次/min;排出流量：0～85L/min;外形尺寸：主泵長(zhǎng)×寬×高=3300mm×1150mm×850mm泵站長(zhǎng)×寬×高=1850mm×1150mm×1520mm；功率：60KW。3、漿液攪拌機(jī)、儲(chǔ)漿罐漿液攪拌機(jī)主要用于拌制水泥漿液及攪拌速凝劑。用于攪拌水泥漿的攪拌機(jī)每次有效攪拌漿液體積0.7m3，用于攪拌速凝劑的攪拌機(jī)每次有效攪拌體積0.3m3。二者功率分別為2.0kw和15kw，用于攪攪拌好的水泥漿及速凝劑的儲(chǔ)漿罐兩個(gè)，其容積分別為1.8m3和1.0m3。用于儲(chǔ)存清洗高壓注漿泵，輸管及鉆柱等清水的儲(chǔ)水罐一個(gè)，其容積為1.0m3。其它附屬設(shè)備包括高壓輸漿管，漿液混合器等。另外還需用于過濾水泥漿的濾網(wǎng)若干，濾網(wǎng)孔眼的細(xì)度為32目左右。4、配套設(shè)備總功率水平鉆孔旋噴機(jī)功率為11KW，高壓注漿泵功率為60KW，兩個(gè)漿液攪拌功率為3.5KW,全套設(shè)備總功率為74.5KW。十、隧道水平旋噴預(yù)支護(hù)施工細(xì)則1、旋噴準(zhǔn)備工作（1）上臺(tái)階面設(shè)在拱頂開挖線以下3.5～4.0m高處，上臺(tái)階長(zhǎng)10m，為旋噴機(jī)活動(dòng)空間及開挖上部斷面并噴砼活動(dòng)空間。（2）漿液攪拌設(shè)備、高壓泵、砼噴射機(jī)及材料均放置在洞口，多循環(huán)作業(yè)的放置在下洞口，多循環(huán)作業(yè)時(shí)放置在下臺(tái)階已作好初期支護(hù)地段，盡量靠近臺(tái)階以減少壓力損失。（3）旋噴工作面開挖盡量平整，在能保持工作面穩(wěn)定的條件下盡量作成直立面，傾斜度不宜緩于10:1，邊挖邊噴上10cm砼以保護(hù)工作面。（4）測(cè)量班在旋噴工作面及洞頂給出隧道中線（頂部吊線兩點(diǎn)以上）和上臺(tái)階底面高程及拱頂開挖線最高點(diǎn)。（5）按旋噴機(jī)軌道布置圖及上臺(tái)階面高程仔細(xì)挖出枕木坑，枕木底部填實(shí)，端頭盡量頂在原狀上。（6）槽鋼軌道內(nèi)沿距旋噴工作面底部65～70cm，軌道應(yīng)與隧道中線垂直，軌道頂面位于上部斷面底部高程并保持水平，用儀器校正。2、旋噴漿液制備（1）旋噴漿液制備及輸送設(shè)備放置在洞口，多循環(huán)作業(yè)時(shí)放置在下部斷面靠近臺(tái)階處，從洞口向內(nèi)依次設(shè)置水泥及速凝劑存放臺(tái)、漿液攪攔桶、儲(chǔ)漿桶（水泥漿、速凝劑漿）、高壓泵等。漿液由雙管送上鉆尾后的漿液混合器。（2）制漿工人按配料單（以每桶漿計(jì)）嚴(yán)格如數(shù)向桶內(nèi)注入水及水泥，每桶漿攪拌時(shí)間不少于2min。倒水泥時(shí)應(yīng)能通過篩網(wǎng)將紙袋雜物清除。制漿節(jié)奏應(yīng)能保證旋噴需要，并根據(jù)工程進(jìn)展準(zhǔn)備漿液，避免浪費(fèi)。（3）漿液流入儲(chǔ)漿桶前應(yīng)過濾，桶內(nèi)吸漿管也應(yīng)裝濾網(wǎng)以防止堵塞管道。儲(chǔ)漿桶慶應(yīng)不停地人工攪拌以防止沉淀離析。（4）輸漿泵操作人員應(yīng)注意觀察出漿壓力升降及左右泵動(dòng)作協(xié)調(diào)情況，按雙漿液配比要求，并注意按旋噴領(lǐng)班人員的手勢(shì)或口令開停泵和變換輸出漿種。（5）為防止雙漿液在鉆管內(nèi)固結(jié)，每次換管前應(yīng)停止輸送速凝劑漿液半分鐘（只輸出水泥漿液）。（6）每班旋噴完畢應(yīng)用清水沖凈泵體及管道內(nèi)殘漿固結(jié)。每天旋噴完畢應(yīng)拆卸泵體出入口球閥、活塞腔及漿液混合器清洗保養(yǎng)一次。3、拱部旋噴（1）旋噴機(jī)搬運(yùn)及安裝旋噴機(jī)放置導(dǎo)軌中央，就位后應(yīng)仔細(xì)連接油管避免漏油及接錯(cuò)。根據(jù)設(shè)計(jì)鉆孔深度及工作面長(zhǎng)度，確定一次鉆進(jìn)深度和接長(zhǎng)鉆桿的根數(shù)以及相應(yīng)的尾塔個(gè)數(shù)。若條件允許，盡量采用一根接長(zhǎng)鉆桿，一次鉆到設(shè)計(jì)深度，以減少接桿操作。鉆桿及尾塔應(yīng)拆工作面。（2）軌道壓實(shí)及裝平旋噴機(jī)安裝好升高之前應(yīng)沿軌道左右移動(dòng)兩次壓實(shí)軌道。移動(dòng)過程中用水平儀校正軌頂高程，及時(shí)處理基底使左右軌面保持水平。（3）旋噴次序先鉆噴拱頂中央孔（0號(hào)孔），然后每次間隔一個(gè)孔位從上到下，左右交替（左2、右2、左4、右4……）直到底部。再?gòu)纳系较隆⒆笥医惶嫜a(bǔ)噴所缺孔位（左1、右1、左3、右3……），使軌道左右均勻受壓，后噴孔固結(jié)體能填補(bǔ)兩孔間空隙。（4）旋噴機(jī)定位a、鉆中央0號(hào)孔前，將鉆塔升高，用經(jīng)緯儀校正，使鉆桿方向與隧道中線重合，用垂球及鋼尺校正鉆塔前端A、塔后端B兩控制點(diǎn)高程，以實(shí)現(xiàn)所設(shè)計(jì)的上傾角。b、同時(shí)在上臺(tái)階底面A、B兩點(diǎn)投影處設(shè)樁，樁頂高程應(yīng)為上臺(tái)階面高程，用水平經(jīng)緯儀校正。AB連線即為隧道中線，頂部亦設(shè)兩點(diǎn)以便檢查。c、鉆其它孔時(shí)，旋噴機(jī)沿軌道平移按各孔位控制點(diǎn)坐標(biāo)表要求，用垂鋼尺量測(cè)，調(diào)整鉆塔的傾角及擺角，使鉆桿方向符合外擴(kuò)角要求。d、旋噴操縱臺(tái)應(yīng)放在機(jī)架側(cè)后部能看清鉆桿動(dòng)作及裝卸桿人員手勢(shì)地方。e、每次移動(dòng)鉆機(jī)前，應(yīng)將尾塔上鉆桿與鉆機(jī)分離。鉆機(jī)定位后再移動(dòng)并調(diào)整尾部高度及坡度，使塔上鉆桿與機(jī)上鉆桿在同上一方向，平順連接。（5）旋噴機(jī)固定為保持鉆噴過程中旋噴機(jī)位置不變及穩(wěn)定性，在機(jī)子定位后，應(yīng)將機(jī)座與軌道用卡軌卡緊。鉆機(jī)立桿頂部與坑道頂部頂緊，機(jī)上撐桿及橫拉桿也應(yīng)旋緊。（6）鉆孔a、每孔按一次通長(zhǎng)鉆桿或多次接長(zhǎng)后鉆桿鉆進(jìn)到設(shè)計(jì)深度，其它各孔頂端與頂孔端保持同一立面。b、鉆進(jìn)速度視地層反力及油壓表顯示適當(dāng)調(diào)正，宜盡快鉆進(jìn)。c、遇有障礙物，油壓增加，鉆進(jìn)困難進(jìn)稍退桿后反復(fù)鉆進(jìn)。若壓力超過16Mpa，仍不能鉆進(jìn)或鉆機(jī)狀態(tài)異常時(shí)，應(yīng)退桿停機(jī)，分析原因，不能硬鉆。d、鉆進(jìn)中為冷卻鉆頭，減少阻力，防止砂粒進(jìn)入噴咀，可用低壓、低流量清水從噴咀中噴出。e、若條件不允許一次鉆進(jìn)到位，需中途接桿時(shí)，裝桿前應(yīng)檢查接頭孔是否有雜物，并裝好接頭密封圈。旋轉(zhuǎn)鉆桿使接口壓密才開始鉆進(jìn)，備用鉆桿應(yīng)清洗干凈放在架上并保護(hù)好接頭。（7）旋噴a、鉆孔到底經(jīng)檢查確認(rèn)后，即可開始旋噴。通知給漿后，先旋轉(zhuǎn)半分鐘再開始后退。b、旋噴時(shí)鉆桿旋轉(zhuǎn)速度調(diào)整到20r/min，噴端頭三根桿時(shí)后退速度為15～18cm/min,以后幾根后退速度為20r/min.鉆機(jī)司機(jī)用秒表經(jīng)常檢測(cè)轉(zhuǎn)速和退速，隨時(shí)校正。c、需中途卸桿時(shí)，拆卸前先停止后退，旋噴5圈，然后通知停止送漿。若噴加有速凝劑的雙漿液換桿前，應(yīng)噴純水泥漿半分鐘，使管內(nèi)雙漿液排凈，防止堵管。d、卸桿動(dòng)作要快，卸桿手與鉆機(jī)司機(jī)密切配合，前夾制器位置要恰當(dāng)，能盡快夾住前桿，動(dòng)力頭夾住后桿，使其旋轉(zhuǎn)脫開，卸桿后，動(dòng)力頭繼續(xù)夾住后桿使與輸漿管連接器脫開。將連接器移到前邊與前桿端盡快連接?；謴?fù)給漿后，先旋轉(zhuǎn)3～5圈再后退。e、鉆桿卸下后，應(yīng)立即用清水沖凈管內(nèi)漿液殘?jiān)?，清除接頭污垢，然后整齊堆放在腳手架上，供下一孔使用。f、旋噴過程中發(fā)現(xiàn)漿液壓力快速增長(zhǎng)，高壓泵電機(jī)聲異常，應(yīng)立即停止旋噴，迅速退出鉆桿，檢查噴咀是否堵塞。為不耽誤工程，應(yīng)迅速換上備用頭體，繼續(xù)旋噴。g、每孔旋噴到距孔口1.5m左右時(shí)即停止旋噴,退出鉆頭后,立即用木塞包水泥袋堵住孔口,以防止?jié){液大量外泄。（8）廢漿處理在工作面底部，旋噴機(jī)前方距工作面1m以外挖一斷面為20×20cm排漿溝，使廢漿液穿過枕木下方，縱向排除流到洞外工作面。若廢漿液凝結(jié)過快，應(yīng)設(shè)專人清除，以免影響鉆機(jī)移動(dòng)。4、拱部開挖（1）拱部各孔全部旋噴完畢，將旋噴機(jī)移到工作面后部，拆除軌道即可進(jìn)行拱部開挖。（2）先沿頂部及兩側(cè)周邊挖進(jìn)，中間留核心土作工作平臺(tái)并保護(hù)工作面。周邊開挖到露出固結(jié)體內(nèi)表面，并將兩固結(jié)體之間的凹槽內(nèi)的土也挖出。（3）每挖進(jìn)一榀鋼架間距的長(zhǎng)度，鋼拱應(yīng)頂住固結(jié)體內(nèi)表面。（4）掛網(wǎng)后立即噴混凝土，噴層必須符合設(shè)計(jì)厚度并將鋼架全部蓋住。噴層與旋噴固結(jié)體之間不得留有空洞。拱