外墻保溫體系面層裂縫產(chǎn)生原因

外墻保溫體系面層裂縫產(chǎn)生原因第1頁/共240頁2023/3/262解決問題的思維方法即見木、又見林防止裂縫的具體方法應(yīng)防、放、抗相結(jié)合從設(shè)計到施工全過程控制第2頁/共240頁2023/3/263

一、外墻保溫體系面層裂縫產(chǎn)生原因及其控制技術(shù)的研究技術(shù)研究報告1、前言一旦保溫層、保護層發(fā)生開裂，墻體保溫性能就會發(fā)生很大改變，非但滿足不了設(shè)計的節(jié)能要求，甚至會危及墻體的安全。保溫墻體裂縫的存在，降低了墻體的質(zhì)量，如整體性、保溫性、耐久性和抗震性能。第3頁/共240頁2023/3/264

外保溫體系是非承重復合墻面，其墻面裂縫的危害主要是水的滲透對保溫體系的破壞以及對住戶的感觀上和心理上造成不良影響。保溫墻體的抗裂措施研究，已成為建設(shè)行政主管部門以及科研、推廣、設(shè)計、材料生產(chǎn)、施工和房屋開發(fā)商共同關(guān)注的課題。第4頁/共240頁2023/3/265

本課題針對目前比較常見的外墻保溫體系，不僅從材料因素和施工因素分析總結(jié)了裂縫產(chǎn)生的原因及控制措施，而且針對構(gòu)造設(shè)計因素加以分析，并考慮了熱應(yīng)力、水、風壓、火及地震力的影響。根據(jù)工程實踐和統(tǒng)計資料顯示：溫度裂縫或者由溫度和干縮共同產(chǎn)生的墻體裂縫，幾乎占全部可遇裂縫的70％以上；本課題根據(jù)研究成果提出了外保溫隔熱體系抗裂優(yōu)于內(nèi)保溫隔熱體系

堅持逐層漸變，柔性釋放應(yīng)力的抗裂技術(shù)路線

普通水泥砂漿不應(yīng)作為保溫層的保護層材料

外墻保溫體系供應(yīng)商應(yīng)對體系材料成套供應(yīng)

無空腔構(gòu)造提高體系穩(wěn)定性

各層材料自身變形性外還應(yīng)充分考慮材料的相容性及匹配性”等一系列抗裂技術(shù)理念及抗裂技術(shù)的一些基本原則，對抗裂技術(shù)的發(fā)展具有指導意義

第5頁/共240頁2023/3/2662、裂縫的基本概念通常把裂縫分為微觀裂縫和宏觀裂縫。肉眼可見的裂縫范圍一般以0.05mm為界，小0.05mm的裂縫稱為微觀裂縫，大于等0.05mm的裂縫稱為宏觀裂縫，是微觀裂縫擴展的結(jié)果.第6頁/共240頁2023/3/267

由于外保溫隔熱體系是非承重復合墻面，其墻面裂縫的危害不至于影響結(jié)構(gòu)安全而主要是對住戶的審美和心理的影響以及由于裂縫存在有可能對保溫隔熱體系造成的破壞(如水的滲透、凍融破壞等)。從水的滲透看，水分子的直徑(0.3*10-6mm)可穿過任何肉眼可見的裂縫，所以從理論上是不允許有裂縫的。由于裂縫具有發(fā)展性，因此對裂縫的控制和評估十分重要，判定和分級應(yīng)包含時間、裂縫寬度和長度、以及面積發(fā)生率。通過研究和總結(jié)相關(guān)資料，建議外墻外保溫面層有害裂縫和無害裂縫的評估分級為：第7頁/共240頁2023/3/268

等級檢驗時間

裂縫長度(含分格縫中發(fā)

寬度空鼓狀況經(jīng)一冬一夏保溫墻面評分

2良

3

2049

0.05—0.09

≥5

1

3中

3

50一99

O．1—0.19

≥5

2

4差

3

100199

0.20.49

≥5

3

面積發(fā)生率

(月)生的裂縫)MMMM局部條／40M0

點總面積j6處／40M0級(升一級)1優(yōu)3O19

不可見

0

優(yōu)≤1O

優(yōu)

≥10

良≤1O

良

>10

中≤1O

中

>10

差5劣3≤200≥O．55

4

差第8頁/共240頁2023/3/269①本分級標準適用于內(nèi)、外保溫面層發(fā)生的裂縫等級評定。

②判定裂縫寬度應(yīng)用帶刻度的十倍放大鏡觀察，一般肉眼可見的裂縫縫寬約為0.03mm--O.05mm。判定裂縫長度：每條肉眼可觀察的裂縫不論寬窄應(yīng)按寬縫延續(xù)計算。

③裂縫寬度經(jīng)二冬一夏后穩(wěn)定后再評定。④每處空鼓應(yīng)不大于0.20mm×0.20mm。

⑤外墻裂縫評估等級參照GB50010-2002《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定。

⑥等級4、5應(yīng)視為不合格。第9頁/共240頁2023/3/26103、外墻保溫體系面層裂縫產(chǎn)生的原因分析外墻保溫隔熱體系面層裂縫產(chǎn)生的原因相當復雜，包含從構(gòu)造設(shè)計、材料及施工的各個環(huán)節(jié)。第10頁/共240頁2023/3/26113．1構(gòu)造設(shè)計本研--究課題從保溫隔熱體系結(jié)構(gòu)設(shè)計、節(jié)點設(shè)計上進行了調(diào)研、總結(jié)、分析、試驗研究及驗證，指出了一些設(shè)計方面引起裂縫的原因。

第11頁/共240頁2023/3/26123．1．1外墻內(nèi)保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的缺陷內(nèi)保溫隔熱是將保溫隔熱體系置于外墻內(nèi)側(cè)從而使內(nèi)、外墻體分處于兩個溫度場，建筑物結(jié)構(gòu)受熱應(yīng)力的影響而始終處于不穩(wěn)定的狀態(tài)，使結(jié)構(gòu)壽命縮短。第12頁/共240頁2023/3/2613

在冬季采暖、夏季制冷的建筑中，室內(nèi)溫度隨晝夜和季節(jié)的變化幅度通常不大(約為10℃左右)，這種溫度變化弓l起建筑物內(nèi)墻和樓板的線性變形和體積變化也不大。但是，外墻和屋面受室外溫度和太陽輻射熱的作用而弓I起的溫度變化幅度較大(晝夜溫差可達20℃-40℃，年溫差可達80℃--100℃)。當室外溫度低于室內(nèi)溫度時，外墻收縮的幅度比內(nèi)保溫隔熱體系的速度快，當室外氣溫高于室內(nèi)氣溫時，外墻膨脹的速度高于內(nèi)保溫隔熱體系，這種反復形變使內(nèi)保溫隔熱體系始終處于一種不穩(wěn)定的墻體基礎(chǔ)上。根。據(jù)資料和實測證明，6m開間的混凝土墻面在年溫差80℃的變化條件下約發(fā)生4．8mm的形變。這樣的形變應(yīng)力反復作用不僅使外墻易遭受溫差應(yīng)力的破壞，也易造成內(nèi)保溫隔熱體系的空鼓開裂。參見圖1-1、1-2、某內(nèi)保溫工程的外墻、女兒墻開裂的照片。第13頁/共240頁2023/3/2614第14頁/共240頁2023/3/2615

內(nèi)保溫隔熱的另一個明顯的缺陷是：結(jié)構(gòu)冷(熱)橋的存在使局部溫差過大導致產(chǎn)生結(jié)露現(xiàn)象，而結(jié)露水的浸漬或凍融極易造成保溫隔熱墻面發(fā)霉、開裂。

第15頁/共240頁2023/3/26162002年1月采用紅外熱像檢測技術(shù)對北京某內(nèi)保溫住宅進行實際測試，圖1-33是該住宅靠外墻屋角結(jié)露照片，圖1—4是該處紅外熱像圖，圖1-5是紅外熱像圖中A線的溫度分布圖。由圖可見外墻與樓板交接處內(nèi)表面溫度僅僅4．0℃與主體墻內(nèi)表面溫差達10℃以上，與室內(nèi)空氣溫度差15．1℃。從而造成結(jié)露。第16頁/共240頁2023/3/2617

目前許多住戶在住進新房時，大多先進行裝修。在裝修時、安裝家具時房屋內(nèi)保溫隔熱層往往遭到破壞，破壞后自身不易修復。正因為內(nèi)保溫隔熱固有的缺陷使內(nèi)保溫隔熱墻體出現(xiàn)裂縫成為普遍現(xiàn)象，而內(nèi)保溫隔熱裂縫時時刻刻處于住戶的視野中，對住戶的審美和心理也會產(chǎn)生長期和強烈的影響，成為投訴焦點。第17頁/共240頁2023/3/2618第18頁/共240頁2023/3/2619

因此，從構(gòu)造設(shè)計上看，內(nèi)保溫隔熱使外墻、屋面和內(nèi)墻處于不同的溫度場，建筑體系始終處于不穩(wěn)定的狀態(tài)，建筑物的壽命因此而縮短，所以內(nèi)保溫隔熱具有自身先天的缺陷。3．1．2外墻外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的不足圓2-1、圖2-2是內(nèi)保溫和外保溫示意圖。第19頁/共240頁2023/3/2620第20頁/共240頁2023/3/2621

外保溫隔熱是將保溫隔熱體系置于外墻外側(cè)從而使主體結(jié)構(gòu)所受溫差作用大幅度下降，溫度變形減小，對結(jié)構(gòu)墻體起到保護作用并可有效阻斷冷(熱)橋，有利于結(jié)尊煮命的延長。因此從有利于結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性方面來說，外保溫隔熱具有明顯的優(yōu)勢，在可選擇的情況下應(yīng)首選外保溫隔熱。第21頁/共240頁2023/3/2622

但由于外保溫隔熱體系被置于外墻外側(cè)，直接承受來自自然界的各種因素影響，因此對外墻外保溫體系提出了更高的要求。就太陽輻射及環(huán)境溫度變化對其影響來說，置于保溫層之上的抗裂防護層只有3mm—20mm，且保溫材料具有較大的熱阻，因此在得熱芋相同的情況下，外保溫抗裂防護層溫度變化速度比無保溫情況下主體外墻溫度變化速度提高8～30倍。因此抗裂防護層的柔韌性和耐候性對外保溫體系的抗裂性能起著關(guān)鍵的作用。在外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計應(yīng)充分考慮熱應(yīng)力、水、風、火及地震力的影響。第22頁/共240頁2023/3/26233．1．2．1聚苯板薄抹灰外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的不足這類外保溫隔熱通常采用粘貼的方式(也有加錨栓輔助錨固的r)固定在墻體的外側(cè)，然后在保溫板上抹抹面砂漿并將增強網(wǎng)鋪壓在抹面砂漿中。目前國內(nèi)做聚苯板薄抹灰外保溫工程的廠家有上千家，目前除了少部分企業(yè)的保溫工程外，相當數(shù)量的工程在3個月時即出現(xiàn)了超過4級的裂縫。而經(jīng)過一年(一冬一夏)很多板縫處的裂縫超過lmm，該類體系構(gòu)造設(shè)計上分析有以下原因：第23頁/共240頁2023/3/2624

從保溫隔熱材料的因素來講，EPS膨脹聚苯乙烯保溫板(以下簡稱聚苯板)在自然環(huán)境中的自身收縮變形時間長達60天，試驗證明在自然環(huán)境條件下42天或60℃蒸汽養(yǎng)護條件下5天的聚苯板自身的收縮變形已完成99％以上，因此標準要求聚苯板應(yīng)在自然環(huán)境條件下42天或60℃蒸汽養(yǎng)護條件下5天后再上墻。但在實際情況中很少有達到以上要求的。一是聚苯板長時間的養(yǎng)護需要占用大量的場地。二是生產(chǎn)企業(yè)由于資金占用、成本控制等因素通常是以銷定產(chǎn)，有了定單后才生產(chǎn)，因此多數(shù)工程的的聚苯板自然養(yǎng)護不到一個星期就已上了墻。結(jié)果造成聚苯板上墻后還繼續(xù)收縮，這種收縮應(yīng)力均集中在板縫處，對粘附在聚苯板上的防護層產(chǎn)生拉應(yīng)力而造成面層開裂

第24頁/共240頁2023/3/2625

另外聚苯板在晝夜及季節(jié)變化發(fā)生熱脹冷縮、濕脹干縮時也會在板縫處集中產(chǎn)生變形應(yīng)力，因此該類體系板縫處裂縫是比較常見的現(xiàn)象。擠塑聚苯乙烯保溫板比聚苯板密度大、強度高，由于自身變形及溫差變形而產(chǎn)生的變形應(yīng)力也大，與聚苯板相比更易造成板縫處開裂(參見圖3-1)。第25頁/共240頁2023/3/2626

該體系通常采用純點粘或筐點粘，采用純點粘時，該體系存在整體貫通的空腔。即便是筐粘時由于必須留有排氣孔，每塊板的空腔通過排氣孔及板縫仍是貫通的，當建筑物垂直度偏差通過粘結(jié)點粘結(jié)砂漿厚度來調(diào)整時，特別是墻體偏差較大時，空腔的大小是不確定的。由于該體系存在整體貫通的空腔，正負風壓對保溫隔熱墻面進行擠或拉，而這些力的釋放點均為板縫處，也易造成板縫處開裂。極端情況下負風壓甚至會將保溫板掀掉(參見圖3-2)。第26頁/共240頁2023/3/2627第27頁/共240頁2023/3/2628

從抗裂防護層受熱應(yīng)力的因素上看，該體系聚苯板保溫層外僅是3mm的抗裂砂漿復合網(wǎng)格布，膨脹聚苯板的導熱系數(shù)為0．042W／(m·K)，而抗裂砂漿的導熱系數(shù)為0．93w／(m‘K)，兩材料的導熱系數(shù)相差22倍。由于聚苯板保溫隔熱層熱阻很大從而使防護層的熱量不易通過傳導擴散，因此當受太陽直射時熱量積聚在抗裂砂漿層，其表面溫度將高達50℃--70℃，部分地區(qū)甚至可達80℃，遇突然降雨降溫則溫度會降至15℃左右，溫差可達35℃--65℃，這樣的溫差變化以及受晝夜和季節(jié)室外氣溫的影響，對抹面砂漿的柔韌性和網(wǎng)格布的耐久性提出了相當高的要求。另外一個應(yīng)考慮的因素是當聚苯板的溫度超過70℃時，聚苯板會產(chǎn)生不可逆熱收縮變形造成較為嚴重的開裂變形，這種情況在高溫干燥地區(qū)再為明顯。第28頁/共240頁2023/3/26293．1．2．2現(xiàn)澆無網(wǎng)聚苯板外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的不足這類外保溫隔熱體系通常采用聚苯板作為主體保溫隔熱材料，放置于大模內(nèi)側(cè)通過與現(xiàn)澆混凝土整體一次澆注的方式固定在基層墻體上。其優(yōu)點是實行復合澆注材料一次成型，施工速度快。但該類做法存在以下問題：第29頁/共240頁2023/3/2630

第一個采用該種做法的北京某設(shè)計院工程是將沒有處理的聚苯板置于大模內(nèi)側(cè)與現(xiàn)澆混凝土整體一次澆注的方式固定在基層墻體上，體現(xiàn)了快速施工的優(yōu)勢。但通過工程也發(fā)現(xiàn)以下不足：第30頁/共240頁2023/3/26311)聚苯板與混凝土基墻結(jié)合力不夠。由于EPS板是一種有機絕熱材料，與混凝土粘結(jié)強度不夠，通過拉拔試驗發(fā)現(xiàn)，粘結(jié)強度達不到0．1MPa，拉拔破壞部位是聚苯板與混凝土界面分離。

2)平整度和垂直度較難控制由于現(xiàn)澆混凝土時是分層施工，現(xiàn)澆時混凝土下部的側(cè)壓力比上部大，因此每層聚苯板的下部受到的擠壓力及壓縮變形就比上部大，拆卸外側(cè)模板后，聚苯板回彈時下部回彈比上部大，因此在各層聚苯板相接處均會出現(xiàn)上層聚苯板高出下層聚苯板的臺階造成表面不平整度加大。另外由于現(xiàn)澆施工表面平整度控制困難，工程通高垂直偏差較大，局部達到40mm-60mm。第31頁/共240頁2023/3/26323)存在局部破損和污染由于聚苯板表面強度低，在支護和拆卸外側(cè)模板時，聚苯板表面不可避免受到損壞，如陽角和外側(cè)板的下支撐架處及穿墻鏍孔等部位。混凝土在澆注時難以避免出現(xiàn)漏漿形成熱橋。第32頁/共240頁2023/3/26333．1．2．3采用水泥砂漿厚抹灰鋼絲網(wǎng)架保溫板外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的不足這類外保溫隔熱通常采用帶有鋼絲網(wǎng)架的聚苯板作為主體保溫隔熱材料，分為鋼絲網(wǎng)穿透聚苯板和不穿透聚苯板兩種類型。鋼絲網(wǎng)穿透聚苯板的鋼絲網(wǎng)架聚苯板施工時通過與現(xiàn)澆混凝土整體一次澆注固定在基層墻體上，不穿透聚苯板的采用機械錨固的方式固定在基層墻體上，面層均采用20mm--30mm的普通水泥砂漿找平。由于該類體系采用厚抹水泥砂漿做法，開裂現(xiàn)象較為普遍，原因如下：第33頁/共240頁2023/3/26341)普通水泥砂漿自身易產(chǎn)生各種收縮變形，并且存在強度增長周期短(主要強度在10多個小時便已完成)體積收縮周期長(幾個月甚至上百天，收縮率為8％-10％)的矛盾，在約束條件下，當體積收縮形成的拉應(yīng)力超過水泥砂漿的抗拉強度時，就會出現(xiàn)裂縫。處于保溫層保護下的主體結(jié)構(gòu)受溫度變形影響較小，而20mm--30mm的找平砂漿處于熱阻很大的聚苯板的外側(cè)，因此受環(huán)境溫度影響而產(chǎn)生較大變形。聚苯板兩側(cè)的水泥材質(zhì)受環(huán)境溫差影響而產(chǎn)生較大相對變形差，弓I起開裂。另外由于保溫隔熱板平整度很難控制的十分正確，會造成找平抹灰厚度的不均，造成局部收縮和溫差應(yīng)力不均從而弓l起裂縫。

第34頁/共240頁2023/3/2635圖4-1、圖4-2和圖4-3、圖4-4分別是北京、內(nèi)蒙某工程采用水泥砂漿厚抹灰鋼絲網(wǎng)架聚苯板現(xiàn)澆外保溫墻面裂縫照片。第35頁/共240頁2023/3/2636第36頁/共240頁2023/3/26372)配筋位置不合理弓I起裂縫鋼絲網(wǎng)架在水泥砂漿中的位置相當于單面配筋方式，且靠近保溫隔熱層。而正負風壓、熱脹冷縮、干縮濕脹、及地震等作用力都是雙向或多向。該種方式的配筋對靠近外飾面應(yīng)力的分散作用很有限，起不到應(yīng)有的抗裂作用。第37頁/共240頁2023/3/2638

四角鋼網(wǎng)配筋對抵抗和分散與鋼絲網(wǎng)網(wǎng)絲同向的應(yīng)力具有良好的效果，但在網(wǎng)孔對角線方向無筋，因此對抵抗和分散網(wǎng)孔對角線方向的應(yīng)力作用有限，從而易產(chǎn)生沿四角網(wǎng)對角線方向的裂縫。另外，四角鋼網(wǎng)的十字交叉處水泥砂漿不易完全充分握裹，使水泥砂漿與鋼網(wǎng)不能成為一共同受力體。第38頁/共240頁2023/3/2639第39頁/共240頁2023/3/26403)荷載過大產(chǎn)生擠壓開裂。在鋼絲網(wǎng)架聚苯板外保溫隔熱實際工程中，由于平整度較差找平砂漿很厚，每平方米荷載可達80kg甚至100kg以上，在這樣的荷載長期作用下聚苯板會產(chǎn)生徐變，使整個硬質(zhì)面層產(chǎn)生重力擠壓造成裂縫。鋼絲網(wǎng)不穿透聚苯板后錨固工藝的保溫層承受荷載的能力較現(xiàn)澆的更差，面層的開裂、脫落更加嚴重。參見圖4-5，鋼絲網(wǎng)穿透聚苯板與主體現(xiàn)澆的鋼絲網(wǎng)架聚苯板外保溫開裂圖片；參見圖4-6、4-7，青島某工程鋼絲網(wǎng)不穿透聚苯板后錨固工藝的外保溫開裂圖片。第40頁/共240頁2023/3/2641第41頁/共240頁2023/3/26423．1．2．4帶防護層預(yù)制保溫隔熱塊材外保溫隔熱構(gòu)造設(shè)計存在的不足這類外保溫隔熱材料通常在工廠加工預(yù)制好帶有涂料或面磚飾面的保溫隔熱塊材，在施工現(xiàn)場只需錨固安裝上墻即可。但目前市場上該類產(chǎn)品多在板縫處出現(xiàn)裂縫(參見圖5-1、圖5-2)。主要原因如下：

第42頁/共240頁2023/3/2643第43頁/共240頁2023/3/2644①預(yù)制保溫隔熱板的收縮變形：很多預(yù)制板在上墻后仍在收縮，將板縫拉開。②預(yù)制保溫隔熱板溫濕變形：預(yù)制板受溫度及濕度變化會發(fā)生熱脹冷縮、濕脹干縮現(xiàn)象，對板縫反復擠壓造成板縫開裂。③板縫處理難度大：由于預(yù)制保溫隔熱板的變形是必然要發(fā)生的，因此也就必須在板縫處留有相當?shù)膶挾炔⒉捎萌犴g變形性及防水性良好的材料來嵌縫。第44頁/共240頁2023/3/2645

該類產(chǎn)品具有可在工廠連續(xù)生產(chǎn)，現(xiàn)場干作業(yè)等優(yōu)點。在較好地解決了板縫裂縫問題以后，大面積推廣應(yīng)用前景是很好的。應(yīng)該提出的是，當外保溫面層采用預(yù)制GRC制品做線條時，GRC制品本身拼縫處及其與外保溫墻面交接處易發(fā)生裂縫。(參見圖5-3、圖5-4)。

第45頁/共240頁2023/3/26463．1．2．5膨脹珍珠巖及海泡石保溫漿料外墻外保溫隔熱體系設(shè)計存在的不足在該類體系中，采用以膨脹珍珠巖及海泡石為主保溫隔熱材料的漿料由于吸水率高、干縮及溫濕變形大易開裂脫落，且保溫性能較差，已被建設(shè)行業(yè)管理部門限制淘汰。第46頁/共240頁2023/3/2647第47頁/共240頁2023/3/26483．1．2．6膠粉聚苯顆粒預(yù)混合干拌保溫材料外保溫隔熱體系設(shè)計存在的不足該類做法從構(gòu)造設(shè)計上充分考慮了熱應(yīng)力、水、火、風壓及地震力的影響，采用無空腔和逐層漸變?nèi)嵝葬尫艖?yīng)力的技術(shù)路線有效解決了抗裂難題。但以下因素必須重點考慮：

①由于目前在北方地區(qū)正在開展第三步建筑節(jié)能65％的試點工作，特別是在嚴寒地區(qū)單一采用膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱體系要達到這個目標已不具有經(jīng)濟合理性，因此利用膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱體系成熟、優(yōu)良的綜合性能與高性能保溫隔熱材料復合，將是比較理想的模式，也是未來發(fā)展方向。第48頁/共240頁2023/3/2649

②膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱體系技術(shù)路線的實施是靠各層材料的性能指標及嚴格的施工控制來實現(xiàn)的。以下問題易弓l起開裂：在該體系中不用柔性膩子而采用剛性膩子、不采用壓折比小于3的抗裂砂漿而采用普通水泥砂漿或柔韌性不夠的抹面砂漿、門窗洞口角未鋪設(shè)45。耐堿玻纖網(wǎng)、網(wǎng)布干搭接等。

第49頁/共240頁2023/3/26503．1．2．7面磚飾面外墻外保溫隔熱體系設(shè)計存在的缺陷通過對保溫墻面面磚飾面質(zhì)量問題的研究發(fā)現(xiàn)，面磚飾面破壞通常有三個破壞部位二個斷裂層。面磚掉落現(xiàn)象通常是成片發(fā)生，或者是一掉一趟，往往發(fā)生在墻面邊緣和頂層建筑女兒墻沿屋面板的底部，以及墻面中間大面積空鼓部位。(參見圖6-1、圖6-2、圖6-3)這是因為，

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保溫隔熱體系受溫度影響在發(fā)生脹縮時，產(chǎn)生的累加變形應(yīng)力將邊緣部分面層面磚擠掉或中間部分擠成空鼓。特別是當面磚粘接砂漿為剛性不能有效釋放溫度應(yīng)力時，這種現(xiàn)象發(fā)生更加普遍。當面磚粘接砂漿強度較高時通常有兩個破壞層：基層為粘土磚時，面磚與粘結(jié)砂漿同時脫落，破壞層發(fā)生在粘土磚基層；基層為混凝土墻時，面磚自身脫落，破壞部分發(fā)生在粘結(jié)面磚的砂漿層表面。墻體飾面磚層出現(xiàn)脫落和開裂主要有以下原因：第51頁/共240頁2023/3/2652①溫度變形：不同季節(jié)，白天黑夜，墻體內(nèi)外由于溫差的變化，飾面磚會受到三維方向溫度應(yīng)力的影響，在飾面層會產(chǎn)生局部應(yīng)力集中，如在縱橫墻體交接處；墻或屋面與墻體連接處；大面積墻中部等位置應(yīng)力集中，飾面層開裂弓J起面磚脫落，也有相鄰面磚局部擠壓變形引起面磚脫落。

②反復凍融循環(huán)，造成面磚粘接層破壞，弓l起面磚脫落。第52頁/共240頁2023/3/2653第53頁/共240頁2023/3/2654③外力引起的面磚脫落：如組合荷載作用、地基不均勻沉降等弓l起結(jié)構(gòu)物墻體變形、錯位造成墻體嚴重開裂、面磚脫落。以上這些問題正是我們應(yīng)該從面磚飾面外保溫構(gòu)造設(shè)計上應(yīng)該認真加以考慮的。目前在外保溫隔熱外飾面粘貼面磚的做法主要有膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱體系和鋼絲網(wǎng)架聚苯板外墻外保溫隔熱體系，也有直接在玻纖網(wǎng)布復合抹面砂漿的無網(wǎng)聚苯板外保溫外飾面粘貼面磚的。由于外飾面粘貼面磚質(zhì)量問題不僅僅是對心理和保溫隔熱性能的影響而且涉及到人身安全，因此保證構(gòu)造設(shè)計的合理性就更為重要。第54頁/共240頁2023/3/2655(1)從構(gòu)造設(shè)計上看，直接在玻纖網(wǎng)布復合抹面砂漿的無網(wǎng)聚苯板外保溫外飾面粘貼面磚是不合理的，應(yīng)加以限制。原因如下：

①從受力狀況看，應(yīng)用于外保溫的聚苯板的通常采用點粘法，粘結(jié)面積35％，而聚苯板本身具有受力變形性，由聚苯板來直接承受30kg／m。面磚飾面層(含粘結(jié)砂漿)荷載，必然會發(fā)生徐變，短期或許不會發(fā)生嚴重事故，但長期的變形將導致受力的失衡從而弓I發(fā)開裂甚至脫落。第55頁/共240頁2023/3/2656

整個面磚層是粘貼在抹面砂漿復合玻纖網(wǎng)形成的抗裂層上，而與基層沒有任何連接。整個系統(tǒng)形成兩張皮，面磚荷載不能傳到結(jié)構(gòu)上，存在面磚層及抗裂層整體脫落的危險。參見圖7-1(擠塑聚苯板面磚飾面耐候試驗)。第56頁/共240頁2023/3/2657第57頁/共240頁2023/3/2658

從拉拔試驗看：以玻纖網(wǎng)格布增強的抗裂防護層，斷面層均在網(wǎng)格布層，溫濕試驗后拉拔強度達不到《建筑工程飾面磚粘接強度檢驗標準》JGJ110-1997標準規(guī)定的要求(參見圖7-2)。這是因為涂塑玻纖網(wǎng)布與砂漿握裹力不夠，形成隔離層。參見圖7-3、圖7—4，北京某工程網(wǎng)格布抗裂防護層面層粘貼瓷磚做法的瓷磚脫落的圖片。第58頁/共240頁2023/3/2659

以鋼絲網(wǎng)增強(通過試驗認為孔徑12.7mm，絲徑0.9mm的鋼絲網(wǎng)增強效果最好)的抗裂防護層，斷面層均在抗裂砂漿中，拉拔強度大于0．4MPa，達到《建筑工程飾面磚粘接強度檢驗標準》規(guī)定的要求。參見圖7-5、圖7-6，分別為以網(wǎng)格布增強的抗裂防護層和以鋼絲網(wǎng)增強的抗裂防護層粘貼面磚做法的拉拔試驗對比。第59頁/共240頁2023/3/2660第60頁/共240頁2023/3/2661

②從抗風壓性上看，粘貼聚苯板外保溫體系存在空腔，抗風壓尤其是抗負風壓的性能差，即使在聚苯板上采用錨固措施負風壓也會把也聚苯板掀落，參見圖7-7。北京某小區(qū)發(fā)生過大風刮落聚苯板事件，再在其上粘貼面磚飾面層則整個保溫體系的安全性將無法保障。第61頁/共240頁2023/3/2662第62頁/共240頁2023/3/2663③從防火性上看，體系本身就存在整體連通的空氣層，火災(zāi)時很快形成使“引火風道”火災(zāi)迅速蔓延?！郾桨逋鈮ν獗伢w系在高溫輻射下很快收縮、熔結(jié)，在明火狀態(tài)下發(fā)生燃燒，也就是說在火災(zāi)發(fā)生時(有明火或較高的熱輻射)，聚苯板外墻外保溫體系將很快遭到破壞[2]。從這個意義上說在聚苯板外保溫體系面層粘貼面磚的做法是非常危險的，火災(zāi)狀態(tài)下聚苯板在受熱后嚴重變形，使面磚飾面層喪失依托，引起面磚層整體脫落造成人員傷害，這種教訓已有發(fā)生。第63頁/共240頁2023/3/2664(2)鋼絲網(wǎng)架聚苯板外墻外保溫隔熱外飾面粘貼面磚體系從構(gòu)造設(shè)計上看，鋼絲網(wǎng)架聚苯板外飾面粘貼面磚做法要比直接在薄抹灰無網(wǎng)聚苯板外保溫隔熱外飾面粘貼面磚安全，但2Omm--30mm厚的水泥砂漿找平層的開裂及自重，大大降低了該體系的整體安全性。采用該體系滿足第三步節(jié)能時，由于需大大增加保溫層厚度，從而使力矩成倍增加，增加了體系的不安全性。第64頁/共240頁2023/3/2665

①由于水泥砂漿收縮及由于厚度不均，溫差應(yīng)力不均容易弓f起裂縫和瓷磚脫落。圖8—1，圖8-2和圖8—3，圖8-4為內(nèi)蒙某鋼絲網(wǎng)架聚苯板外墻外保溫粘貼面磚工程的面層裂縫和瓷磚脫落的圖片，該工程于2001年竣工，僅3年的時間墻面就大面積開裂s，部分面磚脫落。第65頁/共240頁2023/3/2666第66頁/共240頁2023/3/2667②單面鋼絲網(wǎng)構(gòu)造設(shè)計不合理弓l起裂縫正負風壓、熱脹冷縮、濕脹干縮、正弦拍波地震力等均產(chǎn)生兩個方向的作用力，水泥砂漿中單面鋼絲網(wǎng)架在水泥砂漿中的位置見圖8-5。該種方式的配筋對抵抗和分散a方向的應(yīng)力具有良好的效果，但對抵抗和分散b、文d三個方向的應(yīng)力作用十分有限，從而產(chǎn)生裂縫。第67頁/共240頁2023/3/2668第68頁/共240頁2023/3/2669

由于水泥砂漿的收縮以及鋼絲網(wǎng)架在水泥砂漿中位置的不一致等原因，造成水泥砂漿找平層開裂，此類現(xiàn)象十分普遍。由于砂漿層產(chǎn)生裂縫處變形應(yīng)力較大易引起此處面磚勾縫膠產(chǎn)生裂縫甚至連面磚也被拉裂。如果水從裂縫處滲入會直接對鋼絲網(wǎng)產(chǎn)生銹蝕。③荷載過大產(chǎn)生擠壓裂縫且對抗震安全性產(chǎn)生不利影響：

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經(jīng)抗震試驗發(fā)現(xiàn)，當采用50厚的鋼絲網(wǎng)架聚苯板，整個硬質(zhì)面層(找平砂漿層+粘接砂漿層+面磚勾縫膠及面磚層)荷載為41．5kg／m2，當試驗進行到加速度達到0．5g時傳出鋼絲網(wǎng)斜插絲切割聚苯板的聲音，表明整個硬質(zhì)面層發(fā)生了位移。即在粘貼瓷磚時，必須保證聚苯板面層的荷載要小于40kg／m2。依據(jù)力矩=面層荷載×重力加速度×力臂，50ram厚的聚苯板面層荷載要求小于40kg／m2，力矩為40×10×0．05=20N-m，即：力矩必須小于20N-m。第70頁/共240頁2023/3/2671在北京地區(qū)，若要達到三步建筑節(jié)能要求，則需外墻平均傳熱系數(shù)不大于0．6w／(m2.K)。對于基層為200mm厚的鋼筋混凝土墻體，根據(jù)熱工計算，采用有網(wǎng)聚苯板進行外保溫隔熱，用20mm厚的水泥砂漿進行找平時，則需有網(wǎng)聚苯板的厚度為90mm。有網(wǎng)聚苯板變厚，穿透聚苯板的斜插絲加長，力矩增大為32．4N·m，超過安全力矩要求[3]。第71頁/共240頁2023/3/2672

從以上分析可看出來，鋼絲網(wǎng)架聚苯板外保溫隔熱體系靠水泥粘貼面磚來解決開裂問題是存在安全隱患的。如果要滿足第三步節(jié)能65％要求，就要增加保溫隔熱層厚度，此時采用同樣的插絲由于力矩的加長，變形將增大，那么以上問題(保溫隔熱材料徐變、荷載重力擠壓、抗震安全性等)將變得更加突出。如果再考慮鋼絲網(wǎng)的銹蝕問題則整個體系的安全性將變得異常嚴峻。因此，從構(gòu)造上減輕荷載、減少開裂、控制熱橋是該類外保溫隔熱體系應(yīng)用于第三步建筑節(jié)能時需要解決的關(guān)鍵。第72頁/共240頁2023/3/2673(3)膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱外飾面粘貼面磚體系從構(gòu)造設(shè)計及綜合技術(shù)指標上看，膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱外飾面粘貼面磚是抗裂、抗震、抗風壓、防火及耐候性等綜合優(yōu)勢最多的體系。但對于嚴寒及寒冷地區(qū)第三步節(jié)能來說，由于保溫隔熱層厚度的加大，從經(jīng)濟因素方面不盡合理。采用膠粉聚苯顆粒外墻外保溫隔熱體系復合高效保溫材料(如聚氨酯硬泡)的方式既不增加厚度同時又充分利用了該體系理想的綜合性能優(yōu)勢是該類外保溫隔熱體系的發(fā)展方向。第73頁/共240頁2023/3/26743．1．3內(nèi)外保溫混合做法的缺陷該類做法在施工中，外保溫施工操作方便的部位做外保溫，外保溫施工操作不方便的部位做內(nèi)保溫，結(jié)果造成整個建筑外墻內(nèi)外保溫混合使用。外保溫做法部位使建筑物的結(jié)構(gòu)墻體主要受室內(nèi)溫度的影響，溫度變化相對較小，因而墻體處于相對穩(wěn)定的溫度場內(nèi)，產(chǎn)生的溫差變形應(yīng)力也相對較小；內(nèi)保溫做法部位使建筑物的結(jié)構(gòu)墻體主要受室外環(huán)境溫度的影響，室外溫度波動較大，因而墻體處于相對不穩(wěn)定的溫度場內(nèi)，產(chǎn)生的溫差變形應(yīng)力相對較大。

第74頁/共240頁2023/3/2675局部外保溫、局部內(nèi)保溫混合使用的保溫方式，使整個建筑物外墻主體的不同部位產(chǎn)生不同的形變速度和形變尺寸，建筑結(jié)構(gòu)處于更加不穩(wěn)定的環(huán)境中，經(jīng)年溫差結(jié)構(gòu)形變產(chǎn)生裂縫，從而縮短整個建筑的壽命。北京某小區(qū)經(jīng)濟適用房外墻保溫為局部內(nèi)保溫、局部外保溫混合使用的做法，工程竣工兩年后墻體發(fā)生大面積開裂，圖9-1為該工程整體圖片，圖9-2為外保溫部分裂縫圖片，圖9-3為內(nèi)保溫部分裂縫圖片，圖9-4為女／女兒墻裂縫圖片。工程保溫做法中采用內(nèi)外保溫混合使用的做法是不合理的，比做內(nèi)保溫的危害性更大。第75頁/共240頁2023/3/2676第76頁/共240頁2023/3/26773．1．4局部節(jié)點設(shè)計存在的缺陷

(1)屋面及女兒墻未做保溫隔熱或保溫隔熱效果不好女兒墻外側(cè)墻體的保溫在設(shè)計中往往忽視了對女兒墻內(nèi)側(cè)的保溫。對女兒墻的內(nèi)外側(cè)采取保溫措施有助于女兒墻的穩(wěn)定，避免了女兒墻墻體裂縫這一質(zhì)量通病的發(fā)生。圖10—1是女兒墻的外側(cè)采用外保溫但內(nèi)側(cè)未采取保溫措施而產(chǎn)生裂縫。

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在保溫設(shè)計中也常常忽視對結(jié)構(gòu)挑出部位如陽臺、雨罩、靠外墻陽臺攔板、空調(diào)室外機擱板、附壁柱、凸窗、裝飾線、靠外墻陽臺分戶隔墻、檐溝、女兒墻內(nèi)外側(cè)及壓頂?shù)炔课坏谋亍＜t外線測試顯示這些被忽視的部位是明顯的熱橋(參見圖10-2)，與被保溫的部位相比，其溫度受環(huán)境影響十分明顯，由此而產(chǎn)生的的溫差應(yīng)力弓l起該部位與主體部位相接處產(chǎn)生裂縫(參見圖10-3)。同時這些熱橋的存在對綜合節(jié)能效果也產(chǎn)生不利影響。第78頁/共240頁2023/3/2679第79頁/共240頁2023/3/2680第80頁/共240頁2023/3/2681(2)保溫截止部位材質(zhì)變換處節(jié)點設(shè)計在保溫層與其它材料的材質(zhì)變換處，因為保溫層與其它材料的材質(zhì)的密度相差過大，這就決定了材質(zhì)間的彈性模量和線性膨脹系數(shù)也不盡相同，在溫度應(yīng)力作用下的變形也不同，極容易在這些部位產(chǎn)生面層的裂縫。同時還應(yīng)該考慮這些部位的防水處理，防止水份侵入到保溫體系內(nèi)，避免因凍脹作用而導致體系的破壞，影響體系的正常使用壽命和體系的耐久性。第81頁/共240頁2023/3/2682(3)老虎窗的保溫處理近幾年在建筑設(shè)計中對屋面倡導平改坡，為了加強頂層房間的采光效果，同時為了體現(xiàn)建筑物的立面形式和層次變化，多在坡屋面上設(shè)置了老虎窗。老虎窗周圍的裝飾線條變化和墻體的轉(zhuǎn)折比較復雜，而且在這部分墻體和裝飾線條的處理一般都采用現(xiàn)澆混凝土來處理，因混凝土的傳熱系數(shù)較高，在該部分的圍護結(jié)構(gòu)進行保溫處理的時候，

第82頁/共240頁2023/3/2683常出現(xiàn)因保溫方案處理的不完善在冬季內(nèi)墻面出現(xiàn)返霜、結(jié)露的現(xiàn)象，惡化了居民的居住環(huán)境。出現(xiàn)這個問題的主要原因是由于老虎窗處的線條過多，而在設(shè)計中這些線條又多以混凝土挑出，在做保溫時因為用混凝土澆筑成的線條的比例關(guān)系已經(jīng)確定，在其上如果再加保溫層勢必導致線條既定比例關(guān)系的失調(diào)，所以為不破壞建筑的立面表現(xiàn)形式，只能放棄對該部分的保溫處理，由于未對裸露部位的混凝土采取保溫處理而導致室內(nèi)出現(xiàn)返霜、結(jié)露現(xiàn)象。老虎窗根部與坡屋面的交接處如果保溫處理不好也容易出現(xiàn)保溫斷點，導致返霜結(jié)露的情況的發(fā)生。第83頁/共240頁2023/3/2684(4)面磚密縫粘貼，應(yīng)力無處釋放形成開裂。另外面磚密縫粘貼形成瞎縫，雨(雪)水浸漬及凍融破壞易弓l起空鼓脫落。

(5)將增強網(wǎng)直接鋪設(shè)在保溫隔熱層上，沒起到抗裂作用反而形成了隔離作用。

(6)窗口周邊及墻體轉(zhuǎn)折處等易產(chǎn)生應(yīng)力集中的部位未增鋪網(wǎng)格布來分散其應(yīng)力，從而產(chǎn)生裂縫。第84頁/共240頁2023/3/26853．2材料目前建設(shè)部編制的外墻外保溫技術(shù)規(guī)程中是將外保溫隔熱體系作為一個整體來考慮的，其中包括外保溫隔熱體系的構(gòu)造和設(shè)計、施工要點、體系和組成材料性能及生產(chǎn)過程質(zhì)量控制等諸多方面。外保溫隔熱體系的設(shè)計和安裝是遵照體系供應(yīng)商的設(shè)計和安裝說明進行的。在保證了體系構(gòu)造設(shè)計合理性的情況下，體系組成材料的性能就成為關(guān)鍵因素。由于各類體系抗裂構(gòu)造設(shè)計理念的實現(xiàn)是通過材料性能來提供保障的，除應(yīng)考慮各層材料自身柔韌性外還應(yīng)充分考慮材料的相容性及匹配性。因此，從嚴格意義上來講，整套組成材料都應(yīng)由體系供應(yīng)商提供，體系供應(yīng)商最終對整套材料負責。第85頁/共240頁2023/3/26863．2．1保溫隔熱及粘結(jié)材料過于松軟的保溫隔熱層使得防護層無所依靠，抗沖擊及承受荷載能力差；過于高強的保溫隔熱層自身柔韌性差易開裂，所以過于松軟和過于高強的保溫隔熱板材均不利于整個體系的穩(wěn)定和抗裂性能。由于保溫材料的兩側(cè)形成了不同的溫度場，保溫隔熱效果越好的材料兩側(cè)溫度差越大，所以越是導熱系數(shù)小的材料對其面層保護材料的綜合性能要求越高。第86頁/共240頁2023/3/26873．2．1．1膨脹聚苯板用于外墻保溫的聚苯板主要是密度在18．0--22．0kg／m3尺寸穩(wěn)定性≤0．30％的陽燃型膨脹聚苯板(模塑聚苯板)。由于材料因素造成開裂的原因有：第87頁/共240頁2023/3/2688(1)聚苯板密度過低：采用l5kg／m。以下的聚苯板作為墻體保溫層材料，由于密度低、易變形、抗沖擊性差，造成保溫墻面開裂。(2)陳化時間不夠：聚苯板應(yīng)經(jīng)自然條件下陳化42d或在60℃蒸氣中陳化5d，為了趕工期生產(chǎn)出來就上工地，結(jié)果聚苯板尺寸穩(wěn)定性不夠，在保溫體系完成后繼續(xù)收縮變形，弓f起保溫墻面開裂。第88頁/共240頁2023/3/2689(3)材料粉化：由于工期長或隔年施工等原因，造成聚苯板表面粉化，導致聚苯板粘貼不牢或抹面砂漿粘結(jié)不牢，弓l起保溫層脫落、抹面砂漿開裂等事故。

(4)熱熔縮：聚苯板受熱會發(fā)生不可逆熱熔縮，弓l起保溫面層開裂、空鼓。

(5)抹面砂漿與聚苯板的導熱系數(shù)相差過大，對面層抗裂材料的柔性指標要求更高，否則易發(fā)生裂縫，這種現(xiàn)象在溫差變化大的嚴寒地區(qū)普遍存在

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膨脹聚苯板的導熱系數(shù)為0．042w／(m-K)，抗裂砂漿的導熱系數(shù)為0．93w／(m．K)，兩層材料的導熱系數(shù)相差22倍，當夏季太陽直射在抗裂砂漿表面時，由于抗裂砂漿只有3mm，當保溫層材料的導熱系數(shù)越低時，其阻隔熱量的能力越強，使抗裂砂漿的溫度急劇升高，表面溫度將高達50℃--70℃，遇突然降雨則溫度會降至15℃左右，溫差可達40℃--65℃，這樣的溫差變化以及受晝夜和季節(jié)室外氣溫的影響，導致面層發(fā)生形變的量差很大，抗裂砂漿易產(chǎn)生裂縫。第90頁/共240頁2023/3/26913．2．1．2擠塑聚苯板擠塑聚苯板具有良好的閉孔結(jié)構(gòu)、吸水率和導熱系數(shù)都很低的優(yōu)點，因此近一段時期有應(yīng)用量加大的趨勢。但在已完成的外保溫工程中開裂現(xiàn)象比較普遍，開裂程度也較為嚴重(圖11—1、圖11—2是山東某工程采用擠塑聚苯板外保溫面層開裂照片)。除了與膨脹聚苯板薄抹灰外墻外保溫體系類似的原因外，還有以下原因

第91頁/共240頁2023/3/2692第92頁/共240頁2023/3/2693(1)整個體系材料不配套，未經(jīng)大型耐侯性試驗驗證。擠塑聚苯板雖然具有良好的保溫防水性但由于其強度較高變形應(yīng)力大、表面光滑、疏水難以粘接等原因在國外主要用于屋面及地面±0以下墻面的保溫。目前國內(nèi)未經(jīng)體系研究就用于墻面保溫時，如不對材料性能嚴格控制并經(jīng)大型耐侯性試驗驗證，必然出現(xiàn)較為嚴重的質(zhì)量事故；

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(2)擠塑聚苯板比膨脹聚苯板密度大強度高由于自身變形及溫差變形而產(chǎn)生的變形應(yīng)力也大，相對于每條板縫來說，相臨兩塊板自身的應(yīng)力變化是反向的，對板縫處進行擠或拉，造成板縫處開裂口.第94頁/共240頁2023/3/2695(3)擠塑聚苯板具有更小的導熱系數(shù)，為0．029w／(m·K)，而抗裂砂漿的導熱系數(shù)為0．93w／(m．K)，兩層材料的導熱系數(shù)相差32倍，比聚苯板與抗裂砂漿的導熱系數(shù)相差更大，因此更易產(chǎn)生裂縫。擠塑聚苯板具有比膨脹聚苯板優(yōu)良的保溫防水性，但用于墻面保溫還缺乏大型耐候性試驗及成功的工程實例驗證，還有很多問題需要解決。第95頁/共240頁2023/3/26963．2．1．3粘結(jié)材料保溫板是一般由粘結(jié)材料固定到墻面上形成保溫層。因此當粘結(jié)材料不能將保溫板平整的、牢固的固定，也是導致防護層開裂的主要因素之一(見圖7—7)。第96頁/共240頁2023/3/2697

(1)粘結(jié)材料本身粘結(jié)性能不能滿足相應(yīng)保溫隔熱系統(tǒng)的要求，而造成保溫板固定不牢，引起防護層開裂；

(2)粘結(jié)材料與被粘結(jié)材料不相容、不匹配，而造成保溫板固定不牢，引起防護層開裂；

(3)粘結(jié)材料粘結(jié)力太大、強度高、收縮大，也會將保溫板拉裂，引起防護層開裂。第97頁/共240頁2023/3/26983．2．1．4保溫隔熱漿料盡管漿體材料避免了保溫隔熱板材板縫處易產(chǎn)生裂縫的缺陷，但從材料性能上不同保溫隔熱漿料存在很大差異。第98頁/共240頁2023/3/2699(1)以海泡石及珍珠巖為主要原料的保溫隔熱漿料從材料性能上存在以下缺陷：海泡石屬于海洋沉積無機礦、分子呈六角空腔結(jié)構(gòu)、吸水不易干、軟化系數(shù)小，溫濕變化對其強度影響較大，適用于熱力管道不適用于墻體。珍珠巖通常有兩種情況，一種是末充分攪拌時，顆粒完整的珍珠巖保溫隔熱漿料雖保溫隔熱性能相對較好但合易性差、強度低；另一種是攪拌時間超過五分鐘后把珍珠巖攪碎了，保溫隔熱漿料雖合易性好、強度高但導熱系數(shù)高保溫隔熱性能相對較差，通常使用的是具有良好操作性的漿料即后一類漿料。

第99頁/共240頁2023/3/26100以上兩種材料的共同特點是強度高、變形性差、易空鼓開裂，尤其是溫濕變化會對其產(chǎn)生較大影響。即便是內(nèi)保溫隔熱也會存在問題。內(nèi)保溫系統(tǒng)因外墻脹縮易弓l起空鼓、開裂；前些年的工程表明，珍珠巖、海泡石保溫隔熱漿料的導熱系數(shù)較大保溫隔熱性能相對較差，而對其產(chǎn)品保溫隔熱性能不切實際的夸大造成保溫隔熱厚度達不到要求，內(nèi)保溫隔熱的露點位置發(fā)生在外墻內(nèi)側(cè)，造成保溫隔熱材料中結(jié)露。結(jié)露不僅造成材料保溫隔熱性能的進一步降低，同時也造成保溫隔熱材料的溫濕變形而開裂。第100頁/共240頁2023/3/26101

(2)以聚苯顆粒為主要原料的保溫隔熱材料該類保溫材料由膠粉料和膠粉聚苯顆粒組成，膠粉料作為聚苯顆粒的粘結(jié)材料，膠粉料是由無機膠凝材料、多種纖維和少量有機添加劑采用預(yù)混合干拌技術(shù)生產(chǎn)。第101頁/共240頁2023/3/26102

①采用熟石灰粉一粉煤灰一硅粉一水泥為主要成份的無機膠凝體系，與石膏膠凝材料相比，具有耐水性好的優(yōu)點；與水泥膠凝材料體系相比，避免了強度增長快變形周期長的矛盾。因此，乳膠粉料固化后形成的保溫體系要比采用純水泥材料制成的保溫材料的導熱系數(shù)低保溫性能好，這種火山灰體系的膠凝材料在固化過程中不會象水泥那樣產(chǎn)生大量水化熱，其早期強度滿足施工要求，后期強度增長滿足功能性要求，而長短不一、彈性模量不同的耐堿纖維形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，有效提高了材料的體積穩(wěn)定性和抗拉強度。第102頁/共240頁2023/3/26103

②可再分散乳液粉末的加入，提高了保溫材料的施工性和粘結(jié)強度。再分散乳液粉末通過特殊的生產(chǎn)工藝將其均勻的分散在無機膠凝粉料中，附著在固體顆粒的表面，在水中通過機械攪拌可以實現(xiàn)再分散。膠凝材料在水化的過程中，溶解的再分散乳液粉末將在無機膠凝材料的空隙之間嵌入有機粘結(jié)粒子，大幅度提高了材料的粘結(jié)強度和柔韌性，從而克服了無機材料脆性大的弱點。因此，在膠凝材料中加入再分散乳液粉末，能夠在不降低材料的抗壓強度的前提下，大幅度提高材料的拉伸粘結(jié)強度和壓剪粘結(jié)強度，同時提高材料的可變形性，從而使該類保溫材料變形小、抗裂性能好并具有良好的耐候性能

第103頁/共240頁2023/3/26104

③該類材料的導熱系數(shù)一般為0．06w／(m·K)，而抗裂砂漿的導熱系數(shù)為0．93w／(m·K)，兩層材料的導熱系數(shù)相差16倍。與膨脹聚苯板和擠塑聚苯板相比，該類材料與抗裂砂漿的導熱系數(shù)相差的倍數(shù)要小的多，因而能夠緩解熱量在抗裂層的積聚，使體系受溫度驟然變化產(chǎn)生的熱負荷和應(yīng)力得到較快釋放，提高抗裂層的耐久性。

第104頁/共240頁2023/3/26105另一類為不注重內(nèi)在質(zhì)量的廠家生產(chǎn)的膠粉聚苯顆粒保溫隔熱材料，該類材料主要有以下問題：①純水泥與聚苯顆粒制成的保溫隔熱漿料：和易性差、易滑墜，強度高、干縮大，易空鼓、易開裂。第105頁/共240頁2023/3/26106②采用石膏類膠凝材料與聚苯顆粒制成的保溫隔熱漿料浸水后失去強度和體積穩(wěn)定性弓I起開裂脫落；

③采用了安定性不合格的水泥或氫氧化鈣：易弓l起保溫隔熱層開裂。

④在珍珠巖或海泡石保溫漿料中加入少量聚苯顆粒仍具有珍珠巖或海泡石保溫漿料的缺陷。第106頁/共240頁2023/3/261073．2．2防護層材料

由抹面砂漿與增強網(wǎng)構(gòu)成的防護層對整個體系的抗裂性能起著關(guān)鍵的作用。抹面砂漿的柔韌極限拉伸變形應(yīng)大于最不利情況下的自身變形(干縮變形、化學變形、濕度變形、溫度變形)及基層變形之和，從而保證防護層抗裂性要求。第107頁/共240頁2023/3/261083．2．2．1增強網(wǎng)玻纖網(wǎng)格布作為抗裂防護層軟配筋的關(guān)鍵增強材料在外墻外保溫技術(shù)中的應(yīng)用得以快速發(fā)展。復合在抹面砂漿中增強網(wǎng)(如玻纖網(wǎng)格布)的使用，一方面能夠有效的增加防護層的拉伸強度，另一方面由于能有效分散應(yīng)力，可以將原本可能產(chǎn)生的較寬裂縫(有害裂縫)分散成許多較細裂縫(無害裂縫)從而形成其抗裂作用。

第108頁/共240頁2023/3/26109目前通常采用經(jīng)表面涂塑的玻纖網(wǎng)格布，對于玻纖網(wǎng)格布我們不僅應(yīng)規(guī)定其斷裂強力值，而且應(yīng)規(guī)定耐堿強度保留率，以確保玻纖網(wǎng)格布長期有效地發(fā)揮作用。玻纖網(wǎng)格布的耐堿性由玻纖品種、表面涂塑材質(zhì)及涂塑量所決定。研究表明，表面涂覆材料及涂覆量對玻纖網(wǎng)格布的早期耐堿性具有較重要的意義，而玻纖品種對長期耐堿性具有決定意義。對耐堿玻纖網(wǎng)布、中堿玻纖網(wǎng)布和無堿玻纖網(wǎng)布的耐堿試驗表明。第109頁/共240頁2023/3/26110(1)無堿網(wǎng)格布雖然初期強度很高，但浸入堿液中1天，其強力保留率就下降到22％，時間越長，強力保留率越低，直至最后被堿液腐蝕失去強力。不能用于外墻外保溫體系。

(2)耐堿玻璃纖維網(wǎng)格布的耐堿性能尤其是長期耐堿性能優(yōu)于中堿網(wǎng)格布。第110頁/共240頁2023/3/26111圖12—3、圖12-4是中堿玻璃纖維網(wǎng)格布剛置于堿液中和28天的微觀電鏡圖片。

它們的根本區(qū)別在于耐堿玻璃纖維表面存在著富鋯的界面，從而使堿溶液中氫氧根離子濃度降低，抑制其在玻璃纖維表面的擴散速度，從而提高了玻璃的耐堿性。由于外墻外保溫體系至少要滿足25年的使用要求，因此外墻外保溫體系所采用的玻纖網(wǎng)格布必須是由耐堿玻纖機織而成并經(jīng)耐堿高分子材料涂塑的網(wǎng)格布。

第111頁/共240頁2023/3/26112第112頁/共240頁2023/3/261133.2.2.2防護層材料引起保溫隔熱墻面開裂的原因

(1)直接采用水泥砂漿做防護層：強度高、收縮大、柔韌變形性不夠，弓I起砂漿層開裂。圖13—1是北京某工程直接采用水泥砂漿做防護層的粘貼聚苯板外保溫面層開裂照片；圖13—2是新疆某工程直接采用水泥砂漿做找平及防護層的聚氨酯外保溫面層開裂照片。第113頁/共240頁2023/3/26114(2)配制的抗裂砂漿雖然也用了聚合物進行改性，但柔韌性不夠也易開裂。

(3)抗裂砂漿層過厚：砂漿層收縮大易開裂。

(4)使用了不合格的玻纖網(wǎng)格布：由于斷裂強力低、耐堿強力保留率低、斷裂應(yīng)變大等原因造成起不到長期有效分散應(yīng)力的作用，引起防護層裂縫。

第114頁/共240頁2023/3/26115第115頁/共240頁2023/3/261163．2．3飾面層材料3．2．3．1涂料飾面層材料涂料飾面層應(yīng)具有良好的防水及抗裂性能，當采用涂料飾面時，復合在抹面砂漿之上的膩子和涂料應(yīng)著重考慮柔韌變形性而不是強度。顯然從抹面砂漿一膩子一涂料，變形性逐層增加是保證體系抗裂性能的理想模式。由于飾面層材料弓I起的裂縫原因如下：第116頁/共240頁2023/3/26117(1)采用剛性膩子：由于膩子柔韌性不夠，無法滿足抗裂防護層的變形而開裂。圖14—1、圖14—2、圖14—3是剛性膩子與柔性膩子在同一試驗墻上的對比試驗。

(2)采用不耐水的膩子：由于膩子不耐水，當受到水的浸漬后起泡開裂。

(3)采用不耐老化的涂料：由于該類涂料不耐老化，剛涂上去很好，但經(jīng)過2年就會開裂、起皮，參見圖15-1、圖15-2。第117頁/共240頁2023/3/26118第118頁/共240頁2023/3/26119(2)采用不耐水的膩子：由于膩子不耐水，當受到水的浸漬后起泡開裂。

(3)采用不耐老化的涂料：由于該類涂料不耐老化，剛涂上去很好，但經(jīng)過2年就會開裂、起皮，參見圖15-1、圖15-2。第119頁/共240頁2023/3/26120(4)采用與膩子不匹配的涂料：例如，在聚合物改性膩子上面使用了某種溶劑型涂料，由于該涂料中的溶劑同樣會對膩子中的聚合物產(chǎn)生溶解作用而使膩子性能遭到破壞從而引起起皮、開裂，參見圖16-1、圖16-2。第120頁/共240頁2023/3/26121第121頁/共240頁2023/3/261223．2．3．2面磚飾面層材料從材料方面考慮，弓i起面磚飾面層開裂、脫落的原因如下：

(1)在以玻纖網(wǎng)為增強材料的抗裂防護層上粘貼面磚，由于玻纖網(wǎng)網(wǎng)孔小、與砂漿屋裹不好、玻纖網(wǎng)形成隔離層，易弓l起面磚飾面層開裂、脫落。第122頁/共240頁2023/3/26123(2)使用水泥砂漿或聚灰比達不到要求的聚合物砂漿粘貼面磚：砂漿柔韌性小滿足不了柔性漸變釋放應(yīng)力的原則，面磚飾面層易開裂、空鼓、脫落。(3)使用水泥砂漿或聚灰比達不到要求的聚合物砂漿進行面磚勾縫：砂漿柔韌性小無法釋放面磚及砂漿本身由于溫濕變化產(chǎn)生的變形應(yīng)力，勾縫砂漿處易開裂，造成環(huán)境水或雨雪水滲漏，面磚飾面層易空鼓、脫落；第123頁/共240頁2023/3/26124(4)使用了吸水率大的面磚：吸水后易遭受凍融破壞引起開裂、空鼓、脫落；

(5)使用了不帶槽的平板面磚：不易粘貼牢固，易脫落。

第124頁/共240頁2023/3/261253．3施工

由于外墻外保溫隔熱體系通常是在建筑工程的施工現(xiàn)場完成，因此施工的質(zhì)量的好壞直接反映到外墻外保溫隔熱體系的質(zhì)量，施工質(zhì)量差也是造成體系面層開裂的重要因素。第125頁/共240頁2023/3/261263.3.1基層處理及保溫層在基層上的粘貼／固定

基層處理及保溫層在基層上的粘貼／固定施工中，以下問題易造成保溫體系質(zhì)量問題：

(1)基層表面的平整度不符合外保溫工程對基層的允許偏差項目的質(zhì)量要求，平整度偏差過大。第126頁/共240頁2023/3/26127(2)基層表面含有妨礙粘貼的物質(zhì)，沒有對其進行界面處理。

(3)所用的膠粘劑達不到外保溫技術(shù)對產(chǎn)品的質(zhì)量、性能要求或采用機械固定時錨固件的埋設(shè)深度和錨固數(shù)量不符合設(shè)計規(guī)范要求。

(4)粘結(jié)面積不符合規(guī)范要求，粘結(jié)面積過小，未達到粘結(jié)面積的質(zhì)量規(guī)范要求。

(5)基層墻面過于干燥在粘貼保溫板時沒有對基層進行撣水處理或雨后墻面含水量過大還沒有等到墻面干燥就進行保溫板的粘貼，造成粘貼失敗。第127頁/共240頁2023/3/261283．3．2涂料飾面施工，由于施工因素造成涂料飾面外保溫隔熱墻面開裂的原因有：

(1)網(wǎng)格布干搭接或搭接不夠：在搭接處形成裂縫，參見圖17。

(2)網(wǎng)格布鋪設(shè)位置貼近保溫隔熱層：起不到抗裂作用，抹面砂漿層易產(chǎn)生裂縫。第128頁/共240頁2023/3/26129(3)門窗洞口的四角處沿45。未加鋪玻纖網(wǎng)格布：在應(yīng)力集中的門窗洞口的四角處沿45。易出現(xiàn)裂縫，參見圖18。

(4)冬施：易出現(xiàn)開裂、空鼓、脫落。

(5)粘貼聚苯板時，一端翹起，引起另一側(cè)的板面虛貼、空鼓。在施工時敲、拍、震動板面弓I起膠漿脫落。第129頁/共240頁2023/3/26130第130頁/共240頁2023/3/26131(4)冬施：易出現(xiàn)開裂、空鼓、脫落。

(5)粘貼聚苯板時，一端翹起，引起另一側(cè)的板面虛貼、空鼓。在施工時敲、拍、震動板面弓I起膠漿脫落。第131頁/共240頁2023/3/26132(6)墻面平整度不好又沒進行基層找平時，粘貼聚苯板通常采用以下方法，均存在缺陷：

①通過調(diào)整點粘粘結(jié)砂漿厚度來調(diào)整。此法造成板后空腔大小不一。

②用不同厚度的板或多層板來調(diào)整平整度。此法造成荷載不均，施工不規(guī)范，易出現(xiàn)問題，參見圖19—1、圖19—2。

③采用打磨方法找平。此法破壞了聚苯板表面致密結(jié)構(gòu)，影響與抹面砂漿的粘結(jié)。且打磨厚度過大時也降低了保溫層的保溫效果。第132頁/共240頁2023/3/26133第133頁/共240頁2023/3/26134(7)當面層的增強網(wǎng)為鋼絲網(wǎng)時，又沒有采用抗裂砂漿做面層抹灰材料，依然采用普通水泥砂漿或僅摻加少量纖維的水泥砂漿做為面層抹灰材料，在面層中因鋼筋、水泥砂漿、苯板、冷拔鋼絲這幾種材料的線性膨脹系數(shù)相差過大變形不一致弓l起開裂。第134頁/共240頁2023/3/26135(8)施工面層時在太陽曝曬下進行或在高溫天氣下面層保水性能不足，導致面層失水過快弓I起開裂。(9)在膩子層尚未干燥或剛淋過雨的情況下，直接在上面涂刷透汽較差的高彈性面層涂料，造成面層涂料氣鼓，參見圖20。第135頁/共240頁2023/3/26136第136頁/共240頁2023/3/261373．3．3面磚飾面外保溫隔熱施工因素

由于施工因素造成面磚飾面層開裂脫落的原因有：

(1)基體未清理干凈、有脫膜劑；

(2)墻體表面垂直度、平整度偏差大，靠增加粘結(jié)砂漿厚度的辦法調(diào)整飾面的平整度，造成粘結(jié)砂漿超厚，因自重作用下墜，造成粘結(jié)不良。第137頁/共240頁2023/3/26138(3)粘結(jié)前需要面磚浸水而未浸水，表面積灰，砂漿不宜粘結(jié)，而且由于面磚吸水，把砂漿中的水分很快吸收使粘結(jié)砂漿與磚的粘結(jié)力大為降低。

(4)由于需要浸水的面磚浸水后粘結(jié)前未擦干／晾干，粘結(jié)面形成水膜，消弱了粘結(jié)砂漿與磚的粘結(jié)力，參見圖21。第138頁/共240頁2023/3/26139(5)當采用密縫粘貼面磚時，由于面磚飾面層受熱應(yīng)力影響而產(chǎn)生的變形應(yīng)力得不到釋放，易發(fā)生空鼓開裂。同時由于密縫粘貼面磚時形成“瞎縫”，磚縫無法勾縫易形成雨水滲漏；女兒墻檐口、雨蓬、窗臺、陽臺欄板等具有上平面和水平陽角的部位以及水落管出水口的下部等易發(fā)生問題。主要原因是角部磚縫對接不良，上平面易積存雨雪水，這些水分會侵入縫隙中；面磚吸水率過大時，水通過面磚被吸入到磚坯中；以上這些侵入水經(jīng)日夜或季節(jié)凍融作用使粘結(jié)層受到破壞，發(fā)生開裂、脫落，并向大面積發(fā)展。第139頁/共240頁2023/3/261404、外墻外保溫隔熱體系實驗研究

4．1耐候性試驗研究外保溫隔熱工程在實際使用中會受到相當大的熱應(yīng)力作用，這種熱應(yīng)力主要表現(xiàn)在保護層上。由于聚苯板的隔熱性能特別好，其保護層溫度在夏季可高達80℃。夏季持續(xù)晴天后突降暴雨所弓I起的表面溫度變化可達50℃之多。夏季的高溫還會加速保護層的老化。耐候性試驗?zāi)M夏季墻面經(jīng)高溫日曬后突降暴雨和冬季晝夜溫度的反復作用，是對大尺寸的外保溫隔熱墻體進行的加速氣候老化試驗，是檢驗和評價外保溫隔熱體系質(zhì)量的最重要的試驗項目

第140頁/共240頁2023/3/26141耐候性試驗與實際工程有著很好的相關(guān)性，能很好地反應(yīng)實際外保溫隔熱工程的耐候性能。大型耐侯性試驗要求試樣經(jīng)80次高溫(70℃)一降雨(15℃)循環(huán)和20次加熱(50℃)一冷凍(一20℃)循環(huán)后不得出現(xiàn)空鼓、脫落及開裂，耐候性試驗條件的組合是十分嚴厲的。通過課題組所進行的幾組試驗結(jié)果看，如果構(gòu)造不合理、材料質(zhì)量不符合要求的體系都經(jīng)受不住這樣的考驗，出現(xiàn)了明顯的裂縫，參見圖22-1、圖22-2。

第141頁/共240頁2023/3/26142第142頁/共240頁2023/3/26143而構(gòu)造合理、材料相容、防護層抹面砂漿韌性良好、網(wǎng)格布質(zhì)量保證鋪貼位置正確、體系各層材料符合柔性漸變釋放內(nèi)應(yīng)力及時、充分的保溫隔熱體系則通過這樣的考驗參見圖22-3、圖22-4。

第143頁/共240頁2023/3/26144第144頁/共240頁2023/3/26145

由于大型耐候性試驗與實際工程有著很好的相關(guān)性，為了確保外保溫體系在規(guī)定使用年限內(nèi)的可靠性，應(yīng)將大型耐候性試驗作為外保溫系統(tǒng)上市前必做試驗。沒有通過大型耐候性試驗的外保溫生產(chǎn)企業(yè)，不具備質(zhì)量承諾資格，質(zhì)量管理部門不應(yīng)給予備案，不得進行推廣。第145頁/共240頁2023/3/26146經(jīng)中國建筑科學研究院物理所對各類外保溫體系所做的耐侯性試驗總結(jié)后，得出以下結(jié)論：

(1)膠粉聚苯顆粒+玻纖網(wǎng)抗裂砂漿薄抹灰+涂料飾面構(gòu)造系統(tǒng)或保溫材料+膠粉聚苯顆粒厚抹面(2cm)+玻纖網(wǎng)抗裂砂漿薄抹灰+涂料飾面構(gòu)造系統(tǒng)耐候性都較好第146頁/共240頁2023/3/26147(2)XPS板+界面劑+玻纖網(wǎng)薄抹面層+涂料飾面構(gòu)造系統(tǒng)界面劑或界面砂漿性能對耐候性有很大影響

(3)XPS板+界面劑+薄抹面層+瓷磚飾面構(gòu)造系統(tǒng)必須做進一步耐候性研究，否則有可能導致嚴重后果

(4)EPS板貼瓷磚構(gòu)造系統(tǒng)正在進行試驗，并準備成立課題組第147頁/共240頁2023/3/26148(5)膠粉聚苯顆粒+無網(wǎng)砂漿抹面層(1cm)+涂料飾面構(gòu)造系統(tǒng)耐候性試驗中極易開裂

(6)EPS鋼絲網(wǎng)架板+水泥砂漿厚抹面層耐候性試驗中容易開裂

(7)鍍鋅鋼絲網(wǎng)存在銹蝕問題

(8)耐候性試驗后普遍存在表面抗沖擊性不好問題第148頁/共240頁2023/3/26149(9)使用高彈性涂料需注意水蒸氣滲透阻過大問題

(10)需注意抹面層、玻纖網(wǎng)的隔離層作用。通過試驗總結(jié)，各個保溫體系所反映出來的不足和缺陷應(yīng)該弓l起足夠的重視，從中找出問題的關(guān)鍵因素，從技術(shù)上解決這些問題，推動保溫行業(yè)的進步。

第149頁/共240頁2023/3/261504．2火反應(yīng)性試驗研究外墻外保溫隔熱體系是復合在結(jié)構(gòu)墻體外側(cè)的保溫隔熱裝飾體系，其本身的燃燒性能和耐火極限無論是抵抗相鄰建筑火災(zāi)的侵害還是阻止本身建筑火勢的進一步蔓延都是很重要的?；鸱磻?yīng)性試驗是采用國外先進錐型量熱器法對外保溫隔熱體系的火反應(yīng)性試驗(包括點火性、熱釋放、煙和有毒氣體產(chǎn)生等性能以及體系在高溫輻射下的體積穩(wěn)定性)，從而為外保溫隔熱體系進行防火分級及防火規(guī)范的建立提供依據(jù)。第150頁/共240頁2023/3/26151

火反應(yīng)性試驗研究表明：膠粉聚苯顆粒外保溫隔熱體系和巖棉外保溫隔熱體系除了點火性、熱釋放、煙及有毒氣體的產(chǎn)生等性能優(yōu)于聚苯板外保溫隔熱體系外，在高溫輻射時外保溫隔熱體系的體積穩(wěn)定性上也具有明顯的優(yōu)勢…。高層建筑外保溫應(yīng)有相應(yīng)的防火構(gòu)造措施第151頁/共240頁2023/3/261524．3瓷磚外飾面體系抗震試驗研究

=由中國建筑科學研究院工程抗震所與鐵道部科學研究院鐵建所與北京振利高新技術(shù)公司共同制定了抗震試驗方案，并對不同外墻外保溫隔熱粘貼面磚體系進行了抗震試驗。選用具有廣泛代表性的、對外飾面破壞力最大正弦拍波，使外保溫隔熱瓷磚外飾面體系抗震試驗更具有現(xiàn)實意義和代表性。

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抗震試驗結(jié)果為確立各類保溫隔熱體系面層荷載限值提供了參考。在地震8度以上(含8度)設(shè)防區(qū)，采用乳膠粉聚苯顆粒保溫隔熱漿料作為外保溫隔熱材料時，面層荷載限值為60kg／m。；采用有網(wǎng)聚苯板時，面層荷載限值為40kg／m；采用無網(wǎng)聚苯板時，面層荷載限值為20kg／m。對于面磚飾面體系，安全性是非常重要的，為了確保面磚飾面外保溫系統(tǒng)的抗裂及抗震安全性，應(yīng)將大型耐候性試驗及抗震試驗作為面磚飾面外保溫系統(tǒng)上市前必做試驗。第153頁/共240頁2023/3/261544．4熱工缺陷紅外熱像檢測技術(shù)研究

紅外熱像儀是集先進的光電子技術(shù)、紅外探測器技術(shù)和紅外圖像處理技術(shù)于一身的高科技產(chǎn)品，具有測溫速度快、靈敏度高、測溫范圍廣、形象直觀、非接觸等優(yōu)點，是目前熱故障診斷和檢測領(lǐng)域最先進有效的手段之一。

第154頁/共240頁2023/3/26155利用該技術(shù)研究一方面以光電技術(shù)為依托，判別保溫隔熱墻體內(nèi)部材料及構(gòu)造的缺陷，并對其嚴重程度進行定量化研究，對傳統(tǒng)建筑節(jié)能檢測方法進行提升、改造、集成，提高檢測效率和準確性；另一方面可直觀觀測到熱工缺陷，針對產(chǎn)生裂縫的工程，紅外熱像儀可幫助分析由于熱工缺陷、溫差變化等原因造成的裂