橋梁設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

橋梁課程設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書(shū)目錄HYPERLINK\l"_Toc263797015"一、工程概況及及及方案比比選--1-HYPERLINK\l"_Toc263797016"（一）概述-1--HYPERLINK\l"_Toc263797017"（二）工程概況況況-1--HYPERLINK\l"_Toc263797018"（三）方案比選選選-1--HYPERLINK\l"_Toc263797019"1．比選方案的的的主要標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)：：-1--HYPERLINK\l"_Toc263797020"2．方案編制2--HYPERLINK\l"_Toc263797021"3．方案比選3--HYPERLINK\l"_Toc263797022"二、預(yù)應(yīng)力混凝凝凝土T形梁橋設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)-4--HYPERLINK\l"_Toc263797023"（一）設(shè)計(jì)概況況況及構(gòu)造造布置置-4--HYPERLINK\l"_Toc263797024"1．設(shè)計(jì)資料4--HYPERLINK\l"_Toc263797025"2.主要材料4-HYPERLINK\l"_Toc263797026"3相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)數(shù)-5--HYPERLINK\l"_Toc263797027"4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-5-HYPERLINK\l"_Toc263797028"5截面幾何特特特性計(jì)算算-6--HYPERLINK\l"_Toc263797029"（二）主梁作用用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算--6-HYPERLINK\l"_Toc263797030"1.永久作用效效效應(yīng)組合合-6--HYPERLINK\l"_Toc263797031"2可變作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)計(jì)算-99-HYPERLINK\l"_Toc263797032"3主梁作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)組合-118--HYPERLINK\l"_Toc263797033"（三）鋼筋面積積積的估算算及鋼鋼束布置置-18-HYPERLINK\l"_Toc263797034"1.預(yù)應(yīng)力鋼筋筋筋截面積積估算算-188-HYPERLINK\l"_Toc263797035"2預(yù)應(yīng)力鋼筋布布布置-2200-HYPERLINK\l"_Toc263797037"3非預(yù)應(yīng)力鋼鋼鋼筋截面面積估估算及布布置--244--HYPERLINK\l"_Toc263797040"（四）主梁截面面面幾何特特性計(jì)計(jì)算-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797041"1主梁預(yù)制并張張張拉預(yù)應(yīng)力力鋼鋼筋-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797042"2灌漿封錨，主主主梁吊裝就就位位并現(xiàn)澆澆4000mmm濕接接縫-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797043"3橋面、欄桿及及及人行道施施工工和運(yùn)營(yíng)營(yíng)階段段-266-HYPERLINK\l"_Toc263797044"（五）持久狀況況況截面承承載能能力極限限狀態(tài)態(tài)計(jì)算-226--HYPERLINK\l"_Toc263797045"1正截面承載力力力計(jì)算-226--HYPERLINK\l"_Toc263797046"2斜截面承載力力力計(jì)算-228--HYPERLINK\l"_Toc263797048"（六）鋼束預(yù)應(yīng)應(yīng)應(yīng)力損失失估算算-299-HYPERLINK\l"_Toc263797049"1預(yù)應(yīng)力鋼筋張張張拉（錨下下）控控制應(yīng)力力-29-HYPERLINK\l"_Toc263797050"2鋼束應(yīng)力損失失失-300-HYPERLINK\l"_Toc263797053"七）應(yīng)力驗(yàn)算366--HYPERLINK\l"_Toc263797054"1短暫狀況的正正正應(yīng)力驗(yàn)算算--366--HYPERLINK\l"_Toc263797055"2持久狀況的的的正應(yīng)力力驗(yàn)算算-377-HYPERLINK\l"_Toc263797056"（八）抗裂性驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算-4466-HYPERLINK\l"_Toc263797057"1作用短期效應(yīng)應(yīng)應(yīng)組合作用用下下的正截截面抗抗裂驗(yàn)算算-46-HYPERLINK\l"_Toc263797058"2作用短期效應(yīng)應(yīng)應(yīng)組合作用用下下的斜截截面抗抗裂驗(yàn)算算-47-HYPERLINK\l"_Toc263797059"（九）主梁變形形形（撓度度）計(jì)計(jì)算-5500-HYPERLINK\l"_Toc263797060"1荷載短期效應(yīng)應(yīng)應(yīng)作用下主主梁梁撓度驗(yàn)驗(yàn)算--500--HYPERLINK\l"_Toc263797061"2預(yù)加力引起的的的上拱度計(jì)計(jì)算算-500-HYPERLINK\l"_Toc263797062"3預(yù)拱度的設(shè)置置置-511-HYPERLINK\l"_Toc263797063"（十）行車道板板板的計(jì)算算-51-HYPERLINK\l"_Toc263797064"1懸臂板（邊邊邊梁）荷荷載效效應(yīng)計(jì)算算-51-HYPERLINK\l"_Toc263797065"2連續(xù)板荷載載載效應(yīng)計(jì)計(jì)算--544--HYPERLINK\l"_Toc263797066"3行車道板截截截面設(shè)計(jì)計(jì)、配配筋與承承載驗(yàn)驗(yàn)算-5588-HYPERLINK\l"_Toc263797067"（十一）橫隔梁梁梁的計(jì)算算-61-HYPERLINK\l"_Toc263797068"1橫隔梁上的的的可變作作用計(jì)計(jì)算（偏偏心壓壓力修正正法）-61--HYPERLINK\l"_Toc263797069"2橫隔梁截面配配配筋與驗(yàn)算算--644--HYPERLINK\l"_Toc263797070"3橫隔梁剪力效效效應(yīng)計(jì)算及及配配筋設(shè)計(jì)計(jì)-66-PAGE47二、預(yù)應(yīng)力混凝凝凝土T形梁橋設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)（一）設(shè)計(jì)概況況況及構(gòu)造造布置置1．設(shè)計(jì)資料（1）跨度和橋橋面面寬度1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：：：20m（墩中心心距距）。2）計(jì)算跨徑：：：19.55m。3）主梁全長(zhǎng)：：：19.9966m。4）橋面寬度（橋橋橋面凈空空）：：凈——9+2××00.5mm(防撞欄)。（2）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)1）設(shè)計(jì)荷載：：：公路——Ⅰ級(jí)。2）環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：：：Ⅰ類環(huán)境。3）設(shè)計(jì)安全等等等級(jí)：二級(jí)級(jí)。2.主要材料（1）混凝土主梁采用C4000混凝土；；絞縫為C30的的的集料混混凝土土；橋面鋪裝采用CCC30的瀝青混混凝凝土；欄桿及人行道為為為C25混凝土；；蓋梁，墩柱用CCC30混凝土；；系梁及鉆孔灌注注注樁采用C25混凝土；；橋臺(tái)基礎(chǔ)用C2220混凝土；；橋臺(tái)臺(tái)帽用C2225混凝土。（2）鋼材1)預(yù)應(yīng)力鋼筋筋采采用標(biāo)準(zhǔn)的的低松弛弛的鋼鋼絞線（×7）標(biāo)準(zhǔn)型型，抗抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值=,抗拉強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)值=,公稱直徑12.77mmm,公稱面積98.77mmm,彈性模量量=;錨具采用用夾夾片式群群錨。每每束七根根，一一股712.7鋼絞線。2)施工工藝：：：按后張張法施施工工藝藝制作作主梁，采采用用金屬波波紋管管，波紋紋管內(nèi)內(nèi)徑70mmm,外徑77mmm..3相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)數(shù)（1）相對(duì)濕度度為為75％。（2）預(yù)應(yīng)力混混凝凝土結(jié)構(gòu)重重重度按26kNN//m3,普通鋼筋筋混混凝土重重度按按25kNN//m3計(jì)，瀝青青混混凝土重重度按按23kNN//m3計(jì)。單側(cè)側(cè)防防撞欄線線荷載載為7.5kkNN/m。4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）本設(shè)計(jì)圖圖（見(jiàn)見(jiàn)圖2.1）中，主梁梁各各部分構(gòu)構(gòu)造尺尺寸所對(duì)對(duì)應(yīng)構(gòu)構(gòu)件溫度度為20℃。（2）橋面板橫橫坡坡度假定為為為和橋面面橫坡坡度相同同，本本算例假假設(shè)為為平坡。（3）主梁斷面面;;主梁高度1.3mm,梁間距2m.其中預(yù)制制梁梁寬度1.600m，翼緣板板中中間濕接接縫寬寬度0.4m。主梁跨跨中中肋厚0.2m，馬蹄寬寬為0.4mm,端部腹板板厚厚度加厚厚到與與馬蹄同同寬，以以滿足端端部錨錨具布置置和局局部應(yīng)力力需要要。（4）橫隔梁設(shè)設(shè)置置:橫隔梁共共設(shè)設(shè)置四道道，間間距6.5mm,端橫隔梁梁寬寬度0.255mm,跨中橫隔隔梁梁寬度0.200m。（5）橋面鋪裝裝::設(shè)計(jì)總厚厚度17cm，其中水水泥泥混凝土土厚度度8cm，瀝青混混凝凝土厚度9cm，兩者之之間間加設(shè)防防水層層。圖2.1預(yù)應(yīng)應(yīng)應(yīng)力混凝土土T形梁結(jié)構(gòu)構(gòu)尺尺寸圖（mm）5截面幾何特特性性計(jì)算按照上述資料擬擬擬定尺寸寸，繪繪制T型梁的跨跨中中及端部部見(jiàn)圖圖2.2、圖2.3。圖2.2T形形形梁跨中截截面面尺寸圖圖（mm）圖2.33T形梁端部部截截面尺寸寸圖計(jì)算截面幾何特特特征，計(jì)計(jì)算時(shí)時(shí)可將整整個(gè)主主梁截面面劃分分為n個(gè)小塊面面積積進(jìn)行計(jì)計(jì)算，跨跨中截面面幾何何特征列列表計(jì)計(jì)算見(jiàn)表2.1。（二）主梁作用用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算主梁的作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)計(jì)算包包括永永久效應(yīng)應(yīng)和可可變效應(yīng)應(yīng)。根根據(jù)梁跨跨結(jié)構(gòu)構(gòu)縱，橫橫截面面的布置置，計(jì)計(jì)算可變變作用用下荷載載橫向向分布系系數(shù)，求求出各主主梁控控制截面面（取取跨中，四四分分點(diǎn)，變變化點(diǎn)點(diǎn)截面及及支點(diǎn)點(diǎn)截面）的的永永久作用用和最最大可變變作用用效應(yīng)，再再進(jìn)進(jìn)行主梁梁作用用效應(yīng)組組合(標(biāo)準(zhǔn)組合合、短短期組合合和極極限組合)。1.永久作用效效應(yīng)應(yīng)組合(1)永久作用用用集度1）主梁自重①跨中截面段主主主梁自重（五五分點(diǎn)截面至至跨中截面，長(zhǎng)9.75m）q(1)=0...52330××26××9..75==1330.995kkN②馬蹄抬高與腹腹腹板變寬段段梁梁的自重重近似似計(jì)算（長(zhǎng)長(zhǎng)2m）主梁端部截面面面面積為A=0..770400m2q(2)=(000.700400+0..52230))××2.00×226／2kN==331.99022kN③支點(diǎn)段梁的自自自重（長(zhǎng)4.5m）q(3)=0...70440××4.55×226kNN=880.990kkN④邊主梁的橫隔隔隔梁中橫隔梁體積為為為：表2.1跨中中中截面幾何何特特征計(jì)算算表1分塊名稱分塊面積分塊面積型心至至至上緣距距離y分塊面積上緣靜靜靜距s=Ay分塊面積的自身身身慣性距Id=y-y分塊面積對(duì)截面面面型心的的慣性性矩I=Ad2I=I+Icm2Cmcm3cmcmcmcm大毛截面（含濕濕濕接縫）翼板24006144002880037.3333909666336789666三角承托45015.306885250028352800355300腹板196061119560156865333.3-17.7614048...4218270111.7下三角100103.3010330555.6-60360000360555...5馬蹄8001209600026666.777-76.7470631222473297888.7∑57102471751099943331.99小毛截面（不含含含濕接縫縫）翼板19206117602304040.8319610888.8321914888.8三角承托45015.306885250031.5446512...5446762555.5腹板196061119560156865333.3-14.2395214...4196386777.7下三角100103.310330555.6-56.5319225319780...6馬蹄8001209600026666.777-73.2428659222431325888.7∑52302445351428368881.33大毛截面型心至至至上翼緣緣距離離y=∑S/∑A43.3大毛截面型心至至至上翼緣緣距離離y=∑S/∑A46.80.2×（0...98××0..7－0.455××0.1／2－0.1××00.1／2）m3=00..13117mm3端橫隔梁體積為為為：0.25×（111.188×00.6－0.400××0.1／2）m3==00.1772mm3故半跨內(nèi)橫梁重重重量q(4)=(111×0..13377＋1×0..1172))××25kkN==7.559225kNN⑤主梁永久作用用用集度q=(130...95+3311.9002++80..900+7..59925))kNN／9.988==25..188kN／m2)二期恒載①翼緣板中間濕濕濕接縫集度度q(5)=0...4×00.112×225kkN／m=1..22kN／m②邊梁現(xiàn)澆部分分分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分）體體積:0.2××0.98××0.2m33=0.03392m3一片端橫隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部分）體體積：0.25××0.35××1.18==0.103325m3q(6)=(222×0..03392++2××0.1103325))=00.288499kN／m③橋面鋪裝層8cm水泥混凝凝凝土鋪裝裝：0.088××9×225kkN／m=188kkN／m9cm瀝青混凝凝凝土鋪裝裝：0.099××9×223kkN／m=188..63kkN／m將橋面鋪裝重量量量均分給給五片片主梁，則則q(7)=(1118＋18.6633)kN／5m=77..3266kNN／m④防撞欄：?jiǎn)蝹?cè)側(cè)側(cè)防撞欄線線荷荷載為7.5kkNN/m將兩側(cè)防撞欄均均均分給五五片主主梁，則則：q(8)=7...5×22kNN／5m=33kkN／m⑤邊梁二期永久久久作用集度度q=(1.2+++0.288449+77.3326++3))kN／m=111..81009kkN／m（2）永久作用用效效應(yīng)：下面面面進(jìn)行永永久作作用效應(yīng)應(yīng)計(jì)算算(參照?qǐng)D2.4)，設(shè)a為計(jì)算截截面面至左側(cè)側(cè)支座座的距離離，并并令c=aa//l主梁彎矩M和剪剪剪力V的計(jì)算公公式式分別為為圖2.4永久作作作用效應(yīng)計(jì)計(jì)算算圖永久作用效應(yīng)計(jì)計(jì)計(jì)算見(jiàn)表2.2表2.2邊邊邊梁永久作作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算表表作用效應(yīng)跨中c=0.5變化點(diǎn)c=0...33四分點(diǎn)c=0...25支點(diǎn)c=0一期M1196.84441058.4888897.630.00V0.0083.47122.75245.51二期M561.39496.49421.040.00V0.0039.1557.58115.16∑M1758.23331554.97771318.67770.00V0.00122.62180.33360.672可變作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)計(jì)算（1）沖擊系數(shù)數(shù)和和車道折減減減系數(shù)計(jì)計(jì)算：：結(jié)構(gòu)的的沖擊擊系數(shù)μ與結(jié)構(gòu)的的基基頻，故應(yīng)應(yīng)先先計(jì)算結(jié)結(jié)構(gòu)的的基頻，簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支梁橋的的基頻頻可按下下式計(jì)計(jì)算其中，由于1.5Hzz≤≤≤14Hzz,故可由下下式式計(jì)算出出汽車車荷載的的沖擊擊系數(shù)為為，當(dāng)車道大于兩車車車道時(shí)，應(yīng)應(yīng)進(jìn)進(jìn)行車道道折減減，三車車道折折減22％，但折折減減后部得得小于于用兩車車道布布載的計(jì)計(jì)算結(jié)結(jié)果。本本設(shè)計(jì)計(jì)分別按按兩車車道和三三車道道布載進(jìn)進(jìn)行計(jì)計(jì)算，取取最不不利情況況進(jìn)行行設(shè)計(jì)。（2）計(jì)算主梁梁的的荷載橫向向向分布系系數(shù)1）計(jì)算主梁的的的抗彎及抗抗扭扭慣性矩矩和抗彎慣性矩I在在在前面已已求得得：I=0..1109999mm4對(duì)于T型梁截面面，抗抗扭慣性性矩可近近似按按下式計(jì)計(jì)算式中——相應(yīng)為為為單個(gè)矩矩形截截面的寬寬度和和高度；；——矩形截面抗抗扭扭剛度系數(shù)數(shù)數(shù)，可由由表下下式計(jì)算算——梁截面劃分分分成單個(gè)個(gè)矩形形截面的的個(gè)數(shù)數(shù)對(duì)于跨中截面，翼翼緣板的換算算平均厚度馬蹄部分的換算算算平均厚厚度腹板部分換算平平平均厚度度：則：翼緣板：得腹板:,得馬蹄：得故：=0.005555266612）計(jì)算抗彎修修修正系數(shù)：：由表可知，n===5時(shí)，=1..0042，并取G=0..4425E，代入式式得得：（3）計(jì)算橫向向影影響線豎標(biāo)標(biāo)標(biāo)值對(duì)于1號(hào)梁考慮慮抗扭扭修正后后的橫向向影響響線豎標(biāo)標(biāo)值為為設(shè)影響線零點(diǎn)距距距1號(hào)梁軸線線距距離為x,則得x=6.16669m對(duì)于2號(hào)梁考慮慮抗扭扭修正后后橫向影影響線線豎標(biāo)值值為設(shè)影響線零點(diǎn)距距距2號(hào)梁軸線線距距離為x,則得x=6.33338m對(duì)于3號(hào)梁考慮慮抗扭扭修正后后橫向影影響線線豎標(biāo)值值為計(jì)算荷載橫向分分分布系數(shù)1,2,,3號(hào)梁的橫橫向向影響線線布載載如圖2.5所示圖2.5橫向影影影響線布載載1號(hào)梁：二車道2號(hào)梁：三車道二車道3號(hào)梁三車道二車道支點(diǎn)截面的荷載載載橫向分分布系系數(shù)（杠桿桿原原理法），如如圖2.6所示圖2.6支點(diǎn)截截截面的荷載載橫橫向分布布1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁由計(jì)算可得，111號(hào)梁跨中中二二車道橫橫向分分布系數(shù)數(shù)最大大，因此此在內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算時(shí)，取取，（4）車道荷載載的的取值公路——Ⅰ級(jí)車車道道荷載的均均均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值和集中中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值分分別為計(jì)算彎矩時(shí)，計(jì)算剪力時(shí)，其中，集中荷載載載標(biāo)準(zhǔn)值值：計(jì)計(jì)算跨徑徑小于于5m時(shí)，，計(jì)算算跨跨徑大于50m時(shí)，。（5）計(jì)算可變變作作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)計(jì)算中中，本本設(shè)計(jì)對(duì)對(duì)于橫橫向分布布系數(shù)數(shù)的取值值作如如下處理理：支支點(diǎn)處橫橫向分分布系數(shù)數(shù)取，從從支點(diǎn)至至第一一根橫梁梁段，橫橫向分布布系數(shù)數(shù)從直線過(guò)過(guò)渡渡到，其余余梁梁段均取取，在在計(jì)算跨跨中截截面，變變化點(diǎn)點(diǎn)截面，四四分分點(diǎn)截面面和支支點(diǎn)截面面時(shí)，均均考慮荷荷載橫橫向分布布系數(shù)數(shù)沿橋跨跨徑方方向的變變化。1）計(jì)算跨中截截截面的最大大彎彎矩和最最大剪剪力，計(jì)計(jì)算跨跨中截面面最大大彎矩和和最大大剪力采采用直直接加載載求可可變作用用效應(yīng)應(yīng)，如圖2.7所示?？勺冃?yīng)為：不計(jì)沖擊沖擊效應(yīng)式中s————所求截面面汽汽車標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載載的彎矩矩或剪剪力；——車道均布荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值——車道集中荷荷載載標(biāo)準(zhǔn)值——影響線上同同號(hào)號(hào)區(qū)段的面面面積——影響線上最最大大豎坐標(biāo)值值值可變作用（汽車車車）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)圖2.7跨中截截截面可變作作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算圖圖式（mm）可變作用（汽車車車）沖擊擊效應(yīng)應(yīng)2）計(jì)算四分點(diǎn)點(diǎn)點(diǎn)截面的最最大大彎矩和和最大大剪力：：四分點(diǎn)可變作用用用效應(yīng)的的計(jì)算算圖式見(jiàn)見(jiàn)圖2.8。圖2.8四分點(diǎn)點(diǎn)點(diǎn)可變作用用效效應(yīng)的計(jì)計(jì)算圖圖式可變作用（汽車車車）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)可變作用（汽車車車）沖擊擊效應(yīng)應(yīng)3）計(jì)算變化點(diǎn)點(diǎn)點(diǎn)截面的最最大大彎矩和和最大大剪力：：變化點(diǎn)截面可變變變作用效效應(yīng)的的計(jì)算圖圖式見(jiàn)見(jiàn)圖2.9。圖2.9變化點(diǎn)點(diǎn)點(diǎn)截面可變變作作用效應(yīng)應(yīng)的計(jì)計(jì)算圖式式可變作用（汽車車車）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)可變作用（汽車車車）沖擊擊效應(yīng)應(yīng)4）計(jì)算支點(diǎn)截截截面的最大大剪剪力：支點(diǎn)截面可變作作作用效應(yīng)應(yīng)的計(jì)計(jì)算圖式式見(jiàn)圖圖2.10。圖2.10支點(diǎn)點(diǎn)點(diǎn)截面可變變作作用效應(yīng)應(yīng)的計(jì)計(jì)算圖式式可變作用（汽車車車）標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)可變作用（汽車車車）沖擊效效應(yīng)應(yīng)3主梁作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)組合選取三種最不利利利效應(yīng)組組合：：短期效效應(yīng)組組合，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效效應(yīng)組合合和承承載能力力極限限狀態(tài)基基本組組合，見(jiàn)見(jiàn)表2.3。（三）鋼筋面積積積的估算算及鋼鋼束布置置1.預(yù)應(yīng)力鋼筋筋截截面積估算算算按構(gòu)件正截面抗抗抗裂性要要求估估算預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量量對(duì)于A類部分預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土構(gòu)件，根根據(jù)據(jù)跨中截截面抗抗裂要求求，由由下式可可得跨跨中截面面所需需的有效效預(yù)應(yīng)應(yīng)力為式中：為正常使用極限限限狀態(tài)按按作用用（或荷荷載）短短期效應(yīng)應(yīng)組合合計(jì)算得得彎矩矩值；有有：；設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截截截面重心心距截截面下緣緣為；；表2.3作作作用效應(yīng)組組合合表序號(hào)荷載類別跨中截面變化點(diǎn)截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面①一期永久作用1196.84440.001058.488883.47897.63122.75245.51②二期永久作用561.390.00496.4939.15421.0044457.58115.16③總永久作用（=①+②）1758.23330.001554.9777122.621318.6777180.33360.67④可變作用（汽車車車）1128.1777114.981000.8222133.40843.55185.88222.71⑤可變作用（汽車車車）沖擊擊356.6936.35316.4342.18266.7158.7770.41⑥標(biāo)準(zhǔn)組合（③+④+⑤）3243.0999151.332872.2222298.22428.9333424.98653.79⑦短期組合（③+0.7④④）2547.955580.4862255.544442161909.15555310.44666376.56777⑧短期可變作用組組組合（0.7④）789.7199980.486700.5744493.38590.48555130.11666155.89777⑨長(zhǎng)期可變作用組組組合（0.4④）451.2688845.992400.3288853.36337.4274.35289.084⑩極限組合[=111.2③+1.44(④+⑤)]4188.6888211.862223710.11114392.956663136.76668558.90666843.17222預(yù)應(yīng)力鋼筋的合合合力作用用點(diǎn)至至截面重重心軸軸的距離離為；鋼筋估算時(shí)，截截截面性質(zhì)質(zhì)近似似取用全全截面面的性質(zhì)質(zhì)來(lái)計(jì)計(jì)算，有有表13-5可得，跨跨中中截面全全截面面面積A=577110000mmm2；全截面對(duì)抗裂驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算邊緣緣的彈彈性地抗抗距為為，所以有效預(yù)加加加力合力力為預(yù)應(yīng)力鋼筋的張張張拉控制制力為為，預(yù)應(yīng)力損失按按按張拉控控制應(yīng)應(yīng)力的20％估算，則則則可得需需要預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的的面積為為采用3束8122.7鋼絞線，預(yù)預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的的截面積積為。采采用夾片片式群群錨，金屬屬波波紋管成成孔。（十）行車道板板板的計(jì)算算考慮到主梁翼緣緣緣板內(nèi)鋼鋼筋是是連續(xù)的的，故故行車道道板可可按懸臂臂板（邊邊梁）和和梁端端固結(jié)的的連續(xù)續(xù)板（中中梁）兩兩種情況況來(lái)計(jì)計(jì)算。1懸臂板（邊邊梁梁）荷載效效效應(yīng)計(jì)算算本設(shè)計(jì)懸臂板按按按單項(xiàng)板板計(jì)算算，懸臂臂長(zhǎng)度度為0.9m，計(jì)算時(shí)時(shí)取取懸臂板板寬為為1.0m。（1）永久作用用1）主梁架設(shè)完完完畢時(shí)，板板面面可看成70cm長(zhǎng)度的單單向向懸臂板板，計(jì)計(jì)算圖示2.16如下：計(jì)算懸臂板根部部部一期永永久荷荷載作用用效應(yīng)應(yīng)為：2）成橋之后，橋橋橋面現(xiàn)澆澆部分分完成后后，施施工二期期永久久作用，此此時(shí)時(shí)橋面板板可看看成經(jīng)跨跨徑為為0.9m的懸臂單單向向板，如如上圖圖所示，P為防撞欄欄重重力，其其值為為7.5kkNN現(xiàn)澆部分分懸懸臂板自自重，為橋橋面鋪裝層層重力。計(jì)計(jì)算二期永永久作用效效應(yīng)如下：：=9.72228kNN3）總永久作用用用效應(yīng)，懸懸臂臂根部永永久作作用效應(yīng)應(yīng)為：：彎矩：剪力：可變作用在邊梁懸臂板板板處有車輛輛荷荷載的作作用，如如下圖2.17所示圖中，P為車輛輛輛荷載后后軸的的軸重，其其值值為140kkN，后輪著地寬度和和和長(zhǎng)度分分別為為，，荷載在鋪裝層內(nèi)內(nèi)內(nèi)的擴(kuò)散散分布布，假定定為成成角擴(kuò)散。圖2.16懸臂臂臂板計(jì)算圖圖式式圖17懸臂板可可變作作用圖式式懸臂板的荷載有有有效分布布寬度度為：式中—平行于于懸臂板板跨徑徑的車輪輪著地地尺寸的的外緣緣，通過(guò)過(guò)鋪裝裝層分布線線的的外邊緣緣至腹腹板外邊邊緣的的距離，。則作用于橋面板板板頂面的的均布布荷載集集度為為：沖擊系數(shù)取，懸懸懸臂根部部可變變作用效效應(yīng)計(jì)計(jì)算為：（3）承載能力力極極限狀態(tài)作作作用基本本組合合取永久作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)分項(xiàng)系系數(shù)為為1.2，取汽車車荷荷載效應(yīng)應(yīng)分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)為1.4，則承載載能能力極限限狀態(tài)態(tài)作用的的基本本組合計(jì)計(jì)算如如下：2連續(xù)板荷載載效效應(yīng)計(jì)算行車道板與主梁梁梁梁肋是是連接接在一起起的，當(dāng)當(dāng)橋面現(xiàn)現(xiàn)澆部部分完成成后，行行車道板板與主主梁梁肋肋的連連接情況況，既既不是固固結(jié)，也也不是鉸鉸接，而而應(yīng)該考考慮彈彈性固結(jié)結(jié)，即即支撐在在一系系列彈性性支撐撐上的多多跨連連續(xù)梁。鑒鑒于于橋面板板受力力情況比比較復(fù)復(fù)雜，影影響因因素比較較多，通通常采用用簡(jiǎn)便便的近似似方法法進(jìn)行計(jì)計(jì)算。對(duì)對(duì)于彎矩矩，先先算出一一個(gè)跨跨度相同同的簡(jiǎn)簡(jiǎn)支板的的跨中中荷載（恒恒載載、活載載及其其組合）彎彎矩矩，再乘以以偏偏安全的的修正正系數(shù)加加以修修正，以以求得得支點(diǎn)處處和跨跨中截面面的設(shè)設(shè)計(jì)彎矩矩。彎彎矩修正正系數(shù)數(shù)可根據(jù)據(jù)板厚厚t與梁肋高高度h的比值來(lái)來(lái)確確定，本本設(shè)計(jì)計(jì)中t/h==112/11088=0..1111<,即主梁的的抗抗扭能力力較大大，去跨跨中彎彎矩為，支支點(diǎn)點(diǎn)彎矩為為。對(duì)對(duì)于剪力力，可可不考慮慮板和和主梁的的彈性性固結(jié)作作用，認(rèn)認(rèn)為簡(jiǎn)支支板的的支點(diǎn)剪剪力即即為連續(xù)續(xù)板的的支點(diǎn)剪剪力。（1）永久作用用1）主梁架設(shè)完完完畢時(shí)，橋橋面面板可看看成70cm的單向懸懸臂臂板，其其根部部一期永永久作作用效應(yīng)應(yīng)為：：2）成橋之后，先先先計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)支板板的跨中中彎矩矩和支點(diǎn)點(diǎn)剪力力值。梁梁肋間間的板，其其計(jì)計(jì)算跨徑徑按下下列規(guī)定定取用用：計(jì)算彎矩時(shí)：，但但不大于于本設(shè)計(jì)計(jì)算剪力時(shí):，計(jì)算圖圖示2.18如下圖所所示示。圖2.18簡(jiǎn)支支支板永久作作用用圖式式中：—板的的的計(jì)算跨跨徑；；—板的經(jīng)跨徑，==1.8mm；t—板的厚度，t==0.112m；b—梁肋寬寬寬度，b=0..22m；圖中，為現(xiàn)澆部部部分橋面面板的的自重，其其值值為1.566kkN/m；,是二期永久作作作用，包括括9cm瀝青混凝凝土土和8cm水泥混凝凝土土。計(jì)算得到簡(jiǎn)支板板板中二期期永久久作用彎彎矩及及支點(diǎn)二二期永永久作用用剪力力為：3）總永久作用用用效應(yīng)支點(diǎn)截面永久作作作用彎矩矩為：：支點(diǎn)截面永久作作作用剪力力為：：跨中截面永久作作作用彎矩矩為：：（2）可變作用用當(dāng)進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)局部加加載時(shí)時(shí)，汽車車荷載載采用車車輛荷荷載。汽汽車后后輪著地地寬度度和長(zhǎng)度度分別別為，。平行于板的跨徑徑徑方向的的荷載載分布寬寬度為為：（h為鋪裝層厚厚度度）1）車輪在板的的的跨徑中部部時(shí)時(shí)，垂直直于板板的跨徑徑方向向的荷載載分布布寬度：：取,此時(shí)兩個(gè)后后輪輪的有效分分分布寬度度發(fā)生生重疊，應(yīng)應(yīng)求求兩個(gè)車車輪的的有效分分布寬寬度（式中d為多個(gè)車車輪輪時(shí)外輪輪之間間的中距距），折折算成一一個(gè)荷荷載的有有效分分布寬度度為。2）車輪在板的的的支撐處時(shí)時(shí)，垂垂直于板板的跨跨徑方向向荷載載的有效效分布布寬度3）車輪在板的的的支撐附近近，距距支點(diǎn)的的距離離為x時(shí)，垂直直于于板的跨跨徑方方向荷載載的有有效分布布寬度度a的分布如下下圖圖19所示:將重車后輪作用用用于板的的中央央，求出出簡(jiǎn)支支板跨中中最大大可變作作用（汽汽車）的的彎矩矩為：計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)時(shí)時(shí)，可變變作用用必須盡盡量靠靠近梁肋肋邊緣緣布置?？伎紤]慮了相應(yīng)應(yīng)的有有效有效效工作作寬度后后，每每米板寬寬承受受的分布布荷載載如圖所所示：：支點(diǎn)剪力計(jì)算如如如下：其中：把以上數(shù)據(jù)代入入入上式得得：通過(guò)以上計(jì)算，可可得到連續(xù)板板可變作用效效應(yīng)如下：支點(diǎn)截面彎矩：：：跨中截面彎矩：：：支點(diǎn)截面剪力：：：（3）承載能力力極極限狀態(tài)作作作用組合合取永久作用效應(yīng)應(yīng)應(yīng)分項(xiàng)系系數(shù)為為1.2，取汽車車荷荷載效應(yīng)應(yīng)分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)為1.4，則承載載能能力極限限狀態(tài)態(tài)的基本本組合合計(jì)算如如下：：支點(diǎn)截面彎矩：：：支點(diǎn)截面剪力：：：跨中截面彎矩：：：圖2.19簡(jiǎn)支支支板可變作作用用計(jì)算圖圖式3行車道板截截面面設(shè)計(jì)、配配配筋與承承載驗(yàn)驗(yàn)算懸臂板及連續(xù)板板板支點(diǎn)負(fù)負(fù)彎矩矩處采用用相同同的抗彎彎鋼筋筋，故只只需按按其中最最不利利荷載效效應(yīng)配配筋，即即，其其高度為為,設(shè)凈保護(hù)護(hù)層層厚度，若若選選用直徑徑為的的鋼筋，則則有有效高度度為：：根據(jù)公公公式：，即：整理得得得：解得滿滿滿足條件件的最最小驗(yàn)算，滿滿足規(guī)范范要求求。根據(jù)選用直徑為1222mm的HRB33335鋼筋時(shí)，鋼鋼鋼筋間距距為18cmm.此時(shí)單位位長(zhǎng)長(zhǎng)度行車車道板板所提供供的鋼鋼筋面積積。驗(yàn)算截面承載力力力故承載力滿足要要要求。連續(xù)板板板跨中截截面處處的抗彎彎鋼筋筋計(jì)算如如下：：有上述述述計(jì)算得得跨中中斷面彎彎矩為為，其中高高度度為，設(shè)凈凈保保護(hù)層厚厚度為為，選用直直徑徑為的鋼筋，則則有有效高度度為：：根據(jù)公式：：，即即：整理得：解得滿滿滿足條件件的最最小驗(yàn)算，滿足規(guī)規(guī)規(guī)范要求。根根根據(jù)選用直徑為1222mm的HRB33335鋼筋時(shí)，鋼鋼鋼筋間距距為12cmm.此時(shí)單位位長(zhǎng)長(zhǎng)度行車車道板板所提供供的鋼鋼筋面積積。驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算截面面承載載力故故故承載力力滿足足要求。為了施工方便便便，取板上上下下緣配筋筋相同同，配筋筋布置置如下圖2.20所示：圖2.20行車車車道板鋼筋筋布布置圖矩形截面受彎彎彎構(gòu)件截面面尺尺寸應(yīng)符符合下下式要求求：滿足抗剪最小小小尺寸要求求。又因?yàn)楣什恍枰M(jìn)行斜斜斜截面抗抗剪計(jì)計(jì)算，僅僅按構(gòu)構(gòu)造配筋筋即可可。按板的構(gòu)造規(guī)定定定，班內(nèi)內(nèi)應(yīng)設(shè)設(shè)置垂直直于主主鋼筋的的分布布鋼筋，直直徑徑不應(yīng)小小于8mm，間距不不應(yīng)應(yīng)大于200mmm，因此本本設(shè)設(shè)計(jì)中分分布鋼鋼筋采用用以滿滿足構(gòu)造造要求求。（十一）橫隔隔隔梁的計(jì)計(jì)算1橫隔梁上的的可可變作用計(jì)計(jì)計(jì)算（偏偏心壓壓力修正正法）具有多根內(nèi)橫隔隔隔梁的橋橋梁，應(yīng)應(yīng)選取最最大受受力處橫橫隔梁梁的作用用效應(yīng)應(yīng)，其余余橫隔隔梁依據(jù)據(jù)該處處橫隔梁梁偏安安全地選選用相相同的截截面尺尺寸和配配筋。在在計(jì)算最最大受受彎處橫橫隔梁梁的作用用效應(yīng)應(yīng)時(shí)，偏偏安全全的假設(shè)設(shè)橫隔隔梁位于于跨中中，按跨跨中截截面進(jìn)行行計(jì)算算。繪制橫隔梁跨中中中截面影影響線線，根據(jù)據(jù)前面面的計(jì)算算得1號(hào)梁的影響線線線豎標(biāo)值為為：：，2號(hào)梁的影響線線線豎標(biāo)值為為：：，3號(hào)梁的影響線線線豎標(biāo)值為為：：，對(duì)于跨中截面的的的彎矩影響響線線可計(jì)算算如下下：P=1作用在111號(hào)梁軸上上時(shí)時(shí)：P=1作用在555號(hào)梁軸上上時(shí)時(shí)：P=1作用在333號(hào)梁軸上上時(shí)時(shí)：有了此三個(gè)豎標(biāo)標(biāo)標(biāo)值和已已知影影響線折折點(diǎn)位位置（即即所計(jì)計(jì)算截面面的位位置），就就可可以繪隔隔橫隔隔梁跨中中截面面的彎矩矩影響響線，如如