設計說明總稿

河南理工大學畢業(yè)設計PAGE目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1緒論41.1工程背景42建筑設計說明42.1建筑平面的設計52.2建筑體型和立面設計62.3抗震設計82.4房屋層數(shù)的確定和剖面的組合形式102.5建筑空間的組合和利用112.6旅館設計的基本要求123結(jié)構(gòu)設計說明書183.1框架結(jié)構(gòu)設計183.2框架結(jié)構(gòu)設計計算194標準層樓梯的設計934.1基本設計依據(jù)934.2梯段板TB-1板的計算944.3梯段板TB-2平臺板計算964.4平臺梁TL-1計算985首層樓梯的設計1005.1基本設計依據(jù)1005.2梯段板TB-1板的計算1005.3TB-2平臺板計算1025.4平臺梁TL-1計算1045.5平臺梁在磚墻上的支承長度驗算1056樓板設計1066.1設計資料1066.2荷載計算1067基礎(chǔ)設計1137.1地質(zhì)條件1137.2單樁承載力驗算1137.3承臺的厚度驗算116參考文獻118致謝119摘要本次畢業(yè)設計是一幢賓館設計，包括建筑設計和結(jié)構(gòu)設計兩部分內(nèi)容。建筑設計是在總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)設計任務書的要求，綜合考慮基地環(huán)境、使用功能、綜合選型、施工、材料、建筑設備、建筑藝術(shù)及經(jīng)濟等。著重解決了建筑物與周圍環(huán)境、建筑物與各種細部構(gòu)造，最終確定設計方案，畫出建筑施工圖。結(jié)構(gòu)設計是在建筑物初步設計的基礎(chǔ)上確定結(jié)構(gòu)方案；選擇合理的結(jié)構(gòu)體系；進行結(jié)構(gòu)布置，并初步估算，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸，進行結(jié)構(gòu)計算。結(jié)構(gòu)計算包括荷載計算、變形驗算、內(nèi)力分析及截面設計，并繪制相關(guān)的結(jié)構(gòu)施工圖。本工程為旅館設計，因地處城市中心交通要道，在總體規(guī)劃設計時，考慮到場地要求、綠化設施、其它功能要求，以及周圍建筑物的影響，設計時采用矩形?？傊?，適用、安全、經(jīng)濟、使用方便是本設計的原則，兩部分空間合理，連接緊湊，主次分明，使建筑空間的舒適度加以提高。關(guān)鍵詞：抗震D值法結(jié)構(gòu)配筋樁基礎(chǔ)ABSTRACTThisdesignisaschemeofahotelbuildingitincludestwoparts-architecturedesignandstructuredesign.Inthearchitecturedesign.Inthearchitecturedesignandstructuredesigningthearchitecturedesign,Icompressivelyconsiderthebaseavermentusingfaction,structuretype,constructionbuildingmaterialsequipmentarchitectureeconomyandarchitectureeconomyandarchitectureartact..ThenImainlysolveusingspaceinthisbuildingandcoordinationbetweeninsideandoutsideconditions.Inthestructuredesign,determinethestructuredesignbasedonarchitecturefirstdesign.Selecttherightstructuretype.Precedestructurearrangementandsizesofstructurecomponentstocalculate.Allworkaboutcalculationincludingloadestimationdeformtest.Mechanicsanalysisandselectiondesign,Intheend,drawingalltheblueprintsofarchitectureconstructionandstructureconstructor.Thisprojectisdesignedforcertaincommercialhotelbuilding.becauseoflandplacecitycentertrafficimportantline,inthedesignofoverallplanning,askandafforestasfarasplaceisconcernedtheinfluenceoffacility,otherfunctionrequirementandaswellasaroundbuilding,adoptdesignjunxingtype.Inaword,suitable,safety,economyandusefacilitateistheprincipleofdesign,twoparts`spacereasonable,joincompact,primaryandsecondarydistinct,makethecomfortabledegreeofbuildingspacerise.Keyword：Anti-seismicstakefoundationlightingstructure1緒論1.1工程背景1.1.1工程概況：某賓館設計樓，主體八層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，建筑面積約為6908m2，建筑物平面為矩形，受場地限制，寬15.6米，長為55.36米，建筑方案確定，房間開間3.6m，進深6.6m，走廊寬2.4m，底層層高3.9m，其它層高3.3m，室內(nèi)外高差為0.45m，設防烈度7度，一類場地。地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。1.1.2地理位置本賓館設計位于一城市主干道，另一側(cè)的次干道是一條步行街，建筑沿街外輪廓線較好的聯(lián)系了兩條街道。大面積的玻璃窗和門不僅僅為建筑中庭提供了充足的采光，也將城市空間引入建筑內(nèi)部。2建筑設計說明本設計為某旅館的建筑設計，總建筑面積為6908m2，擬建8層。本設計共分為以下幾個部分：建筑平面的設計；建筑剖面的設計；建筑體型和立面的設計；抗震設計；房屋層數(shù)的確定和剖面的組合形式:建筑空間的組合和利用旅館設計的基本要求2.1建筑平面的設計建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋個部分的組合關(guān)系。在平面設計中，始終需要從建筑整體空間組合的效應來考慮，緊密聯(lián)系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是說，我們從平面設計入手，但是要著眼于建筑空間的組合。各種類型的民用建筑，從組合平面各部分面積的使用性質(zhì)來分析，主要可歸納為使用部分和交通聯(lián)系部分兩大類：使用部分是指主要使用活動和輔助使用活動的面積，即各類建筑物中的使用房間和輔助房間。交通聯(lián)系部分是指建筑物中各個房間之間、樓層之間和房間內(nèi)外之間聯(lián)系通行的面積，即各類建筑物中的走廊、門廳、過道、樓梯、電梯等占的面積。2.1.1使用部分的平面設計建筑平面中各個使用房間和輔助用房，是建筑平面組合的基本單元。(1)使用房間的設計一般說來，旅館的客房要求安靜，少干擾，而且有較好的朝向。使用房間平面的設計的要求：①房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)使用活動和家具設備合理布置的要求。②門窗的大小和位置，應考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風較好。③房間的構(gòu)成應使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工方便，也要有利于房間的組合，所有材料要符合相應的建筑面積。④室內(nèi)空間以及頂棚、地面、各個墻面和構(gòu)件細部，要考慮人們的使用和審美要求。使用房間的面積、形狀和尺寸①房間的面積使用房間面積的大小，主要是由房間內(nèi)部活動特點，使用人數(shù)的多少，家具設備的多少等因素來決定的。一個房間內(nèi)部的面積，根據(jù)他們的使用特點，可以分為以下幾個部分：家具或設備所占的面積；人們在屋內(nèi)的使用活動面積；房間內(nèi)部的交通面積；具體進行設計時，在已有面積定額的基礎(chǔ)上，仍然需要分析各類房間中家具布置，人們的活動和通行情況，深入分析房間內(nèi)部的使用要求，然后確定各類房間合理的平面形狀和尺寸。②房間平面形狀和尺寸初步確定房間的使用面積大小以后，還需進一步確定房間的形狀和具體尺寸。房間平面的形狀和尺寸，主要是由室內(nèi)活動的特點、家具布置方式以及采光、通風、剖面等要求所決定。在滿足使用要求的同時，我們還應從構(gòu)成房間的技術(shù)經(jīng)濟條件及人們對室內(nèi)空間的觀感來確定，考慮房間的平面形狀和尺寸。房間平面形狀和尺寸的確定，主要是從房間內(nèi)部的使用要求和技術(shù)經(jīng)濟條件來考慮的，同時室內(nèi)空間處理美觀要求，也是影響房間平面形狀的重要因素。2.2建筑體型和立面設計建筑物在滿足使用要求的同時，它的體型、立面，以及內(nèi)外空間組合等，還會給人們在精神上以某種感受。建筑物的美觀問題，既在房屋外部形象和內(nèi)部空間處理中表現(xiàn)出來，又涉及到建筑群體的布局，它還和建筑細部設計有關(guān)。建筑物的體型和立面，即房屋的外部形象，必須受內(nèi)部使用功能和技術(shù)經(jīng)濟條件所約束，并受基地群體規(guī)劃等外界因素的影響。建筑物的外部形象，并不等于房屋內(nèi)部空間組合的直接表現(xiàn)，建筑體型和立面設計，必須符合建筑造型和立面構(gòu)圖方面的規(guī)律性，把適用、經(jīng)濟、美觀三者有機地結(jié)合起來。2.2.1建筑體型和立面設計的要求對房屋外部形象的設計要求，有以下幾個方面①反映建筑功能要求和建筑類型的特征②結(jié)合材料性能、結(jié)構(gòu)構(gòu)造和施工技術(shù)的特點③掌握建筑標準和相應的經(jīng)濟指標④適應基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置⑤符合建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律2.2.2建筑體型的組合建筑物內(nèi)部空間的組合方式，是確定外部體型的主要依據(jù)。建筑體型反映建筑物總的體量大小，組合方式和比例尺度等，它對房屋外型的總體效應具有重要影響。建筑體型的組合要求，主要有以下幾點：(1)完整均衡衡、比例恰恰當建筑體型的組合合，首先要要求完整均均衡，這對對較為簡單單的幾何形形體和對稱稱的體型，通通常比較容容易達到。對對于較為復復雜的不對對稱體型，為為了達到完完整均衡的的要求，需需要注意各各組成部分分體量的大大小比例關(guān)關(guān)系，使各各部分的組組合協(xié)調(diào)一一致，有機機聯(lián)系，在在不對稱中中取得均衡衡。(2)主次分明，交交接明確建筑體型的組合合，還需要要處理好各各組成部分分的連接關(guān)關(guān)系，盡可可能做到主主次分明，交交接明確。建建筑物有幾幾個形體組組合時，應應突出主要要形體，通通?？梢杂捎筛鞑糠煮w體量之間的的大小、高高低、寬窄窄，形狀的的對比，平平面位置的的前后，以以及突出入入口等手法法來強調(diào)主主體部分。交交接明確，不不僅是建筑筑造型的要要求，同樣樣也是房屋屋結(jié)構(gòu)構(gòu)造造上的要求求。(3)體型簡潔、環(huán)環(huán)境協(xié)調(diào)簡潔的建筑體型型易于取得得完整統(tǒng)一一的造型效效果，同時時在結(jié)構(gòu)布布置和構(gòu)造造施工方面面也比較經(jīng)經(jīng)濟合理。建筑物的體型還還需要與周周圍建筑，道道路相呼應應配合，考考慮和地形形、綠化等等基地環(huán)境境的協(xié)調(diào)一一致，使建建筑物在基基地環(huán)境中中顯得完整整統(tǒng)一、本本置得當。2.2.3建建筑立面設設計建筑立面是表示示房屋四周周的外部形形象。立面面設計和建建筑體型組組合一樣，也也是在滿足足房屋使用用要求和技技術(shù)經(jīng)濟條條件的前提提下，適用用建筑造型型和立面構(gòu)構(gòu)圖的一些些規(guī)律，緊緊密結(jié)合平平面、剖面面的內(nèi)部空空間組合進進行的。建筑立面可以看看成是由許許多構(gòu)造部部件所組成成：它們有有墻壁體、梁梁柱、墻墩墩等構(gòu)成房房屋的結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件，有有門窗、陽陽臺、外廊廊等和內(nèi)部部使用空間間直接連通通的部件，以以及臺基、勒勒腳、檐口口等主要起起到保護外外墻作用的的組成部分分。恰當?shù)氐卮_立這些些組成部分分和構(gòu)部件件的比例和和尺度，運運用節(jié)奏韻韻律、虛實實對比等規(guī)規(guī)律，設計計出體型完完整，形式式與內(nèi)容統(tǒng)統(tǒng)一的建筑筑立面。完整的立面設計計，并不只只是美觀問問題，它和和平面、剖剖面的設計計一樣，同同樣也有使使用要求，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)造等等功能的技技術(shù)方面的的問題。尺度和比例尺度正確和比例例協(xié)調(diào)，是是使立面完完整統(tǒng)一的的重要方面面。①節(jié)奏感和虛實對對比節(jié)奏韻律和虛實實對比，是是使建筑立立面富有表表現(xiàn)力的重重要設計手手法。②材料質(zhì)感和色調(diào)調(diào)配置一幢建筑物的體體型和立面面，最終是是以它們的的形狀、材材料質(zhì)感和和色彩多方方面的綜合合，給人們們留下一個個完整深刻刻的外觀形形象。③重點及細部處理理突出建筑物立面面中的重點點，既是建建筑造型的的設計手法法，也是房房屋使用功功能的需要要。2.3抗震設設計建筑物由于受氣氣溫變化、地地基不均勻勻沉降以及及地震等因因素的影響響，使結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生生附加應力力和變形。解解決的辦法法有二：一一是加強建建筑物的整整體性；二二是預先在在這些變開開敏感部位位將結(jié)構(gòu)斷斷開，留出出一定的縫縫隙，以保保證各部分分建筑物在在這些縫隙隙中有足夠夠的變形寬寬度而不造造成建筑物物的破損。在這里，我們主主要是來談談一下沉降降縫和防震震縫。2.3.1沉沉降縫(1)沉降縫的的設置沉降縫是為了預預防建筑物物各部分由由于不均勻勻沉降引起起的破壞而而設置的變變形縫。凡凡屬下列情情況時，均均應考慮設設置沉降縫縫：①同一建筑物相鄰鄰部分的高高度相差較較大或荷載載大小相差差懸殊，或或結(jié)構(gòu)形式式變化較大大，易導致致地基沉降降不均時；；②當建筑物各部分分相鄰基礎(chǔ)礎(chǔ)的形式、寬寬度及埋置置深度相差差較大，造造成基礎(chǔ)地地面底部壓壓力有很大大差異，易易形成不均均勻沉降時時；③當建筑物建造在在不同地基基上，且難難于保證均均勻沉降時時；④建筑物體型比較較復雜、連連接部位又又比較薄弱弱時；⑤新建建筑物與原原有建筑物物緊相毗連連時。(2)沉降縫縫構(gòu)造沉降縫主要滿足足建筑物各各部分在垂垂直方向的的自由沉降降變形，故故應將建筑筑物從基礎(chǔ)礎(chǔ)到頂面全全部剖斷開開。沉降縫的寬度隨隨地基情況況和建筑物物的高度不不同而定，參參見表2-1：表2-1隨地基基情況和建建筑物的高高度不同沉沉降縫的寬寬度地基情況建筑物高度沉降縫寬度（mmm）一般地基H＜5mH=5～10mmH=10～155m305070軟弱地基2～3層4～5層5層以上50～8080～120＞120濕陷性黃土地基基30～702.3.2防防震縫在地震區(qū)建造房房屋，必然然充分考慮慮地震對建建筑造成的的影響。為為此我國制制定了相應應的建筑搞搞震設計規(guī)規(guī)范。對多層和高層鋼鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)房屋屋應盡量選選用合理的的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)方案，不不設防震縫縫。當必須須設置防震震縫時，其其最小寬度度應符合下下列要求：：①高度不超過155m時，可采采用70mmm；②高度超過15mm時，按不不同設防列列度增加縫縫寬：6度地區(qū)，建筑每每增高5mm，縫寬增增加20mmm；7度地區(qū)，建筑每每增高4m，縫寬增增加20mmm；8度地區(qū)，建筑每每增高3m，縫寬增增加20mmm；9度地區(qū)，建筑每每增高2m，縫寬增增加20mmm；防震縫應沿建筑筑物全高設設置，縫的的兩側(cè)應布布置雙墻或或雙柱，或或一墻一柱柱，使各部部分結(jié)構(gòu)都都有較好的的剛度。一一般情況下下，防震縫縫基礎(chǔ)可不不分開，但但在平面復復雜的建筑筑中，或建建筑相鄰部部分剛度差差別很大時時，也需將將基礎(chǔ)分開開。按沉降降縫要求的的防震縫也也應將基礎(chǔ)礎(chǔ)分開。 防震縫縫因縫隙較較寬，在構(gòu)構(gòu)造處理時時，應充分分考慮蓋縫縫條的牢固固性以及適適應變形的的能力。2.4房屋屋層數(shù)的確確定和剖面面的組合形形式2.4.1房房屋層數(shù)的的確定在本設計中，已已經(jīng)給出為為8層。但影影響確定房房屋層數(shù)的的因素很多多，主要有有房屋本身身的使用要要求，城市市規(guī)劃的要要求，選用用的結(jié)構(gòu)類類型，以及及建筑防火火等。建筑剖面的組合合形式，主主要由建筑筑物中各類類房間的高高度和剖面面形狀、房房屋的使用用要求和結(jié)結(jié)構(gòu)布置特特點等因素素決定的。剖剖面的組合合方式大體體上有以下下幾種：(1)單層單層剖面便于房房屋中各部部分人流或或物品和室室外直接聯(lián)聯(lián)系。(2)多高層多層剖面的室內(nèi)內(nèi)交通聯(lián)系系比較緊湊湊，適應于于有較多相相同高度房房間的組合合，垂直交交流通過樓樓梯聯(lián)系。高高層剖面能能在占地面面積較小的的條件下，建建造使用面面積較多的的房屋，這這種組全有有利于室外外輔助設施施和綠化等等。(3)錯層和躍躍層錯層剖面是在建建筑物縱向向或橫向剖剖面中，房房屋幾部分分之間的樓樓地面高低低錯開，它它主要適應應于結(jié)合坡坡地地形建建造房屋。2.5建筑空空間的組合合和利用建筑平面設計中中，我們已已經(jīng)初步分分析了建筑筑空間在水水平方向的的組合關(guān)系系以及結(jié)構(gòu)構(gòu)布置等有有關(guān)內(nèi)容，剖剖面設計院院中將著重重從垂直方方向考慮各各種高度房房間的空間間組合，樓樓梯在剖面面的位置，以以及建筑空空間的利用用等問題。2.5.1建建筑空間的的組合（1）高度相同或接近近的房間組組合高度相同、使用用性質(zhì)接近近的房間可可以組合在在一起。（2）高度相差較大房房間的組合合在多層和高層房房屋的剖面面中，高度度相差較大大的房間可可以根據(jù)不不同高度房房間的多少少和使用性性質(zhì)，在房房屋垂直方方向上進行行分層組合合。在旅館館建筑中通通常把房間間高度較高高的餐廳、會會客、會議議等部分組組織在樓下下的一、二二層或頂層層，旅館的的客房部分分相對來說說它們的高高度要低一一些，可以以按客房標標準層的層層高給合。高高層建筑中中通常還把把高度較低低的設備房房間組織在在同一層，成成為設備層層。（3）樓梯在剖面中的的位置樓樣在剖面中的的位置，是是和樓梯在在建筑平面面中的位置置以及建筑筑平面的組組合關(guān)系密密切聯(lián)系在在一起的。2.5.2建建筑體型的的組合建筑物內(nèi)部空間間的組合方方式，是確確定外部體體型的主要要依據(jù)。建建筑體型反反映建筑物物總的體量量大小，組組合方式和和比例尺度度等，它對對房屋外型型的總體效效應具有重重要影響。建筑體型的組合合要求，主主要有以下下幾點：（1）整體均衡、比比例恰當建筑體型的組合合，首先要要求完整均均衡，這對對較為簡單單的幾何形形體和對稱稱的體型，通通常比較容容易達到。對對于較為復復雜的不對對稱體型，為為了達到完完整均衡的的要求，需需要注意各各組成部分分體量的大大小比例關(guān)關(guān)系，使各各部分的組組合協(xié)調(diào)一一致，有機機聯(lián)系，在在不對稱中中取得均衡衡。（2）主次分明，交交接明確建筑體型的組合合，還需要要處理好各各組成部分分的連接關(guān)關(guān)系，盡可可能做到主主次分明，交交接明確。建建筑物有幾幾個形體組組合時，應應突出主要要形體，通通?？梢杂捎筛鞑糠煮w體量之間的的大小、高高低、寬窄窄，形狀的的對比，平平面位置的的前后，以以及突出入入口等手法法來強調(diào)主主體部分。交交接明確，不不僅是建筑筑造型的要要求，同樣樣也是房屋屋結(jié)構(gòu)構(gòu)造造上的要求求。（3）體型簡潔、環(huán)環(huán)境協(xié)調(diào)簡潔的建筑體型型易于取得得完整統(tǒng)一一的造型效效果，同時時在結(jié)構(gòu)布布置和構(gòu)造造施工方面面也比較經(jīng)經(jīng)濟合理。建筑物的體型還還需要與周周圍建筑，道道路相呼應應配合，考考慮和地形形、綠化等等基地環(huán)境境的協(xié)調(diào)一一致，使建建筑物在基基地環(huán)境中中顯得完整整統(tǒng)一、本本置得當。2.6旅館設計計的基本要要求旅館是是綜合性的的公共建筑筑。旅館向向顧客提供供一定時間間的住宿，也也可提供飲飲食、娛樂樂、購物等等服務。旅旅館還可以以承擔城市市的部分社社會功能。2.6.1總則則(1)根據(jù)規(guī)范范，使旅館館緊張設計計符合適用用、安全、衛(wèi)衛(wèi)生等基本本要求。(2)規(guī)范適用用于新建、改改建和遷建建的至少設設有20間出客房房的城鎮(zhèn)旅旅館緊張設設計。有特特殊需要的的旅館建筑筑設計可參參照執(zhí)行。(3)根據(jù)緊張張設計的使使用功能，按按建筑質(zhì)量量標準和設設備、設施施條件，將將旅館建筑筑由高到底底分為一、二二、三、四四、五、六六級6個等級。(4)旅館建筑筑設計也應應符合現(xiàn)行行的?民用建筑筑設計通則則?以及國家家現(xiàn)行的有有關(guān)標準、規(guī)規(guī)范。當設設計旅館涉涉外飯店時時，應有明明確的星級級目標，其其功能要求求應符合有有關(guān)標準的的規(guī)定。期。2.6.2總總平面設計計要點(1)必須依據(jù)據(jù)旅館規(guī)模模、類型、等等級標準，根根據(jù)旅館基基地環(huán)境條條件及功能能要求進行行平面組合合、空間設設計。(2)注意旅館的各個個組成部分分：公共活活動、標準準客房層、客客房、后勤勤輔助管理理、職工生生活等部分分的使用效效益。(3)注意旅館安安全設計。依依據(jù)各種設設計規(guī)范，使使設計符合合規(guī)范要求求。同時須須注意殘疾疾人的使用用及安全要要求。(4)主要出入口口必須明顯顯，并能引引導旅客直直接達到門門廳。主要要出入口應應根據(jù)使用用要求，設設置單車道道或多車道道，入口車車道上方宜宜設雨棚。(5)不論采用那那種建筑形形式，均應應合理劃分分旅館建筑筑的功能分分區(qū)，組織織各種出入入口。使人人流、貨流流、車流不不交叉。(6)在綜合性建建筑中，旅旅館部分應應有單獨分分區(qū)，并有有獨立的出出入口；對對外營業(yè)的的商店、餐餐廳等不應應影響旅館館的使用功功能。(7)總平布置應應處理好主主體建筑的的關(guān)系。對對各種設備備所產(chǎn)生的的噪音和廢廢氣應采取取措施，避避免干擾客客房區(qū)和鄰鄰居建筑。(8)總平面布置置應合理安安排各種管管道，做好好管道綜合合，并便于于維護和檢檢修。(9)應根據(jù)所需需停放車輛輛的車型及及輛數(shù)在基基地內(nèi)或建建筑物內(nèi)設設置停車空空間或按城城市規(guī)劃設設置公用停停車場地。(10)基地內(nèi)應應根據(jù)所出出地點布置置一定的綠綠化，做好好綠化設計計。2.6.3總平平面設計(1)除合理組織主體體建筑群位位置外，還還應考慮廣廣場、停車車場、道路路、庭院、雜雜物堆放場場地的布局局。根據(jù)旅旅館標準及及基地條件件，還應考考慮設置網(wǎng)網(wǎng)球場、游游泳池及露露天茶座等等。(2)廣場設計根據(jù)旅館的規(guī)模模，進行相相應面積的的廣場設計計，供車輛輛回轉(zhuǎn)、停停放，盡可可能使車輛輛出入口便便捷；不相相互交叉。(3)旅館出入入口①主要出入口及位位置應顯著著，可供旅旅客直達客客廳。②輔助出入口，用用于出席宴宴會、會議議及商場購購物的非住住宿旅館出出入。適用用于規(guī)模大大，標準高高的旅館。③團體旅館出入口口，為減少少主入口人人流，方便便團體旅客客集中到達達而設置。適適用于規(guī)模模大的旅館館④職工出入口，宜宜設在職工工工作及生生活區(qū)域，用用于旅館職職工上下班班進出，位位置宜隱蔽蔽。⑤貨物出入口，用用于旅館貨貨物出入，位位置靠近物物品倉庫或或堆放場所所。應考慮慮食品與貨貨物分開卸卸貨。⑥垃圾污物出口，位位置要隱蔽蔽，出于下下風向。(4)旅館出入口口步行道設設計，步行行道是城市市至旅館門門前的人行行道應與城城市人行道道相連，保保證步行至至旅館的旅旅館安全。①在旅館出入口前前適當放寬寬步行道。②步行道不應穿過過停車場與與車行道交交叉。(5)旅館停車根據(jù)旅旅館標準、規(guī)規(guī)模、投資資、基地和和城市規(guī)劃劃部門規(guī)定定，考慮地地面廣場停停車，地下下及地面多多層獨立式式車庫等停停車方式，職職工自行車車停放車數(shù)數(shù)，按職工工工人的人人數(shù)的200%~400%考慮，面面積按1..47m22/輛計算。(6)總平面布布置方式分散式：適用于于寬敞基地地，各部分分按使用性性質(zhì)進行合合理分區(qū)、布布局需緊湊湊，道路及及管線不宜宜過長。集中式：適用于于用地緊張張的基地，須須注意停車車場的布置置、綠化的的組織及整整體空間效效果。標標準層(1)標準層設設計的一般般規(guī)定①公共用房與輔助助用房應根根據(jù)旅館等等級、經(jīng)營營管理要求求和旅館附附近客提供供使用個公公共設施情情況確定。②建筑布局應與管管理方式和和服務手段段相適應，做做到分區(qū)明明確，聯(lián)系系方便，保保證客房及及公共房具具有良好的的住居和活活動環(huán)境。③建筑熱公設計應應做到因地地制宜，保保證室內(nèi)基基本的熱環(huán)環(huán)境要求，發(fā)發(fā)揮投資的的經(jīng)濟效益益。④建筑體型設計應應有利于減減少空調(diào)與與采暖的冷冷熱負荷，做做到建筑圍圍護結(jié)構(gòu)的的保溫和隔隔熱，以利利節(jié)能。⑤采暖地區(qū)的旅館館客房部分分的保溫隔隔熱標準應應負荷現(xiàn)行行的?民用建筑筑節(jié)能設計計標準?的規(guī)定。⑥鍋爐房、冷卻塔塔等不宜設設在客房樓樓內(nèi)，如必必須設在客客房樓內(nèi)時時，應自成成一區(qū)，并并應采取防防火、隔音音、減震等等措施。⑦室內(nèi)應盡量利用用自然采光光。(2)標準層設設計要求①標準層客房要求求：盡可能能提高客房房面積在標標準層中的的比例，增增加客房間間數(shù)?？头糠块g數(shù)還應應按服務人人員服務的的客房數(shù)（1~16）倍數(shù)確確定。②自然環(huán)境和能源源要求：標標準層設計計應考慮周周圍環(huán)境，占占據(jù)好的朝朝向及景向向，減少外外墻面積，節(jié)節(jié)省能源。③平面形式：平面面形式應考考慮疏散梯梯位置均勻勻分布，位位置要明顯顯，負荷建建筑設計防防火規(guī)范要要求。④服務臺：按管理理要求設置置或不設置置。⑤服務用房：根據(jù)據(jù)管理要求求，每層設設置或隔層層設置。位位置應隱藏藏客設于標標準層中部部或端部。服服務用房應應有出入口口供服務人人員進入客客房區(qū)。服服務用房廳廳、棉品儲儲存庫、休休息、廁所所、垃圾污污物管道間間及服務電電梯廳。⑥標準層公共走道道凈高大于于2.1m。(4)客房的設設計①客房設計應根據(jù)據(jù)氣候特點點、環(huán)境位位置、景觀觀條件，爭爭取良好的的朝向。②客房設計應考慮慮家具布置置，家具設設計應符合合人體尺度度、方便使使用和有利利于維修。③客房長寬比以不不超過2：1為宜。④客房凈高一般大大于等于2.4m，不設空空調(diào)時不應應低于2.6m。⑤客房內(nèi)走道寬度度大于等于于1.1m，公共走走道凈高不不應低于2.1m。⑥客房門洞寬度一一般大于等等于0.9m，高度大大于等于2.1m。⑦客房的允許噪音音等級根據(jù)據(jù)不同要求求，設計時時需要根據(jù)據(jù)具體要求求確定。⑧客房室內(nèi)色彩及及裝修宜簡簡潔、協(xié)調(diào)調(diào)。⑨標準較高的客房房客設置電電話和集中中的電器控控制設施。⑩多床間內(nèi)床位數(shù)數(shù)不宜多于于4床。(5)衛(wèi)生間設設計①根據(jù)旅館等級確確定衛(wèi)生間間設計標準準，包括衛(wèi)衛(wèi)生設備的的配套，面面積的確定定和墻、地地面材料等等的選用。②衛(wèi)生間管道應集集中，便于于維護和更更新。③衛(wèi)生間地面應低低于客房地地面0.022m，凈高大大于2.1m，門洞寬寬大于等于于0.755m，凈高大大于等于2.1m。④衛(wèi)生間地面及墻墻面應選用用耐火易潔潔面材料，并并應做防火火層，泛水水及地漏。⑤衛(wèi)生間一般需設設置通風就就干燥裝置置。⑥當衛(wèi)生間無自然然通風時，應應采取有效效的通風、排排風措施。⑦衛(wèi)生間不應設在在餐廳、廚廚房、食品品儲藏，變變配電室等等嚴格衛(wèi)生生要求火防防潮要求用用房的直接接上層。⑧衛(wèi)生間不應向客客房火走道道開窗。⑨客房上下層直通通的管道井井不應在衛(wèi)衛(wèi)生間內(nèi)開開設檢修門門。⑩衛(wèi)生間管道應有有可靠的防防漏水，防防潔露和隔隔音措施，并并便于檢修修。3結(jié)構(gòu)設計說明書書3.1框架結(jié)構(gòu)構(gòu)設計3.1.1工工程概況本工程為開封市市航天賓館館樓，工程程為八層鋼鋼筋混凝土土框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，梁板柱柱均為現(xiàn)澆澆，建筑面面積約為66908mm2，建筑物物平面為矩矩形，受場場地限制，寬寬15.66米，長為555.36米米，建筑方方案確定，房間開間3.6米，進深6.6米，走廊寬2.4米，底層層高3.9米，其它層高3.3米，室內(nèi)外高差為0.5米，設防烈度7度，一類場地。地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。圖3-1柱網(wǎng)網(wǎng)布置設設計資料（1）氣象條件基本風壓0.445KN//m2;基本雪壓0.3KNN/m2.（2）抗震設防七七度抗震。(3)層面做法法：二氈三油防水層層；冷底子油熱瑪蹄蹄脂二道；；水泥石保濕層（200mmm厚）；20mm厚水泥泥砂漿找平平層；:120mm后鋼鋼筋混凝土土整澆層；；粉底樓面做法：水磨石地面；120mm厚鋼鋼筋混凝土土整澆層；；粉底（或吊頂）?；炷翉姸鹊燃壖墳镃30，縱筋2級，箍筋1級。(5)活荷載標準值：：上人屋面均布活活荷載標準準值：2.0KKN/m22樓面活荷載標準準值：2.0KKN/m223.2框架架結(jié)構(gòu)設計計計算3.2.1初初估梁柱截截面尺寸：：(1)梁的截面面尺寸因為梁的跨度較較接近，可可取跨度較較大者進行行計算L=6600m橫向hh=（1/8～1/122）L=5550mm～825mmm取h=6000mmb=（1/3～1/22）h=2000mm～300mmm取b=3000mm縱向hh=（1/8～1/122）L=3000mm～450mmm取h=5000mmb=（1/3～1/22）h=1677mm～250mmm取b=2500mm走廊h==（1/8～1/122）L=2000mm～300mmm取h=3000mmb==（1/3～1/2）h=1000mm～150mmm取b=2000mm(2)梁的計算算跨度以上柱形心線為為準，由于于建筑軸線線與墻軸線線不重合，故故建筑軸線線與結(jié)構(gòu)計計算跨度相相同，見圖圖中所示。底層柱高度：hh=3.99m+0..45m++0.5mm=4.885m，其中3.9m為底層層層高，0.455m為室內(nèi)外外高差，0.5m為基礎(chǔ)頂頂面至室外外地面的高高度，其它它柱高等于于層高，即即3.3m，由此得得框架計算算簡圖圖3-2框架梁梁編號4850圖3-3梁的計計算跨度4850（2）柱的截面尺寸本工程為現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)，7度設防，高高度小于30m?？拐鹪O設防等級為為二級，根根據(jù)經(jīng)驗荷荷載為15KNN/m2N=15×3..6×（3.3++1.2）=243（KN）由軸壓比限值得得=243×1003（3）計算簡圖3-3框架結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖圖3.2.2梁柱柱線剛度計計算根據(jù)公式i=EEI/L可以得出出梁柱的線線剛度如下下：梁L1:h=6000mmb=3300mmm慣性距距：I=1//12bhh3=1/112×3000×60003=5.44×1099mm4L3:h=5500mmmbb=3000mm慣性性距：I=1//12bhh3=1/112×2550×50003=2.66×109mm4走廊L2：h=6600mmmb==300mmm慣慣性距：I=1//12bhh3=1/112×2000×30003=0.445×1009柱Z1：h=500mmmbb=5000mm慣慣性距：I=1//12bhh3=1/112×5000×50003=5.22×1099Z2:h==450mmmb=4450mmm慣性距距：I=11/12bbh3=1//12×4450×4503=33.42××109mm梁iA8BB8=EI//L=（5.4×1109/66000）/E=88.2×105E柱iA0BB1=EI/LL=5.22×109/39000=1..3×105EiAA1B2=EI/LL=3.442×1009/33000=1..04×105E將梁柱的線剛度度標于計算算簡圖中圖3-4框架架軸線尺寸寸荷荷載計算（1）恒荷載計算屋面框架梁線剛剛度標準值值二氈三油防水層層0..35KNN/m2冷底子油熱瑪蹄蹄脂二道0.005KNN/m2200mm厚泡泡沫混凝土土保溫層0.22×6=11.2KNN/m2120mm厚厚現(xiàn)澆板0.112×255=3KKN/m2215mm厚吊吊頂與粉底底0.0115×177=0..26KKN/m22合計4.866KN//m2（2）樓面均布恒載標準層樓面大理石面層，水水泥砂漿擦擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿漿，面上撒撒2厚素水泥泥水泥砂漿結(jié)合層層一道結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土土板0.112×25=33KN//m2抹灰層：10厚厚混合砂漿漿00.01××17=00.17KN/mm2合計4..33KKN/m22另八層屋面上設設有水箱，因因此要將水水箱荷載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為均布布荷載約為為5KNN/m2，水箱尺尺寸為7.2mm×5.66m則：（7.2++0.5）×（5.6++0.5）=4533.26KKN其中9.65為細石石混凝土容容重（50厚）因此八層屋面的的荷載為：：4.86×（553.6--0.5）×（6.6++2.4++6.6--0.5）+1966=45522KN其他層樓面荷載載：4.333×（53.66-0.225-0..25）×（6.6++2.4++6.6--0.2--0.255）=34771KN（3）屋面均布活荷載載：雪荷載標標準值：（10×33.6+00.5+77.2×22+2.44）×（6.6××2+2..4+0..5）=2577KN計算重力荷載代代表值，由由于設計的的是可上人人屋面，因因此取荷載載為2.00KN//m2則八層屋面面活荷載標標準值為：：（553.6++0.255+0.225）×（6.6××2+2..4+0..5）×2+22.57=19999KNN（4）樓面均布活荷載載：樓面均布活荷載載對旅館的的一般房間間為2.0KN/mm2，走廊，樓樓梯，門廳廳等處取為為2.0KN/mm2樓面均布活荷載載標準值為為：（110×3..6+0..5+7..2×2++2.4）×（6.6××2+0..5）×2=17116.3KN（5）梁柱自重（包包括梁側(cè)，梁梁底，柱的的抹灰重量量）梁側(cè)，梁底抹灰灰近似加大大了梁寬考考慮例如：0.344×0.77×6.11×2.55=36..3KNN表3-1梁柱自重編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（KNN）L10.3×0.666.120836.3L20.3×0.661.910411.3L30.3×0.553.14815.81L40.25×0..53.133613.49Z10.5×0.554.855236.68Z20.45×0..453.336419.81（6）墻體自重墻體均為2400厚，兩面面抹灰，近近似按加厚厚墻體考慮慮抹灰重量量。單位面積上墻體體重量為（0.244+0.004）×19=55.32KN/mm2衛(wèi)生間墻厚為1180:0.22×19==3.8KN/mm2墻體自重計算見見表：考慮慮墻體上有有門和窗,所以墻凈凈重按800%折算.表3-2墻體自自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）折算重量（KNN）底層縱墻3.1×3.993321231698底層橫墻6.1×3.991316451316標準層縱墻3.1×2.8853516451316標準層橫墻6.1×2.771916651450衛(wèi)生間縱墻1.71×2..8524445365衛(wèi)生間橫墻2.6×2.7724640512女兒墻縱墻1.2×10××3.628686女兒墻橫墻1.2×（6..6×22+2.44）11919(7)荷載分層層總匯。頂層重力荷載代代表值包括括：屋面恒恒載，500%的均布布活荷載，縱縱橫墻自重重、樓面上上、下各半半層的柱及及縱橫墻體體自重。其它層重力荷載載代表值包包括：樓面面恒載；550%的樓樓面均布活活荷載；縱縱橫梁自重重，露面上上下半層的的柱及縱橫橫墻體自重重。將上述分項荷載載相加，得得集中于各各層樓面的的重力荷載載代表值如下：第八層：G8=45552+11999××0.5++（86+119）+3655+5122+36..3×266+11..3×133+12××24×13..49+119.811×0.55×52=87886.788KN第七層：G7=34471+11716..3×0..5+366.3×226+5112+13316+11450++11.33×13++13.449×122×4+119.811×52××0.5++52×119.811×0.55=1107400.49KN第六層：G6=100740..49KNN第五層：G5=100740..49KNN第四層：G4=100740..49KNN第三層：G3=100740..49KNN第二層：G2=100740..49KNN第一層:G11=33471++17166.3×00.5+336.3××26+111.3××13+112×4××15.881+366.68××52×00.5+119.811×52××0.5++16988+13116+3665+5112=111538..47KN3.2.4水水平地震作作用下框架架的側(cè)移驗驗算.（1）橫梁線剛度..混凝土C30，Ec=33×1077KN/mm2，fe=11.5N//mm2在框架結(jié)構(gòu)中為為考慮這一一有利作用用，在計算算梁的截面面慣性矩時時，對現(xiàn)澆澆樓面的邊邊框架取I=1..5I0（I0為梁的截截面慣性矩矩）；對中中框架梁取取I=2..0I00，、圖3-5質(zhì)點重力荷載值值建筑物總重力荷荷載代表值值為：844772KKN橫梁線剛度計算算結(jié)果列于于表3-33表3－3橫梁線剛度梁號L截面b×h（m2）跨度L（m）I0=bh3/122m4邊框架梁中框架梁Ib=2.0I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib=2.0I00（m4）Kb=EIb/L（KNm）L10.3×0.666.65.4×10--38.1×10--34.05×100410.8×100-34.9×1044L20.3×0.662.45.4×10--38.1×10--310.1×100410.8×100-34.5×1044L30.3×0.663.63.13×100-34.7×10--33.9×10446.26×100-35.2×1044L40.25×0..53.62.6×10--33.9×10--33.25×10045.2×10--34.33×1004（2）橫向框架柱的的側(cè)移剛度度D值計算.柱線剛度列于下下表表3－4柱線剛度柱號（Z）截面（m2）柱高度h（m）慣性矩Ic=bbh3/12（m4）線剛度KcKc=EIc//hZ10.5×0.554.855.21×100-33.22×1004Z20.45×0..453.33.42×100-33.1×1044注：E=3×1107KN//m2橫向框架側(cè)移剛剛度D值計算見見下表表3－5表3－5橫向框架側(cè)移剛剛度D值計算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱4.05/3..22=11.260.5488704邊框中柱（4.05+100.1）/3.222=4..390.77126494中框邊柱4.9/3.222=1..270.57936318中框中柱（4.9+4.99）/3.222=3..040.701149818∑D461574二.三.四．五六七層邊框邊柱（4.05+4..05）/（2×3.11）=0.7780.393134244邊框中柱（4.05×2++10.11）/（2×3.11）=2.9930.594202904中框邊柱（4.9+4..9）/（2×3.11）=0.8860.441503018中框中柱（4.9×2++4.9）/（2×3.11）=1.5550.5421851518∑D738666（3）橫向框架的自自振周期按頂點位移法計計算框架的的自振周期期。頂點位移法是求求結(jié)構(gòu)基頻頻的一種近近似方法。將將結(jié)構(gòu)按質(zhì)質(zhì)量分布情情況簡化成成無限點的的懸臂直桿桿，導出以以直桿頂點點位移表示示的基頻公公式，這樣樣，只要求求出結(jié)構(gòu)頂頂點位移，就就可按下式式得到結(jié)構(gòu)構(gòu)的基本周周期：式中α0——基本周期調(diào)整系系數(shù)。考慮慮非承重填填充墻時取取0.6△T——框框架的頂點點位移。計計算結(jié)構(gòu)基基本自振周周期用的假假想頂點位位移，即假假想把集中中在樓層處處的重力荷荷載代表值值作為水平平荷載，按按彈性剛度度計算結(jié)構(gòu)構(gòu)頂點位移移m。在未求出框架的的周期前，無無法求出框框架的地震震力及位移移，△T是將框架架的重力荷荷載視為水水平作用力力，求得的的假象框架架頂點位移移，然后由由△T求出T1，在用T1求得框架結(jié)結(jié)構(gòu)的底部部剪力，進進而求出框框架多層剪剪力和結(jié)構(gòu)構(gòu)真正的位位移。表3－6橫向框架頂點位位移層次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）層間相對位移δ=∑Gi/Di△i8878787877386660.01190.5682710741159287386660.02160.5563610741302697386660.0410.5347510741410107386660.0560.4937410741517517386660.0700.4377310741624927386660.0850.3677210741732337386660.0990.2827111539847724615740.18370.1837T1==1.7×0.66×=00.76888（s）（4）橫向地震作用用計算在工類場地二區(qū)區(qū)，結(jié)構(gòu)的的特征周期期Tg和地震影影響系數(shù)αmax為：Tg=0.355（s）αmax=0.008由于T1=0..76888（s）>1.4Tg==1.4××0.355=0.449（s），應考考慮頂點附附加地震作作用。按底部剪力法求求得基部剪剪力，若按按Fi=分配給各層頂點點，則水平平地震作用用呈倒三角角形分布。對對一般層，這這種分布基基本符合實實際，但對對結(jié)構(gòu)上部部，水平作作用小于按按時程分析析法和振型型分解法求求得的結(jié)果果，特別對對周期較長長的結(jié)構(gòu)相相差更大，地地震的宏觀觀震害也表表明，結(jié)構(gòu)構(gòu)上部往往往震害嚴重重。因此引入δn，即即頂部附加加的影響，且且使修正后后的剪力分分布與實際際更加吻合合。由于本本設計中有有突出屋面面的小塔樓樓，因此由由于考慮鞭鞭梢效應，通通常將按頂頂部剪力法法計算分配配給小塔樓樓質(zhì)點上的的等效地震震力加大，抗抗震規(guī)范規(guī)規(guī)定放大系系數(shù)取了增增大的地震震作用離用用于設計其其自身以及及與其相連連接的結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件，附附加應力△Fn加到主主體結(jié)構(gòu)頂頂部。δn=0.08T1+0.001=0..08×00.76888+0..01==0.00715結(jié)構(gòu)橫向總水平平地震作用用標準值：：FEK=（Tg//T1）0.9×αmax××0.855=（0.335/0..76888）0.9×00.08××0.855=2839（KN）頂點附加水平地地震作用Fn=δnFEK=0.07715×22839=203KKN各層橫向地震剪剪力見表如如下表3－7各層橫向地震作作用及樓層層地震剪力力層次hiHiGiGiHiFiVi83.327.9587872455970.181514713.973.324.65107412647660.195553.71267.663.321.35107412293200.169479.81747.453.318.05107411938750.1434062153.443.314.75107411584290.117332.22475.633.311.45107411229840.091258.32733.923.38.1510741875390.064182291614.854.8511539559640.0411163032圖3－6橫向框架各層水水平地震作作用及地震震剪力（5）橫向框架抗震震變形驗算算.多遇地震作用下下，層間彈彈性位移驗驗算見下表表表3－8橫向變形驗算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）層間位移Vi//Di（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角θe8713.97386660.00013.31/330071267.67386660.00173.31/194161747.47386660.00243.31/137552153.47386660.00293.31/113842475.67386660.00333.31/100032733.77386660.00373.31/892229167386660.00393.31/846130324615740.00664.851/745層間彈性相對轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角均滿足足要求θe<[θe]=11/45003.2.5水水平地震作作用下，橫橫向框架的的內(nèi)力分析析以上框架為例進進行計算，邊框架架和縱向框框架的計算算方法、步步驟與橫向向中框架完完全相同，故故不再贅述述。框架柱端彎矩見見表3-9。梁端彎矩、柱軸軸力見表3-10。中柱兩側(cè)梁端彎彎矩按梁線線剛度分配配。圖3-7框架梁梁編號及尺尺寸表3-10地震震力作用下下框架梁端端彎矩及柱柱軸力層次nAB跨BC跨柱軸力lmM左KNmM右KNmVbKNlmM左KNmM右KNmVbKNNDKNNJKN86.624.7515.486.102.414.2214.2211.85-6.1-5.7576.667.6544.7317.032.441.0741.0734.23-23.13-22.9566.6102.367.0925.672.461.6161.6151.34-48.8-48.6256.613284.2932.772.477.4177.4164.51-81.57-80.3646.6156.7599.7738.872.491.6391.6376.36-120.444-117.85536.6176.55112.6743.822.4103.48103.4886.23-164.266-160.26626.6189.75122.1447.262.4112.16112.1693.47-211.522-206.47716.6218.23149.2555.682.4137.07137.07114.23-267.2-265.022中柱兩側(cè)梁端彎彎矩按梁線線剛度分配配地震力作用下框框架彎矩見見圖3-8；剪力及及柱軸力見見圖3-9（1）計算梁端彎矩矩M：梁端彎彎矩可按節(jié)節(jié)點彎矩平平衡條件，將將節(jié)點上下下柱端彎矩矩之和按左左右梁的線線剛度比例例分配。M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右）M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）（2）計算梁端剪力力Vb：根據(jù)梁的兩端彎彎矩Vb＝（M上＋M下）/L（3）計算柱軸力NN：邊柱軸力為各層層梁端剪力力按層疊加加，中柱軸軸力為柱兩兩側(cè)梁端剪剪力之差，亦亦按層疊加加。圖3-8:梁端彎彎矩單位：KN/mm圖3-9地震作作用下框架架梁柱彎矩矩圖單位：KN/mm圖3-10地震震作用下框框架剪力軸軸力分布單位：KN3.2.6豎向荷載載作用下框框架的內(nèi)力力分析仍取中框計算（1）荷載計算第八層梁的均布布線荷載AB跨屋面均布恒載傳傳給梁4.886×3..6＝17.550KNN/m橫梁自重（包括括抹灰）0.344×0.66×25＝5.1KKN/m恒載總計22..6KNN/mBC跨屋面均布恒載傳傳給梁4..86×33.6＝17.55KN//m橫梁自重（包括括抹灰）0.334×0..6×255＝2.9KKN/m恒載總計20.44KN//m第八層活載：11.5×33.6＝5.4KN/mm第二、三、四、五五、六、七七層梁的均均布線荷載載AB跨：樓面均布荷載傳傳給梁4.333×3.66＝15.559KNN/m橫梁自重（包括括抹灰）0.334×0..4×25＝3.4KKN/m內(nèi)橫墻自重（包包括粉刷）0.288×19××（3.6－0.5）＝16.449KN//m恒載總計335.488KN//mBC跨：樓面均布荷載傳傳給梁44.33××3.6＝15.559KN//m橫梁自重（包括括抹灰）0..34×00.6×225＝5.1KN/mm恒載總計200.69KKN/m第二、三、四、五五、六、七七層活荷載載：2××3.6＝7.2KN/mm第二、三、四、五五、六、七七層集中荷荷載：縱梁自重（包括括抹灰）0..34×00.65××25×33.6＝19.889KNN縱墻自重（包括括抹灰）0.288×19××3.6××（3.6－0.45）＝60.333KNN柱自重（包括抹抹灰）0.500×0.550×3..3×255＝20.663KNN總計：100..85KKN第一層梁的均布布線荷載：：AB跨恒恒載：355.48KN/mmBC跨恒恒載：200.69KN/mm活載：7.22KN//m第一層集中荷荷載：縱梁自重（包括括抹灰）0.334×0..6×255×3.66＝18.336KNN縱墻自重（包括括抹灰）0.288×19××3.6××（3.6－0.45）＝60.333KNN柱自重（包括抹抹灰）0..50×00.50××3.3××25＝20.224KNN第一層柱自重（包包括抹灰）：0.54×0.54×4.85×25＝35.36KN總計：1134.668KNN注：雙向板支承承梁計算梯形分布荷載作作用下，可可將實際荷荷載換算成成等效的均均布荷載梯形分布：qeeq=(11-2k22+k3)qs三角形分布：qqeq=5/8qs圖3－11雙向板的的傳力圖中框架恒載及活活載見下圖圖。圖3－11框架豎豎向荷載示示意單位：KN（2）用彎矩分配法計計算框架彎彎矩由于結(jié)構(gòu)對稱，在在豎向荷載載作用下的的框架側(cè)移移可略去不不計，其內(nèi)內(nèi)力分析采采用彎矩分分配法。在在豎向荷載載作用下，梁梁端可以考考慮塑性重重分布，取取彎矩調(diào)幅幅系數(shù)0..8，樓面面豎向荷載載分別按恒恒荷載及全全部活荷載載計算。豎向荷載作用下下框架的內(nèi)內(nèi)力分析，除除荷載較大大的工業(yè)廠廠房外，對對一般的工工業(yè)與民用用建筑可不不考慮活載載的不利布布置，這樣樣求得的框框架內(nèi)力，梁梁跨中彎矩矩較考慮活活載不利布布置求得的的彎矩偏低低，但當活活載占總荷荷載比例較較小時，其其影響很小小，若活荷荷載占總荷荷載比例較較大，可在在荷載面配配筋時，將將跨中彎矩矩乘以1..1～1.2的放放大系數(shù)予予以調(diào)整。固端彎矩計算將框架梁視為兩兩端固定梁梁計算固端端彎矩計算結(jié)果見表33－11表3－11固端彎矩矩計算AB跨BC跨簡圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡圖固端彎矩MJ=MK（KN//m）22.6×22.6×66.62＝84.55420.4×20.4×22.42＝9.79935.48×35.48××6.622＝119..5720.69×20.69××2.422＝9.9335.4×5.4×6..62＝19.6605.4×5.4×2..42＝2.5997.2×7.2×6..62＝26.1147.2×7.2×2..42＝3.466分配系數(shù)計算考慮框架對稱性性，取半框框架計算，半半框架的梁梁柱線剛度度如下圖33-13所示。切斷的橫梁線剛剛度為原來來的一倍，分分配系數(shù)按按與節(jié)點連連接的各桿桿的轉(zhuǎn)動剛剛度比值計計算。圖3-13半框框架梁柱剛剛度示意單位：KN/mm例：A柱頂層節(jié)點：下柱＝==0..537梁＝==0.463其他節(jié)點的分配配系數(shù)圖見見圖3－14及圖3－15。傳遞系數(shù)：遠端固固定，傳遞遞系數(shù)為遠端滑動鉸支，傳傳遞系數(shù)為為－1。彎矩分配：為簡化計算，假假定某節(jié)點點的不平衡衡彎矩只對對與該節(jié)點點相交的各各桿件的遠遠端有影響響，而對其其他構(gòu)件的的影響忽略略不計算，先先對各節(jié)點點不平衡彎彎矩進行第第一次分配配，并向遠遠端傳遞，再再將因遠端端彎矩產(chǎn)生生的新的不不平衡彎矩矩進行第二二次分配。恒載作用下，框框架的彎矩矩分配計算算見圖3－14，框架的的彎矩見圖圖3－15；活載作作用下，框框架的彎矩矩分配計算算見圖3－12，框架的的彎矩見圖圖3－17。在豎向荷載作用用下，考慮慮框架梁端端的塑性內(nèi)內(nèi)力分布，取取彎矩調(diào)幅幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后后，恒載及及活載彎矩矩圖見恒載載作用下框框架彎矩圖圖及活載用用框架彎矩矩圖括號內(nèi)內(nèi)數(shù)值。梁端剪力及柱軸軸力計算梁端剪力V=VVq＋Vm式中：Vq———梁上均布布荷載引起起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端彎矩引起的的剪力，Vm＝柱軸力N=V++P式中：V——梁梁端剪力；；P—節(jié)點集中力及柱柱自重圖3-14橫載載彎矩分配配圖KN//m圖3-14橫載載彎矩分配配圖KN//m以AB跨七、八層梁在在恒載作用用下，梁端端剪力及柱柱軸力計算算為例。由圖3-12，查查得梁上均均布荷載為為：第七層：qq＝35.448KNN/m集中荷載：100..85KKN柱自重：26..24KNN第八層：qq＝22.66KN//m由圖3-14，查查得：七層梁端彎矩：：ML=955調(diào)幅后ML=76Mr=1125.223調(diào)幅后Mr=1000.18八層梁端彎矩：：ML=46..87調(diào)幅后ML=37..50Mr=811.76KN﹒m調(diào)幅后Mr=655.41八層梁端剪力VqqD＝VqJ＝ql＝×22..6×6..6＝74.558KNN調(diào)幅前：VmD＝VmJ==-5..29KKNVD＝VqD－VmD＝＝74.558－5.29＝69.229KNNVJ＝VqJ＋VmJ＝＝74.558＋5.29＝79.887KN調(diào)幅后：VmD＝VmJ=＝－4.233KNVD＝VqD－VmD＝74.558－4.23＝70.335KNNVJ＝VqJ＋VmJ＝74.558＋4.233=78..81KNN同理第七層梁端端剪力：調(diào)幅前：VD＝×35..48×66.6＋＝112..50KKNVJ＝×35..48×66.6－＝121..66KKN調(diào)幅后：VD＝×35..48×66.6+＝113..42KKNVJ＝×35..48×66.6－＝120..75KNN第八層A柱柱頂頂及柱底軸軸力：N頂＝V＋P＝70.35＋00＝70.335KNNN底＝V＋P＝70.35＋220.633＝90.998KN第七層A柱柱頂頂及柱底軸軸力N頂＝75.451113.422＋10.885＝284..62KNNN底＝284.6＋220.633=3305.225KNN其它梁端剪力及及柱軸力計計算見表3-122表3-12恒載作作用下梁端端剪力及柱柱軸力（KN）荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力層數(shù)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBBVmB＝VmCVmA＝－VmBVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底874.5824.83-5.29（-4.22）069.29(70.36)79.87(78.8)24.8370.3590.98103.64124.277117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48284.65305.28349.22370.356117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48498.95519.55595.8616.435117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48713.25733.9841.88862.514117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.48927.55948.181087.9661108.63117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481141.91162.4881334.0441354.72117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481356.21376.7881580.1221600.81117.0824.48-4.58(-3.63)0112.5（1113.55）121.66（120.71）24.481570.51591.08818601895注：括號內(nèi)為調(diào)調(diào)幅后的剪剪力值。同理：活荷載作作用下，框框架的彎矩矩分配如圖圖3-166如圖3-16活荷荷載彎矩分分配圖如圖3-16活荷荷載彎矩分分配圖活載作用下梁端端剪力及柱柱軸力見表表3-133表3-13活荷荷載作用下下梁端剪力力及柱軸力力（KN）層數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN頂＝N底N頂＝N底817.826.48-1.32（-1.06）016.5（16.76）19.14（18.88）6.4817.8225.36723.768.640.95(-0.76)022.81(23)24.71（24.52）8.6440.8258.52623.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.6463.8291.68523.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.6486.82124.84423.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64109.82158323.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64132.82191.16223.768.640.95（-0.76）022.81(23)24.71（24.52）8.64155.82224.32123.768.64-1.14（-0.92）022.62（22.83）24.9（24.67）8.64178.82257.48注：括號內(nèi)為調(diào)調(diào)幅后的剪剪力值。3.2.7內(nèi)內(nèi)力組合(1)框架梁內(nèi)內(nèi)力組合在恒載和活載作作用下，跨跨間Mvmaxx可近似取取跨中的M代表。Mvmaxql22－式中：M左、MM右——梁左、右右端彎矩，見見圖13、14括號內(nèi)的的數(shù)值?？缰蠱若小于ql22，應取M＝ql2。在豎向荷載與地地震力組合合時，跨間間最大彎矩矩MGE采用數(shù)數(shù)值法計算算，如圖3-18所示。圖中MGA、MMGB——重力荷載載作用下梁梁端的彎矩矩；MGA、MEB———水平地震震作用下梁梁端彎矩；；RA、RB——豎向荷載與地震震荷載共同同作用下梁梁端反力。對RB作用點取矩：RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x處截面彎矩為：：M＝RAx－－MGA＋MEA由＝0，可求得跨間MMmax的位位置為x1＝將x1代入任一截面xx處的彎矩矩表達式，可可是跨間最最大彎矩為為：Mmax＝MGEE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA當右震時，公式式中的MEA、MEB反號。MEA及x1的具具體數(shù)值見見表3-14，表中RA、x1、MGE均有兩兩組數(shù)值。梁內(nèi)力組合見表表3-15。表中恒載和活載載的組合，梁梁端彎矩取取調(diào)幅后的的數(shù)值（圖圖12、13括號中數(shù)數(shù)值），剪剪力取調(diào)幅幅前后的較較大值，如如圖15所示，圖圖中M左、M右為調(diào)幅前前彎矩值。M′左、M′右為調(diào)幅后后彎矩值。剪剪力值應取取V′左、V′右，具體見見表3-12、表3-13。表3-14MMGE及X值計算1.2（恒＋00.5活）1.3地震qKN/mMGA（KN·mm）MGB（KN·mm）MEA（KN·mm）MEB（KN·mm）AB跨850.0387.8232.1820.1230.367101.38133.0987.9558.1546.906101.41133.09132.9987.215101.41133.09171.6109.584101.41133.09203.78129.73101.41133.09229.52146.712101.41133.09246.68158.78193.50130.82283194.03BC跨859.7359.7318.4918.4927.72774.0174.0153.3953.3929.15674.0174.0180.0980.09574.0174.01100.63100.63474.0174.01119.12119.12374.0174.01134.52134.52274.0174.01145.81145.81175.775.7178.19178.19接表3-14Mgge及x值計算L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KN·m）AB跨86.686.54/1102.3392.85/3..37105.4/990.1997127.83//172..102.73/3..67161.34//126..496116.61//183..332.49/3..91176.97//124..25107.37//192..572.29/4..11193.16//123..11499.44/2200.552.21/4..28207.76//124..3833