選擇的材料取決于于高流動速度外文文獻及譯文本科論文

PAGEPAGE1xxxxxUNIVERSITY本科畢業(yè)設(shè)計外文文獻及譯文Foreignliteratureandtranslation學(xué)院名稱：能源與動力工程學(xué)院專業(yè)班級：流體1102學(xué)生姓名：xx指導(dǎo)教師姓名：xx指導(dǎo)教師職稱：教授2015年3月14選擇的材料取決于于高流動速度降解或材料由于疲勞，腐蝕，磨損和氣蝕故障糜爛一次又一次導(dǎo)致泵運營商成本高昂的問題。這可能通過仔細選擇材料的性能以避免在大多數(shù)情況下發(fā)生。一兩個原因便可能導(dǎo)致錯誤的材料選擇：（1）泵輸送的腐蝕性液體的性質(zhì)沒有清楚地指定（或未知），或（2），由于成本的原因（競爭壓力），使用最便宜的材料。泵部件的疲勞，磨損，空化攻擊的嚴重性和侵蝕腐蝕與流速以指數(shù)方式增加，但應(yīng)用程序各種材料的限制，不容易確定。它們依賴于流速度以及對介質(zhì)的腐蝕性泵送和濃度夾帶的固體顆粒，如果有的話。另外，交變應(yīng)力誘導(dǎo)通過壓力脈動和轉(zhuǎn)子/定子相互作用力（RSI）真的不能進行量化。這就是為什么厚度的葉片，整流罩和葉片通常從經(jīng)驗和工程判斷選擇。材料的本討論集中在流之間的相互作用現(xiàn)象和物質(zhì)的行為。為此，在某些背景信息腐蝕和經(jīng)常使用的材料，被認為是必要的，但是一個綜合指南材料的選擇顯然是超出了本文的范圍。在這一章中方法開發(fā)出促進系統(tǒng)和一致方法選擇材料和分析材料的問題領(lǐng)域。四個標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)，用于選擇材料暴露于高流動速度：1.疲勞強度（通常在腐蝕環(huán)境），由于高的速度在泵本身與高壓脈動，轉(zhuǎn)子/定子的相互作用力和交變應(yīng)力。2.腐蝕誘導(dǎo)高的速度，特別是侵蝕腐蝕。3.氣蝕，由于已廣泛在章討論。4.磨耗金屬損失造成的流體夾帶的固體顆粒。磨損和汽蝕主要是機械磨損機制，它可以在次，被腐蝕的鋼筋。與此相反，腐蝕是一種化學(xué)金屬，泵送的介質(zhì)，氧和化學(xué)試劑之間的反應(yīng)。該反應(yīng)始終存在-即使它是幾乎察覺。最后，該葉輪尖端速度可以通過液壓力或振動和噪聲的限制。14.1葉輪和擴散的疲勞性骨折可避免的葉輪葉片，整流罩或擴散器葉片的疲勞斷裂施加領(lǐng)域的狀態(tài);它們很少觀察到。在高負荷的泵，無視基本設(shè)計規(guī)則或生產(chǎn)應(yīng)用不足的醫(yī)療服務(wù)時，這種類型的傷害仍然是有時會遇到。的主要原因在靜脈或罩骨折包括：?過小的距離（間隙B或比D3*=D3/D2）葉輪葉片之間擴散器葉片（表10.2）。?不足壽衣厚度。?不足質(zhì)量：葉片和護罩之間的圓角半徑缺失或過于引起的小，鑄造缺陷，脆性材料（韌性不足）熱處理不足。?可能地，過度的壓力脈動引起的泵或系統(tǒng)，第一章。10.3。?用液壓或聲葉輪的固有模式之間共振激發(fā)。也可能有之間的一個流體-結(jié)構(gòu)交互葉輪的側(cè)板，并在葉輪側(cè)壁間隙流動..轉(zhuǎn)子/定子的互動和壓力脈動章中討論。10產(chǎn)生交替在葉輪葉片的壓力和所述整流罩以及在擴散器葉片。這些應(yīng)力的準(zhǔn)確的分析幾乎是不可能的（甚至雖然各組分能很好通過有限元程序進行分析），因為葉輪由不穩(wěn)定壓力分布的水力負荷不能定義。它不僅取決于流在葉輪，集電極和側(cè)壁的差距，同時也對聲學(xué)現(xiàn)象，并可能在脈動系統(tǒng)（也指章。10.3）。為了開發(fā)一致的實證過程評估裝載葉輪和擴散器，用于選擇葉片和護罩厚度或?qū)λ龅膿p傷的分析中，可以使用下一個均勻的負荷的簡單梁的模型作為起點。因此，封閉的葉輪或擴散器的葉片是通過夾緊在兩端的梁建模。開式葉輪或擴散器的描述由光束夾緊在一端，但游離在其他。根據(jù)表14.1和14.2的計算是基于以下assumptions1：1.考慮葉片的最后部分中，在所述葉輪出口處的束夾在兩者的寬度為X=5×e和跨度L=B2（E=標(biāo)稱葉片端厚度沒有可能配置文件）。如果刀片是異形，平均葉片厚度青霉用于確定截面模量;EM被定義式。（T14.3.3）。2.葉輪葉片受到一個穩(wěn)定均勻的負荷它是由由等式給出的離心力。（T14.1.2）和壓差作用的在根據(jù)式刀片（ψLoad）。（T14.1.1）。液壓葉片載荷可以從在葉片（例如，通過CFD）的壓力分布來確定。它是相對的離心力，并且ψLoad是因此負，式。（T14.1.5）。在擴散器沒有離心力，而且ψLoad為正。在以下ψLoad=0.1假設(shè)。3.穩(wěn)定的力量所造成的工作調(diào)動和離心作用產(chǎn)生一個意思是根據(jù)式壓力σM。（T14.1.6），它代表最大應(yīng)力在夾緊端。4.壓力脈動是不穩(wěn)定，交替壓力的量度作用在考慮葉片部分。葉輪之間的距離小和擴散，較高的壓力脈動。根據(jù)本報道[10.1]，式的數(shù)據(jù)。（T14.1.3）可被使用。所得到的壓力脈動大約到那些Q*=0.6測量[10.10]對應(yīng)。5.脈動壓力產(chǎn)生交變彎曲應(yīng)力根據(jù)ΣW式。（T14.1.7）。從公式中得到的公稱應(yīng)力。（T14.1.4）必須乘以通過以確定峰值應(yīng)力，這是一個切口因子αK有關(guān)產(chǎn)生疲勞裂紋。6.槽口因子由兩個參數(shù)確定：（1）在葉片和護罩之間的圓角半徑的rf。公式（T14.1.7）提供αK=F（RF/E）。如果圓角半徑是未知的，陷波系數(shù)應(yīng)選為αK=2最少。如果角落幾乎鋒利，設(shè)置αK=4。（2）在鑄件的質(zhì)量，??特別是鑄造缺陷。由此產(chǎn)生的缺口依賴的因素上的缺陷的尺寸和它的位置相對于該澆鑄表面。鑄造缺陷的準(zhǔn)確評估，將需要骨折機械標(biāo)準(zhǔn)，因此作為一個規(guī)則是不可行的。下面的值可假定：鑄造質(zhì)量差：αK=4平均鑄件質(zhì)量：αK=2高品質(zhì)鑄件，射頻/E>0.5：αK=1.57.允許的交變應(yīng)力值σw取決于平均根據(jù)應(yīng)力σM圖。14.1。按照公式。（T14.1.8）和圖14.1，對疲勞的安全系數(shù)SBW=2和反對強迫破裂SZA安全系數(shù)相繼出臺。這些分別根據(jù)材料的極限伸長??率選定。該用于不同材料的值列于表14.11至14.16。圖。14.1。用于確定允許應(yīng)力振幅值σw作為功能古德曼圖在平均應(yīng)力σM的8.如果交替從方程彎曲應(yīng)力。（T14.1.7）被設(shè)定為等于所述容許應(yīng)力公式給出（T14.1.8），并從方程如果平均應(yīng)力。（T14.1.6）是引入，將所得方程可解出的允許葉輪尖端速度U2，人。使用從圖中的壓力系數(shù)。3.21，或公式。（3.26），可允許的每級頭可以計算出來。9.葉輪罩受到離心力。磁盤不斷厚度的邊界經(jīng)歷的最大切向應(yīng)力σT中心孔作為給定由方程。（T14.1.10）。因為一個磁盤的簡單模型恒定的厚度不能做到公正，以在復(fù)雜的應(yīng)力分布葉輪，高安全系數(shù)SZZ正在required.1這些都在被選中鑒于極限伸長的，（見表14.11至14.16）。如果公式。（T14.1.10）解決為U2，獲得另一限制葉輪尖端速度。10.如果葉輪葉片受到動態(tài)負載時，??同樣必須適用于整流罩。都被假定兩種動態(tài)加載的：（1）當(dāng)一個葉輪的葉片通過一個擴散器葉片，在壓力分布葉輪變化。這在球場T2作為暗示交替壓力由圖中表14.2所示。（2）另外，壓力脈動可以通過在葉輪的流動產(chǎn)生側(cè)壁的差距。這種波動可以通過密封間隙變引起的以上的圓周（偏心轉(zhuǎn)子位置）時，或者當(dāng)加熱罩和/或殼體不加工，或通過上和下殼體之間的偏移軸向分割泵半部。壓力波動可通過增強系統(tǒng)的影響，第一章。10.3。在罩殼的動態(tài)加載是根據(jù)公式假定。（T14.2.2）。11.在葉輪側(cè)壁間隙PRS的靜壓力超過了壓力葉輪通道解放軍。產(chǎn)生的壓力差產(chǎn)生一個穩(wěn)定彎曲應(yīng)力σM在整流罩。PRS和PLA之間的差為零外葉輪半徑和增大朝向中心?？梢耘卸◤姆匠?。（T14.2.5），將其從方程推導(dǎo)。（14.1和14.2）。壓力在葉輪側(cè)壁間隙是：在葉輪通道中的壓力上升被假定為按比例增加從入口到出口的半徑。我們可以這樣寫：根據(jù)式。（T14.2.6），R*可以假定為的重心由T2和a2定義三角，見圖表0.2定義A2。觀察護罩骨折通?？梢酝ㄟ^這個三角形大致說明。從之間的差異穩(wěn)定裝載的壽衣結(jié)果式。（14.1和14.2），為給定由方程。（T14.2.5）。12.壓力差PRS-解放軍產(chǎn)生一個穩(wěn)定的平均彎曲應(yīng)力σM根據(jù)公式。（T14.2.8）。兩個刀片之間的跨度相當(dāng)于當(dāng)?shù)乜諝赓|(zhì)量是選為t2和a2的平均值：LAQ=?（T2+A2）。它可以表示為式。（14.2.7）。13.離心力產(chǎn)生垂直于這些彎曲應(yīng)力應(yīng)力。因此，他們一直被忽視。另外，結(jié)合壓力可以用作σM方程。（T14.2.10）。14.類似于刀片在表14.1的計算，可允許的葉輪尖端有關(guān)用于整流罩的完整性速度可以計算為給出式。（T14.2.11）。它是由所選擇的材料的疲勞強度來確定。疲勞強度σbw（或疲勞極限）取決于各種參數(shù)：?峰值應(yīng)力在變化的部件的橫截面或形狀具有大的對疲勞強度的影響。這些現(xiàn)象是由于應(yīng)力集中捕獲或缺口因素。?使用表面粗糙的樣品具有較低的疲勞強度比精細的表面的鑄態(tài)表面的疲勞強度是低于約30?50％的在拋光的樣本測量。?材料：球墨鑄鐵材料比那些脆弱更好，因為應(yīng)力峰值在裂紋的根被局部塑性變形減小。高負載葉輪，擴散器或軸應(yīng)該因此具有最小極限伸長率對A>18％（最好是A>25％）。?材料的缺陷（尤其是在鑄件）損害疲勞強度類似的方式一缺口。鑄造材料通常具有較低的疲勞強度優(yōu)于鍛造或者鍛造材料。材料的微觀結(jié)構(gòu)應(yīng)該是均勻的用最好的可能的晶粒，以達到最佳的疲勞強度。析出在晶界都是不利的。晶粒尺寸的影響說明由鉻鎳鐵合金718（羅=1300牛頓/平方毫米）的例子：腐蝕疲勞強度（CFS）在108個周期中的海水400牛頓/毫米2下降到240牛頓/平方毫米，當(dāng)晶粒尺寸從0.01增加至0.15毫米，[14.26]?腐蝕大大降低了疲勞強度。當(dāng)使用金屬部件在水中時，疲勞強度總是受到損害。因此疲勞在空氣中測得的強度不能使用沒有適當(dāng)?shù)男Ｕ?，以評估在水中操作部件的應(yīng)力。在海水中疲勞的減少實力相當(dāng)實在。與疲勞強度提高抵抗局部腐蝕。?在水或海水中，疲勞極限疲勞試驗（漸近曲線應(yīng)力與負載循環(huán)數(shù)的區(qū)域）是經(jīng)常不達到使外推到循環(huán)無限數(shù)量變得非常難。例如報道[14.26]測試不允許定義的高合金鋼耐久極限和青銅海水中即使經(jīng)過108負載周期。所研究的材料的拋光試樣未能在108個循環(huán)，在應(yīng)力水平這對于不銹鋼依賴于點蝕指數(shù)。如圖14.2所示為107和108的負載循環(huán)測試數(shù)據(jù)。的強烈影響耐腐蝕性載荷循環(huán)的數(shù)量，并且可以理解的從這個數(shù)據(jù)。某些類型的銅牌在[14.26]測試的CFS是在范圍σbw/Rm的=0.11到0.13（含鎳抗蝕劑）。?的殘余應(yīng)力的分量應(yīng)該盡可能地低。殘留拉伸應(yīng)力（例如引起在表面通過研磨）降低疲勞強度?？拷砻鏆堄鄩簯?yīng)力（例如，從噴丸）提高疲勞強度。圖。14.2。拋光不銹鋼標(biāo)本海水腐蝕疲勞強度CFS。點蝕指數(shù)由方程限定。（14.8）。厘米是極限拉伸強度。由于上述的各種影響參數(shù)討論，非常不同的疲勞強度的值可以在文獻中找到對于給定的材料。該數(shù)據(jù)傳播主要是由于測試條??件。因此，這是非常困難的（如果不是不可能）為葉輪的疲勞強度定義有意義的值，并擴散器。各種試驗條件下測得的疲勞強度是由無意味著相媲美。材料通過測量疲勞強度排名僅在一個特定的測試系列與嚴格控制的試驗條件有意義。用于計算在圖17所示的允許頭。14.3至14.7，σbw/室=0.3假設(shè)。腐蝕疲勞強度（中心）在海水中可以預(yù)期在σbw/Rm的范圍=0.12?0.15，但此水平只能獲得與鋼，它們耐海水，章14.4.2。葉輪尖端速度允許的一些常用類型的材料從表14.1和14.2假設(shè)根據(jù)葉輪出口寬度，計算以公式。（7.1）。從式壓力系數(shù)。（3.26），可允許的每個階段的頭在BEP然后確定并繪制在圖14.3至14.7。以下假設(shè)這些計算和數(shù)字作了（他們應(yīng)用此信息）時，應(yīng)該很好理解：1.計算適用于受迫振動。他們不占共振葉輪征模式和液壓或聲激勵之間現(xiàn)象。2.葉輪出口寬度從方程。（7.1）;擴散器入口寬度為：B3=1.15B2從公式3.壓力系數(shù)。（3.26）。4.拉伸強度Rm為最低值，從表14.11至14.165.疲勞強度σbw/室=0.3。疲勞強度此級別適用于新鮮水和鍋爐給水即水規(guī)格W1，W2，W5和W6作為在章規(guī)定。14.4.1。它并不適用于海水（W3和W4）。如果σbw/室=0.12?0.15，假設(shè)海水，每級允許的頭明顯低于規(guī)定的圖。14.3至14.7。對疲勞斷裂6.安全系數(shù)SBW=27.安全系數(shù)的平均應(yīng)力從表14.11SZ至14.16（深圳增加與下降扯斷伸長率）。8.安全針對壽衣SZZ從下離心力迫使破裂的因素表14.11至14.16（SZZ增加與下降扯斷伸長率）。9.缺口系數(shù)（應(yīng)力集中處）αK=210.有關(guān)平均葉片厚度比EM*=0.015;對于擴散器葉片EM*=0.016;對于整流罩ERS*=0.022511.D3*=：葉輪和擴散器葉片11之間的距離12.平均葉片載荷：葉輪：ψLoad=0.1;擴散器ψLoad=0.45在整流罩13平均壓差裝：ψRs=0.114.允許頭標(biāo)繪在圖14.3至14.7的有效期為最佳效率點。更高的負載，在部分負載所涵蓋的安全系數(shù)。上面選擇的安全系數(shù)可能會出現(xiàn)相當(dāng)高的。他們是有道理的因為假設(shè)負載是不確定的，使用的應(yīng)力模型是很簡單的。此外，安全系數(shù)必須涵蓋偏離設(shè)計的操作以及鑄造缺陷和腐蝕疲勞強度的固有的不確定性。圖14.3至14.7表現(xiàn)出以下事實：?允許的頭強勁增長與葉輪出口寬度和降低因此，隨著特定的速度。?最多約NQ=30葉輪被建為每1200米階段頭。因此，操作條件確認相應(yīng)范圍圖。14.3。因為在葉輪出口處的增加槳距T2的?，可允許頭用數(shù)目減少的葉輪葉片的下降，如圖12所示。14.4。雙進入葉輪與葉片5（如圖7.48），實現(xiàn)在首腦之間BEP700和800米操作經(jīng)驗從而證實了相應(yīng)的范圍所示。14.4。?如果有幾個不利的因素結(jié)合起來，允許的頭可以大幅下降下面通過圖中給出的值。14.3至14.7。在一個特定實例中，葉輪護罩骨折發(fā)生在一個多級泵，每個階段的頭部下方200米（與D3*=1.025），因為葉片和護罩之間的魚片的幾乎犀利，與護罩厚度是遠低于設(shè)計，由于核心移位。與αK=4和ERS*=0.012，根據(jù)表14.2計算產(chǎn)生180米的允許頭。因而對這些葉輪的損害以及由計算預(yù)測。?打開葉輪或擴散器被限制在較低的頭比封閉的組件。?注：由于較低的耐力極限，在每級允許的頭海水很明顯是比圖給出更低。14.3至14.7。在高頭較大的罩和葉片的厚度，可能需要在海水中。圖。14.3。允許頭部哈爾受限于封閉葉輪葉片強度;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.4。允許頭部哈爾受到葉輪護罩加載;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.5。允許頭部哈爾受開式葉輪的葉片載荷;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1圖。14.6。允許頭部哈爾受限于封閉的擴散器葉片載荷;適用于根據(jù)插=1000公斤/立方米和水規(guī)格W1，W2，W5，W6。14.4.1根據(jù)表14.1計算。和14.2并在給定的數(shù)據(jù)圖。14.3至14.7促進疲勞骨折的風(fēng)險的一個一致的評估對葉輪和擴散。但是，應(yīng)用該方法時，所述不確定性和假設(shè)應(yīng)該很好理解。當(dāng)由圖中的曲線給出的限制。14.3至14.7的各種材料在超過在某個特定的應(yīng)用，一個更詳細的分析是必要的。相反，通過適當(dāng)?shù)脑O(shè)計，分析和質(zhì)量控制，組件可以是內(nèi)置的頭是上面規(guī)定的圖允許磁頭。14.3至14.7。如果每級所要求的頭超過從表中計算出的容許值14.1和14.2，下面的補救措施可以考慮：1.增加材料厚度;2.更強的材料：高室，高延展性（極限伸長率）;3.選擇與腐蝕（高耐力改善性的材料限制）;4.嘗試裝載作為輸入的一個更精確的計算，以有限元應(yīng)力分析;為了減少葉輪和擴散器葉片（間隙B）之間5.增加距離激發(fā)力量;圖。14.7。允許頭部哈爾受到公開擴散器的葉片載荷;適用于SG=1.0和水規(guī)格W1，W2，W5，W6，根據(jù)插。14.4.16.提高鑄件質(zhì)量和光潔度;減少殘余應(yīng)力;回顧熱處理（晶粒尺寸，材質(zhì)的同質(zhì)性，沉淀）;7.修改設(shè)計，較大的圓角半徑，減少缺口的因素。的后輪殼的裂縫似乎比前罩的更加頻繁。同樣地，多級泵的最后階段似乎更處于危險比一系列階段。可能這種觀察可能解釋各種影響：?后罩發(fā)送葉片力到輪轂并因而主體更高的均值和交替應(yīng)力。?前罩通常是略微錐形或拱形，并且可能比更硬后輪殼。這些效應(yīng)在很大程度上取決于子午的實際形狀部分和所選擇的材料的厚度。?在排出室的壓力脈動，并且系統(tǒng)可以增加最后階段葉輪（特別是當(dāng)聲波共振參與）的激勵，第一章。10.3。?除最后一級，流體旋轉(zhuǎn)的葉輪側(cè)壁間隙較小的后輪殼比在前輪殼。這種效應(yīng)增加根據(jù)式加載。（T14.2.5）。?在整流罩的應(yīng)力也由靜態(tài)和動態(tài)軸向影響力作用在葉輪罩。14.2腐蝕14.2.1腐蝕基本面原則上，在泵中使用的所有的金屬材料（除貴金屬）是不穩(wěn)定的，當(dāng)暴露于水-至少如果水中含有氧或酸的痕跡。然而，如果材料選擇正確相對于所述具體的媒介，可以接受的零部件使用壽命達到，因為保護膜腐蝕產(chǎn)物形成于金屬表面上。這些影片阻礙擴散并在元件表面和腐蝕劑反應(yīng)進一步阻礙攻擊。質(zhì)量的保護膜的厚度和確定腐蝕速度。四種類型的保護膜的可區(qū)分：1，鈍化：通常情況下，最有效的保護被“鈍化”承擔(dān)。在鈍化的金屬表面上的非常耐氧化膜的形式。其厚度在只有3納米（0.003微米）的數(shù)量級，但它實際上阻止進一步氧化。鈍化膜有豐富的鉻。它是自發(fā)形成當(dāng)金屬暴露于空氣，氧或水。不銹鋼至少12％的鉻含量，鎳合金，鈦和鋁都鈍化這種方式。磨損，氣蝕或腐蝕介質(zhì)（如H2S在海水）可以破壞鈍化膜，從而限制了使用的材料制成。然而，鈍化也買不起普遍保護。域任何個別材料的鈍化取決于pH值，溫度和腐蝕劑。它通常是通過電化學(xué)測定通過測量腐蝕電流在電解液中的方法。2.石灰銹鱗：在碳酸水的保護膜從形成存款銹和石灰對非合金鋼的。在特定條件下，這種膜能夠充分地保護的成分。但是，由于它的孔隙率，銹的沉積物，而不石灰不能有效地阻止腐蝕。3.磁鐵礦或赤鐵礦電影的碳鋼在完全軟化水形成在一定條件下，參考章14.3。4.緊密秉承保護膜由各種腐蝕產(chǎn)品，例如銅合金在海水中。當(dāng)保護膜（在腐蝕過程以及）形成，一化學(xué)反應(yīng)進行的金屬，水，氧氣和化學(xué)試劑之間發(fā)生。為了成為有效的，腐蝕性物質(zhì)參與反應(yīng)必須移動到金屬表面上。該質(zhì)量轉(zhuǎn)移是通過擴散而產(chǎn)生和對流。對流運輸?shù)奶攸c可以通過傳質(zhì)系數(shù)這是由在流顯影邊界層確定。因此，流速和湍流對許多腐蝕性相當(dāng)?shù)挠绊懥ΜF(xiàn)象。在情況下的傳質(zhì)控制的速度化學(xué)反應(yīng)，腐蝕速率將正比于ccor?WX，其中x=0.7至1.0在紊流取決于幾何形狀。成千上萬的出版物都獻給了主題為“腐蝕”。第14章主要依靠[N.12，N.15，N.19]，[B.5，B.17，B.28]和個人publica系統(tǒng)蒸發(fā)散引述整個文本。盡可能，材料特性給出取自標(biāo)準(zhǔn)。提供各種適合廣泛的表材料在很多液體中可以找到[B.5，B.8，B.17，B.28，14.14]，腐蝕基本面[14.16]和[14.57]。14.2.2腐蝕機制有很多形式的腐蝕其通過不同的機制引起的。最相關(guān)的泵操作腐蝕的類型在下面審查[14.13]至[14.15]和[N.12。均勻腐蝕（也稱為“總腐蝕”）的特征在于均發(fā)生在沒有保護膜的上的整個潤濕金屬損失表面。實例是碳鋼的生銹或金屬的溶解在酸。金屬損失增加與氧化劑中的濃度水（即氧或氨基酸），并與傳質(zhì)系數(shù)（即速度和湍流），它控制的腐蝕劑輸送到金屬表面上。為了避免均勻腐蝕，無論是水化學(xué)，必須建立的方式，保護膜，可以形成一個或更耐腐蝕（即通常是一個鈍化）材料必須被選擇。非金屬或金屬涂層也易于防止均勻腐蝕。普通攻擊的另一種形式產(chǎn)生波浪腐蝕模式是一致的在表面上。它類似于均勻腐蝕，并且在同一補救可以被應(yīng)用。局部腐蝕：點蝕和縫隙腐蝕：點蝕發(fā)生在該材料的表面上的鈍化膜的缺陷。該缺陷形成“本土元素”。在這些被定位（小規(guī)模）的差異電化學(xué)電位，腐蝕電流類似于電偶產(chǎn)生腐蝕。陰極保護是防止點蝕的有效方法?？p隙腐蝕：腐蝕劑可以集中在縫隙或裂縫這是充滿停滯的液體。這種機制會產(chǎn)生強烈的局部腐蝕的攻擊。腐蝕吸收所需鈍化的氧氣。由于一滴pH值在（上升的酸濃度在縫隙），并且由于缺乏氧氣，縫隙腐蝕比蝕更具侵略性，因此需要材料具有更高的耐腐蝕性。由于這些機制，陰極保護只針對縫隙腐蝕效果有限。在許多部件泵是敏感的縫隙可能發(fā)生鄰近墊圈腐蝕，螺釘，套管插入或席位。藻類或貽貝增長的存款可能會導(dǎo)致濃度的腐蝕劑，并導(dǎo)致類似的損害。局部腐蝕是由氯化物或硫化物和所有鹵素與觸發(fā)例外氟中的哪一個更容易引起均勻腐蝕。這次襲擊增加了與溫度和氯離子濃度。較大的比例陰極到陽極表面的，強的局部腐蝕。鈍化在停滯流體不銹鋼易受可能發(fā)生局部腐蝕在泵在待機期間充滿了海水。不銹鋼的耐鋼對局部腐蝕取決于這些討論的各種參數(shù)在11.2節(jié)。14.4.2。曝氣元素：存款，貽貝的生長和懸浮物可引起在鈍化金屬局部腐蝕。補救措施包括：清潔表面，過濾，加氯消毒和設(shè)計措施，以防止存款增長藻類或貽貝。電偶腐蝕（也是“接觸腐蝕”）可能發(fā)生，如果兩種金屬不同電化學(xué)勢被暴露到相同的電解質(zhì)。如果，此外，金屬是由電導(dǎo)體連接，腐蝕元件被創(chuàng)建。陽極（具有較低電位的材料）被攻擊更大，并且陰極（與高電位的材料）被溶解小于會發(fā)生如果該金屬不是由一個導(dǎo)體相連。如果電位差無法避免，具有較低電位的表面相比要大到具有較高電位的表面上。只有這樣，腐蝕電流密度（以及因此腐蝕速率）足夠低。其結(jié)果是，（1）葉輪與耐磨環(huán)總是的材料必須具有高電位比殼體材料;（2）耐磨環(huán)材料應(yīng)至少有相同的電勢葉輪材料。這些要求獲得與重要性電解質(zhì)的強度或泵送介質(zhì)的腐蝕性（例如在海水泵）。具有較低電勢的材料被攻擊更強烈在過渡到具有較高電位的材料;例如，在焊縫覆蓋的邊界。表14.4列出了材料的電位露出，根據(jù)流動的海水為[14.19]相似的值給出了[14.57]和[14.58]。材料，這對局部腐蝕敏感，表現(xiàn)出更低的潛力和被攻擊更嚴重停滯的水。相關(guān)材料的選擇是唯一的潛在兩種材料之間的差異，因為這取決于絕對電位可能會發(fā)生變化在測試的條件。較高的電位差，越材料與低電位被攻擊。但沒有定量關(guān)系腐蝕速率和電勢差之間。高流速可以轉(zhuǎn)移的潛力，加強侵蝕腐蝕某些情況下，第一章。14.3。電偶腐蝕可以通過該材料的陰極保護可以防止低電位。從鈍化材料建造的泵（如不銹鋼）是陰極由碳鋼制成的管道的保護。如若管道由不銹鋼代替，腐蝕損壞可以由泵經(jīng)歷因為陰極保護被除去。如果陽極材料（例如碳鋼殼）涂布，高的腐蝕速率預(yù)計在其中涂層開始失效的位置。這種攻擊是非常強的由于陽極和陰極材料之間的不利的面積比。因為失敗的風(fēng)險，故不推薦在涂覆陽極組件海水泵。間（或晶間）的腐蝕可能發(fā)生在晶界由于在該材料的微結(jié)構(gòu)的化學(xué)差異。例子是奧氏體鋼如鉻碳化物在熱處理過程中沉淀或焊接。的貧鉻區(qū)被攻擊，如果沒有足夠的鉻左（至少12％是必需的）來實現(xiàn)鈍化。為了避免這種問題，鋼與不到0.03％的碳被選擇（“L-等級”）。奧氏體在氯化物存在鋼是晶間腐蝕十分敏感。酸性環(huán)境中是特別危險的。合金具有超過25％的鉻不容易受到晶間腐蝕。反式粒狀（或反式結(jié)晶）腐蝕：誘導(dǎo)腐蝕裂紋是不是沿著晶界，但去的權(quán)利，通過晶體。可發(fā)生在合金均在持續(xù)應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）拉伸應(yīng)力在腐蝕性環(huán)境中。可以應(yīng)力腐蝕開裂還通過點蝕或裂隙腐蝕所觸發(fā)。因此，阻力不銹鋼對SCC的增加而對局部腐蝕的抗性。SCC在奧氏體鋼的風(fēng)險與應(yīng)力水平增加時，溫度，和氯離子濃度（CL的痕跡，甚至是危險的）。在存在的另外的藥劑，損害可以在室溫下發(fā)生連。該材料可以通過不利熱處理或冷加工來進一步增感。根據(jù)圖14.8SCC的風(fēng)險強烈依賴于鎳含量。奧氏體鋼用約10％的鎳顯示出一個最小電阻的;他們是非常敏感，氯化物誘導(dǎo)SCC。這表現(xiàn)在圖14.8，雙工鋼或高合金鉻-鎳鋼以超過25％的鎳，可用來降低SCC的風(fēng)險。高鎳受SCC如果不是爐內(nèi)壓力緩解。圖。14.8。對應(yīng)力腐蝕開裂的風(fēng)險鎳含量的影響（SCC）氨（NH3）和NH4+誘導(dǎo)SCC銅合金（特別是銅）。作為補救CuAlNi，青銅或純銅可以使用。高強度錳鋼青銅對SCC非常敏感，而不應(yīng)被用于泵。SCC可導(dǎo)致突然的災(zāi)難性故障，因為SCC無法容易地檢測在早期階段。腐蝕疲勞的特征在于的疲勞極限在腐蝕性的降低環(huán)境。由于循環(huán)加載，鈍化膜不能在裂紋的末端上或應(yīng)力集中的位置，形狀（例如，在一缺口）。這適用于水所有金屬。主題是討論章。14.1選擇性腐蝕：在合金具有兩個或更多個相，少貴金屬相可以從材料選擇性浸出。例子是：（1）石墨腐蝕灰鑄鐵，其中鐵被從材料中浸出和軟石墨矩陣是left.1在這個過程中的灰口鑄鐵形式的鐵基體中的石墨薄片本地原電池，其中鐵是陽極。（2）脫鋅，其中鋅是選擇性地從含有不少于85％的銅的銅-鋅合金中浸出。（3）Ni基抵御海水。（4）浸出鋁出一定的鋁青銅的。（5）機械密封的滑動環(huán)有時敏感選擇性腐