新型傳動(dòng)抽油機(jī)設(shè)計(jì)與分析

⑦計(jì)算大、小齒輪的并加以比較。設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)此計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)4.2并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=4mm，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)取z=20大齒輪齒數(shù)3.2.4幾何尺寸計(jì)算計(jì)算分度圓直徑計(jì)算中心距計(jì)算齒輪寬度取，3.3軸的設(shè)計(jì)1.初步確定軸的最小直徑先按式初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取=100，于是得輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩=，查表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取=3.1，則：==2.953.1×1000000Nmm=0Nmm按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T5014-2003或手冊(cè)，選用HL6型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為29500Nmm.半聯(lián)軸器的孔徑=65mm，故取=65mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=142mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=107mm。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案本題的裝配方案已在前面分析比較，現(xiàn)選用圖15-22a所示的裝配方案。（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-II軸段右端需制出一軸肩，故取II-III段的直徑=72mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈D=75mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=107mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故取I-II=105mm。2）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)=72mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組,標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30315，其尺寸為.故右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行定位。由手冊(cè)上差得30313型軸承的定位軸肩高度h=6mm，因此，取取安裝齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑=70mm；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為75mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取=70mm。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d，故取h=8mm，則軸環(huán)處的直徑=96mm。軸環(huán)寬度b1.4h，取=12mm。軸承端蓋的總寬度為20mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l=30mm（參看圖15-21），故取=50mm。取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16mm，錐齒輪與圓柱齒輪之間的距離c=20mm（參看圖15-21）?？紤]到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm（參看圖15-21），已知滾動(dòng)軸承寬度T=40mm，大錐齒輪輪轂長(zhǎng)L=50mm，則=T+s+a+（80-76）=40+8+16+4=68mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。（3）軸上零件的周向定位齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按由表6-1查得平鍵截面bh=18mm11mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為100mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為22mm14mm63mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)度配合來(lái)保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6.確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角為2，各軸肩處的圓角半徑見(jiàn)圖15-26.3.4軸的校核在確定軸承的支點(diǎn)時(shí)，從手冊(cè)中查取a值。因此，簡(jiǎn)支梁一端支點(diǎn)到一段齒輪的距離為85mm。第二軸承到另齒輪的距離為85mm。由前面計(jì)算可知T3=2730Nm。3.4.1求低速級(jí)大齒輪上的力因已知大齒輪分度圓直徑為（3—11）（3—12）KN（3—13）3.4.2求軸上的載荷求水平面支座反力：作水平面里的軸的受力簡(jiǎn)圖圖3-1水平受力分析知：得：KN,KN做出水平方向的受力圖和彎矩圖：圖3-2水平方向受力圖圖3-3水平方向力矩圖垂直面的支反力：作垂直面里的軸的受力簡(jiǎn)圖圖3-4垂直受力分析知：得：KN,KN做出豎直方向的受力圖和彎矩圖：圖3-5垂直方向受力圖圖3-6垂直方向力矩圖3.4.3總彎距的計(jì)算作出輸出軸的扭矩圖圖3-7扭矩圖表3-1軸上載荷計(jì)算表載荷水平面H垂直面V支反力R彎矩M總彎矩扭矩T4齒輪齒條的設(shè)計(jì)4.1選定齒輪齒條類型，精度等級(jí)，材料及齒數(shù)。抽油機(jī)的速度不高，故選用7級(jí)精度（GB10095-88）材料選擇。由表10-1選擇齒輪齒條的材料為20Cr2Ni4，硬度為350HBS。選擇齒輪的齒數(shù)，齒條齒數(shù)4.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式（10-9a）進(jìn)行計(jì)算，即4.2.1確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)計(jì)算齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。由表10-7選取齒寬系數(shù)由表10-6差的材料的彈性影響系數(shù)。由圖10-21d按齒面硬度查的齒輪齒條的接觸疲勞強(qiáng)度極限650MPa；由式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）得4.2.2計(jì)算試算齒輪分度圓直徑，代入中較小的值。=65.18mm計(jì)算圓周速度v。計(jì)算齒寬b。4）計(jì)算齒寬與齒高直逼。模數(shù)齒高5）計(jì)算載荷系數(shù)。根據(jù)，8級(jí)精度，查的動(dòng)載荷系數(shù)；直齒輪，;由表10-2查的使用系數(shù)為；由表10-4用插值法查的8級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱布置時(shí)，。由，查得，故載荷系數(shù)6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正算得的分度圓直徑， 7）計(jì)算模數(shù)m4.3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式為4.3.1確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）由圖10-20c查的齒輪齒條的彎曲疲勞強(qiáng)度極限2）彎曲疲勞壽命系數(shù)；；3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得4）計(jì)算載荷系數(shù)K。5）查取齒形系數(shù)。；；6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。；；7）計(jì)算大、小齒輪的并加以比較。齒輪的值大。4.3.2設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)此計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.8并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3mm，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)（1）計(jì)算分度圓直徑（2）計(jì)算中心距（3）計(jì)算齒輪寬度（4）取，（5）在借鑒國(guó)外參考資料和考慮實(shí)際中的尺寸，選取齒條的寬度為75mm。5超級(jí)電容5.1超級(jí)電容的論述超級(jí)電容器（supercapacitor,ultracapacitor），又叫雙電層電容器(ElectricalDoule-LayerCapacitor)、黃金電容、法拉電容，通過(guò)極化電解質(zhì)來(lái)儲(chǔ)能。它是一種電化學(xué)元件，但在其儲(chǔ)能的過(guò)程并不發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，這種儲(chǔ)能過(guò)程是可逆的，也正因?yàn)榇顺?jí)電容器可以反復(fù)充放電數(shù)十萬(wàn)次。(1)超級(jí)電容器可以被視為懸浮在電解質(zhì)中的兩個(gè)無(wú)反應(yīng)活性的多孔電極板，在極板上加電，正極板吸引電解質(zhì)中的負(fù)離子，負(fù)極板吸引正離子，實(shí)際上形成兩個(gè)容性存儲(chǔ)層，被分離開(kāi)的正離子在負(fù)極板附近，負(fù)離子在正極板附近。一、超級(jí)電容器為何不同于傳統(tǒng)電容器其"超級(jí)"在哪？(2)超級(jí)電容器在分離出的電荷中存儲(chǔ)能量，用于存儲(chǔ)電荷的面積越大、分離出的電荷越密集，其電容量越大。(3)傳統(tǒng)電容器的面積是導(dǎo)體的平板面積，為了獲得較大的容量，導(dǎo)體材料卷制得很長(zhǎng)，有時(shí)用特殊的組織結(jié)構(gòu)來(lái)增加它的表面積。傳統(tǒng)電容器是用絕緣材料分離它的兩極板，一般為塑料薄膜、紙等，這些材料通常要求盡可能的薄。(4)超級(jí)電容器的面積是基于多孔炭材料，該材料的多孔結(jié)夠允許其面積達(dá)到2000m2/g，通過(guò)一些措施可實(shí)現(xiàn)更大的表面積。超級(jí)電容器電荷分離開(kāi)的距離是由被吸引到帶電電極的電解質(zhì)離子尺寸決定的。該距離（<10Å）和傳統(tǒng)電容器薄膜材料所能實(shí)現(xiàn)的距離更小。(5)這種龐大的表面積再加上非常小的電荷分離距離使得超級(jí)電容器較傳統(tǒng)電容器而言有驚人大的靜電容量，這也是其“超級(jí)”所在。二、超級(jí)電容器的優(yōu)點(diǎn)?！粼诤苄〉捏w積下達(dá)到法拉級(jí)的電容量；◆無(wú)須特別的充電電路和控制放電電路◆和電池相比過(guò)充、過(guò)放都不對(duì)其壽命構(gòu)成負(fù)面影響；◆從環(huán)保的角度考慮，它是一種綠色能源；◆超級(jí)電容器可焊接，因而不存在像電池接觸不牢固等問(wèn)題；在抽油機(jī)實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，正反轉(zhuǎn)電機(jī)經(jīng)過(guò)減速器，減速器輸出軸傳動(dòng)齒輪，齒輪帶動(dòng)齒條，齒條帶動(dòng)抽油桿上下運(yùn)動(dòng)，從而最終實(shí)現(xiàn)抽油桿的上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)。在此過(guò)程中，齒條向下運(yùn)動(dòng)，也就是下沖程時(shí)，超級(jí)電容利用抽油桿的自重，向下運(yùn)動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的除去摩擦阻力等損耗的能量通過(guò)充放電電線全部?jī)?chǔ)存到超級(jí)電容。在上沖程時(shí)，超級(jí)電容再次通過(guò)充放電電線釋放儲(chǔ)存的能量，減少電機(jī)的電力，從而節(jié)省能量起到了平衡重的作用。從網(wǎng)上，圖書(shū)中查閱資料根據(jù)實(shí)際情況綜合考慮，最終選擇使用UCE15V80000A系列工業(yè)超級(jí)電容。5.2超級(jí)電容的特點(diǎn)充電速度快，充電10秒～10分鐘可達(dá)到其額定容量的95%以上；循環(huán)使用壽命長(zhǎng)，深度充放電循環(huán)使用次數(shù)可達(dá)1~50萬(wàn)次，沒(méi)有“記憶效應(yīng)”；大電流放電能力超強(qiáng)，能量轉(zhuǎn)換效率高，過(guò)程損失小，大電流能量循環(huán)效率≥90%；功率密度高，可達(dá)300W/KG~5000W/KG，相當(dāng)于電池的5~10倍；產(chǎn)品原材料構(gòu)成、生產(chǎn)、使用、儲(chǔ)存以及拆解過(guò)程均沒(méi)有污染，是理想的綠色環(huán)保電源；充放電線路簡(jiǎn)單，無(wú)需充電電池那樣的充電電路，安全系數(shù)高，長(zhǎng)期使用免維護(hù)；超低溫特性好，溫度范圍寬-40℃～+70℃；檢測(cè)方便，剩余電量可直接讀出；容量范圍通常0.1F--1000F。法拉（farad），簡(jiǎn)稱“法”，符號(hào)是F1法拉是電容存儲(chǔ)1庫(kù)侖電量時(shí)，兩極板間電勢(shì)差是1伏特1F=1C/1V1庫(kù)侖是1A電流在1s內(nèi)輸運(yùn)的電量，即1C=1A·S。1庫(kù)侖=1安培·秒1法拉=1安培·秒/伏特電瓶（蓄電池）12伏14安時(shí)的放電量=14*3600/12=4200法拉(F)地球的電容值僅有1-2F左右超級(jí)電容與電池比較，有如下特性：圖5-1超級(jí)電容a.超低串聯(lián)等效電阻（LOWESR），功率密度(PowerDensity)是鋰離子電池的數(shù)十倍以上，適合大電流放電，（一枚4.7F電容能釋放瞬間電流18A以上）。b.超長(zhǎng)壽命，充放電大于50萬(wàn)次，是Li-Ion電池的500倍，是Ni-MH和Ni-Cd電池的1000倍，如果對(duì)超級(jí)電容每天充放電20次，連續(xù)使用可達(dá)68年。c.可以大電流充電，充放電時(shí)間短，對(duì)充電電路要求簡(jiǎn)單，無(wú)記憶效應(yīng)。d.免維護(hù)，可密封。e.溫度范圍寬-40℃～+70℃，一般電池圖5-2超級(jí)電容的實(shí)際應(yīng)用6.剎車(chē)綜合考慮到齒輪齒條抽油機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)和實(shí)際的裝置位置關(guān)系等。決定在此裝置中在齒條上采用了擋板的設(shè)置，在齒條的下端增加了一個(gè)擋板裝置。圖6-1齒條在外殼中也同樣在齒輪齒條傳動(dòng)的下方裝置了擋板，如圖1所示，這樣在抽油過(guò)程中，上沖程時(shí)，齒輪從齒條的頂端開(kāi)始轉(zhuǎn)動(dòng)，齒條向上運(yùn)動(dòng)，在實(shí)現(xiàn)了8m沖程的前提下，為不致使齒條繼續(xù)向上，超出沖程，破壞裝置等，齒條下端的擋板和外殼內(nèi)的擋板相干涉，保證正常運(yùn)轉(zhuǎn)，間接起到了剎車(chē)的作用。同樣的，在下沖程時(shí)，齒輪帶動(dòng)齒條向下運(yùn)動(dòng)，在完成規(guī)定的沖程后，齒條下端的擋板與外殼的下端蓋相碰撞，阻止齒條超出指定路線，從而間接實(shí)現(xiàn)了剎車(chē)的作用。保證抽油過(guò)程中齒條在規(guī)定的路線正常運(yùn)轉(zhuǎn)，而不超出軌道，在此裝置中，齒條的兩側(cè)設(shè)計(jì)兩部分來(lái)進(jìn)行導(dǎo)向，同時(shí)在外殼上也相應(yīng)的設(shè)計(jì)兩條軌道，從而使齒條的兩側(cè)部分進(jìn)入軌道，這樣在運(yùn)作過(guò)程中，齒條便可以在指定的軌道中運(yùn)轉(zhuǎn)，最終實(shí)現(xiàn)正常運(yùn)轉(zhuǎn)。如圖1所示，齒條中間的兩條線便是導(dǎo)向的兩部分。7.經(jīng)濟(jì)性評(píng)估與常規(guī)抽油機(jī)相比本抽油機(jī)有以下優(yōu)點(diǎn)：1.它的實(shí)際沖程長(zhǎng)度減少的比率較小，有利于提高采油效率和降低采油，長(zhǎng)沖程抽油機(jī)具有一定的節(jié)電效果，其節(jié)電率一般都在10%～40%之間。成本。2.抽油泵的沖程長(zhǎng)，可達(dá)10～30m，沖次低，使其壽命提高。3.排量穩(wěn)定，動(dòng)載荷小，事故少，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，抗疲勞性好，平衡效果好具有較好的適應(yīng)性能。4.重量輕，具有更好的技術(shù)-經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。5.用碳纖維代替了一部分鋼制抽油桿，與后者相比碳纖維桿耐腐蝕強(qiáng)度高，抗疲勞性好,重量輕的優(yōu)點(diǎn)。但碳纖維桿只能受拉力不能受壓。綜上所述可見(jiàn)，齒輪齒條抽油機(jī)具有減小沖程損失、提高系統(tǒng)效率、延長(zhǎng)機(jī)桿泵使用壽命、減少故障及提高整機(jī)運(yùn)行質(zhì)量等優(yōu)點(diǎn)。因此，發(fā)展長(zhǎng)沖程抽油機(jī)對(duì)當(dāng)前老油田高含水井后期的開(kāi)采減緩產(chǎn)量遞減速度，開(kāi)采稠油、低滲透等油田的“難動(dòng)用儲(chǔ)量”，以及沙漠油田深井及超深井的機(jī)械開(kāi)采等，都是有一定的現(xiàn)實(shí)意義的。近幾年來(lái)，我國(guó)油井?dāng)?shù)量急劇增多，用常規(guī)游梁抽油機(jī)開(kāi)發(fā)稠油，采油量、泵效、耗能、采油成本等各項(xiàng)技術(shù)—經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較差，因而阻礙了常規(guī)游梁抽油機(jī)的技術(shù)發(fā)展。為更經(jīng)濟(jì)、更合理地開(kāi)發(fā)我國(guó)稠油資源，必須大力開(kāi)發(fā)我國(guó)的無(wú)游梁長(zhǎng)沖程抽油機(jī)。我國(guó)東部油田大部分已進(jìn)入三期采油，低壓油井增多，西部油田大部分為沙漠深井、超深井，鄂爾多斯盆地也多為低滲油井，這些井的陸續(xù)增多使長(zhǎng)沖程抽油機(jī)顯得尤為重要，另外本抽油機(jī)還適用于稠油的開(kāi)采。目前我國(guó)的長(zhǎng)沖程抽油機(jī)還不能完全滿足我國(guó)油田開(kāi)采的需要，長(zhǎng)沖程抽油機(jī)正處于發(fā)展階段，品種與規(guī)格不全，使用數(shù)量不多。因此需要大力發(fā)展新型長(zhǎng)沖程抽油機(jī)。齒輪齒條抽油機(jī)簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)，直接驅(qū)動(dòng)，已安裝，便捷，高效環(huán)保等多項(xiàng)優(yōu)點(diǎn)使得本抽油機(jī)有很大的潛力和很好的市場(chǎng)前景！8.設(shè)計(jì)小結(jié)本次設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是新型傳動(dòng)抽油機(jī)的設(shè)計(jì)與分析。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，鞏固和加強(qiáng)了以前所學(xué)過(guò)的理論知識(shí)，對(duì)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)有了較深刻的認(rèn)識(shí)和了解，同時(shí)對(duì)整體機(jī)械設(shè)計(jì)的基本方法也有了進(jìn)一步的了解。具體工作情況總結(jié)為以下幾點(diǎn)：由于抽油機(jī)的沖程為8m，齒輪齒條傳動(dòng)，使用正反轉(zhuǎn)電機(jī)，抽油機(jī)必須可以實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)變速，又因?yàn)槌L(zhǎng)沖程抽油機(jī)抽油時(shí)齒條要正反轉(zhuǎn)交替上下進(jìn)行。為了穩(wěn)定方面，我選用KCT系列變頻調(diào)速電機(jī)，此電機(jī)可以實(shí)現(xiàn)50～1500r/min之間轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)，并且可以實(shí)現(xiàn)頻繁的正反轉(zhuǎn)，為了速度穩(wěn)定期間，再在電機(jī)出口加上一個(gè)變頻調(diào)速器，穩(wěn)定輸出速度。傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)采用一級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。減速器結(jié)構(gòu)選用展開(kāi)式，因?yàn)楦鶕?jù)要求輸出軸的轉(zhuǎn)速為68r/min，載荷為60KN，所以其承載能力和速度均符合要求、傳動(dòng)比恒定我選取傳動(dòng)比i1=4.5.因?yàn)檫x用KCT系列電機(jī)后又采用了變頻調(diào)速器調(diào)節(jié)速度，所以工作可靠、效率高、壽命長(zhǎng),基本符合要求.傳動(dòng)過(guò)程為純機(jī)械傳動(dòng),主要裝置的強(qiáng)度經(jīng)過(guò)校核，可達(dá)到要求。3，計(jì)算時(shí)，井深為2500m，平衡重不要求常規(guī)的設(shè)計(jì),使用超級(jí)電容。確定選用KCT180L-1000變頻調(diào)速電機(jī)。齒輪半徑根據(jù)參考文獻(xiàn)選取半徑為75mm。然后計(jì)算減速器具體數(shù)值。最后對(duì)輸出軸進(jìn)行強(qiáng)度校核，滿足要求。9.參考文獻(xiàn)[1]李君勤．從國(guó)外有桿抽油設(shè)各現(xiàn)狀談國(guó)產(chǎn)設(shè)備的發(fā)展．見(jiàn)：石油工業(yè)機(jī)械科技情報(bào)協(xié)作組編．石油機(jī)械技術(shù)水平調(diào)研報(bào)告集．1987,110—120[2]萬(wàn)邦列.采油機(jī)械的設(shè)計(jì)計(jì)算.北京：石油工業(yè)出版社，1994.[3]趙祉友.超長(zhǎng)沖程碳纖維連續(xù)抽油桿采油系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)和仿真.西安：西安石油碩士論文,2006.5[4]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第五版）第4卷.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2008.[5]西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室,機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版）.北京：高等教育出版社,1998.[6]駱?biāo)鼐龣C(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)實(shí)例與禁忌.北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2009.5[7]吳宗澤主編.機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)（第二版）.化學(xué)工業(yè)出版社2003.10.[8]華東石油學(xué)院．美蘇抽油設(shè)備的現(xiàn)狀與動(dòng)向．石油鉆采機(jī)械通訊，1977，(1)：35—47[9]董奇形．對(duì)發(fā)展我國(guó)石油鉆采設(shè)備的幾點(diǎn)意見(jiàn)．石油礦場(chǎng)機(jī)械，1990，19(6)：L一[10]張自學(xué)等編．國(guó)內(nèi)外新型抽油機(jī)?．北京：石油工業(yè)出版社，1994：55-59．[11]張連山．我國(guó)抽油機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)?．鉆采工藝，l996，6：41-44．[12]鐘平，等．抽油機(jī)井高效節(jié)能技術(shù)lJj．國(guó)外油田工程，2002，2：32-35．[13]《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》聯(lián)合編寫(xiě)組,機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)下冊(cè)（第二版）[M].化學(xué)工業(yè)出版社,1979.[14]劉喜平.全平衡帶式長(zhǎng)沖程抽油機(jī)的平衡裝置[J].石油機(jī)械,2001.29（9）；17-18[15]甘永立.幾何量公差與檢測(cè)[M].上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,2001.[16]張連山.國(guó)外抽油桿技術(shù)的發(fā)展[J].鉆采工藝，1997.[17]劉劍輝.新型雙滾筒長(zhǎng)沖程抽油機(jī)設(shè)計(jì).石油礦場(chǎng)機(jī)械,2009.38（12）；56～58，[18]鄔亦炯、劉卓均,等.抽油機(jī)[M].北京：石油工業(yè)出版社，1994.[19]劉鴻文材料力學(xué)<上冊(cè)><下冊(cè)>[M]高等教育出版社1991年[20]韓成才.石油鉆采設(shè)備[M].西安：陜西科學(xué)技術(shù)出版社.1999年[21]張連山.長(zhǎng)沖程抽油機(jī)的現(xiàn)狀與發(fā)展[J].石油機(jī)械,1997,25(6):49-51[22]張連山.國(guó)外抽油機(jī)的技術(shù)發(fā)展[J].石油機(jī)械,1999,27(3):55-56[23]龔溎義.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)（第二版）.北京：高等教育出版社，1990.[24]張連山.國(guó)外長(zhǎng)沖程抽油機(jī)現(xiàn)狀與發(fā)展[J].國(guó)外石油機(jī)械,1997,8(3):23-30[25]張連山.2010年世界新型抽油機(jī)技術(shù)發(fā)展預(yù)測(cè)[J].鉆采工藝，1999.22（3）57～59[26]龔溎義.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)圖冊(cè)（第三版）.北京：高等教育出版社，1989.5[27]"YO-YO".pumpingunittakes32-ftstrokes.PetroleumEquipment1956,July-August;10～11[28]CompositeCatalogofOilFieldEquipment&Services.1984～1985基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)在擠壓機(jī)上的應(yīng)用MSP430單片機(jī)在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)與應(yīng)用單片機(jī)在高樓恒壓供水系統(tǒng)中的應(yīng)用基于ATmega16單片機(jī)的流量控制器的開(kāi)發(fā)基于MSP430單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表